中建-塔吊基礎(chǔ)施工方案

飛天園區(qū)項目塔吊基礎(chǔ)施工方案編制人：審核人：審批人：目錄TOC\o"1-2"\h\u第一章編制依據(jù) 第五章塔吊基礎(chǔ)施工5.1靜壓樁施工場地處理→測量放線→樁機(jī)就位→首節(jié)樁起吊就位→復(fù)核調(diào)整樁位→樁端入土初步加壓→檢查校正樁身垂直度→正式沉樁→觀測校正樁身垂直度→壓至樁頂距地面0.5～1.0m時，再吊入上一節(jié)樁就位→接樁→繼續(xù)沉樁→做好壓力值記錄→停壓成樁→移機(jī)到下一根樁位。選用液壓靜力壓樁機(jī)，規(guī)格為ZYJ800B型，生產(chǎn)廠家為山河智能。5.1.1．樁位定位根據(jù)測設(shè)的控制點(diǎn)(軸線測量基準(zhǔn)點(diǎn)),用經(jīng)緯儀、水準(zhǔn)儀建立基準(zhǔn)點(diǎn)和臨時水準(zhǔn)點(diǎn),并建立明顯保護(hù)標(biāo)志；測出樁位軸線及樁位點(diǎn)(樣樁)、標(biāo)高。并執(zhí)行測量復(fù)核、檢驗制度,經(jīng)監(jiān)理復(fù)檢驗收后方可施工；在正式壓樁前對樁位進(jìn)行再次復(fù)驗。對測量基線要定期復(fù)核,并及時修正,保存記錄。5.1.2．樁機(jī)就位樁機(jī)就位時應(yīng)對準(zhǔn)樁位中心,啟動平臺支腿油缸,校正平臺處于水平狀態(tài)(水準(zhǔn)儀)。5.1.3．空心樁的吊運(yùn)預(yù)應(yīng)力混凝土空心樁應(yīng)達(dá)到張放強(qiáng)度方可起吊運(yùn)輸,樁在起吊和搬運(yùn)時,必須做到平衡并不得損壞,采用兩端設(shè)計吊點(diǎn)法,卸樁采用兩點(diǎn)吊,單點(diǎn)起吊吊點(diǎn)距樁端0.29L(L為樁長)；駁樁嚴(yán)禁遠(yuǎn)距離拖拉。預(yù)應(yīng)力混凝土空心樁單點(diǎn)吊的吊點(diǎn)和兩點(diǎn)的吊點(diǎn)位置(如圖)當(dāng)管樁堆場距離樁機(jī)距離較遠(yuǎn)時，采用50T汽車吊采用二點(diǎn)吊將管樁倒運(yùn)至樁機(jī)附近，汽車吊吊運(yùn)過程中管樁不得與其他物體發(fā)生碰撞?？招臉兜踹\(yùn)規(guī)范圖5.1.4．樁就位及初步加壓利用附設(shè)在樁機(jī)上的起重臂和吊鉤將樁吊運(yùn)到樁機(jī)中部的豎向圓形夾具中，用夾具的液壓系統(tǒng)和與樁徑相符的弧形夾片將樁嵌固在樁架上。對于首節(jié)樁可采用移動樁機(jī)，使樁中心點(diǎn)對準(zhǔn)地面樁位的標(biāo)識點(diǎn)的方法就位，在樁端入土初壓至樁身基本穩(wěn)定后，校正垂直度進(jìn)行正式沉樁。5.1.5．接樁抗壓樁采用焊接法，接樁表面預(yù)埋鐵件表面清理干凈，上下節(jié)樁間的縫隙應(yīng)用墊鐵片焊牢，焊接時采用對稱施焊，減少焊縫變形引起的節(jié)點(diǎn)彎曲，焊縫應(yīng)連續(xù)飽滿，無咬肉、夾渣等缺陷，接好樁的焊縫待自然冷卻后，方可壓入土中。焊接接樁技術(shù)要求：①當(dāng)管樁需要接長時，接頭個數(shù)不宜超過3個且盡量避免樁尖落在硬持力層中接樁。②管樁焊接成整樁采用端板焊接連接，其入土部分樁段的樁頭宜高于地面0.5-1.0米。③焊接前應(yīng)先確認(rèn)管節(jié)是否合格，端板是否合格、平整，樁端埋設(shè)鐵件，特別是端板坡口上的浮銹和污蝕物應(yīng)清洗干凈，露出金屬光澤。④接樁就位時，上下樁節(jié)應(yīng)找正接直，如樁間隙較大，可用鐵片填實(shí)焊牢，接合面之間的間隙不得大于2mm。⑤焊接時應(yīng)采取措施，減少焊接變形，沿接口周圍宜對稱焊六點(diǎn)，待上下樁節(jié)固定后再施焊。正確掌握焊接電流和施焊速度，焊縫不應(yīng)有夾渣、氣焊等缺陷。接樁一般控制在距離地面0.5~1m左右的位置即進(jìn)行接樁，上下節(jié)樁的中心線偏差不大于10mm。具體控制方法：在每一節(jié)樁的兩個面采用墨線彈出中心線，下接樁送至距地面1m左右立即停止送樁，上接樁吊起后，用水準(zhǔn)儀趙準(zhǔn)接頭處，上下二條中心線成一直線并穩(wěn)定時，進(jìn)行焊接（抱箍式連接）。：5.1.6．送樁送樁工具的中心線應(yīng)與樁身吻合一致，送樁至設(shè)計標(biāo)高。送樁標(biāo)高的控制采用如下方法：通過計算基準(zhǔn)點(diǎn)與送樁標(biāo)高的距離，然后以送樁器與樁帽接觸面為起點(diǎn)往上丈量出該尺寸，并以粉筆在送樁器上刻畫水平線為標(biāo)記，送樁時，當(dāng)水準(zhǔn)儀照準(zhǔn)標(biāo)記線時，立即停止送樁。5.1.7．沉樁記錄及成樁沉樁過程中的記錄包括管樁就位記錄、垂直度、入土深度、每節(jié)樁長、最終的樁頂標(biāo)高及相應(yīng)的壓力值、貫入度等。在正式沉樁之前，應(yīng)按照設(shè)計圖紙進(jìn)行試沉樁，確定成樁的樁長、終壓力、持荷時間、貫入度等參數(shù)，而后即可沉樁。5.1.8．塔基靜壓預(yù)制樁檢驗標(biāo)準(zhǔn)樁基施工過程中應(yīng)確保樁身垂直度及接頭焊接質(zhì)量，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)》（GB50202-2018）規(guī)定：靜壓預(yù)制樁質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)項序檢查項目允許值或允許偏差檢查方法單位數(shù)值主控項目1樁身完整性/低應(yīng)變法一般項目1成品樁質(zhì)量表面平整，顏色均勻，掉角深度小于10mm，蜂窩面積小于總面積的0.5%。查產(chǎn)品合格證2樁位（樁數(shù)≥4的承臺樁）≤1/2樁徑+0.01H或1/2邊長+0.01H全站儀或用鋼尺量3接樁：焊接質(zhì)量無氣孔、無焊瘤、無裂縫目測法電焊結(jié)束后停歇時間min≥6表計上下節(jié)平面偏差mm≤10用鋼尺量節(jié)點(diǎn)彎曲矢高同樁體彎曲要求用鋼尺量4樁頂標(biāo)高mm±50水準(zhǔn)測量5垂直度≤1/100經(jīng)緯儀測量5.2鋼筋混凝土承臺施工工藝流程塔吊承臺土方開挖→墊層施工→磚胎膜砌筑→樁基灌芯→承臺鋼筋綁扎（塔吊地腳螺栓預(yù)埋）→混凝土澆筑→灑水養(yǎng)護(hù)。5.2.1承臺基坑開挖、承臺磚胎膜砌筑承臺土方開挖采用放坡開挖，放坡坡度控制在為1:1.5。土方開挖到設(shè)計標(biāo)高后立即澆筑10cm厚C25混凝土墊層并在基坑內(nèi)隨時抽出積水，保證開挖面無水施工，等混凝土墊層強(qiáng)度能上人施工時立即進(jìn)行承臺鋼筋綁扎。磚胎膜采用標(biāo)準(zhǔn)磚砌筑。樁基入承臺做法參見圖集10G409中P41不截樁與P42截樁做法。灌芯混凝土采用C30微膨脹混凝土。灌芯做法見后附圖紙附錄2。5.2.2承臺鋼筋綁扎，地腳預(yù)埋鋼筋進(jìn)場后必須查驗合格證與鋼筋標(biāo)牌是否相符，符合后按規(guī)范規(guī)定進(jìn)行見證取樣復(fù)試，復(fù)試合格后方準(zhǔn)用于工程中。1）鋼筋制作①鋼筋翻樣由專人負(fù)責(zé)，翻樣前認(rèn)真熟悉施工圖紙，計算好下料長度，畫出大樣圖；鋼筋的彎鉤及其長度應(yīng)符合圖紙、規(guī)范和抗震設(shè)防要求；②鋼筋加工包括調(diào)直、切斷、成型等工序。鋼筋采用集中堆放，集中下料，以提高工效、節(jié)約材料；③盤圓鋼筋采用機(jī)械調(diào)直，鋼筋的表面應(yīng)潔凈、無油漬、鐵銹。鋼筋加工的形狀、尺寸必須符合設(shè)計要求。HRB400級鋼筋的彎曲直徑不宜小于鋼筋直徑的4倍；④制作好的鋼筋半成品應(yīng)根據(jù)鋼筋的規(guī)格、型號、綁扎部位分類堆放整齊，并做好標(biāo)識，防止污染。運(yùn)輸時，應(yīng)按部位分批運(yùn)輸。2）鋼筋綁扎①承臺基礎(chǔ)鋼筋連接采用綁扎搭接。②綁扎前必須對鋼筋較密節(jié)點(diǎn)進(jìn)行放大樣，并設(shè)計好鋼筋的綁扎順序，以保證該部位鋼筋的綁扎質(zhì)量并能有效避免露筋現(xiàn)象的發(fā)生。③較長的鋼材在運(yùn)輸過程中，設(shè)置若干支點(diǎn)，以防鋼筋產(chǎn)生過大撓曲。④基礎(chǔ)鋼筋保護(hù)層采用混凝土墊塊隔墊，間距為1.0m，呈梅花形布置。3）鋼筋馬凳承臺下層鋼筋綁扎后，安裝鋼筋馬凳，鋼筋馬凳采用25鋼筋制作，馬凳間距1m，與底板下層鋼筋焊接。馬凳安裝完成后安裝架立筋，架立筋采用25鋼筋，通長布置，與馬凳焊接，架立筋用于綁扎及支撐底板上層鋼筋，架立筋間距1m。馬凳下部設(shè)置混凝土墊塊。塔吊錨腳埋置與承臺鋼筋抗拔連接采用架立筋焊接固定，并在地腳支板下用螺栓調(diào)整其位置，保證標(biāo)準(zhǔn)節(jié)四角水平高度差不大于2mm。固定基礎(chǔ)應(yīng)做好排水措施，嚴(yán)禁安裝在水坑中，且以后使用中嚴(yán)禁浸泡在水里，以防造成基礎(chǔ)傾斜。4）基礎(chǔ)模板工程施工承臺模板采用磚胎膜，磚胎膜用標(biāo)準(zhǔn)磚砌筑。5）基礎(chǔ)混凝土工程施工①澆筑方法混凝土澆筑時間屬秋季。基礎(chǔ)混凝土厚1.7m，澆筑時分四層向前推進(jìn)，每層澆筑厚度不超過50cm。澆筑平面需合理安排，平行施工，準(zhǔn)確計算澆筑速度，分層、定點(diǎn)、等層連續(xù)澆筑，等層連續(xù)澆筑使混凝土內(nèi)溫度分布均勻，齊頭并進(jìn)，循序漸進(jìn)，逐層到頂?shù)姆椒?。使上下層混凝土澆筑停歇時間不超過初凝時間，交界面和界面處不漏振，形成自然流淌斜坡的方法，從而提高泵送效率。②振搗器的布置及振搗方法根據(jù)混凝土泵送自然流淌及坡度，保證混凝土上下層間隔時間不超過初凝時間，分前、中、后三個段落布置。前面在泵管出料口處設(shè)一臺振搗器，振實(shí)出料堆積處的混凝土和將堆積處的混凝土攤開，促使形成流水坡度；中間布置一臺振搗器，主要將流淌的混凝土振搗密實(shí)；后面即坡腳處布置一臺振搗器，將流淌的混凝土振搗密實(shí)，此處的混凝土為流淌而來，石子較少、漿較多，尤其要重視此處振搗。振搗器在振搗時要做到快插慢拔?？觳迨菫榱朔乐瓜葘⒈砻婊炷琳駥?shí)而與下層混凝土發(fā)生分層離析現(xiàn)象。慢拔是為了使混凝土振搗器抽出時所造成的空洞。承臺厚1.7m，澆筑一層混凝土?xí)r，操作人員要去振搗。分層澆筑時，振搗棒插點(diǎn)要均勻排列，采用“行列式”或“交錯式”的次序移動，不應(yīng)混用，以免造成混亂而發(fā)生漏振。每一插點(diǎn)要掌握好時間（15~30s），過短不易密實(shí)，過長可能引起混凝土產(chǎn)生離析現(xiàn)象。應(yīng)視混凝土表面呈現(xiàn)水平不再顯著下沉，不再出現(xiàn)氣泡，表面泛出灰漿為準(zhǔn)。③泌水處理大體積混凝土在澆筑過程中骨料和水泥漿下沉，水分上升，混凝土表面析出水分產(chǎn)生泌水。在澆筑過程中應(yīng)及時將水泥漿和泌水排到一端或兩端，及時排出，提高混凝土的密實(shí)性及抗裂性能。底板混凝土在澆灌振搗過程中，因混凝土呈大坡面向一側(cè)流動，泌水將沿坡面流至坑底，隨著混凝土澆筑向前推移，最終集中在基坑底部形成小水潭，利用水泵抽出底板外，最后一部分泌水匯集在上表面派專人隨時將積水清除，并用掃帚將混凝土表面浮漿清除。不斷排出大量泌水，有利于提高混凝土澆筑質(zhì)量和抗裂性能。④混凝土表面處理對于基礎(chǔ)大體量混凝土，其表面水泥漿較厚，且泌水現(xiàn)象嚴(yán)重，必須仔細(xì)處理?；炷帘砻嫣幚碜龅健叭龎喝健?。對于表面泌水，在混凝土澆筑后4～8h內(nèi)，將部分浮漿清掉，初步用長刮尺刮平，然后用木抹子搓平壓實(shí)。在初凝以后，混凝土表面會出現(xiàn)龜裂，終凝前要進(jìn)行二次抹壓，以便將龜裂紋消除，注意宜晚不宜早，控制好二次抹壓時間，使混凝土表面密實(shí)，閉合收水裂縫，避免混凝土收縮裂縫的產(chǎn)生。⑤混凝土養(yǎng)護(hù)防止混凝土澆筑后因溫度應(yīng)力產(chǎn)生裂縫的主要方法是控制混凝土內(nèi)外溫差小于25度。延緩混凝土內(nèi)降溫速度，即覆蓋保溫，以降低溫差，使之控制內(nèi)外溫差小于25度。混凝土初凝抹壓后在混凝土表面覆蓋一層塑料薄膜。施工期間溫度適中，如溫度突然升高，采取灑水養(yǎng)護(hù)。塑料薄膜對于保溫保濕的效果很明顯，主要是控制混凝土表面水分不被蒸發(fā)，避免產(chǎn)生沉降收縮和干燥收縮裂縫。5.2.3承臺混凝土澆筑、養(yǎng)護(hù)1、承臺采用商品混凝土泵送澆筑?；炷练謱訚仓?，分層采用插入式振動器振搗密實(shí)、避免漏振，并防止過振導(dǎo)致離析。振搗時振動棒插入下層混凝土5～10cm，以利于上、下層混凝土連成一個整體，混凝土在拌和站集中拌制、混凝土罐車運(yùn)輸、輸送泵澆筑。澆筑時注意對稱進(jìn)行，避免壓偏預(yù)埋件。禁止震動器觸及模板和承臺鋼筋，尤其是隨時注意檢查塔吊預(yù)埋件位置，確保不偏位。承臺混凝土澆搗完畢，檢查塔吊預(yù)埋件位置無誤后，表面用長尺刮平，鐵板抹平。2、承臺混凝土終凝后，頂面用塑料薄膜覆蓋，連續(xù)養(yǎng)護(hù)不少于10天，養(yǎng)護(hù)期間嚴(yán)禁在承臺上堆載重物。承臺較厚，混凝土施工時必須按照大體積混凝土施工的有關(guān)要求做好溫控措施，如采用低水化熱水泥。3、待承臺基礎(chǔ)混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度要求后，經(jīng)監(jiān)理工程師驗收合格后，方可進(jìn)行塔吊安裝作業(yè)。4、混凝土澆筑時切勿碰倒塔基預(yù)埋件，以防影響塔基垂直度。5.2.4承臺施工質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)表5.2.4-1現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)尺寸允許偏差和檢驗方法項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置基礎(chǔ)15鋼尺檢查獨(dú)立基礎(chǔ)10墻、柱、梁8剪力墻5垂直度層高≤5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查＞5m10經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查全高（H）H/1000且≤30經(jīng)緯儀、鋼尺檢查標(biāo)高層高±10水準(zhǔn)儀或拉線、鋼尺檢查全高±30截面尺寸H/1000且≤30鋼尺檢查表面平整度82m靠尺和塞尺檢查預(yù)埋設(shè)施中心線位置預(yù)埋件10鋼尺檢查預(yù)埋螺栓5預(yù)埋管5預(yù)留洞中心線位置15鋼尺檢查5.3塔吊基礎(chǔ)驗收由項目技術(shù)負(fù)責(zé)人組織驗收，監(jiān)理方及工程部、技術(shù)部、安全部管理人員參與驗收。驗收項目驗收內(nèi)容和要求塔基鋼筋100mm保護(hù)層留置是否到位。上下層鋼筋間距是否符合方案要求。鋼筋側(cè)邊彎錨長度是否符合方案要求。拉筋間距是否符合方案要求。架立鋼筋間距是否符合要求。樁頭錨入承臺鋼筋長度是否符合方案及圖集要求。塔吊固定腳預(yù)埋固定腳間距、位置、標(biāo)高是否符合塔吊使用說明書要求。固定腳垂直度偏差是否≤3mm。塔吊承臺塔吊承臺底部是否積水，且是否有垃圾?；A(chǔ)防雷接地是否按方案埋置，且接地電阻是否符合圖紙要求?；A(chǔ)四周是否按要求設(shè)置沉降觀測點(diǎn)。承臺尺寸是否符合方案要求。澆筑時是否按要求制作試塊。基礎(chǔ)鋼筋及承臺信息詳見后附圖紙。第六章樁身質(zhì)量監(jiān)控及施工過程監(jiān)測6.1靜壓樁樁身完整性檢測對靜壓樁除了在施工中加強(qiáng)質(zhì)量過程監(jiān)控外，在樁頭開挖出露后、塔吊基礎(chǔ)施工前，請有資質(zhì)的第三方檢測單位對PHC管樁采用小應(yīng)變檢測，以確定樁身質(zhì)量及完整性，杜絕工程隱患。6.2塔吊承臺施工過程中的變形、變位監(jiān)測塔吊在投入使用期間，在塔吊基礎(chǔ)表面四個角設(shè)置沉降變形觀測點(diǎn)，在整個施工使用期間對塔吊基礎(chǔ)的沉降、塔身的垂直度進(jìn)行監(jiān)測。若發(fā)現(xiàn)塔吊基礎(chǔ)沉降值或沉降速率較大、基礎(chǔ)產(chǎn)生不均勻沉降、塔身傾斜等情況，應(yīng)立即停止塔吊作業(yè)，查明原因，待排除隱患后方可繼續(xù)使用。施工時加強(qiáng)監(jiān)測，嚴(yán)格控制塔機(jī)的垂直度，確保安全。第七章安全保障措施7.1施工安全技術(shù)措施1）施工現(xiàn)場應(yīng)嚴(yán)格執(zhí)行《安全生產(chǎn)規(guī)定》和各有關(guān)安全生產(chǎn)文件，健全和落實(shí)工程安全責(zé)任制，切實(shí)做好“安全第一”和“預(yù)防為主”的方針，做到安全生產(chǎn)和文明施工。進(jìn)入施工現(xiàn)場應(yīng)遵守“安全生產(chǎn)六大紀(jì)律”，認(rèn)真學(xué)習(xí)并執(zhí)行各項規(guī)章制度。建立文明施工、創(chuàng)建標(biāo)化工地責(zé)任制，指定主管生產(chǎn)的項目副經(jīng)理重點(diǎn)抓好文明施工，建立文明施工獎罰制度。2）現(xiàn)場施工人員按國家勞動部門規(guī)定正確使用勞動防護(hù)用品。所有參加施工的作業(yè)人員必須經(jīng)安全技術(shù)操作培訓(xùn)合格后方可進(jìn)入現(xiàn)場進(jìn)行施工。特殊工程必須持有操作證上崗作業(yè)，嚴(yán)禁無證上崗作業(yè)。各工序施工前均應(yīng)由施工負(fù)責(zé)人進(jìn)行書面交底。特種作業(yè)人員持證上崗。3）專職安全員根據(jù)本工程施工特點(diǎn)，結(jié)合安全生產(chǎn)制度和有關(guān)規(guī)定，經(jīng)常進(jìn)行現(xiàn)場檢查督促整改，如發(fā)現(xiàn)嚴(yán)重的不安全情況時，有權(quán)指令停止施工，并立即報告項目經(jīng)理，經(jīng)處理后方可繼續(xù)施工。4）施工用電符合國家標(biāo)準(zhǔn)。施工現(xiàn)場夜間施工時，必須確保足夠亮度的夜間照明燈光，現(xiàn)場電工加強(qiáng)值班巡視及時修復(fù)損壞的燈，確保施工部位的需要。5）工程施工過程中，專職安全監(jiān)督人員須經(jīng)常檢查工作面的安全設(shè)施，杜絕、消滅有關(guān)的違章行為。6）建筑垃圾不得亂堆、亂放，做到工完料凈，垃圾日產(chǎn)日清。7）按國家技術(shù)監(jiān)督局現(xiàn)行《施工機(jī)械安全操作規(guī)程》和有關(guān)部門規(guī)定，加強(qiáng)施工現(xiàn)場人員與機(jī)械的施工安全管理。8）上班前應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場安全隱患的清除，工作時要集中精力，嚴(yán)禁吵鬧，下班前應(yīng)進(jìn)行施工區(qū)域清掃及清除存在潛在的安全隱患。9）進(jìn)入作業(yè)現(xiàn)場，作業(yè)人員一定要穿戴好防護(hù)用品，電焊專業(yè)人員應(yīng)戴好防護(hù)鏡或防護(hù)面罩。10）在施工區(qū)域出入口按標(biāo)準(zhǔn)設(shè)置安全標(biāo)識，合理布置現(xiàn)場各種臨時設(shè)施，材料的儲存、堆放點(diǎn)，實(shí)施現(xiàn)場標(biāo)準(zhǔn)化動態(tài)管理，確保整個現(xiàn)場在有序的條件下組織施工。11）施工現(xiàn)場材料、構(gòu)件、設(shè)備、易燃物品、交通道路、廠區(qū)排水規(guī)劃應(yīng)保證安全通道暢通，推行標(biāo)準(zhǔn)化作業(yè)。現(xiàn)場大臨施設(shè)總體布置必須與道路相結(jié)合，避免沖突、影響總體的施工進(jìn)度。推行標(biāo)準(zhǔn)化作業(yè)，施工現(xiàn)場保持整潔，排水暢通，無積水。保持進(jìn)出道路暢通。12）施工區(qū)域重點(diǎn)關(guān)鍵部位，一方面需做好安全生產(chǎn)、消防安全等方面警標(biāo)、宣傳及布置相應(yīng)的設(shè)施器材之外，同時必須加強(qiáng)有關(guān)文明標(biāo)化施工的宣傳、標(biāo)識及相應(yīng)的配套設(shè)施。7.2文明施工管理及文明施工措施1）成立文明施工管理領(lǐng)導(dǎo)小組，由項目經(jīng)理任組長，項目副經(jīng)理任副組長，現(xiàn)場各區(qū)段長、施工員及后勤、保衛(wèi)責(zé)任人均為成員。2）工地主要出入口要設(shè)置簡樸規(guī)整的大門，門旁必須設(shè)立明顯的標(biāo)牌，標(biāo)明工程名稱，施工單位和工程負(fù)責(zé)人姓名等內(nèi)容。3）建立文明施工責(zé)任制，劃分區(qū)域，明確管理負(fù)責(zé)人，實(shí)行掛牌制，做到現(xiàn)場清潔整齊。4）現(xiàn)場施工臨時水電要有專人管理，不得有長流水、常明燈。5）施工現(xiàn)場的臨時設(shè)施，包括生產(chǎn)、辦公、生活用房、倉庫、料場、臨時上下水管道以及照是明、動力線路，要嚴(yán)格按施工組織設(shè)計確定的施工平面圖布置、搭設(shè)或敷設(shè)整齊。6）搞好門前宿舍、工地衛(wèi)生“三包”，安排專人清潔場地。7）砂漿、混凝土在攪拌、運(yùn)輸、使用過程中，要做到不灑、不漏、不剩，使用地點(diǎn)盛放砂漿、混凝土必須有容器或墊板，如有灑、漏要及時清理。8）要有嚴(yán)格的成品保護(hù)措施，嚴(yán)禁損壞污染成品，堵塞管道。9）施工現(xiàn)場不準(zhǔn)亂堆垃圾及余物，應(yīng)在適當(dāng)?shù)攸c(diǎn)設(shè)置臨時堆放點(diǎn)，并定期外運(yùn)。清運(yùn)渣土垃圾及流體物品，要采取遮蓋防漏措施，運(yùn)送途中不得遺撒。10）實(shí)施封閉式管理，根據(jù)工程性質(zhì)和所在地區(qū)的不同情況，采取適當(dāng)?shù)膰o(hù)和遮擋措施，并保持外觀整潔。11）針對施工現(xiàn)場情況設(shè)置宣傳標(biāo)語和黑板報，并適時更換內(nèi)容。12）施工道路暢通，場地不積水，場地排水成系統(tǒng)，臨時設(shè)施硬底化。第八章應(yīng)急預(yù)案8.1應(yīng)急目的發(fā)生事故時，能及時開展搶救，明確是否有人受傷，以最快的速度將受傷者在第一時間內(nèi)搶救出來，并實(shí)施初步治療。杜絕救護(hù)方法不當(dāng)造成的人員傷亡事故，杜絕二次事故發(fā)生。8.2應(yīng)急組織及職責(zé)應(yīng)急小組職務(wù)姓名職責(zé)組長胡華平負(fù)責(zé)現(xiàn)場總指揮，了解掌握事故情況、組織現(xiàn)場搶救工作。副組長沐國旺負(fù)責(zé)現(xiàn)場指揮，掌握事故詳情，組織搶救力量。殷帥杰根據(jù)現(xiàn)場事故具體情況，制定針對性的搶救措施。夏晝旋負(fù)責(zé)現(xiàn)場保護(hù)監(jiān)督，維護(hù)秩序，做好當(dāng)事人的問訊記錄。李帥及時通知當(dāng)事人的家屬，派人做好接待，善后處理工作。組員劉勇協(xié)助消防部門進(jìn)行消防滅火的輔助工作李志強(qiáng)全面負(fù)責(zé)執(zhí)行現(xiàn)場具體的搶救措施。陳磊負(fù)責(zé)搶救物資的供應(yīng)，保障人員安全。羅向東負(fù)責(zé)執(zhí)行現(xiàn)場具體的搶救措施，并及時反饋信息，對場施工現(xiàn)場內(nèi)外進(jìn)行有效的隔離和維護(hù)現(xiàn)場應(yīng)急救援通道暢通。李高新保持與事故現(xiàn)場救援的直接聯(lián)絡(luò)，迅速調(diào)配搶險物資器材至事故發(fā)生點(diǎn)。8.3應(yīng)急物資準(zhǔn)備工程施工前，需做好相應(yīng)的物資準(zhǔn)備，具體如下所示。1）醫(yī)療器材：擔(dān)架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱；2）搶救工具：擔(dān)架一幅、繩索、大絕緣剪、撬棍、鐵鍬、千斤頂?shù)龋?）照明器材：手電筒、應(yīng)急燈36Ｖ以下安全線路、具燈；4）通訊器材：電話、手機(jī)、對講機(jī)；5）交通工具：工地常備一輛應(yīng)急車輛；6）滅火器材：滅火器日常按要求就位，緊急情況下集中使用；7）準(zhǔn)備足夠的衛(wèi)生、勞保防護(hù)用品和救援設(shè)施；8）用于危險區(qū)域隔離的警戒繩、安全禁止、警告、指令、提示標(biāo)與牌；9）必要的資金保證。8.4應(yīng)急響應(yīng)1）事故發(fā)生后，應(yīng)在應(yīng)急小組組長的指揮下，根據(jù)傷情立即開展搶救工作，避免事故擴(kuò)大，并立即報告公司相關(guān)領(lǐng)導(dǎo)。2）現(xiàn)場其他施工人員都應(yīng)為搶救工作提供必要的支持。3）現(xiàn)場急救小組開展現(xiàn)場緊急救護(hù)的同時，應(yīng)根據(jù)受傷人員傷情，必要時立即與醫(yī)院急救中心聯(lián)系，在盡可能的時間內(nèi)，對傷者實(shí)施有效的急救治療。4）急救小組成員立即組織現(xiàn)場人員維護(hù)現(xiàn)場秩序、疏導(dǎo)交通，對事發(fā)現(xiàn)場作必要的保護(hù)。5）現(xiàn)場人員傷害事故發(fā)生后由職能部門按有規(guī)定負(fù)責(zé)事故的調(diào)查、處理和統(tǒng)計上報。6）對應(yīng)急救援預(yù)案實(shí)施的全過程，認(rèn)真科學(xué)地作出總結(jié)，完善應(yīng)急救援預(yù)案中的不足和缺陷，為今后的預(yù)案建立、制訂、修改提供經(jīng)驗和完善的依據(jù)，保證施工現(xiàn)場的安全生產(chǎn)。8.5應(yīng)急措施序號事故措施1高處墜落1）采取必要措施控制現(xiàn)場局勢向嚴(yán)重發(fā)展。2）離出事地點(diǎn)最近的管理人員應(yīng)迅速在趕到出事地點(diǎn)，對事故情況迅速做出初步判斷，承擔(dān)臨時指揮應(yīng)急搶救工作，電話通知醫(yī)生馬上趕到現(xiàn)場；并向應(yīng)急小組組長或副組長報告。3）立即對事故原有進(jìn)行排查，做好防護(hù)工作，消除安全隱患，防止再次發(fā)生。4）人員傷情嚴(yán)重的立即送到醫(yī)院，對傷亡人員進(jìn)行搶救。2高空墜物3機(jī)械傷害4觸電1）應(yīng)急聯(lián)絡(luò)電話項目聯(lián)系方式備注胡華平建設(shè)方項目經(jīng)理沐國旺施工方項目經(jīng)理救護(hù)中心120匪警110火警1192）應(yīng)急線路1、醫(yī)療救護(hù)，在搶險隊救出傷病員后用救護(hù)車送到醫(yī)院治療，如需轉(zhuǎn)院，由接受醫(yī)院負(fù)責(zé)轉(zhuǎn)院。2、為了快速應(yīng)對現(xiàn)場突發(fā)情況，保證現(xiàn)場施工及人員安全，項目部聯(lián)系建立了距離項目較近的復(fù)旦大學(xué)附屬金山醫(yī)院作為定點(diǎn)醫(yī)院，方便日后開展工作，醫(yī)院與工地的距離為6.8公里，從施工現(xiàn)場至瑞金醫(yī)院駕車需要12分鐘時間。3、復(fù)旦大學(xué)附屬金山醫(yī)院：上海市金山區(qū)龍航路1508號。現(xiàn)場到醫(yī)院線路圖下圖。第九章附件附件1：塔吊平面布置圖附件2：基礎(chǔ)埋件圖附件3：塔基參數(shù)表第十章塔吊基礎(chǔ)計算書10.1矩形板式樁基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)：1、《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T187-20192、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-20084、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-20115、《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T406-2017一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號T600塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)61.4塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計算高度H(m)66.4塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2.5二、塔機(jī)荷載1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)1741.9起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)320豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)2061.9水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)50.9傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)7170.1非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)1741.9水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'(kN)200.6傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'(kN·m)5520.72、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×1741.9＝2351.565起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×320＝432豎向荷載設(shè)計值F(kN)2351.565+432＝2783.565水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×50.9＝68.715傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×7170.1＝9679.635非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×1741.9＝2351.565水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×200.6＝270.81傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×5520.7＝7452.945三、樁頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.7承臺長l(m)6承臺寬b(m)6承臺長向樁心距al(m)4.8承臺寬向樁心距ab(m)4.8承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護(hù)層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標(biāo)高d1(m)2.5基礎(chǔ)布置圖承臺及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=bl(hγc+h'γ')=6×6×(1.7×25+0×19)=1530kN承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×1530=2065.5kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(2061.9+1530)/4=897.975kN荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(2061.9+1530)/4+(7170.1+50.9×1.7)/6.788=1966.978kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(2061.9+1530)/4-(7170.1+50.9×1.7)/6.788=-171.028kN2、荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(2783.565+2065.5)/4+(9679.635+68.715×1.7)/6.788=2655.42kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(2783.565+2065.5)/4-(9679.635+68.715×1.7)/6.788=-230.887kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預(yù)應(yīng)力管樁預(yù)應(yīng)力管樁外徑d(mm)600預(yù)應(yīng)力管樁壁厚t(mm)110樁混凝土強(qiáng)度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護(hù)層厚度б(mm)50樁底標(biāo)高d2(m)-33.5樁有效長度lt(m)36樁端進(jìn)入持力層深度hb(m)1樁配筋樁身預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋65015Φ10.7樁身承載力設(shè)計值3300地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33自然地面標(biāo)高d(m)3.63是否考慮承臺效應(yīng)否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)①1-20.6000.7-②11.77.500.7-③1-19.27.500.7-④6.212.500.75-⑤17.217.500.7-⑥11.52500.7-⑥25.932.510000.7-⑦14.142.522500.6-⑦27.45030000.7-1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=πd=3.14×0.6=1.885mhb/d=1×1000/600=1.667<5λp=0.16hb/d=0.16×1.667=0.267空心管樁樁端凈面積：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.62-(0.6-2×0.11)2]/4=0.169m2空心管樁敞口面積：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.6-2×0.11)2/4=0.113m2Ra=ψu(yù)Σqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)=0.8×1.885×(1.17×7.5+9.2×7.5+6.2×12.5+7.2×17.5+1.5×25+5.9×32.5+4.1×42.5+0.73×50)+3000×(0.169+0.267×0.113)=1686.382kNQk=897.975kN≤Ra=1686.382kNQkmax=1966.978kN≤1.2Ra=1.2×1686.382=2023.658kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-171.028kN<0按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的樁基拔力：Qk'=171.028kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標(biāo)準(zhǔn)值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Aj=((2.5-3.63+1.33)×25+(36-(2.5-3.63+1.33))×(25-10))×0.169=91.778kNRa'=ψu(yù)Σλiqsiali+Gp=0.8×1.885×(0.7×1.17×7.5+0.7×9.2×7.5+0.75×6.2×12.5+0.7×7.2×17.5+0.7×1.5×25+0.7×5.9×32.5+0.6×4.1×42.5+0.7×0.73×50)+91.778=832.705kNQk'=171.028kN≤Ra'=832.705kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=2655.42kN樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設(shè)計值：R=3300kNQ=2655.42kN≤3300kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q'=-Qmin=230.887kNfpyAps=(650×1348.804)×10-3=876.722kNQ'=230.887kN≤fpyAps=876.722kN滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ25@150承臺底部短向配筋HRB400Φ25@150承臺頂部長向配筋HRB400Φ25@150承臺頂部短向配筋HRB400Φ25@1501、荷載計算承臺計算不計承臺及上土自重:Fmax=F/n+M/L=2783.565/4+9679.635/6.788=2121.836kNFmin=F/n-M/L=2783.565/4-9679.635/6.788=-730.054kN承臺底部所受最大彎矩:Mx=Fmax(ab-B)/2=2121.836×(4.8-2.5)/2=2440.112kN.mMy=Fmax(al-B)/2=2121.836×(4.8-2.5)/2=2440.112kN.m承臺頂部所受最大彎矩:M'x=Fmin(ab-B)/2=-730.054×(4.8-2.5)/2=-839.562kN.mM'y=Fmin(al-B)/2=-730.054×(4.8-2.5)/2=-839.562kN.m計算底部配筋時：承臺有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm計算頂部配筋時：承臺有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm2、受剪切計算V=F/n+M/L=2783.565/4+9679.635/6.788=2121.836kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1638)1/4=0.836塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.8-2.5-0.6)/2=0.85ma1l=(al-B-d)/2=(4.8-2.5-0.6)/2=0.85m剪跨比：λb'=a1b/h0=850/1638=0.519，取λb=0.519；λl'=a1l/h0=850/1638=0.519，取λl=0.519；承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.519+1)=1.152αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.519+1)=1.152βhsαbftbh0=0.836×1.152×1.57×103×6×1.638=14861.423kNβhsαlftlh0=0.836×1.152×1.57×103×6×1.638=14861.423kNV=2121.836kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=14861.423kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=2.5+2×1.638=5.776mab=4.8m≤B+2h0=5.776m，al=4.8m≤B+2h0=5.776m角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進(jìn)行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=2440.112×106/(1×16.7×6000×16382)=0.009ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.995AS1=My/(γS1h0fy1)=2440.112×106/(0.995×1638×360)=4157mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(4157,0.0015×6000×1638)=14742mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=20126mm2≥A1=14742mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fclh02)=2440.112×106/(1×16.7×6000×16382)=0.009ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.995AS2=Mx/(γS2h0fy1)=2440.112×106/(0.995×1638×360)=4157mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(4157,0.0015×6000×1638)=14742mm2承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=20126mm2≥A2=14742mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積αS1=M'y/(α1fcbh02)=839.562×106/(1×16.7×6000×16382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998AS3=M'y/(γS1h0fy1)=839.562×106/(0.998×1638×360)=1426mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(1426,0.0015×6000×1638,0.5×20126)=14742mm2承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=20126mm2≥A3=14742mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積αS2=M'x/(α2fclh02)=839.562×106/(1×16.7×6000×16382)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998AS4=M'x/(γS2h0fy1)=839.562×106/(0.998×1638×360)=1426mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(1426,0.0015×6000×1638,0.5×20126)=14742mm2承臺頂面短向配筋：AS4'=20126mm2≥A4=14742mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向HRB40012@400。六、配筋示意圖承臺配筋圖樁配筋圖基礎(chǔ)立面圖10.2矩形板式樁基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)：1、《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T187-20192、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-20084、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-20115、《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T406-2017一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號T7530-16H塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)60塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計算高度H(m)68塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2.2二、塔機(jī)荷載1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)1305.9起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)267.1豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)1573水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)40.6傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)5648.5非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)1305.9水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'(kN)149傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'(kN·m)4584.72、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×1305.9＝1762.965起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×267.1＝360.585豎向荷載設(shè)計值F(kN)1762.965+360.585＝2123.55水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×40.6＝54.81傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×5648.5＝7625.475非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×1305.9＝1762.965水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×149＝201.15傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×4584.7＝6189.345三、樁頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.7承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.3承臺寬向樁心距ab(m)4.3承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護(hù)層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標(biāo)高d1(m)2.35基礎(chǔ)布置圖承臺及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.7×25+0×19)=1285.625kN承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×1285.625=1735.594kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.32+4.32)0.5=6.081m1、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1573+1285.625)/4=714.656kN荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1573+1285.625)/4+(5648.5+40.6×1.7)/6.081=1654.865kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(1573+1285.625)/4-(5648.5+40.6×1.7)/6.081=-225.552kN2、荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(2123.55+1735.594)/4+(7625.475+54.81×1.7)/6.081=2234.068kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(2123.55+1735.594)/4-(7625.475+54.81×1.7)/6.081=-304.496kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預(yù)應(yīng)力管樁預(yù)應(yīng)力管樁外徑d(mm)600預(yù)應(yīng)力管樁壁厚t(mm)110樁混凝土強(qiáng)度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護(hù)層厚度б(mm)50樁底標(biāo)高d2(m)-33.65樁有效長度lt(m)36樁端進(jìn)入持力層深度hb(m)1樁配筋樁身預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋65015Φ10.7樁身承載力設(shè)計值3300地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0.48自然地面標(biāo)高d(m)3.59是否考慮承臺效應(yīng)否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)①1-20.7000.7-②11.87.500.7-③1-18.17.500.7-④6.912.500.75-⑤18.317.500.7-⑤3-12.32500.7-⑤42.932.510000.7-⑦1542.522500.6-⑦295030000.7-1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=πd=3.14×0.6=1.885mhb/d=1×1000/600=1.667<5λp=0.16hb/d=0.16×1.667=0.267空心管樁樁端凈面積：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.62-(0.6-2×0.11)2]/4=0.169m2空心管樁敞口面積：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.6-2×0.11)2/4=0.113m2Ra=ψu(yù)Σqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)=1×1.885×(1.26×7.5+8.1×7.5+6.9×12.5+8.3×17.5+2.3×25+2.9×32.5+5×42.5+1.24×50)+3000×(0.169+0.267×0.113)=1970.878kNQk=714.656kN≤Ra=1970.878kNQkmax=1654.865kN≤1.2Ra=1.2×1970.878=2365.054kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-225.552kN<0按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的樁基拔力：Qk'=225.552kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標(biāo)準(zhǔn)值：Gp=lt(γz-10)Aj=36×(25-10)×0.169=91.439kNRa'=ψu(yù)Σλiqsiali+Gp=1×1.885×(0.7×1.26×7.5+0.7×8.1×7.5+0.75×6.9×12.5+0.7×8.3×17.5+0.7×2.3×25+0.7×2.9×32.5+0.6×5×42.5+0.7×1.24×50)+91.439=1020.02kNQk'=225.552kN≤Ra'=1020.02kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=2234.068kN樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設(shè)計值：R=3300kNQ=2234.068kN≤3300kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q'=-Qmin=304.496kNfpyAps=(650×1348.804)×10-3=876.722kNQ'=304.496kN≤fpyAps=876.722kN滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ25@200承臺底部短向配筋HRB400Φ25@200承臺頂部長向配筋HRB400Φ25@200承臺頂部短向配筋HRB400Φ25@2001、荷載計算承臺計算不計承臺及上土自重:Fmax=F/n+M/L=2123.55/4+7625.475/6.081=1784.847kNFmin=F/n-M/L=2123.55/4-7625.475/6.081=-723.072kN承臺底部所受最大彎矩:Mx=Fmax(ab-B)/2=1784.847×(4.3-2.2)/2=1874.089kN.mMy=Fmax(al-B)/2=1784.847×(4.3-2.2)/2=1874.089kN.m承臺頂部所受最大彎矩:M'x=Fmin(ab-B)/2=-723.072×(4.3-2.2)/2=-759.225kN.mM'y=Fmin(al-B)/2=-723.072×(4.3-2.2)/2=-759.225kN.m計算底部配筋時：承臺有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm計算頂部配筋時：承臺有效高度：h0=1700-50-25/2=1638mm2、受剪切計算V=F/n+M/L=2123.55/4+7625.475/6.081=1784.847kN受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：βhs=(800/1638)1/4=0.836塔吊邊緣至角樁內(nèi)邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.3-2.2-0.6)/2=0.75ma1l=(al-B-d)/2=(4.3-2.2-0.6)/2=0.75m剪跨比：λb'=a1b/h0=750/1638=0.458，取λb=0.458；λl'=a1l/h0=750/1638=0.458，取λl=0.458；承臺剪切系數(shù)：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.458+1)=1.2αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.458+1)=1.2βhsαbftbh0=0.836×1.2×1.57×103×5.5×1.638=14193.447kNβhsαlftlh0=0.836×1.2×1.57×103×5.5×1.638=14193.447kNV=1784.847kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0)=14193.447kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=2.2+2×1.638=5.476mab=4.3m≤B+2h0=5.476m，al=4.3m≤B+2h0=5.476m角樁位于沖切椎體以內(nèi)，可不進(jìn)行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1)、承臺底面長向配筋面積αS1=My/(α1fcbh02)=1874.089×106/(1×16.7×5500×16382)=0.008ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996AS1=My/(γS1h0fy1)=1874.089×106/(0.996×1638×360)=3191mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1,ρbh0)=max(3191,0.0015×5500×1638)=13514mm2承臺底長向?qū)嶋H配筋：AS1'=13990mm2≥A1=13514mm2滿足要求！(2)、承臺底面短向配筋面積αS2=Mx/(α2fclh02)=1874.089×106/(1×16.7×5500×16382)=0.008ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.008)0.5=0.008γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1874.089×106/(0.996×1638×360)=3191mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(AS2,ρlh0)=max(3191,0.0015×5500×1638)=13514mm2承臺底短向?qū)嶋H配筋：AS2'=13990mm2≥A2=13514mm2滿足要求！(3)、承臺頂面長向配筋面積αS1=M'y/(α1fcbh02)=759.225×106/(1×16.7×5500×16382)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998AS3=M'y/(γS1h0fy1)=759.225×106/(0.998×1638×360)=1290mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A3=max(AS3,ρbh0,0.5AS1')=max(1290,0.0015×5500×1638,0.5×13990)=13514mm2承臺頂長向?qū)嶋H配筋：AS3'=13990mm2≥A3=13514mm2滿足要求！(4)、承臺頂面短向配筋面積αS2=M'x/(α2fclh02)=759.225×106/(1×16.7×5500×16382)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998AS4=M'x/(γS2h0fy1)=759.225×106/(0.998×1638×360)=1290mm2最小配筋率：ρ=0.15%承臺頂需要配筋：A4=max(AS4,ρlh0,0.5AS2')=max(1290,0.0015×5500×1638,0.5×13990)=13514mm2承臺頂面短向配筋：AS4'=13990mm2≥A4=13514mm2滿足要求！(5)、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向HRB40012@500。六、配筋示意圖承臺配筋圖樁配筋圖基礎(chǔ)立面圖10.3矩形板式樁基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)：1、《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T187-20192、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-20084、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-20115、《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T406-2017一、塔機(jī)屬性塔機(jī)型號STT603塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)61.6塔機(jī)獨(dú)立狀態(tài)的計算高度H(m)67.7塔身桁架結(jié)構(gòu)方鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度B(m)2.05二、塔機(jī)荷載1、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準(zhǔn)值工作狀態(tài)塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1(kN)1585起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk(kN)250豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk(kN)1835水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk(kN)63.1傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk(kN·m)7538非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk'(kN)1585水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fvk'(kN)288傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk'(kN·m)71882、塔機(jī)傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機(jī)自重設(shè)計值F1(kN)1.35Fk1＝1.35×1585＝2139.75起重荷載設(shè)計值FQ(kN)1.35Fqk＝1.35×250＝337.5豎向荷載設(shè)計值F(kN)2139.75+337.5＝2477.25水平荷載設(shè)計值Fv(kN)1.35Fvk＝1.35×63.1＝85.185傾覆力矩設(shè)計值M(kN·m)1.35Mk＝1.35×7538＝10176.3非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值F'(kN)1.35Fk'＝1.35×1585＝2139.75水平荷載設(shè)計值Fv'(kN)1.35Fvk'＝1.35×288＝388.8傾覆力矩設(shè)計值M'(kN·m)1.35Mk'＝1.35×7188＝9703.8三、樁頂作用效應(yīng)計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.7承臺長l(m)6承臺寬b(m)6承臺長向樁心距al(m)4.8承臺寬向樁心距ab(m)4.8承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重γC(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3)19承臺混凝土保護(hù)層厚度δ(mm)50配置暗梁否承臺底標(biāo)高d1(m)2.5基礎(chǔ)布置圖承臺及其上土的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=bl(hγc+h'γ')=6×6×(1.7×25+0×19)=1530kN承臺及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.35Gk=1.35×1530=2065.5kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1835+1530)/4=841.25kN荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L=(1835+1530)/4+(7538+63.1×1.7)/6.788=1967.505kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L=(1835+1530)/4-(7538+63.1×1.7)/6.788=-285.005kN2、荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)基本組合偏心豎向力作用下：Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(2477.25+2065.5)/4+(10176.3+85.185×1.7)/6.788=2656.131kNQmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L=(2477.25+2065.5)/4-(10176.3+85.185×1.7)/6.788=-384.756kN四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預(yù)應(yīng)力管樁預(yù)應(yīng)力管樁外徑d(mm)600預(yù)應(yīng)力管樁壁厚t(mm)110樁混凝土強(qiáng)度等級C80樁基成樁工藝系數(shù)ψC0.75樁混凝土自重γz(kN/m3)25樁混凝土保護(hù)層厚度б(mm)50樁底標(biāo)高d2(m)-33.5樁有效長度lt(m)36樁端進(jìn)入持力層深度hb(m)1樁配筋樁身預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋65015Φ10.7樁身承載力設(shè)計值3300地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33自然地面標(biāo)高d(m)3.63是否考慮承臺效應(yīng)否土名稱土層厚度li(m)側(cè)阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)①1-20.6000.7-②11.77.500.7-③1-19.27.500.7-④6.212.500.75-⑤17.217.500.7-⑥11.52500.7-⑥25.932.510000.7-⑦14.142.522500.6-⑦27.45030000.7-1、樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=πd=3.14×0.6=1.885mhb/d=1×1000/600=1.667<5λp=0.16hb/d=0.16×1.667=0.267空心管樁樁端凈面積：Aj=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.62-(0.6-2×0.11)2]/4=0.169m2空心管樁敞口面積：Ap1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.6-2×0.11)2/4=0.113m2Ra=ψu(yù)Σqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)=0.8×1.885×(1.17×7.5+9.2×7.5+6.2×12.5+7.2×17.5+1.5×25+5.9×32.5+4.1×42.5+0.73×50)+3000×(0.169+0.267×0.113)=1686.382kNQk=841.25kN≤Ra=1686.382kNQkmax=1967.505kN≤1.2Ra=1.2×1686.382=2023.658kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin=-285.005kN<0按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的樁基拔力：Qk'=285.005kN樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標(biāo)準(zhǔn)值：Gp=((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Aj=((2.5-3.63+1.33)×25+(36-(2.5-3.63+1.33))×(25-10))×0.169=91.778kNRa'=ψu(yù)Σλiqsiali+Gp=0.8×1.885×(0.7×1.17×7.5+0.7×9.2×7.5+0.75×6.2×12.5+0.7×7.2×17.5+0.7×1.5×25+0.7×5.9×32.5+0.6×4.1×42.5+0.7×0.73×50)+91.778=832.705kNQk'=285.005kN≤Ra'=832.705kN滿足要求！3、樁身承載力計算縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向壓力設(shè)計值：Q=Qmax=2656.131kN樁身結(jié)構(gòu)豎向承載力設(shè)計值：R=3300kNQ=2656.131kN≤3300kN滿足要求！(2)、軸心受拔樁樁身承載力荷載效應(yīng)基本組合下的樁頂軸向拉力設(shè)計值：Q'=-Qmin=384.756kNfpyAps=(650×1348.804)×10-3=876.722kNQ'=384.756kN≤fpyAps=876.722kN滿足要求！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400Φ25@150承臺底部短向配筋HRB400Φ25@150承臺頂部長向配筋HRB400Φ25@150承臺頂部短向配筋HRB400Φ25@1501、荷載計算承臺計算不計承臺及上土自重:Fmax=F/n+M/L=2477.25/4+10176.3/6.788=2118