中建坡屋面懸挑檐口施工方案

碧桂園?錦陽(yáng)學(xué)府項(xiàng)目總承包工程坡屋面懸挑檐口施工方案版本：（格式最終版）編制人：審核人：審批人：中建新疆建工（集團(tuán)）有限公司項(xiàng)目經(jīng)理部2023年3月5日第頁(yè)共77頁(yè)預(yù)埋U型鋼筋用于固定型鋼懸挑梁的U形鋼筋拉環(huán)應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB1491.1中HPB300級(jí)鋼筋的規(guī)定。懸挑梁末端應(yīng)由不少于兩道的預(yù)埋U型鋼筋固定(本工程設(shè)置三道），U型螺栓錨固位置設(shè)置在樓板上時(shí)，U型鋼筋預(yù)埋至混凝土板、混凝土梁底部，2根1.5米長(zhǎng)直徑18的鋼筋放置U型筋上部；樓板上應(yīng)預(yù)先配置用于承受懸挑梁錨固端作用引起負(fù)彎矩的受力鋼筋，平面轉(zhuǎn)角處懸挑梁末端錨固位置應(yīng)相互錯(cuò)開(kāi)。預(yù)埋U型鋼筋的直徑為20mm，寬度為160mm，高度經(jīng)計(jì)算確定；U形鋼筋拉環(huán)應(yīng)采用冷彎成型。U形鋼筋拉環(huán)與型鋼間隙應(yīng)用鋼楔或硬木楔楔緊。水平懸挑梁水平懸挑梁必須保證有足夠的錨固強(qiáng)度和截面抗屈曲能力，水平懸挑梁的縱向間距與滿堂架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑梁上。上部架體立桿與挑梁支承結(jié)構(gòu)應(yīng)有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。通常采用在挑梁或縱向鋼梁上焊接100mm高25mm的短鋼筋頭，立桿套在其上，并同時(shí)在立桿下部設(shè)置掃地桿。水平懸挑梁的長(zhǎng)度應(yīng)取懸挑長(zhǎng)度的1.25倍（為保證施工的安全性，本工程懸挑屋面檐口施工的工字鋼懸挑1.5m時(shí),錨固2.5m；懸挑2m時(shí)，錨固3m)，懸挑支承點(diǎn)應(yīng)設(shè)置在結(jié)構(gòu)梁上，不得設(shè)置在外伸陽(yáng)臺(tái)上或懸挑板上，懸挑端應(yīng)按梁長(zhǎng)度起拱0.5％～1％。坡屋面檐口懸挑1.2m,鋼梁懸挑1.5m坡屋面檐口懸挑1.8m,鋼梁懸挑2.0m工字鋼懸挑梁焊接防滑移鋼筋頭鋼絲繩拉結(jié)為保證架體的整體穩(wěn)定性，每個(gè)懸挑鋼梁外端采取鋼絲繩保險(xiǎn)體系，在懸挑梁前端設(shè)置鋼絲繩卸荷，鋼絲繩直徑為20mm，鋼絲繩卡不得少于3個(gè)，設(shè)置部位為懸挑架的最下一層，與預(yù)埋在結(jié)構(gòu)樓板或墻體的吊環(huán)進(jìn)行有效拉結(jié)，吊環(huán)應(yīng)使用HPB300級(jí)鋼筋,其直徑不小于20mm,為考慮安全起見(jiàn)，鋼絲繩不得參與架體的受力計(jì)算。定期對(duì)整個(gè)架體進(jìn)行安全檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩松動(dòng)、銹蝕或焊縫脫焊等情況時(shí)要立即進(jìn)行修復(fù)，合格后方可繼續(xù)使用。支模架設(shè)計(jì)根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙計(jì)算出模板最大支設(shè)高度，懸挑檐口寬1.2m時(shí)，架體最大搭設(shè)高度為6.81m,懸挑檐口寬1.8m時(shí)，架體最大搭設(shè)高度為5.31m。為安全保守施工，坡屋面懸挑1.8m驗(yàn)算時(shí),最大支撐高度按照5.5m計(jì)算；坡屋面懸挑1.2m驗(yàn)算時(shí),最大支撐高度按照7.0m計(jì)算。懸挑板設(shè)計(jì)厚度150mm,按照200mm保守計(jì)算。懸挑檐口1.2m,立桿間距1500mm×900mm板模板,樓板厚度h(mm)200樓板邊長(zhǎng)L(m)15樓板邊寬B(m)1.2模板支架高度H(m）7主楞布置方向垂直于樓板長(zhǎng)邊立桿縱向間距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h1(m)1.2次楞間距a(mm)200次楞懸挑長(zhǎng)度a1(mm)150主楞懸挑長(zhǎng)度b1(mm)150結(jié)構(gòu)表面要求表面外露立桿自由端高度h0(mm)300剪刀撐(含水平）布置方式加強(qiáng)型架體底部布置類型底座材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)30主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格Ф48×2.7主楞合并根數(shù)2次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格40×90次楞合并根數(shù)/鋼管類型Ф48×2.7懸挑檐口1.8m,立桿間距1500mm×900mm板模板樓板厚度h(mm)200樓板邊長(zhǎng)L(m)15樓板邊寬B(m)1.8模板支架高度H(m）5.5主楞布置方向垂直于樓板長(zhǎng)邊立桿縱向間距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.75水平桿步距h1(m)1.2次楞間距a(mm)200次楞懸挑長(zhǎng)度a1(mm)150主楞懸挑長(zhǎng)度b1(mm)150結(jié)構(gòu)表面要求表面外露立桿自由端高度h0(mm)400剪刀撐(含水平）布置方式加強(qiáng)型架體底部布置類型底座材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)30主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格Ф48×2.7主楞合并根數(shù)2次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格40×90次楞合并根數(shù)/鋼管類型Ф48×2.7掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時(shí)，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長(zhǎng)兩跨與立桿固定，靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應(yīng)小于500mm。立桿立桿采用對(duì)接扣件接長(zhǎng)時(shí)，立桿的對(duì)接扣件交錯(cuò)布置，兩根相鄰立桿接頭不得設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個(gè)相鄰接頭在高度方向錯(cuò)開(kāi)的距離不得小于500mm,,各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不大于步距的1/3?？烧{(diào)拖撐螺桿伸出長(zhǎng)度不超過(guò)300mm,插入立桿內(nèi)的長(zhǎng)度不小于150mm。剪刀撐懸挑檐口滿堂支撐架體外側(cè)連續(xù)設(shè)置一圈豎向剪刀撐，剪刀撐與支撐平臺(tái)夾角45°~60°，剪刀撐寬度5~8m。水平剪刀撐間隔3m設(shè)置一層。懸挑單排腳手架各樓棟屋面施工懸挑鋼梁?jiǎn)闻拍_手架搭設(shè)平臺(tái)與坡屋面模板支撐架體共用樓棟頂層懸挑工字鋼梁，立桿距離懸挑鋼梁端部20cm處搭設(shè)單排架。單排腳手架立桿縱距1.5m,步距1.2m,架體每步連續(xù)設(shè)置一道水平攔腰桿，間距600mm。外排架手架應(yīng)隨結(jié)構(gòu)上升而加高，保持在工作面1.20m以上。為了混凝土強(qiáng)度滿足懸挑腳手架抗壓抗撥的需要，樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí)必須滿足設(shè)計(jì)要求后搭設(shè)。各樓棟屋面單排腳手架搭設(shè)最大高度樓棟單排腳手架搭設(shè)高度1#樓9.5m6#樓9.5m7#樓9.5m8#樓9.5m工藝流程預(yù)埋件設(shè)置→安裝懸挑主梁→懸挑主梁上下支撐桿件設(shè)置→立桿定位點(diǎn)設(shè)置→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→橫向水平桿→縱向水平桿(格柵)→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護(hù)欄桿→扎安全網(wǎng)立桿立桿采用對(duì)接扣件接長(zhǎng)時(shí)，立桿的對(duì)接扣件交錯(cuò)布置，兩根相鄰立桿接頭不得設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個(gè)相鄰接頭在高度方向錯(cuò)開(kāi)的距離不得小于500mm,,各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不大于步距的1/3。縱橫向水平桿縱向水平桿設(shè)置于立桿的內(nèi)側(cè)、橫向水平桿之下，其長(zhǎng)度不宜小于3跨，并采用直角扣件與立桿扣緊。縱向水平桿一般采用對(duì)接扣件連接，邊角處也可采用搭接。對(duì)接、搭接應(yīng)符合以下要求：縱向水平桿的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個(gè)相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開(kāi)的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于縱距的1/3，即500mm。如下圖所示：搭接接頭長(zhǎng)度不應(yīng)小于1m，并應(yīng)等距設(shè)置3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應(yīng)小于100mm。單排腳手架的橫向水平桿的一端采用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應(yīng)插入墻內(nèi)，插入長(zhǎng)度不小于180mm。主節(jié)點(diǎn)處必須設(shè)置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴(yán)禁拆除。搭設(shè)間距、剪刀撐單排腳手架立桿縱距1.5m,步距1.2m,架體每步連續(xù)設(shè)置兩道水平攔腰桿，間距600mm。架體外側(cè)全立面連續(xù)設(shè)置剪刀撐，剪刀撐用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點(diǎn)的距離不大于150mm。剪刀撐斜桿的接長(zhǎng)應(yīng)采用搭接或?qū)?，采用搭接連接時(shí)，搭接長(zhǎng)度不小于1m，應(yīng)采用不少于2個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。架體立面滿掛安全密目網(wǎng)。剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)剪刀撐斜桿與地面的傾角45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)765連墻件連墻件2步2跨設(shè)置，采用預(yù)埋鋼管設(shè)置拉節(jié)點(diǎn)，偏離主節(jié)點(diǎn)距離不大于300mm。單排腳手架過(guò)窗洞時(shí)應(yīng)增設(shè)立桿或增設(shè)一根縱向水平桿。局部無(wú)法預(yù)埋鋼管時(shí)，采用如下方法設(shè)置連墻件。架體底部采用鋼跳板進(jìn)行封底，鋼跳板采用鐵絲與懸挑鋼梁進(jìn)行固定，外側(cè)采用廢舊模板設(shè)置180mm高擋腳板，并用鐵絲固定牢固。驗(yàn)收要求驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)腳手架下列階段進(jìn)行檢查與驗(yàn)收，應(yīng)按規(guī)定對(duì)腳手架工程的質(zhì)量進(jìn)行檢查，經(jīng)檢查合格后方可交付使用基礎(chǔ)完工后及腳手架搭設(shè)前；作業(yè)層上施加荷載前；每搭設(shè)完兩層后；達(dá)到設(shè)計(jì)高度后；遇有六級(jí)強(qiáng)風(fēng)及以上風(fēng)或大雨后；凍結(jié)地區(qū)解凍后；停用超過(guò)一個(gè)月。驗(yàn)收時(shí)應(yīng)具備下列文件根據(jù)編制依據(jù)相關(guān)文件規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)要求所形成的施工組織設(shè)計(jì)文件；專項(xiàng)施工方案及變更文件；安全技術(shù)交底文件；腳手架構(gòu)配件的出廠合格證或質(zhì)量分類合格標(biāo)志；腳手架工程的施工記錄及質(zhì)量檢查記錄；手架搭設(shè)過(guò)程中出現(xiàn)的重要問(wèn)題及處理記錄；腳手架工程的施工驗(yàn)收?qǐng)?bào)告。架子搭設(shè)和組裝完畢，使用前必須由項(xiàng)目經(jīng)理、技術(shù)負(fù)責(zé)人、項(xiàng)目安全負(fù)責(zé)人、架子班長(zhǎng)等人員組成驗(yàn)收小組，進(jìn)行驗(yàn)收，并填寫(xiě)驗(yàn)收單。驗(yàn)收流程驗(yàn)收內(nèi)容序號(hào)驗(yàn)收項(xiàng)目搭設(shè)要求驗(yàn)收結(jié)果1施工方案1)架體搭設(shè)應(yīng)編制專項(xiàng)施工方案，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)進(jìn)行計(jì)算;2)架體搭設(shè)超過(guò)規(guī)范允許高度，專項(xiàng)施工方案應(yīng)按規(guī)定組織專家論證;3)專項(xiàng)施工方案應(yīng)按規(guī)定進(jìn)行審核、審批。2懸挑鋼梁1)鋼梁截面尺寸應(yīng)經(jīng)設(shè)計(jì)計(jì)算確定，且截面形式應(yīng)符合設(shè)計(jì)和規(guī)范要求;2)鋼梁錨固端長(zhǎng)度不應(yīng)小于懸挑長(zhǎng)度的1.25倍;3)鋼梁錨固處結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、錨固措施應(yīng)符合設(shè)計(jì)和規(guī)范要求;4)鋼梁外端應(yīng)設(shè)置鋼絲繩或鋼拉桿與上層建筑結(jié)構(gòu)拉結(jié);5)鋼梁間距應(yīng)按懸挑架體立桿縱距設(shè)置。3架體穩(wěn)定1)立桿底部應(yīng)與鋼梁連接柱固定;2)承插式立桿接長(zhǎng)應(yīng)采用螺栓或銷釘固定53)縱橫向掃地桿的設(shè)置應(yīng)符合規(guī)范要求;4)剪刀撐應(yīng)沿懸挑架體高度連續(xù)設(shè)置，角度應(yīng)為45~60度;5)架體應(yīng)按規(guī)定設(shè)置橫向斜撐;6)架體應(yīng)采用剛性連墻件與建筑結(jié)構(gòu)拉結(jié)，設(shè)置的位置、數(shù)量應(yīng)符合設(shè)計(jì)和規(guī)范要求。4腳手板1)腳手板材質(zhì)、規(guī)格應(yīng)符合規(guī)范要求;2)腳手板鋪設(shè)應(yīng)嚴(yán)密、牢固，探出橫向水平桿長(zhǎng)度不應(yīng)大于150mm。5荷載架體上施工荷載應(yīng)均勻，并不應(yīng)超過(guò)設(shè)計(jì)和規(guī)范要求。6桿件間距1)立桿縱、橫向間距、縱向水平桿步距應(yīng)符合設(shè)計(jì)和規(guī)范要求;2)作業(yè)層應(yīng)按腳手板鋪設(shè)的需要增加橫向水平桿。7架體防護(hù)1)作業(yè)層應(yīng)按規(guī)范要求設(shè)置防護(hù)欄桿;2)作業(yè)層外側(cè)應(yīng)設(shè)置高度不小于180mm的擋腳板;3)架體外側(cè)應(yīng)采用密目式安全網(wǎng)封閉，網(wǎng)間連接應(yīng)嚴(yán)密。8層間防護(hù)1)架體作業(yè)層腳手板下應(yīng)采用安全平網(wǎng)兜底，以下每隔10m應(yīng)采用安全平網(wǎng)封閉;2)作業(yè)層里排架體與建筑物之間應(yīng)采用腳手板或安全平網(wǎng)封閉;3)架體底層沿建筑結(jié)構(gòu)邊緣在懸挑鋼梁與懸挑鋼梁之間應(yīng)采取措施封閉;4)架體底層應(yīng)進(jìn)行封閉。9構(gòu)配件材質(zhì)1)型鋼、鋼管、構(gòu)配件規(guī)格材質(zhì)應(yīng)符合規(guī)范要求;2)型鋼、鋼管彎曲、變形、銹蝕應(yīng)在規(guī)范允許范圍內(nèi)。驗(yàn)收人員項(xiàng)目負(fù)責(zé)人梁宏釗項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人師嚴(yán)龍專項(xiàng)施工方案編制人員趙小波施工員鄧紅星專職安全員郗琦專職安全員付建東專職安全員王澤班組負(fù)責(zé)人陳典勇項(xiàng)目總監(jiān)理工程師黃興項(xiàng)目專業(yè)監(jiān)理工程師夏軍戰(zhàn)腳手架工程的驗(yàn)收，除查驗(yàn)有關(guān)文件外，還應(yīng)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)檢查，檢查應(yīng)著重以下各項(xiàng)，并記入施工驗(yàn)收?qǐng)?bào)告。節(jié)點(diǎn)的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應(yīng)控制在扭力矩達(dá)到40-65N?M。腳手架立桿垂直度應(yīng)≤1/300，且應(yīng)同時(shí)控制其最大垂直偏差值：當(dāng)架高≤20m時(shí)為不大于50mm；當(dāng)架高＞20m時(shí)為不大于75mm?？v向水平桿的水平偏差應(yīng)≤1/250，且全架長(zhǎng)的水平偏差值不大于50mm。構(gòu)配件和加固件是否齊全，質(zhì)量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。安全網(wǎng)的張掛及扶手的設(shè)置是否齊全。桿件的設(shè)置和連接，連墻件、支撐等的構(gòu)造是否符合要求?？奂菟ㄊ欠袼蓜?dòng)，是否超載。架體的拆除拆架前:應(yīng)全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構(gòu)造要求；應(yīng)根據(jù)檢查結(jié)果補(bǔ)充完善施工組織設(shè)計(jì)中的拆除順序和措施，經(jīng)主管部門(mén)批準(zhǔn)后方可實(shí)施；應(yīng)由單位安全負(fù)責(zé)人進(jìn)行拆除安全技術(shù)交底；應(yīng)清除腳手架上雜物及地面障礙物。拆架時(shí)應(yīng)劃分作業(yè)區(qū)，周圍設(shè)繩綁圍欄或豎立警戒標(biāo)志，地面應(yīng)設(shè)專人指揮，禁止非作業(yè)人員進(jìn)入。當(dāng)腳手架采取分段、分立面拆除時(shí)，對(duì)不拆除的腳手架兩端，應(yīng)先按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》第7.4.3條、第6.4.4條、第6.6.4條、第6.6.5條設(shè)置連墻件和橫向斜撐加固。拆架的高處作業(yè)人員應(yīng)戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。拆架程序應(yīng)遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進(jìn)行。嚴(yán)禁上下同時(shí)進(jìn)行拆架作業(yè)。拆立桿時(shí)，要先抱住立桿再拆開(kāi)最后兩個(gè)扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時(shí)，應(yīng)先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴(yán)禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應(yīng)大于2步，如高差大于2步，應(yīng)增設(shè)連墻件加固；當(dāng)腳手架拆至下部最后一根長(zhǎng)立桿（高度約6.5m）時(shí)，應(yīng)先在適當(dāng)位置搭設(shè)臨時(shí)拋撐加固后，再拆除連墻件。拆除時(shí)要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動(dòng)作協(xié)調(diào)，當(dāng)解開(kāi)與另一人有關(guān)的結(jié)扣時(shí)，應(yīng)先通知對(duì)方，以防墜落。拆架時(shí)嚴(yán)禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。在拆架時(shí)，不得中途換人，如必須換人時(shí)，應(yīng)將拆除情況交代清楚后方可離開(kāi)。拆下的材料要徐徐下運(yùn)，嚴(yán)禁拋擲。運(yùn)至地面的材料應(yīng)按指定地點(diǎn)隨拆隨運(yùn)，分類堆放，“當(dāng)天拆當(dāng)天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。高層建筑腳手架拆除，應(yīng)配備良好的通訊裝置。輸送至地面的桿件，應(yīng)及時(shí)按類堆放，整理保養(yǎng)。當(dāng)天離崗時(shí)，應(yīng)及時(shí)加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復(fù)崗后的人為事故。如遇強(qiáng)風(fēng)、大雨、大雪等特殊氣候，不應(yīng)進(jìn)行腳手架的拆除，嚴(yán)禁夜間拆除。應(yīng)急措施施工現(xiàn)場(chǎng)容易發(fā)生的安全事故外架搭設(shè)施工現(xiàn)場(chǎng)容易發(fā)生的安全事故主要由以下幾種:坍塌事故傾覆事故物體打擊事故高空墜落事故應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)組織準(zhǔn)備目的為了保護(hù)外架從業(yè)人員在生產(chǎn)生活中的身體健康和生命安全，確保在出現(xiàn)安全事故時(shí)，能夠及時(shí)進(jìn)行應(yīng)急救援，從而最大限度地降低安全事故給施工人員所造成的損失，針對(duì)工程生產(chǎn)實(shí)際，現(xiàn)成立外架安全事故應(yīng)急救援小組。安全事故應(yīng)急救援指揮機(jī)構(gòu)建立生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援指揮機(jī)構(gòu)（領(lǐng)導(dǎo)小組如下表）負(fù)責(zé)人及部門(mén)職務(wù)工作職責(zé)備注梁宏釗項(xiàng)目經(jīng)理主持現(xiàn)場(chǎng)工作組長(zhǎng)師嚴(yán)龍技術(shù)總工應(yīng)急救援協(xié)調(diào)指揮工作副組長(zhǎng)劉涌工程部長(zhǎng)應(yīng)急救援協(xié)調(diào)指揮工作副組長(zhǎng)付樂(lè)質(zhì)量總監(jiān)應(yīng)急救援協(xié)調(diào)指揮工作副組長(zhǎng)樊馨玉安全總監(jiān)應(yīng)急救援協(xié)調(diào)指揮工作副組長(zhǎng)工程、安全、技術(shù)、物資部全體人員應(yīng)急救援實(shí)施工作組員生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援組織成員經(jīng)培訓(xùn)，掌握并且具備現(xiàn)場(chǎng)救援救護(hù)的基本技能，施工現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)安全應(yīng)急救援小組必須配備相應(yīng)的急救器材和設(shè)備。小組每年進(jìn)行1-2次應(yīng)急救援演習(xí)和對(duì)急救器材設(shè)備的日常維修、保養(yǎng)，從而保證應(yīng)急救援時(shí)正常運(yùn)轉(zhuǎn)。生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援程序：公司及工地現(xiàn)場(chǎng)建立安全值班制度，設(shè)值班電話并保證24小時(shí)輪流值班。應(yīng)急小組成員職責(zé)項(xiàng)目經(jīng)理應(yīng)急指揮總指揮。全面負(fù)責(zé)應(yīng)急指揮工作。有權(quán)采取一切可能手段，以控制和減少事故危害。授予相關(guān)人員的應(yīng)急處理權(quán)生產(chǎn)經(jīng)理事故現(xiàn)場(chǎng)指揮，督促有關(guān)部門(mén)和人員進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)防護(hù)搶險(xiǎn)工作項(xiàng)目技術(shù)總工組織有關(guān)部門(mén)編制、修訂、評(píng)審應(yīng)急預(yù)案。組織相關(guān)部門(mén)、人員進(jìn)行事故調(diào)查，并形成記錄。當(dāng)項(xiàng)目經(jīng)理、項(xiàng)目副經(jīng)理不在時(shí)，擔(dān)任應(yīng)急總指揮工作。技術(shù)部負(fù)責(zé)編制、修訂、評(píng)審應(yīng)急預(yù)案安全部、工程部協(xié)助技術(shù)部編制、修訂、評(píng)審應(yīng)急預(yù)案督促檢查相關(guān)部門(mén)落實(shí)應(yīng)急準(zhǔn)備工作。物資部協(xié)助工程部進(jìn)行應(yīng)急預(yù)案的編制、修訂、評(píng)審。落實(shí)應(yīng)急預(yù)案所需物資、設(shè)備的準(zhǔn)備工作。商務(wù)部協(xié)助技術(shù)部編制、修訂、評(píng)審應(yīng)急預(yù)案。落實(shí)應(yīng)急物資及其他措施費(fèi)的準(zhǔn)備(8)施工隊(duì)①協(xié)助工程部編制、修訂、評(píng)審應(yīng)急預(yù)案。②組織進(jìn)行應(yīng)急預(yù)案的演習(xí)，并提出改進(jìn)建議。③發(fā)生事故時(shí)，組織搶救隊(duì)進(jìn)行搶險(xiǎn)、營(yíng)救、減損防護(hù)用品。應(yīng)急物資準(zhǔn)備為了在腳手架施工或混凝土澆注時(shí)能夠及時(shí)采取應(yīng)對(duì)措施，平時(shí)準(zhǔn)備下述物質(zhì)：警戒隔離物資：警戒樁、警戒線存放地點(diǎn)：現(xiàn)場(chǎng)倉(cāng)庫(kù)人員急救設(shè)備：急救箱、急救藥品、擔(dān)架存放地點(diǎn)：綜合部減損防護(hù)物資：鋼管、安全網(wǎng)等存放地點(diǎn)：現(xiàn)場(chǎng)倉(cāng)庫(kù)應(yīng)急救援程序減少應(yīng)急預(yù)案風(fēng)險(xiǎn)的措施作業(yè)層離地（樓）面高度≥2.5m時(shí)，在其外側(cè)邊緣必須設(shè)置擋護(hù)高度≥1.1m的欄桿和擋腳板，且欄桿間的凈空高度應(yīng)≤0.5m在外腳手架高處落物影響范圍內(nèi)同時(shí)進(jìn)行其他施工作業(yè)或有行人通過(guò)的腳手架，應(yīng)采取外立面全封閉、半封閉以及搭設(shè)通道防護(hù)棚等適合的防護(hù)措施。懸挑腳手架、吊籃和懸掛腳手架的外側(cè)面應(yīng)按防護(hù)需要采用立網(wǎng)防護(hù)。上下腳手架的梯道、坡道、棧橋、斜梯、爬梯等均應(yīng)設(shè)置扶手、欄桿或其他安全防護(hù)措施，并清除通道中的障礙，確保人員上下的安全。采用合理的施工方法，避免應(yīng)操作不當(dāng)而造成的事故。應(yīng)急聯(lián)絡(luò)險(xiǎn)情發(fā)生后，事故現(xiàn)場(chǎng)第一目擊者迅速向應(yīng)急指揮中心發(fā)出求救信號(hào)。求救方式可以采用呼喊、口信、通訊方式等一切可能的方式。應(yīng)急指揮中心接到險(xiǎn)情信息后，應(yīng)立即作出應(yīng)急反應(yīng)：項(xiàng)目部組織救援隊(duì)，立刻進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)搶救工作。通過(guò)通訊工具，立即與外部機(jī)構(gòu)聯(lián)絡(luò)，向相關(guān)的公安、醫(yī)院、消防、環(huán)保等部門(mén)聯(lián)絡(luò)，請(qǐng)求支援。項(xiàng)目負(fù)責(zé)人：艾曉濤手機(jī)：安全員：郗琦手機(jī)：技術(shù)負(fù)責(zé)人：師嚴(yán)龍手機(jī)：醫(yī)院救護(hù)中心：120匪警：110火警：119通信聯(lián)系方式應(yīng)在施工現(xiàn)場(chǎng)和營(yíng)地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。緊急求援醫(yī)院醫(yī)院名稱市耀州區(qū)人民醫(yī)院?jiǎn)挝坏刂肥幸輩^(qū)南大街51號(hào)聯(lián)系電話事故現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)急處理警戒隔離：救援隊(duì)員在事故現(xiàn)場(chǎng)周圍用警戒樁、警戒線帶物資在現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置隔離警戒隔離區(qū)，非救援隊(duì)員不得進(jìn)入警戒區(qū)內(nèi)，以防止發(fā)生連鎖事故，為更好進(jìn)行搶救工作創(chuàng)造條件。人員疏散：救援隊(duì)員將事故現(xiàn)場(chǎng)被困人員，及時(shí)組織轉(zhuǎn)移到安全地帶，并將現(xiàn)場(chǎng)非搶險(xiǎn)隊(duì)人員轉(zhuǎn)移出事故現(xiàn)場(chǎng)。人員搶救：迅速核實(shí)腳手架上作業(yè)人數(shù)，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除和切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。如腳手架太重可用吊車將腳體緩緩抬起，以便救人?？刂齐U(xiǎn)情：如無(wú)人員傷亡，立即實(shí)施腳手架加固或拆除等處理措施。以上行動(dòng)須有經(jīng)驗(yàn)的安全員和架子工長(zhǎng)統(tǒng)一安排。設(shè)置向?qū)В涸谑鹿尸F(xiàn)場(chǎng)入口及進(jìn)入現(xiàn)場(chǎng)的主要通道邊安排引導(dǎo)人員，以引導(dǎo)救險(xiǎn)車輛、人員、物資等迅速準(zhǔn)確的進(jìn)入事故現(xiàn)場(chǎng)。記錄：事故發(fā)生后，由安全部有關(guān)人員對(duì)事故的發(fā)生、發(fā)展以及搶險(xiǎn)救護(hù)等過(guò)程情況進(jìn)行記錄，為事后的調(diào)查、分析提供資料。安全文明施工保證措施安全文明施工領(lǐng)導(dǎo)小組安全生產(chǎn)、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提條件，是達(dá)到無(wú)重大傷亡事故的必然保障，也是我項(xiàng)目部爭(zhēng)創(chuàng)“綠色安全文明施工工地”的根本要求。為此項(xiàng)目經(jīng)理部成立以項(xiàng)目執(zhí)行經(jīng)理為組長(zhǎng)的安全防護(hù)領(lǐng)導(dǎo)小組，其機(jī)構(gòu)組成、人員編制及責(zé)任分工如下：組長(zhǎng)：梁宏釗（項(xiàng)目經(jīng)理）——負(fù)責(zé)協(xié)調(diào)工作副組長(zhǎng)：師嚴(yán)龍（技術(shù)總工）劉涌（工程部長(zhǎng)）——配合項(xiàng)目經(jīng)理負(fù)責(zé)協(xié)調(diào)、樊馨玉（安全總監(jiān)）—主要負(fù)責(zé)現(xiàn)場(chǎng)安全文明施工、付樂(lè)（質(zhì)量總監(jiān)）——現(xiàn)場(chǎng)施工質(zhì)量檢查組員：趙小波（技術(shù)部長(zhǎng)）——施工方案編制、方案檢查落實(shí)劉?。y(cè)量）——現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量驗(yàn)線李榮貴、劉運(yùn)輝（機(jī)電負(fù)責(zé)）——現(xiàn)場(chǎng)機(jī)械、水電負(fù)責(zé)人安全文明施工保證細(xì)則搭設(shè)人員必須是經(jīng)過(guò)考核合格的專業(yè)架子工，必須持證上崗。搭設(shè)腳手架的人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。施工作業(yè)層不得超載，不得將模板支架、纜風(fēng)繩、混凝土輸送管等固定在腳手架上，同時(shí)嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備。六級(jí)及六級(jí)以上的大風(fēng)和霧、雨、雪天氣時(shí)應(yīng)停止腳手架搭設(shè)與拆除作業(yè)，雨后上架作業(yè)應(yīng)有防滑措施。在腳手架使用期間，嚴(yán)禁拆除下列桿件：主節(jié)點(diǎn)處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿、連墻桿件。在腳手架上進(jìn)行電氣焊作業(yè)時(shí)，應(yīng)采用石棉布將作業(yè)點(diǎn)下部進(jìn)行封閉，防止火花濺落至下層，同時(shí)在下層應(yīng)有看火人員及滅火設(shè)備。搭拆腳手架時(shí)地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。搭設(shè)腳手架的材料要堆放整齊，不得隨地亂丟。使用完畢的材料應(yīng)及時(shí)回收，在指定地點(diǎn)堆碼整齊。應(yīng)定期檢查外腳手架，及時(shí)將腳手架上的垃圾及雜務(wù)清理干凈。搭拆腳手架的嚴(yán)禁拋接鋼管、扣件、扳手等材料及工具。腳手架拆除的鋼管、跳板、扣件及安全網(wǎng)應(yīng)及時(shí)轉(zhuǎn)運(yùn)至指定地點(diǎn)，禁止隨地堆放。計(jì)算書(shū)懸挑檐口1.2m,立桿間距1500mm×900mm板模板計(jì)算書(shū)一、計(jì)算依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20112、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20084、《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ300-20135、《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-20025、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2017二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)計(jì)算依據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016樓板厚度h(mm)200樓板邊長(zhǎng)L(m)15樓板邊寬B(m)1.2模板支架高度H(m）7主楞布置方向垂直于樓板長(zhǎng)邊立桿縱向間距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h1(m)1.2次楞間距a(mm)200次楞懸挑長(zhǎng)度a1(mm)150主楞懸挑長(zhǎng)度b1(mm)150結(jié)構(gòu)表面要求表面外露立桿自由端高度h0(mm)300剪刀撐(含水平）布置方式加強(qiáng)型架體底部布置類型底座材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)30主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格Ф48×2.7主楞合并根數(shù)2次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格40×90次楞合并根數(shù)/鋼管類型Ф48×2.7荷載參數(shù)可調(diào)托座承載力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m^2)0.2模板（不含支架）自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m^2)0.2新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m^3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk(kN/m^2)2腳手架上震動(dòng)、沖擊物體自重QDK(kN/m^2)0.5計(jì)算震動(dòng)、沖擊荷載時(shí)的動(dòng)力系數(shù)κ1.35腳手架安全等級(jí)2級(jí)腳手架結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01是否考慮風(fēng)荷載是省份、城市陜西(省)(市)地面粗糙度類型B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)基本風(fēng)壓值Wo(kN/m^2)0.2沿風(fēng)荷載方向架體搭設(shè)的跨數(shù)n6模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)1000模板支撐架頂部模板高度Hb(mm)700模板荷載傳遞方式可調(diào)托座簡(jiǎn)圖：（圖1） 平面圖（圖2） 縱向剖面圖1（圖3） 橫向剖面圖2三、面板驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1，按簡(jiǎn)支跨進(jìn)行計(jì)算，取b=1m寬板帶為計(jì)算單元。Wm=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（圖4） 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖5） 面板彎矩圖Mmax=0.04kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.04×106/37500=1.068N/mm2≤[f]=30N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（圖6） 撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖（圖7） 撓度圖ν=0.018mm≤[ν]=200/400=0.5mm滿足要求四、次楞驗(yàn)算次楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。由可變荷載控制的組合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×200/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×200/1000=2.002kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×200/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×200/1000=1.934kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(2.002,1.934)=2.002kN/m（圖8） 次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖9） 次楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.446kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.446×106/(54×103)=8.257N/mm2≤[f]=13N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖10） 次楞剪力圖(kN)Vmax=1.784kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib0)=1×1.784×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.743N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×200/1000=1.044kN/m（圖11） 撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖（圖12） 次楞變形圖(mm)νmax=1.601mm≤[ν]=1.5×1000/400=3.75mm滿足要求4、支座反力根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=3.285kNRkmax=1.713kN五、主楞驗(yàn)算主楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來(lái)的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=60.4/1000=0.06kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=1.2gk=1.2×60.4/1000=0.072kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖13） 主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖14） 主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算（圖15） 主楞彎矩圖(kN·m)Mmax=1.246kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×1.246×106/(8.24×1000)=151.187N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖16） 主楞剪力圖(kN)Vmax=9.081kNτmax=Υ0×QmaxS/(Ib0)=1×9.081×1000×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=23.55N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖17） 主楞變形圖(mm)νmax=0.694mm≤[ν]=0.9×103/400=2.25mm滿足要求4、支座反力計(jì)算立桿穩(wěn)定驗(yàn)算要用到強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)的支座反力，故：Rzmax=15.683kN六、立桿驗(yàn)算1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長(zhǎng)細(xì)比時(shí)取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附錄C取用l01=kμ1(h1+2a)=1×1.332×(1.2+2×300/1000)=2.397ml02=kμ2h1=1×1.674×1.2=2.009m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.397,2.009)=2.397mλ=l0/i=2.397×1000/(1.6×10)=149.836≤[λ]=210滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=2.397×1000/(1.6×10)=149.836根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.309A不考慮風(fēng)荷載根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB51210）中6.2.11條規(guī)定應(yīng)分別對(duì)由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計(jì)算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算。由可變控制的組合：N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.9+1.4×(2+1.35×0.5)×1.5×0.9=13.512kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.9+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.5×0.9=13.052kNN=max(N1，N2)=max(13.512,13.052)=13.512kNΥ0×N/(φA)=1×13.512×1000/(0.309×(3.84×100))=114.003N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載在風(fēng)荷載作用下會(huì)產(chǎn)生立桿的附加軸力并對(duì)立桿產(chǎn)生彎矩的影響，但是這種影響最大的部位在架體底部，對(duì)于頂部立桿段的影響可以不予計(jì)算風(fēng)荷載影響。3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=2.009×1000/(1.6×10)=125.536根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.42A不考慮風(fēng)荷載由可變控制的組合：N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.9+1.2×7×0.205+1.4×(2+1.35×0.5)×1.5×0.9=15.234kN由永久荷載控制的組合：N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.9+1.35×7×0.205+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.5×0.9=14.99kNN=max(N3，N4)=max(15.234,14.99)=15.234kNΥ0×N/(φA)=1×15.234×1000/(0.42×(3.84×100))=94.506N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009）中8.2.1條、8.2.2條，風(fēng)壓高度變化系數(shù)可按以下規(guī)定取用：當(dāng)計(jì)算模板支撐架豎向圍擋（模板）的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωmk和計(jì)算模板支撐架架體風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωfk時(shí)，μz均取架體頂部離地面高度的風(fēng)壓高度變化系數(shù)，小于5m時(shí)按5m高取值。查詢《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009）表8.2.1得：架體頂部離地面高度的風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz=1風(fēng)荷載在模板工程施工中有影響的三種工況：工況1、鋼筋未綁扎，只有支撐架體和底模；風(fēng)荷載對(duì)架體主要是傾覆影響，對(duì)立桿附加軸力影響不是主導(dǎo)工況。工況2、鋼筋綁扎完畢，模板側(cè)模安裝完畢；風(fēng)荷載對(duì)架體主要是傾覆影響，對(duì)立桿附加軸力影響不是主導(dǎo)工況。工況3、混凝土澆筑完成時(shí)；風(fēng)荷載主要對(duì)立桿附加軸力有影響，風(fēng)荷載對(duì)架體的傾覆影響不是主導(dǎo)工況。首先計(jì)算風(fēng)荷載對(duì)立桿附加軸力的影響，根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB51210）中6.2.15條，當(dāng)計(jì)算模板支撐架豎向欄桿圍擋（模板）的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωmk時(shí)，封閉欄桿（含安全網(wǎng)）體型系數(shù)μs=1.0，模板體型系數(shù)取1.3。封閉欄桿（含安全網(wǎng)）的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為ωmk1=μsμzω0=1×1×0.2=0.2kN/m2封閉欄桿（含安全網(wǎng)）的風(fēng)荷載為Fwk1=la×(Hm-Hb)×ωmk1=1.5×(1000-700)/1000×0.2=0.09kN側(cè)模的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為ωmk2=μsμzω0=1.3×1×0.2=0.26kN/m2側(cè)模的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Fwk2=la×Hb×ωmk2=1.5×700/1000×0.26=0.273kN則Fwk=Fwk1+Fwk2=0.09+0.273=0.363kN當(dāng)計(jì)算模板支撐架體風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωfk時(shí)，為了計(jì)算架體的體型系數(shù)須根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）表8.3.1中第33項(xiàng)規(guī)定n榀桁架相關(guān)計(jì)算，其中η的取值需根據(jù)架體擋風(fēng)系數(shù)φ=1.2×(la+h+0.325×la×h)×48.3/(la×h)=1.2×(1.5+1.2+0.325×1.5×1.2)×0.0483/(1.5×1.2)=0.106以及l(fā)b/la=0.9/1.5=0.6查表得到η=0.97為。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）表8.3.1中第37項(xiàng)b規(guī)定得到扣件式鋼管的體型系數(shù)可以取為μs1=1.2μs=μstw=μst×(1-ηn)/(1-η)=μs1×φ×(1-ηn)/(1-η)=1.2×0.106×(1-0.976)/(1-0.97)=0.707則ωfk=μsμzω0=0.707×1×0.2=0.141kN/m2故qwk=la×ωfk=1.5×0.141=0.212kN/m模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值：MTk=0.5×H2×qwk+H×Fwk=0.5×72×0.212+7×0.363=7.735kN·m則立桿最大附加軸力標(biāo)準(zhǔn)值為：Nwk=6n×MTk/[(n+1)(n+2)B]=6n×MTk/[(n+1)(n+2)nlb]=6×6×7.735/((6+1)×(6+2)×6×0.9)=0.921kN模板支撐架由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：Mwk=la×μst×μz×ω0×h2/10=1.5×1.2×0.106×1×0.2×1.22/10=0.005kN·m模板支撐架由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值為：Mw=1.4×0.6×Mwk=1.4×0.6×0.005=0.005kN·m根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB51210）中6.2.11條規(guī)定應(yīng)分別對(duì)由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計(jì)算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算。第一種情況由可變控制的組合：N5=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4×[(Qk+κQk)×la×lb+0.6×Nwk]=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.9+1.2×7×0.205+1.4×((2+1.35×0.5)×1.5×0.9+0.6×0.921)=16.008kN由永久荷載控制的組合：N6=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×[0.7×(Qk+κQk)×la×lb+0.6×Nwk]=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.9+1.35×7×0.205+1.4×(0.7×(2+1.35×0.5)×1.5×0.9+0.6×0.921)=15.763kNN=max（N5，N6）=max(16.008,15.763)=16.008kNΥ0×N/(φA)=1×16.008×1000/(0.42×3.84×100)=99.305N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求第二種情況由可變控制的組合：N7=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4×(Qk+κQk)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.9+1.2×7×0.205+1.4×(2+1.35×0.5)×1.5×0.9=15.234kN由永久荷載控制的組合：N8=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQk)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.9+1.35×7×0.205+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.5×0.9=14.99kNN=max（N7，N8）=max(15.234,14.99)=15.234kNΥ0×N/(φA)+Υ0×Mw/W=1×15.234×1000/(0.42×3.84×100)+1×0.005×1000/4.12=95.624N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=15.683kN≤[N]=30kN滿足要求八、架體抗傾覆驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB51210）中6.2.17條規(guī)定，我們計(jì)算抗傾覆時(shí)按最不利工況考慮，即架體上無(wú)集中堆放物料，抗傾覆力矩僅考慮模板支架及附件自重和頂部模板等物料自重。則抗傾覆判斷公式如下：架體自重：GZ=H×gk=7×0.205=1.435kN因：GZ/(la×lb)+G1k=1.435/(1.5×0.9)+0.2=1.263kN/m23Υ0×MTk/[(n×lb)2×la]=3×1×7.735/((6×0.9)2×1.5)=0.531kN/m2故：GZ/(la×lb)+G1k>3Υ0×MTk/[(n×lb)2×la]滿足要求懸挑檐口1.2m,多排懸挑架主梁計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工門(mén)式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-20192、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20113、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010一、基本參數(shù)主梁離地高度(m)15懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點(diǎn)設(shè)置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長(zhǎng)度Lx(mm)1600主梁外錨固點(diǎn)到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內(nèi)錨固長(zhǎng)度Lm(mm)2500梁/樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強(qiáng)度[τb](N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[ft](N/mm2)50二、荷載布置參數(shù)支撐點(diǎn)號(hào)支撐方式距主梁外錨固點(diǎn)水平距離(mm)支撐件上下固定點(diǎn)的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點(diǎn)的水平距離L2(mm)是否參與計(jì)算1上拉150030001200是作用點(diǎn)號(hào)各排立桿傳至梁上荷載標(biāo)準(zhǔn)值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設(shè)計(jì)值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點(diǎn)水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)1141530015002141512001500361214001500附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗(yàn)算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nz1主梁材料規(guī)格16號(hào)工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度[ν](mm)1/360荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=14/1=14kN第2排：F'2=F2'/nz=14/1=14kN第3排：F'3=F3'/nz=6/1=6kN荷載設(shè)計(jì)值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=15/1=15kN第2排：F2=F2/nz=15/1=15kN第3排：F3=F3/nz=12/1=12kN1、強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩圖(kN·m)σmax=Mmax/W=5.029×106/141000=35.666N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪驗(yàn)算剪力圖(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=24.784×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.29N/mm2τmax=29.29N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、撓度驗(yàn)算變形圖(mm)νmax=0.396mm≤[ν]=2×lx/360=2×1600/360=8.889mm符合要求！4、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值：R1=-0.651kN,R2=18.851kN,R3=24.809kN標(biāo)準(zhǔn)值：R'1=-0.593kN,R'2=17.077kN,R'3=18.357kN四、上拉桿件驗(yàn)算鋼絲繩型號(hào)6×19鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度(N/mm2)1400鋼絲繩直徑(mm)20鋼絲繩不均勻系數(shù)α0.85鋼絲繩安全系數(shù)k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時(shí)螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數(shù)量[n]3主梁拉環(huán)直徑d(mm)20焊縫厚度he(mm)10焊縫長(zhǎng)度lw(mm)100角焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffw(N/mm2)160鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環(huán)作法1、上拉桿強(qiáng)度驗(yàn)算上拉桿件角度計(jì)算：α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1200)=68.199°上拉桿件支座力：標(biāo)準(zhǔn)值：R'S1=nzR'3=1×18.357=18.357kN設(shè)計(jì)值：RS1=nzR3=1×24.809=24.809kN主梁軸向力設(shè)計(jì)值：NSZ1=RS1/tanα1=24.809/tan68.199°=9.923kN上拉桿件軸向力：標(biāo)準(zhǔn)值：N'S1=R'S1/sinα1=18.357/sin68.199°=19.771kN設(shè)計(jì)值：NS1=RS1/sinα1=24.809/sin68.199°=26.72kN上拉桿件的最大軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值：N'S=max[N'S1...N'Si]=19.771kN上拉桿件的最大軸向拉力設(shè)計(jì)值：NS=max[NS1...NSi]=26.72kN鋼絲繩：由于腳手架所使用的鋼絲繩應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值按容許應(yīng)力法進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算查(《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著2018年9月第四版)表14-4、14-5、14-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=221.5kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×221.5/9=20.919kN≥N'S=19.771kN符合要求！繩夾數(shù)量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×20.919/(2×15.19)=2個(gè)≤[n]=3個(gè)符合要求！2、拉環(huán)驗(yàn)算σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×20.919×103/(π×202)=33.294N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》9.7.6每個(gè)拉環(huán)按2個(gè)截面計(jì)算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于65N/mm2符合要求！拉環(huán)詳圖(主梁為工字鋼)角焊縫驗(yàn)算：σf=NS/(he×lw)=26.72×103/(10×100)=26.72N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)βf=1.22符合要求！五、懸挑主梁整體穩(wěn)定性驗(yàn)算主梁軸向力：N=|[(-(-NSZ1))]|/nz=|[(-(-9.923))]|/1=9.923kN壓彎構(gòu)件強(qiáng)度：σmax=[Mmax/(γW)+N/A]=[5.029×106/(1.05×141×103)+9.923×103/2610]=37.77N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性發(fā)展系數(shù)γ符合要求！受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定性分析：其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值為0.93。Mmax/(φb'Wxf)=5.029×106/(0.929×141×215×103)=0.179≤1符合要求！六、錨固段與樓板連接的計(jì)算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點(diǎn)設(shè)置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強(qiáng)度[τb](N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[ft](N/mm2)50錨固螺栓1錨固螺栓21、螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計(jì)算錨固點(diǎn)錨固螺栓受力：N/2=0.651/2=0.325kN螺栓錨固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=0.651×103/(4×3.14×20×2.5)=1.036mm螺栓驗(yàn)算：σ=N/(4×π×d2/4)=0.651×103/(4×π×202/4)=0.518kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承壓計(jì)算如下混凝土的局部擠壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2N/2=0.325kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(1002-3.14×202/4)×13.585/1000=263.164kN注：錨板邊長(zhǎng)b一般按經(jīng)驗(yàn)確定，不作計(jì)算，此處b=5d=5×20=100mm符合要求！懸挑檐口1.8m,立桿間距1500mm×750mm板模板計(jì)算書(shū)一、計(jì)算依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20112、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20084、《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ300-20135、《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-20025、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2017二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)計(jì)算依據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016樓板厚度h(mm)200樓板邊長(zhǎng)L(m)15樓板邊寬B(m)1.8模板支架高度H(m）5.5主楞布置方向垂直于樓板長(zhǎng)邊立桿縱向間距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫向間距l(xiāng)b(m)0.75水平桿步距h1(m)1.2次楞間距a(mm)200次楞懸挑長(zhǎng)度a1(mm)150主楞懸挑長(zhǎng)度b1(mm)150結(jié)構(gòu)表面要求表面外露立桿自由端高度h0(mm)400剪刀撐(含水平）布置方式加強(qiáng)型架體底部布置類型底座材料參數(shù)面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)30主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格Ф48×2.7主楞合并根數(shù)2次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格40×90次楞合并根數(shù)/鋼管類型Ф48×2.7荷載參數(shù)可調(diào)托座承載力容許值(kN)30地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m^2)0.2模板（不含支架）自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m^2)0.2新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m^3)1.1施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk(kN/m^2)2腳手架上震動(dòng)、沖擊物體自重QDK(kN/m^2)0.5計(jì)算震動(dòng)、沖擊荷載時(shí)的動(dòng)力系數(shù)κ1.35腳手架安全等級(jí)2級(jí)腳手架結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01是否考慮風(fēng)荷載是省份、城市陜西(省)(市)地面粗糙度類型B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)基本風(fēng)壓值Wo(kN/m^2)0.2沿風(fēng)荷載方向架體搭設(shè)的跨數(shù)n6模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋的高度Hm(mm)1000模板支撐架頂部模板高度Hb(mm)700模板荷載傳遞方式可調(diào)托座簡(jiǎn)圖：（圖1） 平面圖（圖2） 縱向剖面圖1（圖3） 橫向剖面圖2三、面板驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1，按簡(jiǎn)支跨進(jìn)行計(jì)算，取b=1m寬板帶為計(jì)算單元。Wm=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4由可變荷載控制的組合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（圖4） 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖5） 面板彎矩圖Mmax=0.04kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.04×106/37500=1.068N/mm2≤[f]=30N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（圖6） 撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖（圖7） 撓度圖ν=0.018mm≤[ν]=200/400=0.5mm滿足要求四、次楞驗(yàn)算次楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮次楞的兩端懸挑情況。由可變荷載控制的組合：q1=1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×(Qk+κQDK)×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×200/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×200/1000=2.002kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×a+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×200/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×200/1000=1.934kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(2.002,1.934)=2.002kN/m（圖8） 次楞計(jì)算簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖9） 次楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.446kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.446×106/(54×103)=8.257N/mm2≤[f]=13N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖10） 次楞剪力圖(kN)Vmax=1.784kNτmax=Υ0×VmaxS/(Ib0)=1×1.784×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.743N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×200/1000=1.044kN/m（圖11） 撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖（圖12） 次楞變形圖(mm)νmax=1.601mm≤[ν]=1.5×1000/400=3.75mm滿足要求4、支座反力根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=3.285kNRkmax=1.713kN五、主楞驗(yàn)算主楞計(jì)算跨數(shù)的假定需要符合工程實(shí)際的情況，另外還需考慮主楞的兩端懸挑情況。主楞所承受的荷載主要為次楞傳遞來(lái)的集中力，另外還需考慮主楞自重，主楞自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=60.4/1000=0.06kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=1.2gk=1.2×60.4/1000=0.072kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖13） 主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖14） 主楞撓度計(jì)算時(shí)受力簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算（圖15） 主楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.952kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.952×106/(8.24×1000)=115.59N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖16） 主楞剪力圖(kN)Vmax=7.199kNτmax=Υ0×QmaxS/(Ib0)=1×7.199×1000×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=18.67N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖17） 主楞變形圖(mm)νmax=0.427mm≤[ν]=0.75×103/400=1.875mm滿足要求4、支座反力計(jì)算立桿穩(wěn)定驗(yàn)算要用到強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)的支座反力，故：Rzmax=13.752kN六、立桿驗(yàn)算1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長(zhǎng)細(xì)比時(shí)取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附錄C取用l01=kμ1(h1+2a)=1×1.243×(1.2+2×400/1000)=2.486ml02=kμ2h1=1×1.674×1.2=2.009m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.486,2.009)=2.486mλ=l0/i=2.486×1000/(1.6×10)=155.367≤[λ]=210滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=2.486×1000/(1.6×10)=155.367根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.29A不考慮風(fēng)荷載根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB51210）中6.2.11條規(guī)定應(yīng)分別對(duì)由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計(jì)算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算。由可變控制的組合：N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.75+1.4×(2+1.35×0.5)×1.5×0.75=11.26kN由永久荷載控制的組合：N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.75+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.5×0.75=10.877kNN=max(N1，N2)=max(11.26,10.877)=11.26kNΥ0×N/(φA)=1×11.26×1000/(0.29×(3.84×100))=101.278N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載在風(fēng)荷載作用下會(huì)產(chǎn)生立桿的附加軸力并對(duì)立桿產(chǎn)生彎矩的影響，但是這種影響最大的部位在架體底部，對(duì)于頂部立桿段的影響可以不予計(jì)算風(fēng)荷載影響。3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=2.009×1000/(1.6×10)=125.536根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.42A不考慮風(fēng)荷載由可變控制的組合：N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4(Qk+κQDK)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.75+1.2×5.5×0.196+1.4×(2+1.35×0.5)×1.5×0.75=12.554kN由永久荷載控制的組合：N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.75+1.35×5.5×0.196+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.5×0.75=12.332kNN=max(N3，N4)=max(12.554,12.332)=12.554kNΥ0×N/(φA)=1×12.554×1000/(0.42×(3.84×100))=77.878N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009）中8.2.1條、8.2.2條，風(fēng)壓高度變化系數(shù)可按以下規(guī)定取用：當(dāng)計(jì)算模板支撐架豎向圍擋（模板）的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωmk和計(jì)算模板支撐架架體風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωfk時(shí)，μz均取架體頂部離地面高度的風(fēng)壓高度變化系數(shù)，小于5m時(shí)按5m高取值。查詢《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009）表8.2.1得：架體頂部離地面高度的風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz=1風(fēng)荷載在模板工程施工中有影響的三種工況：工況1、鋼筋未綁扎，只有支撐架體和底模；風(fēng)荷載對(duì)架體主要是傾覆影響，對(duì)立桿附加軸力影響不是主導(dǎo)工況。工況2、鋼筋綁扎完畢，模板側(cè)模安裝完畢；風(fēng)荷載對(duì)架體主要是傾覆影響，對(duì)立桿附加軸力影響不是主導(dǎo)工況。工況3、混凝土澆筑完成時(shí)；風(fēng)荷載主要對(duì)立桿附加軸力有影響，風(fēng)荷載對(duì)架體的傾覆影響不是主導(dǎo)工況。首先計(jì)算風(fēng)荷載對(duì)立桿附加軸力的影響，根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB51210）中6.2.15條，當(dāng)計(jì)算模板支撐架豎向欄桿圍擋（模板）的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωmk時(shí)，封閉欄桿（含安全網(wǎng)）體型系數(shù)μs=1.0，模板體型系數(shù)取1.3。封閉欄桿（含安全網(wǎng)）的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為ωmk1=μsμzω0=1×1×0.2=0.2kN/m2封閉欄桿（含安全網(wǎng)）的風(fēng)荷載為Fwk1=la×(Hm-Hb)×ωmk1=1.5×(1000-700)/1000×0.2=0.09kN側(cè)模的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為ωmk2=μsμzω0=1.3×1×0.2=0.26kN/m2側(cè)模的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為Fwk2=la×Hb×ωmk2=1.5×700/1000×0.26=0.273kN則Fwk=Fwk1+Fwk2=0.09+0.273=0.363kN當(dāng)計(jì)算模板支撐架體風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωfk時(shí)，為了計(jì)算架體的體型系數(shù)須根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）表8.3.1中第33項(xiàng)規(guī)定n榀桁架相關(guān)計(jì)算，其中η的取值需根據(jù)架體擋風(fēng)系數(shù)φ=1.2×(la+h+0.325×la×h)×48.3/(la×h)=1.2×(1.5+1.2+0.325×1.5×1.2)×0.0483/(1.5×1.2)=0.106以及l(fā)b/la=0.75/1.5=0.5查表得到η=0.97為。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）表8.3.1中第37項(xiàng)b規(guī)定得到扣件式鋼管的體型系數(shù)可以取為μs1=1.2μs=μstw=μst×(1-ηn)/(1-η)=μs1×φ×(1-ηn)/(1-η)=1.2×0.106×(1-0.976)/(1-0.97)=0.707則ωfk=μsμzω0=0.707×1×0.2=0.141kN/m2故qwk=la×ωfk=1.5×0.141=0.212kN/m模板支撐架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值：MTk=0.5×H2×qwk+H×Fwk=0.5×5.52×0.212+5.5×0.363=5.203kN·m則立桿最大附加軸力標(biāo)準(zhǔn)值為：Nwk=6n×MTk/[(n+1)(n+2)B]=6n×MTk/[(n+1)(n+2)nlb]=6×6×5.203/((6+1)×(6+2)×6×0.75)=0.743kN模板支撐架由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：Mwk=la×μst×μz×ω0×h2/10=1.5×1.2×0.106×1×0.2×1.22/10=0.005kN·m模板支撐架由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值為：Mw=1.4×0.6×Mwk=1.4×0.6×0.005=0.005kN·m根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB51210）中6.2.11條規(guī)定應(yīng)分別對(duì)由可變荷載控制的組合和由永久荷載控制的組合分別計(jì)算荷載，并取最不利荷載組合參與最終的立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算。第一種情況由可變控制的組合：N5=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4×[(Qk+κQk)×la×lb+0.6×Nwk]=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.75+1.2×5.5×0.196+1.4×((2+1.35×0.5)×1.5×0.75+0.6×0.743)=13.178kN由永久荷載控制的組合：N6=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×[0.7×(Qk+κQk)×la×lb+0.6×Nwk]=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.75+1.35×5.5×0.196+1.4×(0.7×(2+1.35×0.5)×1.5×0.75+0.6×0.743)=12.957kNN=max（N5，N6）=max(13.178,12.957)=13.178kNΥ0×N/(φA)=1×13.178×1000/(0.42×3.84×100)=81.751N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求第二種情況由可變控制的組合：N7=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk+1.4×(Qk+κQk)×la×lb=1.2×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.75+1.2×5.5×0.196+1.4×(2+1.35×0.5)×1.5×0.75=12.554kN由永久荷載控制的組合：N8=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk+1.4×0.7×(Qk+κQk)×la×lb=1.35×(0.2+(24+1.1)×200×0.001)×1.5×0.75+1.35×5.5×0.196+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1.5×0.75=12.332kNN=max（N7，N8）=max(12.554,12.332)=12.554kNΥ0×N/(φA)+Υ0×Mw/W=1×12.554×1000/(0.42×3.84×100)+1×0.005×1000/4.12=78.996N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=13.752kN≤[N]=30kN滿足要求八、架體抗傾覆驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB51210）中6.2.17條規(guī)定，我們計(jì)算抗傾覆時(shí)按最不利工況考慮，即架體上無(wú)集中堆放物料，抗傾覆力矩僅考慮模板支架及附件自重和頂部模板等物料自重。則抗傾覆判斷公式如下：架體自重：GZ=H×gk=5.5×0.196=1.078kN因：GZ/(la×lb)+G1k=1.078/(1.5×0.75)+0.2=1.158kN/m23Υ0×MTk/[(n×lb)2×la]=3×1×5.203/((6×0.75)2×1.5)=0.514kN/m2故：GZ/(la×lb)+G1k>3Υ0×MTk/[(n×lb)2×la]滿足要求懸挑檐口1.8m,多排懸挑架主梁計(jì)算書(shū)計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工門(mén)式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-20192、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20113、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010一、基本參數(shù)主梁離地高度(m)15懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點(diǎn)設(shè)置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長(zhǎng)度Lx(mm)2100主梁外錨固點(diǎn)到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內(nèi)錨固長(zhǎng)度Lm(mm)3000梁/樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土與螺栓表面的容許粘結(jié)強(qiáng)度[τb](N/mm2)2.5錨固螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[ft](N/mm2)50二、荷載布置參數(shù)支撐點(diǎn)號(hào)支撐方式距主梁外錨固點(diǎn)水平距離(mm)支撐件上下固定點(diǎn)的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點(diǎn)的水平距離L2(mm)是否參與計(jì)算1上拉200030001200是作用點(diǎn)號(hào)各排立桿傳至梁上荷載標(biāo)準(zhǔn)值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷載設(shè)計(jì)值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點(diǎn)水平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mm)11014250150021014100015003101417501500461219001500附圖如下：平面圖立面圖三、主梁驗(yàn)算主梁