第2章鑄造工藝與設(shè)計(jì)方案論證

-PAGE8-哈爾濱工業(yè)大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-PAGEII-摘要軸瓦廣泛應(yīng)用于內(nèi)燃機(jī)、液壓馬達(dá)等高速重載的機(jī)構(gòu)中。因?yàn)楣ぷ鳝h(huán)境差，是機(jī)構(gòu)中的薄弱環(huán)節(jié)，更換較為頻繁。表面鑄造是用于生產(chǎn)活動(dòng)中制作軸瓦的主要方法，在特種鑄造當(dāng)中，其中有一種就是表面鑄造，還需要注意的一點(diǎn)就是，在鑄造機(jī)械當(dāng)中，復(fù)雜程度最高的也是表面澆注機(jī)。軸瓦的質(zhì)量直接決定了它的工作功能，而工作功能又由軸瓦的機(jī)械強(qiáng)度、硬度、金相組織等決定。在軸瓦的制作流程中，影響軸瓦質(zhì)量的工序，一是熔煉工序，二是澆注工序，在一定質(zhì)量熔煉鐵水的條件下，澆注過(guò)程當(dāng)中生產(chǎn)的優(yōu)差也會(huì)直接影響軸瓦的工作功能，一般澆注過(guò)程是收工制作的，因此澆注是否穩(wěn)定因主觀原因有較大影響，主要體現(xiàn)在無(wú)法精確的控制模溫，模溫不穩(wěn)定。因此，本設(shè)計(jì)在這個(gè)問(wèn)題上采取了使用PLC光電控制系統(tǒng)方法，實(shí)現(xiàn)了在整個(gè)生產(chǎn)制作過(guò)程中自動(dòng)化控制，從工作開始至停機(jī)整個(gè)過(guò)程都如此，這一方法讓澆注工藝能有充足的保證，使產(chǎn)品質(zhì)量對(duì)比人工制作更為穩(wěn)定，軸瓦外皮料硬度也大大減少。關(guān)鍵詞：軸瓦；表面鑄造；鑄造機(jī)械；離心澆注AbstractBearingbushesarewidelyusedinhigh-speedandheavy-dutymechanismssuchasinternalcombustionenginesandhydraulicmotors.Becauseofthepoorworkingenvironment,itisaweaklinkintheorganization,andthereplacementismorefrequent.Surfacecastingisthemainmethodforproducingbearingbushesinproductionactivities.Amongthespecialcasting,oneofthemissurfacecasting.Itshouldalsobenotedthatinthecastingmachinery,thesurfacecastingmachineisthemostcomplex.Thequalityofthebearingdirectlydeterminesitsworkingfunction,whichisdeterminedbythemechanicalstrength,hardnessandmetallographicstructureofthebearing.Intheproductionprocessofbearingbush,theprocessesthataffectthequalityofbearingbusharemeltingprocessandpouringprocess.Undertheconditionofmeltingmoltenironwithcertainquality,thequalityofproductioninthepouringprocesswilldirectlyaffecttheworkingfunctionofbearingbush.Generally,thepouringprocessisfinishedproduction.Therefore,thestabilityofpouringhasagreaterimpactbecauseofsubjectivereasons,mainlyreflectedintheinaccuratecontrol.Moldtemperatureisunstable.Therefore,thisdesignadoptsthemethodofPLCphotoelectriccontrolsystemtorealizetheautomaticcontrolinthewholeproductionprocess,fromthebeginningofworktotheshutdownofthewholeprocess.Thismethodcanensurethepouringprocessadequately,maketheproductqualitymorestablethanmanualproduction,andgreatlyreducethehardnessoftheouterskinmaterialofthebearingbush.Keywords：Bearing,SurfaceCasting,CastingMachinery,CentrifugalCasting-PAGEVIII---PAGE17--PAGE10-緒論概述課題的前景軸瓦廣泛應(yīng)用于內(nèi)燃機(jī)、液壓馬達(dá)等高速重載的機(jī)構(gòu)中。因?yàn)楣ぷ鳝h(huán)境差，是機(jī)構(gòu)中的薄弱環(huán)節(jié)，更換較為頻繁。表面鑄造是用于生產(chǎn)活動(dòng)中制作軸瓦的主要方法，在特種鑄造當(dāng)中，其中有一種就是表面鑄造，還需要注意的一點(diǎn)就是，在鑄造機(jī)械當(dāng)中，復(fù)雜程度最高的也是表面澆注機(jī)。軸瓦的質(zhì)量直接決定了它的工作功能，而工作功能又由軸瓦的機(jī)械強(qiáng)度、硬度、金相組織等決定。在軸瓦的制作流程中，影響軸瓦質(zhì)量的工序，一是熔煉工序，二是澆注工序，在一定質(zhì)量熔煉鐵水的條件下，澆注過(guò)程當(dāng)中生產(chǎn)的優(yōu)差也會(huì)直接影響軸瓦的工作功能，一般澆注過(guò)程是人工操作的，因此澆注是否穩(wěn)定因主觀原因有較大影響，主要體現(xiàn)在無(wú)法精確的控制模溫，模溫不穩(wěn)定。對(duì)于薄壁銅鉛軸瓦,目前在實(shí)際的制造生產(chǎn)活動(dòng)中使用比較多的方法是采用銅鉛雙金屬板材壓制成形加工。但如果是生產(chǎn)厚壁銅鉛軸瓦，采用沖壓成形的方法會(huì)在實(shí)現(xiàn)難度上大大增加，不利于生產(chǎn)，其中最復(fù)雜的為帶翻邊的厚壁銅鉛止推軸瓦，其難度在現(xiàn)今的生產(chǎn)技術(shù)中不能采取沖壓成型的技術(shù)來(lái)制造，唯有通過(guò)采取表面澆注的方法才可以生產(chǎn)加工出來(lái)。即使在制造薄壁軸瓦的生產(chǎn)活動(dòng)中，在生產(chǎn)需求量不多、生產(chǎn)時(shí)間不夠?qū)捲！⑸形粗谱骱矛F(xiàn)成模具的前提下，表面澆注依然是一個(gè)不錯(cuò)的選擇。為了滿足當(dāng)今市場(chǎng)上對(duì)柴油機(jī)軸瓦的大量需求，提升制造生產(chǎn)活動(dòng)的效率，經(jīng)過(guò)生產(chǎn)活動(dòng)的實(shí)踐檢驗(yàn)，軸瓦表面澆注機(jī)具有工作穩(wěn)定，生產(chǎn)出的成品可靠等優(yōu)點(diǎn)。每個(gè)班次可以生產(chǎn)成品400副，比人工操作生產(chǎn)效率生足足提高了有三倍之多。同時(shí)生產(chǎn)軸瓦的機(jī)器夾具擁有調(diào)節(jié)功能，擁有廣泛的適用區(qū)間，可用于生產(chǎn)制造外徑功Ф70～165毫米，寬度25～70毫米區(qū)間內(nèi)各種機(jī)型的軸瓦。發(fā)展現(xiàn)狀目前用于生產(chǎn)軸瓦成品的表面澆注技術(shù)大部分采取半自動(dòng)表面澆注機(jī)生產(chǎn)，通過(guò)使用氣動(dòng)夾緊，電氣自動(dòng)化控制的方法。利用時(shí)間繼電器澆注合金后，將生產(chǎn)當(dāng)中軸瓦的傳動(dòng)時(shí)間與控制冷卻水噴水的時(shí)間正確的配合在一起，采取該方法可以確保生產(chǎn)軸瓦合金出來(lái)的成品性能可靠。半自動(dòng)軸瓦表面澆注機(jī)由氣缸-撥叉機(jī)構(gòu)、可移動(dòng)的主軸系統(tǒng)、電氣及冷卻水供給系統(tǒng)、軸瓦夾具組成。圖1-1表示出了澆注機(jī)的工作原理，在生產(chǎn)制造軸瓦合金時(shí)，首先通過(guò)操縱氣閥，令氣缸接受到向右移動(dòng)的指令，通過(guò)撥叉帶動(dòng)主軸向左移動(dòng)，當(dāng)軸瓦被夾具夾緊后，操作氣閥令氣缸向左移動(dòng)，彈簧給到一個(gè)力使主軸向右移動(dòng)，使夾具緊緊的夾住軸瓦。在通過(guò)按壓機(jī)器的啟動(dòng)按鍵讓機(jī)器接通電源工作時(shí)，電機(jī)帶動(dòng)主軸，主軸驅(qū)動(dòng)皮帶進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)，主軸的轉(zhuǎn)速是1000r/min。軸瓦坯具夾緊后，將在坩堝中的軸瓦合金液體通過(guò)澆口倒入到旋轉(zhuǎn)中的坯具內(nèi)，合金液體進(jìn)入到坯具當(dāng)中，合金液體由于離心力的作用與坯具緊密貼合在一起。同時(shí)，時(shí)間繼電器也進(jìn)行工作，在一定時(shí)間后，控制冷卻水的電磁閥自動(dòng)打開，通過(guò)噴嘴將冷卻水均勻的噴灑在旋轉(zhuǎn)中的坯具中，使坯具內(nèi)的軸瓦合金能夠得到有效的均勻冷卻。在噴灑一定時(shí)間冷卻水之后，軸瓦合金冷卻到一個(gè)合適的溫度，將會(huì)得到一個(gè)良好的組織，冷卻水停止噴灑，電動(dòng)機(jī)不再工作，軸套停止運(yùn)轉(zhuǎn)。工作周期來(lái)到末尾階段，操縱氣閥使氣缸向右移動(dòng)，主軸往左移動(dòng)。此時(shí)夾緊的軸瓦合金被松開而自動(dòng)落入后水池內(nèi)。通過(guò)以上的反復(fù)運(yùn)動(dòng)，最終完成成批大量的生產(chǎn)工作。在過(guò)去的時(shí)候采取靜態(tài)澆注軸瓦鎢金的辦法，會(huì)有不少的不足之處，其中主要的是在制作當(dāng)中容易出現(xiàn)許多氣泡和蜂窩，澆注后仍然需要人工壓實(shí)或在借助車床進(jìn)行滾壓，此外，靜態(tài)澆注會(huì)造成大量的鎢金浪費(fèi)，即預(yù)留的冷加工余量大，澆口和澆注耗料多等。表面鑄造比靜態(tài)鑄造具有更多的優(yōu)點(diǎn)。在前期的準(zhǔn)備工作中，表面鑄造和靜態(tài)鑄造的要求是一樣的，都是將舊的鎢片熔化在瓦胎上，去除瓦胎上的油漬，酸洗，掛錫襯等。在工作臺(tái)上，有兩塊特制的鋼板，一塊為動(dòng)夾板，一塊為靜夾板，在未夾緊時(shí)，將需要澆注的坯具夾緊在卡具中，夾緊后動(dòng)夾板往右移動(dòng)夾緊坯具。在靜夾板上有一中心孔，此孔連接著澆注漏斗，坩堝中的合金液體通過(guò)此漏斗注入熔化的合金液體。注入后的合金液體，在坯具內(nèi)受到離心力的作用，得以均勻的和坯具的內(nèi)表面聯(lián)接在一起，得到一層厚度一致的鎢金，在理想情況下是嚴(yán)密且無(wú)氣泡的。坯具的所有內(nèi)表面都需要覆蓋有一層鎢金。由于合金液體的厚度相同，故澆注出來(lái)的冷加工余量可以達(dá)到最小。該數(shù)值與澆注漏斗的鎢金量有關(guān)，所以為了得出一個(gè)正確的數(shù)值，需要經(jīng)過(guò)嚴(yán)謹(jǐn)?shù)挠?jì)算，在計(jì)算結(jié)果正確的前提下，加工余量留有2～3mm即可。因?yàn)樾枰乐棺⑷氲臐沧⒑辖鹪谂骶弑砻娴姆植疾痪鶆颍朔N不均勻的造成原因是鎢金分子的重力比較重，如果離心力無(wú)法使鎢金分子都能得到一定的離心力使所有鎢金分子都能均勻分布，就會(huì)導(dǎo)致某方向的厚度更厚或更薄，從而得到的鎢金組織不合格，造成材料的浪費(fèi)。所以，需要分析得出軸瓦的最轉(zhuǎn)速，在這種轉(zhuǎn)速下確保鎢金合金能夠均勻的分布在坯具表面。設(shè)計(jì)的主要工作內(nèi)容澆注問(wèn)題的分析：在使用表面澆注工藝生產(chǎn)制造軸瓦中比較常見的問(wèn)題有如下：澆注的銅鉛合金出現(xiàn)沒有牢固粘結(jié)鋼殼的現(xiàn)象，部分合金沒有和鋼背粘結(jié)在一起；軸瓦內(nèi)表面出現(xiàn)不良組織，出現(xiàn)疏松，有氣孔、氣泡的現(xiàn)象;出現(xiàn)裂紋、合金元素發(fā)生偏析現(xiàn)象;夾渣、硼砂等雜質(zhì)仍在合金當(dāng)中，沒有析出。成品的質(zhì)量主要受澆注溫度、轉(zhuǎn)速、冷卻速度這三個(gè)關(guān)鍵因素影響。為了防止出現(xiàn)上述的情況，控制好這個(gè)三個(gè)因素及其重要。（1）澆注溫度的控制因?yàn)楹辖鹪厥菑?fù)合材料，其在性能上與鋼板還是有一定的差異性，在性能上的差異性導(dǎo)致了兩者在一般情況下是比較難以緊密聯(lián)接在一起的，這種情況在離心澆注當(dāng)中也是一樣的，在不改變澆注狀態(tài)的前提下，為了能夠使合金元素與鋼板能夠更加緊密的聯(lián)接在一起，就需要通過(guò)控制溫度的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)，只有將兩者之間的溫差降得更低才可實(shí)現(xiàn)。在生產(chǎn)當(dāng)中，銅鉛合金的溫度一般都是要比鋼板更高的，所以需要使銅鉛合金的溫度盡量降低，同時(shí)還要升高鋼殼的溫度。但是我們還需要考慮到鋼殼是固體，就需要確保鋼殼具有剛性的穩(wěn)定性，要滿足這一條件就不可以出現(xiàn)變形量過(guò)大或者表面出現(xiàn)過(guò)燒、者氧化等的情況。所以我們不能一味的去升高鋼殼的溫度，溫度過(guò)高或者過(guò)低都會(huì)導(dǎo)致鋼殼的性能發(fā)生變化，導(dǎo)致出來(lái)的軸瓦合金不合格?？刂品椒?①鋼殼的預(yù)熱溫度需要穩(wěn)定的控制在680～750℃；將鋼殼進(jìn)行浸掛硼砂處理，可以有效防止氧化的發(fā)生，達(dá)到鋼殼和銅鉛合金能夠緊密聯(lián)接的目的。同時(shí)，硼砂還能起到催化作用，能夠使銅與鋼殼互相擴(kuò)散，在達(dá)到聯(lián)接的目的后能夠更加緊密。在溫度達(dá)到980～1000℃之間時(shí)，硼砂就會(huì)融化，但是若是溫度過(guò)高或者過(guò)低，都會(huì)導(dǎo)致最終的成品受到影響而不合格。溫度過(guò)高時(shí)則會(huì)導(dǎo)致崩沙從合金液體出脫落，或者影響銅鉛合金和鋼殼的粘結(jié)，溫度過(guò)低則會(huì)出現(xiàn)夾渣、脫殼或無(wú)法析出硼砂的情況。銅鉛合金的澆注溫度：在把電解銅的溫度升到1150℃左右時(shí)可以加入已準(zhǔn)備好的預(yù)熱的鉛，此時(shí)可以開始準(zhǔn)備澆注工作，在進(jìn)行澆注前，需要放入根據(jù)要求配制好的錫，加入錫以后需要進(jìn)行攪拌，攪拌可使用炭精棒或者石墨棒。此時(shí)需要把溫度降低到1020～1050℃，在到達(dá)了此溫度以后，可以將合金液體進(jìn)行澆注。如果合金液體溫度過(guò)高，則會(huì)出現(xiàn)氣泡、氣孔等的情況。溫度過(guò)低則會(huì)出現(xiàn)裂紋、偏析或者夾渣的情況。掌握溫度控制的方法有:①直接觀看的方法，正常的情況下合金應(yīng)該表現(xiàn)為橙黃色，表面沒有氧化膜覆蓋;②查看爐火的方法，當(dāng)熔爐的上口火焰為青色火光時(shí)，表明此時(shí)的溫度已滿足要求;③使用石墨棒攪拌，該方法由人的主觀感受攪拌的輕重來(lái)控制溫度的高低，該方法較為不穩(wěn)定，不建議使用;④澆注過(guò)程中，在澆注當(dāng)中，可以通過(guò)觀察澆嘴上合金殘留量的多少，來(lái)判斷溫度的高低。一般來(lái)說(shuō)，如果澆嘴上有一層厚度為1～2mm的合金層，則表示溫度是合適的。（2）澆注轉(zhuǎn)速的選擇影響澆注質(zhì)量的一個(gè)主要因素是轉(zhuǎn)速，但也不是說(shuō)一味的追求高轉(zhuǎn)速，如果轉(zhuǎn)速過(guò)高，則會(huì)令合金內(nèi)不同重度的金屬元素發(fā)生分層現(xiàn)象。但轉(zhuǎn)速必須要達(dá)到一定的值，否則所提供的離心力不足以銅鉛合金與鋼殼緊密的聯(lián)接在一起。結(jié)合以上所述，本次設(shè)計(jì)采用臥式離心澆注機(jī)，澆注機(jī)轉(zhuǎn)速參考表1-1。表1-1離心澆注機(jī)轉(zhuǎn)速參考表軸承直徑（?/mm）離心機(jī)轉(zhuǎn)速（r/min）軸承直徑（?/mm）離心機(jī)轉(zhuǎn)速（r/min）75～100900～1000200～225760～780100～125850～920225～250710～750125～150800～850250～270680～700150～175780～820270～285630～670175～200760～800285～320600～650（3）冷卻的控制①在澆入合金等待2～3s后，開始提供冷卻水進(jìn)行冷卻，在冷卻結(jié)束后應(yīng)當(dāng)保證軸瓦余溫維持在100℃左右，為了免除部分由于激冷而導(dǎo)致出現(xiàn)內(nèi)應(yīng)力。②冷卻速度,正常的冷卻速度為60～100℃/s，除了需要保證以該速度進(jìn)行冷卻以外，還要確保冷卻的方向需用從鋼背開始。如果冷卻速度過(guò)快，則可能會(huì)發(fā)生裂紋缺陷，如果冷卻速度過(guò)慢，則可能會(huì)發(fā)生鉛偏析或者疏松現(xiàn)象。③水溫：需要使用溫度在15～25℃的水，低于該范圍溫度的水可能會(huì)導(dǎo)致鑄件出現(xiàn)裂紋現(xiàn)象，高于該范圍溫度則可能會(huì)使鑄件出現(xiàn)晶粒粗大、鉛偏析嚴(yán)重等現(xiàn)象。④水壓和水量：以低水壓、大水量為宜。⑤噴水口：它是決定鑄件質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)，應(yīng)保持鑄件的均勻冷卻，保證合金從中部開始向兩端順序凝固，噴水口要寬到能覆蓋軸瓦的寬度。鑄造工藝與設(shè)計(jì)方案論證設(shè)計(jì)的總體方案離心鑄造鑄件是合金液體注入到坯具當(dāng)中，軸套帶動(dòng)坯具旋轉(zhuǎn)，從而產(chǎn)生離心力，使在坯具內(nèi)的合金液體受到離心力的作用與坯具發(fā)生緊密聯(lián)接，最終凝固成所需要的鑄件。傳動(dòng)方案的擬定在轉(zhuǎn)速滿足設(shè)計(jì)條件的前提下，應(yīng)當(dāng)盡可能的減小離心機(jī)的傳動(dòng)鏈。目前機(jī)械生產(chǎn)當(dāng)中比較常見的傳動(dòng)有帶傳動(dòng)、齒輪傳動(dòng)、鏈傳動(dòng)、蝸輪蝸桿傳動(dòng)。在整個(gè)機(jī)器當(dāng)中，澆注部分位于工作臺(tái)的上方，電動(dòng)機(jī)沒有外露，而是在機(jī)箱當(dāng)中。因此傳動(dòng)的距離較遠(yuǎn)，故只需要分析帶傳動(dòng)和鏈傳動(dòng)。鏈傳動(dòng)雖然擁有不少的優(yōu)點(diǎn)，但是其有著易磨損、傳動(dòng)不平、會(huì)產(chǎn)生噪音的缺點(diǎn)，這些缺點(diǎn)在如今的生產(chǎn)活動(dòng)當(dāng)中，是不可接受的，因此本次設(shè)計(jì)不考慮使用鏈傳動(dòng)。在此基礎(chǔ)上，通過(guò)查閱資料得知帶傳動(dòng)擁有者和鏈傳動(dòng)相近的優(yōu)點(diǎn)，而其雖然也有著結(jié)構(gòu)不緊湊、傳動(dòng)功率較小的缺點(diǎn)，但是相比來(lái)說(shuō)帶傳動(dòng)對(duì)于本次設(shè)計(jì)還是較為適用的，因此本次設(shè)計(jì)使用帶傳動(dòng)。結(jié)合以上所講，表面澆注機(jī)使用的主傳動(dòng)為帶傳動(dòng)。整體布局的擬定表面澆注機(jī)的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如下圖2-1所示。在該系統(tǒng)當(dāng)中由電動(dòng)機(jī)7提供動(dòng)力，動(dòng)力經(jīng)由皮帶和帶輪傳遞到軸8，然后軸8旋轉(zhuǎn)，帶動(dòng)夾緊著坯具的澆注機(jī)頭1也旋轉(zhuǎn)。坯具進(jìn)入高速旋轉(zhuǎn)狀態(tài)后，融化了的合金液體通過(guò)澆口2澆注到坯具當(dāng)中。合金液體進(jìn)入到坯具當(dāng)中受到離心力的作用與坯具均勻且緊密的聯(lián)接在一起。在這個(gè)過(guò)程當(dāng)中，全程都采用PLC控制，實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化操作，當(dāng)澆注的開始時(shí)，光電管4便接收到信號(hào)開始工作，信號(hào)被傳遞到PC機(jī)6中進(jìn)行處理，在達(dá)到設(shè)定的時(shí)間后，控制澆包不再對(duì)坯具進(jìn)行澆注，再達(dá)到另一個(gè)設(shè)定的時(shí)間后，開始噴灑冷卻水進(jìn)行冷卻，最后停機(jī)出模。鑄造工藝的設(shè)計(jì)鑄型速度與前面章節(jié)提到的澆注轉(zhuǎn)速有一定的相似之處，速度都應(yīng)控制在一定的范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)速不宜過(guò)高或者過(guò)低鑄型轉(zhuǎn)速的確定如果轉(zhuǎn)速過(guò)低，最直接的影響就是會(huì)導(dǎo)致離心力不足，在立式離心鑄造當(dāng)中表現(xiàn)為造成合金液體無(wú)法均勻的與坯具結(jié)合在一起，在水平離心鑄造時(shí)表現(xiàn)為雨淋現(xiàn)象，鑄件出現(xiàn)缺陷的情況；反之如果轉(zhuǎn)速過(guò)高，雖然可以時(shí)合金液體可以很好的與坯具緊密結(jié)合，但是同時(shí)也會(huì)帶來(lái)很多缺點(diǎn)，表現(xiàn)為能耗的浪費(fèi)、對(duì)整體與零部件的要求更加高、生產(chǎn)出來(lái)的產(chǎn)品出現(xiàn)殘次品。所以，在確定鑄型轉(zhuǎn)速時(shí)，應(yīng)當(dāng)在保證生產(chǎn)要求的前提下，盡量選取最低的鑄型轉(zhuǎn)速。圖2-1PLC光電控制簡(jiǎn)圖表面鑄造工藝分析離心鑄造分為立式離心鑄造和臥式離心鑄造。離心鑄造空心鑄件時(shí)，當(dāng)轉(zhuǎn)軸與水平面成一定角度時(shí)，凝固鑄件內(nèi)表面必然形成拋物線形。然而，如此小的傾斜角有利于金屬液在水平離心鑄造中的流動(dòng)。在立式離心鑄造中，這種傾斜角在環(huán)形鑄件中更容易產(chǎn)生拋物線型空腔。如圖2-2所示考慮到鑄型轉(zhuǎn)速和傾角，用以下公式計(jì)算上下開口的尺寸關(guān)系：（2-3）當(dāng)時(shí)，，此時(shí)為水平表面鑄造，該情況下生產(chǎn)出來(lái)的軸瓦內(nèi)徑是相同的。當(dāng)時(shí)，d和D的差值達(dá)到最大。此時(shí)內(nèi)腔開關(guān)由轉(zhuǎn)速?zèng)Q定：轉(zhuǎn)速越高拋物線的開口越小，轉(zhuǎn)速越低拋物線的開口越大。在一半清醒下，發(fā)環(huán)形鑄伯長(zhǎng)度是它的內(nèi)徑達(dá)到了兩倍或更多時(shí)，這時(shí)應(yīng)當(dāng)考慮采用水平表面鑄造。本章小結(jié)本章分析了表面鑄造工藝，選定了澆注機(jī)在實(shí)際工作環(huán)境當(dāng)中的性能參數(shù)，通過(guò)對(duì)工作的分析，先初步選用了一個(gè)適用的設(shè)計(jì)方案，且通過(guò)多方面的論據(jù)證明了該方案的可行性。普通V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算概述（1）原始數(shù)據(jù)及設(shè)計(jì)內(nèi)容先由電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)帶輪，帶輪利用帶傳動(dòng)帶動(dòng)大帶輪旋轉(zhuǎn)，大帶輪通過(guò)驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)軸的方式帶動(dòng)夾具和瓦模旋轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速為1000r/min。傳遞功率為1.1KW。（2）功率（3-1）傳動(dòng)參數(shù)的計(jì)算設(shè)計(jì)計(jì)算可根據(jù)工作情況選用系數(shù)。V帶型號(hào)的確定那么由，，根據(jù)下圖3-1選擇A型V帶圖3-1帶形的選用圖帶輪直徑的計(jì)算與確定因?yàn)椴殚啓C(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)后可取帶速的驗(yàn)算（3-2）誤差范圍允許在5～25m/s，所以該帶速滿足條件傳動(dòng)誤差的驗(yàn)算傳動(dòng)比原傳動(dòng)所以傳動(dòng)誤差誤差允許誤差在±5%范圍內(nèi)，所以滿足條件帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和中心距的確定初始中心與中心距離過(guò)大，傳動(dòng)尺寸增大，皮帶易發(fā)生振動(dòng)，影響正常工作；反之，包絡(luò)角會(huì)減小，導(dǎo)致承載力減小，帶長(zhǎng)減小。在相同的帶速下，單位時(shí)間v/Ld的纏繞次數(shù)增加，影響工作壽命。通?？捎靡韵陆?jīng)驗(yàn)公式來(lái)選擇中心距（1）初選中心距（2）利用初選中心距初步計(jì)算帶長(zhǎng)Ld，可用下方公式進(jìn)行計(jì)算Ld，得（3-3）==1000+3.14×300÷2+3600÷2000mm=1473.03mm（3）由上式計(jì)算出的Ld結(jié)合表10，可得（4）實(shí)際的中心距α可用以下公式進(jìn)行計(jì)算得=463.5mm（5）確定安裝時(shí)需要保證的最小中心距==442.5小帶輪包角的驗(yàn)算可用以下公式進(jìn)行計(jì)算，得V帶的根數(shù)的計(jì)算與確定（1）V帶的根數(shù)z可通過(guò)以下公式進(jìn)行計(jì)算=0.67根所以取1根帶的初拉力的分析計(jì)算與確定由表查得q=0.1kg/m，帶的初拉力可用以下公式進(jìn)行計(jì)算（3-4）帶輪帶輪常用材料為灰鑄鐵、鋼、鋁合金或工程塑料等選取帶輪材料在小功率傳動(dòng)的情況下帶輪材料可以選用鑄鋁或塑料。當(dāng)帶速時(shí)，帶輪材料可以選用鑄鐵HT200；當(dāng)帶速時(shí)，帶輪材料應(yīng)當(dāng)選用球墨鑄鐵或鑄鋼，本設(shè)計(jì)中V小于30m/s，所系選擇采用鑄鐵HT200。結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算（1）小帶輪的參數(shù):d=19mme=15mmf=12.5mmB=（z-1）e+2f=（1-1）19+210=20mm（z為輪槽數(shù)）輪槽角圖3-2帶輪的尺寸（2）大帶輪的參數(shù)：d=50mme=15mmf=12.5mmB=（z-1）e+2f=（1-1）19+210=20mm（z為輪槽數(shù)）輪槽角本章小結(jié)本章通過(guò)對(duì)v形帶的分析和設(shè)計(jì)，得到了v形帶傳動(dòng)的參數(shù)，確定了v形帶傳動(dòng)各部件的尺寸，給出了制造要求。上述結(jié)論得到了驗(yàn)證。軸的設(shè)計(jì)基礎(chǔ)參數(shù)的分析與計(jì)算本次計(jì)算主要通過(guò)查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得軸的常用材料和主要的力學(xué)性能計(jì)算軸傳遞的轉(zhuǎn)矩計(jì)算帶輪上受到的力NN圖4-1已標(biāo)出徑向力Fr、圓周力Ft的方向。分析與計(jì)算軸的尺寸要想預(yù)估軸的最小直徑，需要通過(guò)扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度來(lái)分析計(jì)算軸的直徑分析與計(jì)算各軸段直徑和長(zhǎng)度因軸上受到的最大轉(zhuǎn)矩為T，則強(qiáng)度條件為（4-1）式中—扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力（）；WT—軸的抗扭剖面模量（）；n—轉(zhuǎn)速；P—軸的轉(zhuǎn)速；[]—許用應(yīng)力見下表4-1。表4-1軸常用材料的[]軸的材料Q235、204540Cr、35SiMn、2Cr1312～2030～4040～52其中取可計(jì)算出D（4-2）考慮到軸上有螺紋的情況，所以軸直徑D，需要擴(kuò)大10%—15%，mm，最終取結(jié)果D=47mm。因?yàn)閐/D=0.7根據(jù)前面結(jié)果可知d=0.7，D=32.9mm，所以取30mm。綜上所述，可知軸的外徑D為30~47mm。軸本設(shè)計(jì)中軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。確定材料，計(jì)算許用應(yīng)力通過(guò)查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可知軸的常用材料和主要的力學(xué)性能得，，,，軸的設(shè)計(jì)計(jì)算根據(jù)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖，通過(guò)計(jì)算可以得出軸承云點(diǎn)的跨距。根據(jù)計(jì)算結(jié)果繪制軸的受力簡(jiǎn)圖，如圖4-1所示水平支反力垂直支反力由計(jì)算結(jié)果繪制彎矩圖、轉(zhuǎn)矩圖（1）水平面彎矩圖（2）垂直面彎矩圖（3）合成彎矩圖==11963.42N·mm（4）轉(zhuǎn)矩圖轉(zhuǎn)矩T=10505N·mm校核軸軸的安全性能可以通過(guò)校核軸的疲勞強(qiáng)度校核軸的強(qiáng)度截面C處的當(dāng)量彎矩=13522.3N·mm式中可得因?yàn)?，滿足強(qiáng)度條件，故此軸強(qiáng)度滿足本章小結(jié)本章先初定了軸的材料以及幾何尺寸，然后對(duì)選定的軸結(jié)合機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查閱出的資料對(duì)軸進(jìn)行了應(yīng)力及強(qiáng)度的校核。軸承的選擇和校核概述在進(jìn)行滾動(dòng)軸承的選擇是，首先應(yīng)該選擇的應(yīng)該是其類型。為了選出合適的類型，其工作環(huán)境、特點(diǎn)、價(jià)格等因素都應(yīng)該納入到考慮的范圍之中。如同進(jìn)行其他零部件的設(shè)計(jì)一樣，在進(jìn)行軸承選擇的初始階段并不是只限定有一種方案，應(yīng)該先充分考慮多種方案，然后經(jīng)過(guò)具體的計(jì)算，得出結(jié)果進(jìn)行比較分析，最終確定一種可行且效果較好的方案。在正常情況下，滾動(dòng)軸承的選擇應(yīng)當(dāng)考慮以下幾個(gè)方面：軸承的選擇和參數(shù)分析每種軸承對(duì)于內(nèi)圈軸線和外圈軸線的傾斜角度是有一定限度的，一旦超出這個(gè)范圍，將會(huì)導(dǎo)致軸承的使用壽命大幅降低。軸承的安裝和拆卸從裝拆的便利性出發(fā)，內(nèi)外圈可分離的軸承在軸承座需沿軸向安裝與拆卸軸承部件的情況下為首要選擇項(xiàng)，在長(zhǎng)軸上進(jìn)行軸承裝卸時(shí)，應(yīng)當(dāng)首先考慮選擇圈孔為1:12的圓錐孔的軸承。經(jīng)濟(jì)性要求深溝球軸承的價(jià)格與其他相比是普遍要更便宜的，滾子軸承和球軸承是比較貴的。軸承的價(jià)格受到精度的影響，精度高的軸承價(jià)格也就更貴。在選擇采取何種軸承時(shí)，應(yīng)充分考慮軸承的工作環(huán)境以及要求，在滿足條件的前提下選擇價(jià)格更便宜的軸承。軸承的應(yīng)用特點(diǎn)尺寸系列包括直徑系列和寬（高）度系列。具體使用何種軸承尺寸系列，應(yīng)考慮到軸承上受到的載荷力的大小以及整體的結(jié)構(gòu)。如有特殊要求需充分考慮實(shí)際工作情況來(lái)做選擇。滾動(dòng)軸承校核的重點(diǎn)為了避免出現(xiàn)軸承失效的情況，對(duì)于不同轉(zhuǎn)速的應(yīng)當(dāng)注意以下內(nèi)容。中速軸承：失效形式主要為疲勞點(diǎn)蝕，在進(jìn)行軸承設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)當(dāng)確保其擁有足夠的疲勞壽命，所以在對(duì)這類軸承進(jìn)行校核時(shí)，關(guān)注點(diǎn)為疲勞壽命；高速軸承：因?yàn)槠涔ぷ鳝h(huán)境一般都會(huì)產(chǎn)生較大的熱量，容易出現(xiàn)磨損和燒傷的情況，所以在對(duì)這類軸承進(jìn)行校核時(shí)，其關(guān)注點(diǎn)不僅是疲勞壽命，還應(yīng)包括極限轉(zhuǎn)速。不轉(zhuǎn)動(dòng)或者轉(zhuǎn)速極低的軸承：失效形式主要為過(guò)大的塑性變形，所以在對(duì)這類軸承進(jìn)行校核時(shí)，關(guān)注點(diǎn)不僅是防止過(guò)大的塑性變形，還應(yīng)包括靜強(qiáng)度。除此之外，應(yīng)該要保證在設(shè)計(jì)軸承組合結(jié)構(gòu)時(shí)的合理性，需要保證有可靠的密封性和足夠的潤(rùn)滑，這樣才能夠確保機(jī)器能夠正常運(yùn)轉(zhuǎn)以及提高軸承的使用壽命。設(shè)計(jì)軸承在本設(shè)計(jì)當(dāng)中采取深溝球軸承。軸承類型的確定根據(jù)軸徑d=50mm，選擇6010，查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)可知有關(guān)參數(shù)如下表5-1所示。表5-16010軸承的參數(shù)徑向系數(shù)軸向系數(shù)判斷系數(shù)e徑向基本額定動(dòng)負(fù)荷Cr/N徑向額定靜負(fù)荷Cor/N軸承寬度T（或B）/mm支點(diǎn)參數(shù)a/mmXXoYYo0.40.51.60.90.3722.016.21613.8軸承的分析徑向負(fù)荷的計(jì)算前述章節(jié)已算出帶輪的徑向力和圓周力的合力R=457.6N，轉(zhuǎn)速n=1000r/min，已知帶輪的位置處于兩個(gè)軸承之間，兩個(gè)軸承跨距為100mm，因此l1=l2=50mm。兩軸承所受力：（5-1）（5-2）（1）．計(jì)算值，并確定e值根據(jù)，用插入法查得e=0.08（2）．計(jì)算當(dāng)量動(dòng)負(fù)荷P由P=XFr+YFa得P=（1×915.2）N=915.2N（3）．徑向基本額定動(dòng)負(fù)荷由公式可知（5-3）因?yàn)槭翘幱诔厍闆r下，查下表5-3可得，；輕微沖擊，由下表c可得；深溝球軸承ε=3；兩支承采用同一型號(hào)軸承，因此本次設(shè)計(jì)僅需要計(jì)算一個(gè)軸承表5-2溫度系數(shù)軸承工作溫度/oC<120125150175200ft10.950.90.850.80表5-3負(fù)荷系數(shù)=8490.95N<Cr=22000N所以6010軸承滿足壽命要求。靜強(qiáng)度校核（5-5）（1）計(jì)算當(dāng)量靜負(fù)荷由上表a得（2）由式=（0.5×457.6+0.9×915.2）N=1052.48N安全系數(shù)?。?）計(jì)算工作額定靜負(fù)荷=0.8×1052.48=841.984N（4）結(jié)論靜強(qiáng)度校核合格。本章小結(jié)本章對(duì)軸承進(jìn)行了分析計(jì)算，通過(guò)查閱機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)選擇標(biāo)準(zhǔn)型號(hào)的軸承，選定軸承之后還需要進(jìn)行各種校核。為了驗(yàn)證軸承能否滿足本次設(shè)計(jì)的使用要求，對(duì)軸承的使用壽命和靜強(qiáng)度進(jìn)行了計(jì)算分析校核來(lái)驗(yàn)證。鍵的選擇與校核鍵的分析從動(dòng)軸上帶輪與軸通過(guò)平鍵聯(lián)接，并校核平鍵強(qiáng)度。帶輪的材料是HT200，軸的材料為鍛鋼，載荷有輕微沖擊。為了選出合適的鍵，將參照下圖當(dāng)中的條件并進(jìn)行校核。鍵連接的類型、特點(diǎn)及應(yīng)用表6-1普通平鍵的作用和特點(diǎn)名稱特點(diǎn)用途普通平鍵靠鍵、側(cè)面?zhèn)鬟f扭矩，不能傳遞軸向力，裝卸方便使用很廣，如在軸上固定齒輪、鏈輪、皮帶輪等回轉(zhuǎn)零件導(dǎo)向平鍵鍵在軸上固定，軸上零件可沿鍵作軸向移動(dòng)鍵上有固定鍵用螺孔當(dāng)連接的零件需要在軸上移動(dòng)，且移動(dòng)量不大時(shí)采用薄型平鍵鍵高比普通平鍵小適用于薄壁結(jié)構(gòu)和其它特殊用途的場(chǎng)合半圓鍵靠側(cè)面?zhèn)鬟f轉(zhuǎn)矩，結(jié)構(gòu)緊湊，安裝方便，但對(duì)軸的強(qiáng)度削弱較多只能傳遞較小的轉(zhuǎn)矩，故常用于軸端與圓錐面連接配合使用，如機(jī)床手輪等普通楔鍵鍵本身的上表面有1：1000的斜度，安裝時(shí)需要打入，對(duì)中性不好，能承受單方向的軸向力，可使零件軸向定位回轉(zhuǎn)精度與轉(zhuǎn)速不高，有振動(dòng)的一般機(jī)器鉤頭楔鍵有一拆卸用的鉤頭，其他與普通楔鍵同一般用在外部軸端上固定的皮帶輪和一些要求結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊的聯(lián)結(jié)處表6-2普通平鍵的主要尺寸軸的直徑d鍵寬b×鍵高h(yuǎn)軸的直徑d>鍵寬b×鍵高h(yuǎn)軸的直徑d鍵寬b×鍵高h(yuǎn)鍵的長(zhǎng)度系列L6，8，10，12，14，16，18，20，22，25，28，32，36，40，45，50，56，63，70，80，90，100，110，125，140，180，200，220，…鍵的計(jì)算和選擇平鍵類型和尺寸選擇通過(guò)上面的表格進(jìn)行分析選擇，最終決定選擇A型平鍵，軸的直徑d=50mm和輪轂寬30mm，鍵的截面尺寸為b=12mm,h=8mm,L=20mm。此鍵的標(biāo)記為：鍵12×20GB1096-1990。其受力情況如下圖6-1所示；校核擠壓強(qiáng)度由以下公式可知（6-1）式中軸的扭矩T為=9.550=10505N·mm，查閱表格6-1可知許用擠壓應(yīng)力，則擠壓強(qiáng)度滿足要求。表6-3鍵聯(lián)接的許用應(yīng)力[σp]和許用壓強(qiáng)[p]（N/mm）許用應(yīng)力聯(lián)接工作方式鍵、軸的材料載荷性質(zhì)靜載荷輕微沖擊沖擊[σp]靜聯(lián)接鋼120～150100～12060～90鑄鐵70～8050～6030～45[p]動(dòng)聯(lián)接鋼504030本章小結(jié)該章節(jié)分析了鍵的參數(shù)要求和在該設(shè)計(jì)要求下的應(yīng)用特點(diǎn)，鍵在標(biāo)準(zhǔn)型號(hào)里進(jìn)行選用，并按要求對(duì)鍵進(jìn)行力學(xué)性能的分析與計(jì)算。為了驗(yàn)證鍵能否滿足本次設(shè)計(jì)的使用要求，對(duì)鍵進(jìn)行了計(jì)算分析校核來(lái)驗(yàn)證。液壓系統(tǒng)的分析以及液壓元件的選擇設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)液壓系統(tǒng)為執(zhí)行元件，控制系統(tǒng)為PLC系統(tǒng)，液壓系統(tǒng)原理如圖7-1所示。液壓油經(jīng)過(guò)過(guò)濾器13進(jìn)入齒輪泵12后進(jìn)入各工作、控制元件。保壓系統(tǒng)由蓄能器2和液壓溢流閥1共同組成。執(zhí)行機(jī)構(gòu)停止工作后，且A點(diǎn)壓力大于液控溢流閥的開啟壓力，此時(shí)溢流閥會(huì)打開，使泵完成卸荷工作，期間蓄能器補(bǔ)償系統(tǒng)泄露，確保壓力不至于失衡。換向閥開啟時(shí)，此時(shí)由蓄能器提供壓力，且若A點(diǎn)壓力小于B點(diǎn)壓力，閥1再次關(guān)閉，泵提供壓力油。液壓系統(tǒng)的分析計(jì)算液壓缸的壁厚和外徑液壓缸壁厚的選取位置為最薄處的厚度。同時(shí)可知薄壁圓筒和厚壁圓筒在承受內(nèi)壓力時(shí)，力的分布規(guī)律也是不一樣的。表7-2液壓缸壓力的選取按液壓缸工作壓力選取d/D工作壓力p/（MPa）d/D<20.2～0.3>2～50.5～0.58>5～70.62～0.7>70.7表7-3液壓缸的選擇液壓缸內(nèi)徑尺寸系列812162025324050638090100110125140160180200220250320400500630活塞桿直徑系列456810121416182022252832364045505663708090100110125140160180200220250280320360400在本設(shè)計(jì)中液壓缸的內(nèi)徑D與壁厚δ的比值D/δ>10，所以為薄壁圓筒。需要按照薄壁圓筒進(jìn)行計(jì)算，公式如下(7-1)在中低壓液壓系統(tǒng)的選用液壓缸壁厚中，如果是按照上面的公式來(lái)進(jìn)行計(jì)算成本所得到的液壓缸壁厚的計(jì)算結(jié)果在正常情況下會(huì)很小，這會(huì)導(dǎo)致缸體在實(shí)際使用的時(shí)候強(qiáng)度不足，比如比較常見的情況有，在工作運(yùn)轉(zhuǎn)的過(guò)程中因?yàn)槭芰?wèn)題產(chǎn)生變形、在安裝時(shí)因人工安裝等的主觀因素導(dǎo)致液壓缸變形等，從而出現(xiàn)在實(shí)際工作的時(shí)候發(fā)生卡死或漏油的情況。對(duì)于D/δ<10時(shí)，為厚壁圓筒，需按厚壁圓筒進(jìn)行計(jì)算。對(duì)脆性及塑性材料(7-2)式中符號(hào)意義同前。=15×（1.026-1）=3.9≈4mm取δ=5mm則液壓缸的外徑計(jì)算液壓缸工作行程液壓缸的工作行程需按實(shí)際的最大行程來(lái)確定，并根據(jù)表7-3選取標(biāo)準(zhǔn)值。2550801001251602002503204005006308001000125016002000250032004000表7-3液壓缸活塞行程參數(shù)系列（mm）根據(jù)要求取行程為80mm泵的選擇（1）泵的工作壓力。在液壓系統(tǒng)中，因?yàn)檫M(jìn)油管路存在有壓力損失，所以工作壓力應(yīng)當(dāng)用以下公式進(jìn)行計(jì)算(7-3)——進(jìn)油管路中的壓力損失，初算時(shí)簡(jiǎn)單系統(tǒng)可取0.2～0.5MPa，復(fù)雜系統(tǒng)取0.5～1.5MPa，本系統(tǒng)取0.5MPa。（2）泵的流量。液壓泵的最大流量應(yīng)為KL—系統(tǒng)泄漏系數(shù)，一般取KL=1.1～1.3，現(xiàn)取KL=1.2。設(shè)每缸同時(shí)以50mm/s的速度動(dòng)作時(shí)最大流量為ml/min=6361ml/min因此可得出最大流量為63611.2=7632ml/min若電機(jī)轉(zhuǎn)速為1460則泵的排量為7632/1460=5.22ml/r查閱手冊(cè)可采用無(wú)錫液壓件廠生產(chǎn)的CB-B型泵，具體參數(shù)如下：表7-4CB-B型泵的參數(shù)排量（ml/r）壓力（MPa）轉(zhuǎn)速（r/min）額定最高額定最高2.5～1252.512．514503000本章小結(jié)本章節(jié)繪制了液壓系統(tǒng)的原理圖，并通過(guò)分析計(jì)算根據(jù)結(jié)果和實(shí)際工作情況選取了合適的液壓缸、泵和系統(tǒng)各元件。工作臺(tái)電氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)概述在研制澆鑄控制系統(tǒng)的自動(dòng)控制系統(tǒng)的過(guò)程當(dāng)中總共經(jīng)歷了三個(gè)階段：1)手動(dòng)控制階段其控制過(guò)程為：在這一階段，生產(chǎn)主要由人工操作，而操作者的行為只能依靠經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行判斷。放水、停水、停機(jī)的操作皆有較大的主觀因素影響，并且有部分操作者因?yàn)橐晃兜淖非笊a(chǎn)效率而忽視生產(chǎn)質(zhì)量，在操作時(shí)提前放水，或者出現(xiàn)冷卻時(shí)間過(guò)長(zhǎng)的情況，這些情況都會(huì)導(dǎo)致最終成模溫度不足的后果。當(dāng)模溫在150℃時(shí)，會(huì)導(dǎo)致出現(xiàn)軸瓦外皮料硬，外皮容易出現(xiàn)萊氏體等不良組織的情況，所以在該階段的生產(chǎn)活動(dòng)當(dāng)中受到主觀因素的影響較大。2)PC機(jī)控制階段其控制過(guò)程為：此階段對(duì)比上一階段進(jìn)行了改進(jìn)，操作者無(wú)需再自行控制放水、停水、停機(jī)的操作，只需要在澆注完成后按下按鈕便可，剩下的工序由機(jī)器自動(dòng)完成，在操作者按下按鈕后，一定時(shí)間后會(huì)進(jìn)行自動(dòng)放水冷卻，再到一定時(shí)間后會(huì)自動(dòng)停水停機(jī)，實(shí)現(xiàn)了半自動(dòng)控制，對(duì)比上一個(gè)階段已有了較大幅度的改良。但是，人為因素并沒有被完全排除，部分操作者仍有不規(guī)范操作出現(xiàn)，如在澆注未完成階段便按下放水按鈕，導(dǎo)致機(jī)器的放水冷卻時(shí)間被提前，這一錯(cuò)誤操作使得模溫沒有按照預(yù)期進(jìn)行準(zhǔn)確控制，也會(huì)導(dǎo)致生產(chǎn)出來(lái)的成品出現(xiàn)殘次品的現(xiàn)象。3)PC機(jī)光電控制階段其控制過(guò)程為：在這一階段，整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程當(dāng)中都是全自動(dòng)的。光電控制系統(tǒng)在開始時(shí)便已處于工作狀態(tài)，在開始一定時(shí)間后進(jìn)行放水冷卻，放水的時(shí)間長(zhǎng)短也是根據(jù)設(shè)定已確定好的，放水一定時(shí)間后自動(dòng)停機(jī)，此時(shí)機(jī)器進(jìn)行空轉(zhuǎn)，一定時(shí)間后自動(dòng)停機(jī)。在生產(chǎn)的過(guò)程中無(wú)人工操作，全由機(jī)器自動(dòng)工作，因此能夠保證模溫可以穩(wěn)定的控制在250～300℃或更高的溫度，溫度得以有效的穩(wěn)定控制可以有效的減少軸瓦因受到激冷作用導(dǎo)致出現(xiàn)的白口或麻口組織，更有利于生產(chǎn)出理想的組織。PC機(jī)應(yīng)用效果分析PC機(jī)光電系統(tǒng)的應(yīng)用可以使工藝參數(shù)更加穩(wěn)定，因?yàn)椴淮嬖谌斯げ僮鲗?dǎo)致的主觀因素使工藝參數(shù)發(fā)生不穩(wěn)定變化，如放水的時(shí)間點(diǎn)、放水時(shí)間的長(zhǎng)短以及空轉(zhuǎn)時(shí)間等，在使用PC機(jī)廣電系統(tǒng)后都可以使這些參數(shù)確定下來(lái)，從而使模溫得到有效的控制，能夠穩(wěn)定在一定范圍內(nèi)，一般為250~300℃，在有需要調(diào)整參數(shù)時(shí)，一樣可以通過(guò)PC機(jī)光電系統(tǒng)進(jìn)行調(diào)整，從而調(diào)整模溫。本章小結(jié)PC光電控制系統(tǒng)擁有以下的優(yōu)點(diǎn)：準(zhǔn)確度高，動(dòng)作更規(guī)范，不會(huì)出現(xiàn)人工操作的失誤，生產(chǎn)制造過(guò)程更加穩(wěn)定。降低了人工操作可能會(huì)對(duì)生產(chǎn)制造過(guò)程中發(fā)生的不良影響。擁有更穩(wěn)定的澆注工藝，模溫得以有效的穩(wěn)定控制可以有效的減少軸瓦因受到激冷作用導(dǎo)致出現(xiàn)的白口或麻口組織，更有利于生產(chǎn)出理想的組織。產(chǎn)品開發(fā)與經(jīng)濟(jì)技術(shù)分析價(jià)值分析動(dòng)壓軸瓦表面澆注機(jī)的主要零部件組成如下：電動(dòng)機(jī)、氣缸、軸承、中間套、主軸、導(dǎo)軌、澆注液壓缸、坩堝、漏斗、夾板、帶輪、風(fēng)扇電機(jī)、冷卻器等零部件。選擇資源的先后順序