塔吊施工方案

鄭州華南城精品交易6A、6B區(qū)工程塔吊根底施工方案審批：日期：中國建筑第五工程局目錄TOC\o"1-2"\h\u一、編制依據3二、概況3三、塔機選型3四、塔吊根底設計6五、塔吊根底施工8六、塔吊根底技術措施和質量驗收9七、塔吊根底驗算9八平安技術要求29附件：塔吊位置平面布置圖一、編制依據1.鄭州華南城精品交易6A、6B區(qū)工程施工圖。2.《砼結構工程施工驗收標準》GB50204—2002。3.《建筑地基根底工程施工質量驗收標準》〔GB50202-2002〕。4.《砼質量控制標準》GB50164-2023。5.鄭州華南城6A、6B區(qū)巖土工程勘察報告資料。6.《建筑機械使用平安技術規(guī)程》JGJ33-2001。7.《建筑施工平安檢查標準》JGJ59-2023。8.《建筑地基根底設計標準》GB50007—20011。9.新鄉(xiāng)克瑞QTZ5613型塔式起重機性能參數和使用說明書。10.長沙中聯重工科技開展股份TC5613-6塔式起重機性能參數和使用說明書11.品茗平安計算軟件2023版。二、概況1.1工程概況本工程6區(qū)6A、6B區(qū)位鄭州華南城精品交易6#區(qū)工程，位于新鄭市龍湖區(qū)雙湖大道與鄭新高速交叉口向南600m,鄭新高速以東300m，北鄰華南城一路，南鄰華南城二路，西鄰圭壁路，東鄰求實路。2.2場地概況本工程位于河流沖洪傾斜平原上，場地地形較為平坦。其中在場地中部有一深溝，深約13m，目前正在回填強夯。地下水穩(wěn)定水位埋深15.0-29.0m，地下水類型為潛水，一般水位變幅2.0m左右。歷史最高水位13.0-27.0m。地下水對根底無影響。依據勘探資料勘探范圍內共分為9層土，依據本工程地質勘探的報告資料，和實際現場的情況。地基采用CFG樁復合地基提高承載力。樁徑按400mm，正方形布樁，以第5、6層作為樁端持力層。3.3機械概況為滿足施工現場使用和合理高效的使用機械，同時為加快施工進度，6A、6B區(qū)在施工垂直運輸上共計使用塔吊16臺，龍門架40臺。三、塔機選型依據本工程地質勘探報告和本工程結構特點，場地特點及最大限度的滿足施工要求，本工程選用新鄉(xiāng)克瑞生產的QTZ5613型塔式起重機和長沙中聯重工工科技開展股份TC5613-6塔式起重機作為6A、6B區(qū)施工施工現場的主體施工階段垂直運輸工具，其中6B(A4-A5)軸線/(D-E)軸線與(A4-A5)軸線/(R-S)軸線；6A(A4-A5)軸線/(R-S)軸線采用克瑞塔吊，其余均為中聯塔吊，具體位置、數量見塔吊平面布置圖確定〔附圖-1〕。QTZ5613型塔式起重機詳細說明表：表1：塔吊機型說明生產廠家新鄉(xiāng)克瑞塔機型號QTZ5613附著最大起升高度140m獨立最大起升高度40m最大起重量6t最大幅度起重量1.3t最大工作幅度56m公稱起重力矩800KN.m最大起升高度140m附著要求第一套距根底面32m，第二套距第一套24m，第三套距第二套24m，第四套距三套22m，第五套距第四套20m。表2：QTZ5613塔吊各零部件重量名稱重量〔噸〕合計標準節(jié)0.96/節(jié)0.96*30〔按30節(jié)〕爬升架組〔含液壓站〕44上下支座組〔含回轉支撐、回轉機構〕55塔頂1.51.5平衡臂組〔含起升機構等〕44起重臂組〔含拉桿、小車等〕6.56.5配重〔最大塊〕2.3/塊1.66*2+2.3*5塔機自重總計64.6〔按70t計算〕TC5613-6塔式起重機詳細說明表：生產廠家長沙中聯重工工科技開展股份塔機型號TC5613-6附著最大起升高度110m獨立最大起升高度40.5m最大起重量6t最大幅度起重量1.3t最大工作幅度56m額定起重力矩800KN.m序號名稱重量(kg)備注1主動臺車2×8502被動臺車2×6503整梁13004半梁2×6005底架拉桿4×1156基節(jié)1+基節(jié)219007撐桿4×25510固定基節(jié)EQ102011標準節(jié)EQ713×85512爬升架330013回轉總成320014司機室50015塔頂238016平衡臂總成450017第一塊平衡重2250一塊平衡重重量1856米起重臂總成62501956米起重臂平衡重6×2250+1800安裝一塊平衡重后剩下的平衡重四、塔吊根底設計1、塔吊根底依據勘探資料將塔基根底施工在第二層粉土層為塔基的持力層，6A地基承載力特征值fak取180KPA，6B地基承載力特征值fak取170KPA,回填強夯后地基承載力特征值fak取180KPA，〔計算時地基承載力特征值fak取150參與驗算〕，塔吊根底標高圖詳見附圖-12、本工程6A/B南北方向有一深坑穿過施工場地，深溝采用強夯進行回填并回填到設計標高處。依據施工現場的實際情況和機械設備平安技術規(guī)程，施工現場塔吊的布置分布施工建筑附近中并本著有效的，平安，合理的原那么進行分布。6A/B施工現場共計設置塔吊16臺，其中使用兩個廠家的塔吊，克瑞3臺，13臺中聯中科塔吊，有10臺中聯中科塔吊設置在回填強夯區(qū)域，6臺設置在自然地基。3、施工現場塔基布置在自然土層內的塔機根底選用：6m×6m×1.35m〔長×寬×高〕；塔機根底布置在回填強夯內的先將塔基根底先采用水泥粉煤灰碎石樁〔簡稱CFG)法進行地基處理，防止塔基不均勻沉降，同時提高承載力；單個塔機根底內打CFG樁共計9根樁(如以下圖〕；根底采用：6m×6m×1.35m〔長×寬×高〕。根底混凝土均采用C35混凝土。注：回填強夯的塔基根底深度同自然地基塔基深度4、樁的設計:CFG樁的樁徑為400mm,設計樁長為16.0m～20.5m,施工時樁長為：16.5m～21.0m,樁頂施工標高比設計標高高出500mm，樁端持力層為5、6層粉質粘土層。5、根底混凝土下設100mm厚C15混凝土墊層，同時墊層每邊外擴300mm作為施工模板體系使用，塔吊根底混凝土采用C35，6、TC5613-6塔式起重機、QTZ5613型塔式起重機根底配筋：配筋均為底層HRB33522@160雙層雙向布置，上層HRB33520@160雙層雙向布置；中間使用HRB33512@500的拉鉤，同時布設馬凳鋼筋間距2000m(如以下圖)，鋼筋保護層厚度為50mm。五、塔吊根底施工1、塔吊根底施工工藝測量放線、定位→塔吊根底樁基施工→土方開挖至塔吊承臺底標高處→塔吊根底墊層澆筑→根底磚臺膜砌筑→根底鋼筋綁扎、預埋件的安裝定位→澆筑C35混凝→混凝土養(yǎng)護2、主要的施工方法2.1塔基定位放線完成后，使用反鏟挖土機進行根底挖土，機械挖土挖至塔基以上200mm-300m時采用人工挖土。2.2塔吊根底墊層使用木方和短鋼筋支模，澆筑100厚C15混凝土墊層，墊層的寬度應為根底外邊每側加300㎜。2.3墊層到達一定強度后，根底模板采用磚砌200mm厚磚胎膜作為模板體系，當開始綁扎鋼筋時，應先將底層鋼筋網片綁扎完成后，在測量定位塔吊根底和預埋件精確位置，并進行油漆標識，預埋件安裝固定完成后，在將配筋為Φ20@160上部鋼筋雙層雙向布置，保護層厚度50㎜，中間使用的拉鉤，拉鉤為Φ12@160mm。綁扎上層鋼筋時使用Φ20鋼筋搭設支撐平臺。如預埋件上設置標準節(jié)，澆筑混凝土時不撤除。2.4鋼筋綁扎成型后，將四個支腿與一節(jié)塔身相連下入基坑內，校正四個支腿的水平度和平整度誤差在2mm以內。并與鋼筋焊接在一起固定牢固。2.5按照標準將接地電阻予留鋼筋與鋼筋網焊接好，并將另一端插于土層里，保證接地電阻符合要求。2.6鋼筋綁扎成形驗收后合格后，進行混凝土澆筑，在澆筑混凝土時要不時對預埋件上平面平整度進行測量，在操作時嚴禁碰撞預埋標準節(jié)。預埋件允許誤差：0，不大于2mm。2.7混凝土澆筑完成后應進行養(yǎng)護，在冬季施工應采用棉被覆蓋，砼應留置2組試塊，塔吊安裝應在砼強度不小于95%時安裝。六、塔吊根底技術措施和質量驗收1、混凝土強度等級采用C35；2、根底外表平整度允許偏差1/1000；3、埋設件的位置、標高和垂直度以及施工工藝符合出廠說明書要求。4、預埋件嚴格按說明書要求的平面尺寸設置，平面度誤差為1/500，允許偏差不得大于2mm。5、根底砼澆筑完畢后應養(yǎng)護，到達砼強度95%方可進行上部結構的安裝作業(yè)。如提前安裝必須有同條件養(yǎng)護砼試塊試驗報告，強度到達安裝說明書要求。6、鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。7、需要打樁〔CFG樁〕的塔吊根底施工時樁基施工應嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質量控制。8、塔機的避雷裝置宜在根底施工時首先預埋好，塔機的避雷針可用圓鋼或扁鋼直接與根底底板鋼筋焊接相連，焊接長度不小于10d，圓鋼或扁鋼凈面積不得小于72mm29、在塔基四角設置沉降觀測點，在混凝土澆筑完成后，進行完成后初始高程測設，在上部結構安裝前再測一次，以后在上部結構安裝后每半月測設一次，并做好記錄，發(fā)現沉降過大、過快、不均勻沉降等異常情況應立即停止使用，并匯報公司工程技術部門分析處理后，方可決定可斷續(xù)使用或不能使用。七塔吊沉降、垂直度監(jiān)測及偏差校正1、塔吊根底沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定。并做好監(jiān)測記錄。2、在塔機出現沉降，垂直度偏差超過規(guī)定范圍時，必須進行偏差校正。校正由專業(yè)的公司進行，并專業(yè)處理施工方案進行處理，同時當根底出現沉降時塔吊必須停止使用，經過檢查無誤前方可使用。八根底驗算〔1〕QTZ5613塔吊根底驗算矩形板式根底計算書計算依據：1、《塔式起重機混凝土根底工程技術規(guī)程》JGJ/T187-20232、《混凝土結構設計標準》GB50010-20233、《建筑地基根底設計標準》GB50007-2023一、塔機屬性塔機型號QTZ5613塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.65二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)700起重臂自重G1(kN)65起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)28小車和吊鉤自重G2(kN)3最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)15最小起重荷載Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)55最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×15，13×55]＝900平衡臂自重G3(kN)40平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)150平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)12.062、風荷載標準值ωk(kN/m2)工程所在地河南.新鄭根本風壓ω0(kN/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比擬稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數βz工作狀態(tài)1.59非工作狀態(tài)1.65風壓等效高度變化系數μz1.32風荷載體型系數μs工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數α1.2塔身前后片桁架的平均充實率α00.35風荷載標準值ωk(kN/m2)工作狀態(tài)0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79非工作狀態(tài)0.8×1.2×1.65×1.95×1.32×0.45＝1.833、塔機傳遞至根底荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)700+65+3+40+150＝958起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)958+60＝1018水平荷載標準值Fvk(kN)0.79×0.35×1.65×43＝19.62傾覆力矩標準值Mk(kN·m)65×28+3×15-40×6.3-150×12.06+0.9×(900+0.5×19.62×43)＝993.65非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)Fk1＝958水平荷載標準值Fvk'(kN)1.83×0.35×1.65×43＝45.44傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)65×28-40×6.3-150×12.06+0.5×45.44×43＝735.964、塔機傳遞至根底荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×958＝1149.6起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84豎向荷載設計值F(kN)1149.6+84＝1233.6水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×19.62＝27.47傾覆力矩設計值M(kN·m)1.2×(65×28+3×15-40×6.3-150×12.06)+1.4×0.9×(900+0.5×19.62×43)＝1430.31非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×958＝1149.6水平荷載設計值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×45.44＝63.62傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.2×(65×28-40×6.3-150×12.06)+1.4×0.5×45.44×43＝1078.54三、根底驗算矩形板式根底布置圖根底布置根底長l(m)6根底寬b(m)6根底高度h(m)1.35根底參數根底混凝土強度等級C35根底混凝土自重γc(kN/m3)25根底上部覆土厚度h’(m)0根底上部覆土的重度γ’(kN/m3)19根底混凝土保護層厚度δ(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)150根底寬度的地基承載力修正系數ηb0.3根底埋深的地基承載力修正系數ηd1.6根底底面以下的土的重度γ(kN/m3)19根底底面以上土的加權平均重度γm(kN/m3)19根底埋置深度d(m)2.9修正后的地基承載力特征值fa(kPa)240.06地基變形根底傾斜方向一端沉降量S1(mm)20根底傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20根底傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000根底及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN根底及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×1215=1458kN荷載效應標準組合時，平行根底邊長方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=65×28+3×15-40×6.3-150×12.06+0.9×(900+0.5×19.62×43/1.2)=930.37kN·mFvk''=Fvk/1.2=19.62/1.2=16.35kN荷載效應根本組合時，平行根底邊長方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×65×28+3×15-40×6.3-150×12.06)+1.4×0.9×(900+0.5×19.62×43/1.2)=1341.72kN·mFv''=Fv/1.2=27.47/1.2=22.89kN根底長寬比：l/b=6/6=1≤1.1，根底計算形式為方形根底。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于根底X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=993.65×6/(62+62)0.5=702.62kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=993.65×6/(62+62)0.5=702.62kN·m1、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，根底邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1018+1215)/36-702.62/36-702.62/36=22.99kPa≥0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。2、根底底面壓力計算Pkmin=22.99kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1018+1215)/36+702.62/36+702.62/36=101.06kPa3、根底軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1018+1215)/(6×6)=62.03kN/m24、根底底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(2.90-0.5)=240.06kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=62.03kPa≤fa=240.06kPa滿足要求！(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=101.06kPa≤1.2fa=1.2×240.06=288.07kPa滿足要求！5、根底抗剪驗算根底有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mmX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1018.000/36.000-(930.373+16.350×1.350)/36.000)=2.458kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1018.000/36.000+(930.373+16.350×1.350)/36.000)=73.892kN/m2P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=73.892-((6.000-1.650)/2)(73.892-2.458)/6.000=47.997kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1018.000/36.000-(930.373+16.350×1.350)/36.000)=2.458kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1018.000/36.000+(930.373+16.350×1.350)/36.000)=73.892kN/m2P1y=Pymax-((l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=73.892-((6.000-1.650)/2)(73.892-2.458)/6.000=47.997kN/m2基底平均壓力設計值：px=(Pxmax+P1x)/2=(73.89+48)/2=60.94kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(73.89+48)/2=60.94kPa根底所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=60.94×(6-1.65)×6/2=795.32kNVy=|py|(l-B)b/2=60.94×(6-1.65)×6/2=795.32kNX軸方向抗剪：h0/l=1290/6000=0.22≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥Vx=795.32kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1290/6000=0.22≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1290=32314.5kN≥Vy=795.32kN滿足要求！6、地基變形驗算傾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001滿足要求！四、根底配筋驗算根底底部長向配筋HRB335Φ20@160根底底部短向配筋HRB335Φ20@160根底頂部長向配筋HRB335Φ20@160根底頂部短向配筋HRB335Φ20@1601、根底彎距計算根底X向彎矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-1.65)2×60.94×6/8=864.92kN·m根底Y向彎矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6-1.65)2×60.94×6/8=864.92kN·m2、根底配筋計算(1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=864.92×106/(1×16.7×6000×12902)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=864.92×106/(0.997×1290×300)=2241mm2根底底需要配筋：A1=max(2241，ρbh0)=max(2241，0.0015×6000×1290)=11610mm2根底底長向實際配筋：As1'=12089mm2≥A1=11610mm2滿足要求！(2)、底面短向配筋面積αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=864.92×106/(1×16.7×6000×12902)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=864.92×106/(0.997×1290×300)=2241mm2根底底需要配筋：A2=max(2241，ρlh0)=max(2241，0.0015×6000×1290)=11610mm2根底底短向實際配筋：AS2'=12089mm2≥A2=11610mm2滿足要求！(3)、頂面長向配筋面積根底頂長向實際配筋：AS3'=12089mm2≥0.5AS1'=0.5×12089=6044mm2滿足要求！(4)、頂面短向配筋面積根底頂短向實際配筋：AS4'=12089mm2≥0.5AS2'=0.5×12089=6044mm2滿足要求！(5)、根底豎向連接筋配筋面積根底豎向連接筋為雙向Φ10@500。五、配筋示意圖矩形板式根底配筋圖TC5613-6塔吊根底驗算矩形板式根底計算書計算依據：1、《塔式起重機混凝土根底工程技術規(guī)程》JGJ/T187-20232、《混凝土結構設計標準》GB50010-20233、《建筑地基根底設計標準》GB50007-2023一、塔機屬性塔機型號TC5613-6塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)44塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)2.05二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)700起重臂自重G1(kN)62.5起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)28小車和吊鉤自重G2(kN)3最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)16.25最小起重荷載Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)56最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×16.25，13×56]＝975平衡臂自重G3(kN)153平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)5.8平衡塊自重G4(kN)135平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)10.662、風荷載標準值ωk(kN/m2)工程所在地河南.新鄭市根本風壓ω0(kN/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比擬稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū))風振系數βz工作狀態(tài)1.59非工作狀態(tài)1.65風壓等效高度變化系數μz1.33風荷載體型系數μs工作狀態(tài)1.95非工作狀態(tài)1.95風向系數α1.2塔身前后片桁架的平均充實率α00.35風荷載標準值ωk(kN/m2)工作狀態(tài)0.8×1.2×1.59×1.95×1.33×0.2＝0.79非工作狀態(tài)0.8×1.2×1.65×1.95×1.33×0.45＝1.853、塔機傳遞至根底荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)700+62.5+3+153+135＝1053.5起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)1053.5+60＝1113.5水平荷載標準值Fvk(kN)0.79×0.35×2.05×44＝24.94傾覆力矩標準值Mk(kN·m)62.5×28+3×16.25-153×5.8-135×10.66+0.9×(975+0.5×24.94×44)＝843.56非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)Fk1＝1053.5水平荷載標準值Fvk'(kN)1.85×0.35×2.05×44＝58.4傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)62.5×28-153×5.8-135×10.66+0.5×58.4×44＝708.34、塔機傳遞至根底荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×1053.5＝1264.2起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84豎向荷載設計值F(kN)1264.2+84＝1348.2水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×24.94＝34.92傾覆力矩設計值M(kN·m)1.2×(62.5×28+3×16.25-153×5.8-135×10.66)+1.4×0.9×(975+0.5×24.94×44)＝1286.54非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×1053.5＝1264.2水平荷載設計值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×58.4＝81.76傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.2×(62.5×28-153×5.8-135×10.66)+1.4×0.5×58.4×44＝1106.92三、根底驗算矩形板式根底布置圖根底布置根底長l(m)6根底寬b(m)6根底高度h(m)1.35根底參數根底混凝土強度等級C35根底混凝土自重γc(kN/m3)25根底上部覆土厚度h’(m)0根底上部覆土的重度γ’(kN/m3)19根底混凝土保護層厚度δ(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)150根底寬度的地基承載力修正系數ηb0.3根底埋深的地基承載力修正系數ηd1.6根底底面以下的土的重度γ(kN/m3)19根底底面以上土的加權平均重度γm(kN/m3)19根底埋置深度d(m)2.9修正后的地基承載力特征值fa(kPa)240.06地基變形根底傾斜方向一端沉降量S1(mm)20根底傾斜方向另一端沉降量S2(mm)20根底傾斜方向的基底寬度b'(mm)5000根底及其上土的自重荷載標準值：Gk=blhγc=6×6×1.35×25=1215kN根底及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×1215=1458kN荷載效應標準組合時，平行根底邊長方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=62.5×28+3×16.25-153×5.8-135×10.66+0.9×(975+0.5×24.94×44/1.2)=761.26kN·mFvk''=Fvk/1.2=24.94/1.2=20.78kN荷載效應根本組合時，平行根底邊長方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×62.5×28+3×16.25-153×5.8-135×10.66)+1.4×0.9×(975+0.5×24.94×44/1.2)=1171.31kN·mFv''=Fv/1.2=34.92/1.2=29.1kN根底長寬比：l/b=6/6=1≤1.1，根底計算形式為方形根底。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相應于荷載效應標準組合時，同時作用于根底X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=843.56×6/(62+62)0.5=596.49kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=843.56×6/(62+62)0.5=596.49kN·m1、偏心距驗算相應于荷載效應標準組合時，根底邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(1113.5+1215)/36-596.49/36-596.49/36=31.54kPa≥0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內。2、根底底面壓力計算Pkmin=31.54kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1113.5+1215)/36+596.49/36+596.49/36=97.82kPa3、根底軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1113.5+1215)/(6×6)=64.68kN/m24、根底底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(2.90-0.5)=240.06kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=64.68kPa≤fa=240.06kPa滿足要求！(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=97.82kPa≤1.2fa=1.2×240.06=288.07kPa滿足要求！5、根底抗剪驗算根底有效高度：h0=h-δ=1350-(50+20/2)=1290mmX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1113.500/36.000-(761.260+20.783×1.350)/36.000)=12.157kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(1113.500/36.000+(761.260+20.783×1.350)/36.000)=71.356kN/m2P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=71.356-((6.000-2.050)/2)(71.356-12.157)/6.000=51.869kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1113.500/36.000-(761.260+20.783×1.350)/36.000)=12.157kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(1113.500/36.000+(761.260+20.783×1.350)/36.000)=71.356kN/m2P1y=Pymax-((l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=71.356-((6.000-2.050)/2)(71.356-12.157)/6.000=51.869kN/m2基底平均壓力設計值：px=(Pxmax+P1x)/2=(71.36+51.87)/2=61.61kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(71.36+51.87)/2=61.61kPa根底所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=61.61×(6-2.05)×6/2=730.11kNVy=|py|(l-B)b/2=61.61×(6-2.05)×6/2=730.11kNX軸方向抗剪：h0/l=1290/6000=0.22≤40.25βcfclh0=0.25×1×11.9×6000×1290=23026.5kN≥Vx=730.11kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1290/6000=0.22≤40.25βcfcbh0=0.25×1×11.9×6000×1290=23026.5kN≥Vy=730.11kN滿足要求！6、地基變形驗算傾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001滿足要求！四、根底配筋驗算根底底部長向配筋HRB335Φ20@160根底底部短向配筋HRB335Φ20@160根底頂部長向配筋HRB335Φ20@160根底頂部短向配筋HRB335Φ20@1601、根底彎距計算根底X向彎矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-2.05)2×61.61×6/8=720.98kN·m根底Y向彎矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6-2.05)2×61.61×6/8=720.98kN·m2、根底配筋計算(1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=720.98×106/(1×11.9×6000×12902)=0.006ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=720.98×106/(0.997×1290×300)=1869mm2根底底需要配筋：A1=max(1869，ρbh0)=max(1869，0.0015×6000×1290)=11610mm2根底底長向實際配筋：As1'=12089mm2≥A1=11610mm2滿足要求！(2)、底面短向配筋面積αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=720.98×106/(1×11.9×6000×12902)=0.006ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=720.98×106/(0.997×1290×300)=1869mm2根底底需要配筋：A2=max(1869，ρlh0)=max(1869，0.0015×6000×1290)=1161