GB50077-2003 鋼筋混凝土筒倉(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范

中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)鋼筋混凝土筒倉(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范施行Ⅱ期：2004年1月1日中華人民共和國(guó)建設(shè)部公告現(xiàn)批準(zhǔn)《鋼筋混凝土筒倉(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范》為國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，編號(hào)為GB50077—2003,自2004年1月1日起實(shí)施。其中，第3.1.6、5.4.3、6.1.11、6.8.5、6.8.7、A.1.3、A.1.5條(款)為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。原《鋼筋混凝土筒倉(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB577—本規(guī)范由建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織中國(guó)計(jì)劃出版社出版發(fā)中華人民共和國(guó)建設(shè)部二〇〇三年十二月十一日本規(guī)范是根據(jù)原國(guó)家計(jì)委計(jì)綜合[1992]490號(hào)文和建設(shè)部(92)建標(biāo)計(jì)字第10號(hào)文，對(duì)中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼筋混凝本規(guī)范依據(jù)中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)原則進(jìn)行修訂。本規(guī)范共分6章和8個(gè)附錄及條文說(shuō)明，包括：總則、術(shù)語(yǔ)符彎矩次剪力計(jì)算系數(shù)及本規(guī)范用詞說(shuō)明。倉(cāng)的布置原則及結(jié)構(gòu)選型的內(nèi)容，根據(jù)近年來(lái)我國(guó)筒倉(cāng)建設(shè)的發(fā)展及實(shí)踐進(jìn)行了較多的修訂和增補(bǔ)。對(duì)第四章結(jié)構(gòu)上的荷載，增加壓力。在第五章結(jié)構(gòu)計(jì)算中對(duì)筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)時(shí)的變形、裂縫等級(jí)作了明確的規(guī)定。對(duì)淺圓倉(cāng)、倉(cāng)壁上的洞口、利用貯料重力預(yù)壓地基及預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比在筒倉(cāng)上的使用范圍作了新的規(guī)定。在第六章構(gòu)造中除了對(duì)部分條文修訂外，增加了圓形筒倉(cāng)預(yù)應(yīng)力內(nèi)容。在附錄中刪去了原附錄二倉(cāng)壁、倉(cāng)底裂縫加了槽倉(cāng)設(shè)計(jì)、淺圓倉(cāng)貯料超載壓力計(jì)算公式及貯料沖擊系數(shù)和高溫作用下混凝土和鋼筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度折減系數(shù)等內(nèi)容。本規(guī)范將來(lái)可能需要進(jìn)行局部修改時(shí)，有關(guān)局部修改的信息本規(guī)范以黑體字標(biāo)志的條文為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。隨著國(guó)家經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，近年來(lái)鋼筋混凝土筒倉(cāng)的結(jié)構(gòu)和形式能全部編入本規(guī)范。望各部門(mén)在使用該規(guī)范過(guò)程中，不斷總結(jié)經(jīng)供給中煤國(guó)際工程集團(tuán)北京華宇工程有限公司筒倉(cāng)規(guī)范管理組。管理組對(duì)該規(guī)范負(fù)責(zé)解釋。通訊地址為北京德外安德路67號(hào)，郵編100011,中煤國(guó)際工程設(shè)計(jì)研究總院?！朵摻罨炷镣矀}(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范》GBJ77-85(以下簡(jiǎn)稱筒規(guī))是由原國(guó)家煤炭工業(yè)部負(fù)責(zé)主編，煤炭工業(yè)部規(guī)劃設(shè)計(jì)總院會(huì)同有關(guān)單位共同編制的，經(jīng)國(guó)家計(jì)委1985年12月4日以計(jì)標(biāo)[1985]1967號(hào)文批準(zhǔn)發(fā)布。該規(guī)范發(fā)布之前，我國(guó)沒(méi)有自己的筒倉(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范，筒倉(cāng)設(shè)計(jì)者大都參考前蘇聯(lián)的有關(guān)規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)。由于沒(méi)有統(tǒng)一的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，有些筒倉(cāng)建成后出了問(wèn)題。白該規(guī)范實(shí)施后，用筒倉(cāng)的調(diào)查表明，凡嚴(yán)格按本規(guī)范規(guī)定設(shè)計(jì)的筒倉(cāng)尚未發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，也就是說(shuō)該規(guī)范的可靠度是有保證的。然而隨著國(guó)家建設(shè)的時(shí)我國(guó)其他的規(guī)范也已改編并逐漸與國(guó)際接軌。為此，作為特種本次修編的日的。本次修訂的主編單位是中煤國(guó)際工程設(shè)計(jì)研究總院即原煤炭部規(guī)劃設(shè)計(jì)總院后改名北京煤炭設(shè)計(jì)研究院。由于各原定參編單位及人員有較大的變化，本次修編征得近年來(lái)仍從事該規(guī)范修編工作的原參編部門(mén)有關(guān)單位及始終積極參與該規(guī)范修編工作的有關(guān)人員同意后，作為該規(guī)范的參編單位。本規(guī)范主編單位、參編單位和主要起草人：鄭州糧油食品工程設(shè)計(jì)院煤炭工業(yè)西安設(shè)計(jì)研究院煤炭工業(yè)邯鄲設(shè)計(jì)研究院原國(guó)家內(nèi)貿(mào)局國(guó)外貸款事務(wù)管理辦公室天津水泥工業(yè)設(shè)計(jì)研究院國(guó)貿(mào)工程設(shè)計(jì)院南京水泥工業(yè)設(shè)計(jì)研究院華北電力設(shè)計(jì)院鄭州工程學(xué)院主要起草人(按主編及參編單位排序列出):崔元瑞歸衡石袁海龍蒲維民邵一謀1.0.1為在鋼筋混凝土筒倉(cāng)設(shè)計(jì)中貫徹執(zhí)行國(guó)家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)政鋼筋混凝土筒倉(cāng)、壓縮空氣混合粉料的調(diào)勻倉(cāng)的設(shè)計(jì)。不適用于筒倉(cāng)的短邊b,之比大于或等于1.5時(shí)為深倉(cāng)，小于1.5時(shí)為淺倉(cāng)。邊b之比小于0.5時(shí)為低壁淺倉(cāng)，大于或等于0.5時(shí)為高壁淺倉(cāng)。2.1.2倉(cāng)上建筑物buildingabov按工藝要求建在倉(cāng)頂上的建筑。筒倉(cāng)與貯料直接接觸且承受貯料側(cè)壓力的倉(cāng)體豎壁。平面與倉(cāng)體相同支承倉(cāng)體的立壁。2.1.9深倉(cāng)deepbin;淺倉(cāng)shallowbin按倉(cāng)壁高度及作用于倉(cāng)壁的側(cè)壓力計(jì)算方法劃分為深倉(cāng)和淺2.1.17散料granularmaterial2.1.18貯料storedmaterial2.1.23整體流動(dòng)massflow在卸料過(guò)程中貯料相對(duì)于倉(cāng)體的幾何中心對(duì)稱向下的流動(dòng)。在卸料過(guò)程中貯料相對(duì)于倉(cāng)體幾何中心不對(duì)稱向下的流動(dòng)。檢查倉(cāng)內(nèi)設(shè)施設(shè)置的入倉(cāng)孔。2.1.29變形縫deformationjoint2.2.1幾何參數(shù)u--矩形簡(jiǎn)倉(cāng)長(zhǎng)邊；h.—貯料計(jì)算高度；α—漏斗壁與水平面的夾角；p——筒倉(cāng)水平凈截面的水力半徑。2.2.2計(jì)算系數(shù)C.-…深倉(cāng)貯料豎向壓力修正系數(shù)；C;——貯料流態(tài)化系數(shù)；k——側(cè)壓力系數(shù)；μ—-貯料與倉(cāng)壁的摩擦系數(shù)；p?一一貯料作用于計(jì)算截面以上倉(cāng)壁單位周長(zhǎng)上的總豎向摩貯料頂面或貯料錐體重心以下距離h處單位面積上的N.—-矩形淺倉(cāng)倉(cāng)壁的豎向力； 貯料頂面或貯料錐體重心至所計(jì)算截面處的距離y—-貯料的重力密度；3布置原則及結(jié)構(gòu)選型3.1.1鋼筋混凝土筒倉(cāng)的結(jié)構(gòu)安全等級(jí)應(yīng)按二級(jí)，抗震設(shè)防類(lèi)別及地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)不應(yīng)小于筒倉(cāng)的等級(jí)及類(lèi)別。3.1.2鋼筋混凝土筒倉(cāng)的耐火等級(jí)應(yīng)按二級(jí)。3.1.3簡(jiǎn)倉(cāng)的地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)應(yīng)按乙級(jí)。3.1.4筒倉(cāng)的防雷保護(hù)應(yīng)按二類(lèi)設(shè)計(jì)。3.1.5筒倉(cāng)倉(cāng)上建筑及倉(cāng)下作業(yè)場(chǎng)所人工照明的最小照度不宜低于151x(勒克斯)。3.1.6有粉塵及其他易爆物的筒倉(cāng)，相關(guān)工藝專業(yè)應(yīng)根椐不同的3.1.7筒倉(cāng)的防雷嚴(yán)禁利用其豎向受力鋼筋作為避雷線，應(yīng)專設(shè)3.1.8除為了防止混凝土碳化采用摻入混凝土的添加劑和涂料外，無(wú)特殊要求的筒倉(cāng)不應(yīng)再做抹面及其他面層。3.1.9對(duì)存放谷物及其他食品的筒倉(cāng)，嚴(yán)禁在混凝土中摻入有害人體健康的添加劑及涂層。3.1.10除巖石地基外，每個(gè)筒倉(cāng)的沉降觀測(cè)點(diǎn)不應(yīng)少于四個(gè)。3.1.11筒倉(cāng)與毗鄰的建筑物和構(gòu)筑物之間或群倉(cāng)地基土的壓縮性有顯著差異時(shí)，應(yīng)采取防止不均勻沉降的措施。3.2.2群倉(cāng)及排倉(cāng)宜采用多排及單排行列式布置(圖3.2.2)。(a)單排圓形筒倉(cāng)(b)多排圓形筒倉(cāng)(c)單排矩形筒倉(cāng)(d)多排矩形筒倉(cāng)圖3.2.2群倉(cāng)平面布置示意圖壁外圓相切的連接方式。直徑大于或等于18m的圓形筒倉(cāng)，宜采3.2.4當(dāng)圓形筒倉(cāng)的直徑小于或等于12m時(shí)，宜采用2m的倍3.2.5倉(cāng)壁和筒壁外圓相切的圓形群倉(cāng)，總長(zhǎng)度不超過(guò)50m或柱子支承的矩形群倉(cāng)總長(zhǎng)度不超過(guò)36m時(shí)，可不設(shè)變形縫。在非倉(cāng)布置時(shí)其比值可增至3但總長(zhǎng)不應(yīng)大于60m。當(dāng)有可靠資料及計(jì)算為依據(jù)時(shí)可不受以上規(guī)定的限制。對(duì)于溫差較大的地區(qū)上述3.2.6跨鐵路布置的簡(jiǎn)倉(cāng)，除堅(jiān)硬巖石外，應(yīng)考3.2.7跨鐵路專用線且列車(chē)限速5km/h的筒倉(cāng)，通過(guò)鐵路車(chē)輛的倉(cāng)下洞口或柱子的內(nèi)邊緣距鐵道中心線的距離不得小于2m,其3.2.8靠近筒倉(cāng)處不宜設(shè)置堆料場(chǎng)，當(dāng)必須設(shè)置時(shí)，應(yīng)驗(yàn)算堆載對(duì)筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)及地基的不利影響。3.2.9直徑大于或等于12m的圓形筒倉(cāng)，倉(cāng)頂上不宜設(shè)置有篩分振動(dòng)設(shè)備的廠房。橋可作為第一通道。圓形排倉(cāng)、群倉(cāng)可利用其兩倉(cāng)連接處的空間3.2.11柱或筒壁支承的矩形筒倉(cāng)的定位軸線以其柱或筒壁的中心線定位，圓形筒倉(cāng)的定位軸線以筒壁的外徑或圓形筒倉(cāng)的中心3.2.12筒倉(cāng)室內(nèi)主要通道的寬度不應(yīng)小于1500mm,設(shè)備維護(hù)3.2.13筒倉(cāng)倉(cāng)頂應(yīng)設(shè)置通向倉(cāng)內(nèi)的人孔，人孔尺寸不應(yīng)小于600mm×700mm,并應(yīng)布置在不影響設(shè)備安裝、運(yùn)行及通行的位3.2.15筒倉(cāng)的地面應(yīng)根據(jù)使用荷載計(jì)算確定，最小厚度為120mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C20,其他功能應(yīng)按使用條件設(shè)置。室內(nèi)外地坪高差不應(yīng)小于150mm。3.2.16在非巖石地基上跨越筒倉(cāng)及淺圓倉(cāng)間的地道應(yīng)設(shè)沉降縫，有地表滲水及地下水時(shí)應(yīng)有防水設(shè)施；除按本章第3.2.10、3.2.12條的規(guī)定外，對(duì)存在易燃易爆危險(xiǎn)的地道應(yīng)有第二安全出口，地道凈空高度不應(yīng)小于2200mm。3.2.17槽倉(cāng)的設(shè)計(jì)規(guī)定見(jiàn)附錄A。3.3.1筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)可分為倉(cāng)上建筑物、倉(cāng)頂、倉(cāng)壁、倉(cāng)底、倉(cāng)下支承結(jié)構(gòu)(筒壁或柱)及基礎(chǔ)等六部分(圖3.3.1)。圖3.3.1簡(jiǎn)倉(cāng)結(jié)構(gòu)示意圖4—倉(cāng)底；5-倉(cāng)下支承結(jié)構(gòu)(筒璧或柱);6·基礎(chǔ)3.3.2筒倉(cāng)的倉(cāng)壁、筒壁及角錐形漏斗壁宜采用等厚截面，其厚度除可按下列規(guī)定估算外尚應(yīng)按裂縫控制驗(yàn)算確定：1直徑等于或小于15m的圓形筒倉(cāng)倉(cāng)壁厚度：d。圓形筒倉(cāng)內(nèi)徑(mm)。2直徑大于15m的圓形筒倉(cāng)倉(cāng)壁厚度應(yīng)按抗裂計(jì)算確定。3矩形筒倉(cāng)倉(cāng)壁厚度可采用短邊跨度的1/20～1/30。4角錐形漏斗壁厚度可采用短邊跨度的1/20～1/30。3.3.3圓錐及角錐形漏斗壁(相鄰斜壁的交線)與平面的夾角或漏斗壁的坡度應(yīng)由相關(guān)工藝專業(yè)按貯料的流動(dòng)特性確定。3.3.4筒倉(cāng)倉(cāng)底結(jié)構(gòu)的選型應(yīng)綜合考慮下列要求：2荷載傳遞明確，結(jié)構(gòu)受力合理；3造型簡(jiǎn)單，施工方便；4填料較少.常用的筒倉(cāng)倉(cāng)底可選用圖3.3.4的形式。圖3.3.4常用筒倉(cāng)倉(cāng)底和倉(cāng)下支承結(jié)構(gòu)示意圖壁與內(nèi)柱共同支承等形式(圖3.3.4),倉(cāng)下支承結(jié)構(gòu)的選型，應(yīng)根3.3.6當(dāng)筒倉(cāng)之間或筒倉(cāng)與其相鄰的建(構(gòu))筑物之間相隔一定形式綜合分析確定。當(dāng)圓形筒倉(cāng)按本規(guī)范第3.2.5條規(guī)定設(shè)置變形縫時(shí)，變形縫應(yīng)做成貫通式并將基礎(chǔ)斷開(kāi)。縫寬應(yīng)符合沉降縫3.3.8圓形筒倉(cāng)倉(cāng)頂可采用鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)。直徑大于或等于21m的圓形筒倉(cāng)或淺圓倉(cāng)倉(cāng)頂可采用鋼筋混凝土整體、裝配整體正截錐殼、正截球殼及具有整體穩(wěn)定體系的鋼結(jié)構(gòu)殼體或網(wǎng)3.3.10直徑大于或等于21m的深倉(cāng)倉(cāng)壁，其混凝土截面及配筋不能滿足工藝要求的正常使用極限狀態(tài)條件時(shí)，應(yīng)采用預(yù)應(yīng)力或3.3.11對(duì)于直徑小于或等于10m的圓形筒倉(cāng)，當(dāng)倉(cāng)頂設(shè)有篩分3.3.12抗震設(shè)防區(qū)的筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)選型尚應(yīng)符合下列規(guī)定；4結(jié)構(gòu)上的荷載4.1.1筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)上的荷載分為下列三類(lèi)：大環(huán)拉力的6%計(jì)算，直徑大于30m的簡(jiǎn)倉(cāng)可按8%計(jì)算?；液奢d、筒倉(cāng)外部地面的堆料荷載及管道輸送產(chǎn)生的正、負(fù)壓力式中γo——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)取1.0(特殊用途的筒倉(cāng)可按具體要求采用大于1.0的系數(shù));4.1.4筒倉(cāng)荷載效應(yīng)基本組合的各種取值應(yīng)符合下列規(guī)定：控制作用的可變荷載取全部。4.1.5基本組合，永久荷載分項(xiàng)系數(shù)采用下值：1永久荷載效應(yīng)控制的組合，分項(xiàng)系數(shù)可取1.2,倉(cāng)上、倉(cāng)下的其他平臺(tái)可取1.35;2可變荷載效應(yīng)控制的組合，分項(xiàng)系數(shù)可取1.2。4.1.6基本組合，可變荷載分項(xiàng)系數(shù)采用下值：1貯料荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.3;2其他可變荷載效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)可取1.4,標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN/m2的樓面活荷載分項(xiàng)系數(shù)可取1.3。4.1.7可變荷載組合系數(shù)采用下值：1樓面活荷載及其他可變荷載，如按等效均布荷載取值時(shí)，組合系數(shù)可取0.5～0.7;如按實(shí)際荷載取值時(shí)采用1.0;對(duì)雪荷載可取0.5。2筒倉(cāng)無(wú)頂蓋且貯料重按實(shí)際重量取值時(shí)，貯料荷載組合系數(shù)應(yīng)取1.0,有頂蓋時(shí)可取0.9。4.1.8計(jì)算筒倉(cāng)水平地震作用及其自震周期時(shí)，可取貯料總重80%作為貯料有效質(zhì)量的代表值，重心取其總重的中心。4.1.9筒倉(cāng)構(gòu)件抗震驗(yàn)算時(shí)，構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合，只考慮全部荷載代表值和水平地震作用的效應(yīng)。計(jì)算重力荷載代表值的效應(yīng)時(shí)，除貯料荷載外，其他重力荷載分項(xiàng)系數(shù)可取1.2;當(dāng)重力荷載對(duì)構(gòu)件承載能力有利時(shí)，其分項(xiàng)系數(shù)不應(yīng)大于1.0。在計(jì)算水平地震作用效應(yīng)時(shí)，地震作用分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.3。水平地震作用的標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系4.1.10在按正常使用極限狀態(tài)計(jì)算筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)及構(gòu)件時(shí)，應(yīng)采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，并應(yīng)按下列設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行設(shè)計(jì)。式中C結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到正常使用要求的規(guī)定限值，如及簡(jiǎn)倉(cāng)使用相關(guān)工藝要求的規(guī)定采用。各荷載均取荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。4.1.11筒倉(cāng)進(jìn)行傾覆穩(wěn)定或滑動(dòng)穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，其抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)可取1.3,傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)可取1.5。永久荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)4.2.1散料的物理特性參數(shù)應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)分析或根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)確定，并由工藝設(shè)計(jì)專業(yè)提供。當(dāng)無(wú)試驗(yàn)資料時(shí)，可參考附錄B所列數(shù)值選用，但應(yīng)經(jīng)工藝專業(yè)認(rèn)可。4.2.2深倉(cāng)貯料重力流動(dòng)壓力的計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定(圖4.2.2):1貯料頂面或貯料錐體重心以下距離s(m)處，貯料作用于倉(cāng)壁單位面積上的水平壓力ρ。(kPa)應(yīng)按下式計(jì)算：p=C?yp(1-e-nks/p)/μs——貯料頂面或貯料錐體重心至所計(jì)算截面的距離2貯料作用于倉(cāng)底或漏斗頂面處單位面積上的豎向壓力pvp=C,Yp(1—e-nLh?/θ)/μk(4.2.2-2)4當(dāng)倉(cāng)壁設(shè)有偏心卸料口或倉(cāng)底設(shè)多個(gè)卸料口而引起偏心5貯料頂面或貯料錐體重心以下距離s(m)處的計(jì)算截面以p=p[ys-γp(1-e-nkwp)/4.2.3貯料計(jì)算高度h(m)的確定，應(yīng)符合下列規(guī)定：1上端：貯料頂面為水平時(shí)，按貯料頂面計(jì)算；貯料頂面為斜坡時(shí)，按貯料錐體的重心計(jì)算；2下端：倉(cāng)底為鋼筋混凝土或鋼錐形漏斗時(shí)按漏斗頂面計(jì)算；倉(cāng)底為平板無(wú)填料時(shí)，按倉(cāng)底頂面計(jì)算。倉(cāng)底為填料做成的漏斗時(shí)，按填料表面與倉(cāng)壁內(nèi)表面交線的最低點(diǎn)處計(jì)算。4.2.4筒倉(cāng)水平凈截面的水力半徑p(m)的確定應(yīng)符合下列規(guī)定：1圓形筒倉(cāng)：式中dn——圓形筒倉(cāng)內(nèi)徑(m)。2矩形筒倉(cāng)：式中a?！匦瓮矀}(cāng)長(zhǎng)邊內(nèi)側(cè)尺寸(m);b——矩形筒倉(cāng)短邊內(nèi)側(cè)尺寸(m)。3星倉(cāng)：式中A——星倉(cāng)的水平凈面積(m2)。4.2.5深倉(cāng)貯料壓力修正系數(shù)C,、C、應(yīng)按本規(guī)范表4.2.5選用。簡(jiǎn)倉(cāng)系數(shù)名稱水平壓力 m周 Ch值應(yīng)乘以系數(shù)1.1;2.對(duì)于流動(dòng)性能較差的散料，Ch值可乘以系數(shù)0.9續(xù)表4.2.5系數(shù)名稱豎向壓力C鋼筋混凝土湖斗1.糧食筒倉(cāng)可取1.0鋼漏斗1.糧食筒倉(cāng)可取1.31.糧食筒在時(shí)取1.0;2.漏斗填料最大厚度大于1.5m的簡(jiǎn)倉(cāng)可取1.();4.2.6平面為圓形、矩形或其他幾何形的淺倉(cāng)貯料壓力的計(jì)算，應(yīng)按下列規(guī)定(圖4.2.6):圖4.2.6淺倉(cāng)的尺寸及壓力示意圖1貯料頂面或貯料錐體重心以下距離s(m)處，作用于倉(cāng)壁單位面積上的水平壓力p,(kPa)應(yīng)按下式計(jì)算：pe=kys2筒倉(cāng)的貯料計(jì)算高度h。與其內(nèi)徑d.或其他幾何平面的短邊b之比等于1.5時(shí)，除按上式計(jì)算外，尚應(yīng)按4.2.2-1式計(jì)3貯料頂面或貯料錐體重心以下距離s(m)處，單位面積上 5h?≤0.5dn,dn≥24m的大型淺圓倉(cāng)倉(cāng)壁上水平壓力p4.2.7作用于漏斗壁單位面積上的法向壓力p.(kPa)應(yīng)按下式計(jì)算：4.2.8貯料作用于倉(cāng)底或漏斗壁頂面處單位面積上的豎向壓力p,(kPa)宜按下列規(guī)定取值：4.2.9倉(cāng)內(nèi)貯料為流態(tài)的均化倉(cāng)倉(cāng)壁上的水平壓力p,(kPa),可hn——貯料的計(jì)算高度(m)。4.2.10當(dāng)向倉(cāng)內(nèi)鼓入空氣或其他氣體，采用氣動(dòng)輸料、機(jī)械通風(fēng)及風(fēng)力清倉(cāng)但不形成勻化或流態(tài)時(shí)，除貯料壓力外尚應(yīng)計(jì)算作用于倉(cāng)壁及倉(cāng)底的過(guò)剩氣壓，其值應(yīng)由工藝專業(yè)確定。4.2.11在高速氣力輸送貯料的條件下，作用于筒倉(cāng)倉(cāng)壁及倉(cāng)底C—-貯料流態(tài)化參數(shù)(h,小時(shí));V;—-貯料流態(tài)化流動(dòng)速度(m/h)。表4.2.11幾種貯料的Cr、V,值貯料名稱水泥小麥粉4.2.12因外界氣溫變化，當(dāng)其溫差小于30℃且倉(cāng)內(nèi)有密實(shí)貯料時(shí)，在筒倉(cāng)倉(cāng)壁上引起收縮的水平壓力p(kPa),式中α?——…筒倉(cāng)倉(cāng)壁的線膨脹系數(shù)；Em——貯料的彈性模量；E.——混凝土的彈性模量；△T——最大外界晝夜溫差；r—-筒倉(cāng)的半徑；按下式計(jì)算：4.2.13對(duì)筒倉(cāng)倉(cāng)壁進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算及裂縫驗(yàn)算時(shí)，水平壓力p進(jìn)行承載力計(jì)算。對(duì)于薄壁構(gòu)件尚應(yīng)計(jì)算水平、豎向及其他控制結(jié)構(gòu)安全的截面承載力計(jì)算。5.1.2當(dāng)基底邊緣的地基壓力不符合本規(guī)范第5.4.2條的規(guī)定地震作用時(shí)，抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)不宜小于1.2。5.1.3筒倉(cāng)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，其荷載、材料強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)采用設(shè)計(jì)值。5.1.4筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)使用要求控制筒倉(cāng)的整體變形。筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行抗裂、裂縫寬度及受彎構(gòu)件的撓度驗(yàn)算；當(dāng)倉(cāng)壁、漏斗壁的厚度滿足本規(guī)范第3.3.2條的要求時(shí)可不進(jìn)行撓度驗(yàn)算。5.1.5簡(jiǎn)倉(cāng)結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)控制倉(cāng)壁、倉(cāng)底1對(duì)于干旱少雨、年降水量少于蒸發(fā)量及相對(duì)濕度小于10%的地區(qū)，貯料含水量小于10%的簡(jiǎn)倉(cāng)的最大裂縫寬度wmx允許值2對(duì)于受人為或自然侵蝕性物質(zhì)嚴(yán)重影響的筒倉(cāng)，應(yīng)嚴(yán)格按不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件計(jì)算。3其他條件的筒倉(cāng)，最大裂縫寬度wmx的允許值為0.2mm。裂縫寬度的計(jì)算應(yīng)按我國(guó)現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》5.1.6簡(jiǎn)倉(cāng)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，荷載取值應(yīng)符合本規(guī)范第4.1.10條的規(guī)定。5.1.7建在抗震設(shè)防區(qū)的筒倉(cāng)，應(yīng)進(jìn)行抗震驗(yàn)算。建筑抗震設(shè)防分類(lèi)應(yīng)按筒倉(cāng)的使用功能由工藝專業(yè)確定，但不應(yīng)低于丙類(lèi)。當(dāng)結(jié)構(gòu)為柱支承時(shí)，可按單質(zhì)點(diǎn)結(jié)構(gòu)體系簡(jiǎn)化計(jì)算。筒壁支承的筒倉(cāng)倉(cāng)上建筑地震作用增大系數(shù)可取4.0。柱支承的簡(jiǎn)倉(cāng)倉(cāng)上建筑地震作用增大系數(shù)，可根據(jù)倉(cāng)上建筑計(jì)算層結(jié)構(gòu)剛度與倉(cāng)體及倉(cāng)上建筑計(jì)算層質(zhì)量比的具體條件，按表5.1.7采用。倉(cāng)上建筑增大的地震作用效應(yīng)不應(yīng)向下部結(jié)構(gòu)傳遞。表5.1.7柱子支承的筒倉(cāng)倉(cāng)上建筑地震作用增大系數(shù)結(jié)構(gòu)剛度比.質(zhì)量比二層倉(cāng)上建筑5.1.8抗震設(shè)防區(qū)的筒倉(cāng)，倉(cāng)下鋼筋混凝土支柱，應(yīng)根據(jù)具體情5.2.1圓形筒倉(cāng)的倉(cāng)頂、倉(cāng)壁及倉(cāng)底結(jié)構(gòu)的計(jì)算，應(yīng)符合下列規(guī)同荷載條件下對(duì)倉(cāng)壁連接處的內(nèi)力進(jìn)行驗(yàn)算，可使用程序亦可采用附錄E的公式。2圓形筒倉(cāng)或淺圓倉(cāng)的薄殼結(jié)構(gòu)構(gòu)件，均應(yīng)計(jì)算其薄膜內(nèi)力。當(dāng)倉(cāng)頂采用正截錐殼、正截球殼或其他形式的薄殼殼體與倉(cāng)壁整體連接或倉(cāng)壁與倉(cāng)底整體連接時(shí)，相連各殼體尚應(yīng)計(jì)算其邊緣效應(yīng)。圓形簡(jiǎn)倉(cāng)各旋轉(zhuǎn)薄殼殼體在軸對(duì)稱荷載作用下的薄膜內(nèi)力可按附錄F的公式計(jì)算。4當(dāng)圓錐形或其他形狀的漏斗與倉(cāng)壁非整體連接且漏斗頂部的環(huán)梁支承在壁柱或內(nèi)柱上時(shí)，可忽略漏斗壁與環(huán)梁的共同受5圓形筒倉(cāng)的倉(cāng)壁(包括筒壁落地的淺圓倉(cāng))開(kāi)有直徑大于1.0m的圓洞、邊長(zhǎng)大于1.0m的方洞及其短邊大于1.0m的矩形無(wú)特殊載荷時(shí)，集中應(yīng)力可近似采用洞口邊緣應(yīng)力的3～4倍?？墒褂贸绦蜻M(jìn)行精確計(jì)算亦可參考附錄E給出的數(shù)據(jù)。6倉(cāng)壁直接落地的圓形筒倉(cāng)或淺圓倉(cāng)，當(dāng)其與基礎(chǔ)整體連接部位基礎(chǔ)對(duì)倉(cāng)壁約束的邊界效應(yīng)。7倉(cāng)壁落地的圓形筒倉(cāng)或淺圓倉(cāng)下的輸料地道或人行通道，應(yīng)按閉口框架進(jìn)行內(nèi)力分析，當(dāng)貯料高度與地道橫截面的寬度之比大于或等于1.5時(shí)，其頂部貯料產(chǎn)生的豎向荷載應(yīng)按深倉(cāng)壓力的計(jì)算方式計(jì)算，但不應(yīng)計(jì)C。值，小于1.5時(shí)頂部貯料產(chǎn)生的荷1矩形筒倉(cāng)倉(cāng)壁及角錐形漏斗壁可按平面構(gòu)件計(jì)算。其構(gòu)2矩形群倉(cāng)倉(cāng)壁除應(yīng)按單倉(cāng)計(jì)算外，尚應(yīng)計(jì)算在空、滿倉(cāng)不5.3.1預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)倉(cāng)在進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，還應(yīng)對(duì)其施加的預(yù)應(yīng)力等荷載進(jìn)行驗(yàn)算。5.3.2預(yù)應(yīng)力混凝土筒倉(cāng)的倉(cāng)壁在正常使用極限狀態(tài)下，進(jìn)行裂縫控制驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)根據(jù)使用條件及不同工況的要求施加預(yù)應(yīng)力，可按其大小分別采用全預(yù)應(yīng)力、有限預(yù)應(yīng)力或部分預(yù)應(yīng)力進(jìn)行計(jì)算。1全預(yù)應(yīng)力混凝土筒倉(cāng)倉(cāng)壁，在正常使用極限狀態(tài)條件下嚴(yán)格要求不出現(xiàn)裂縫?；炷恋氖芾吘壊粦?yīng)出現(xiàn)拉應(yīng)力。根據(jù)筒倉(cāng)的具體條件選擇適宜的預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比λ。全預(yù)應(yīng)力計(jì)算應(yīng)采用長(zhǎng)期荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合值。2有限預(yù)應(yīng)力混凝土筒倉(cāng)倉(cāng)壁，在正常使用極限狀態(tài)條件下倉(cāng)壁可不出現(xiàn)裂縫，允許混凝土的邊緣纖維產(chǎn)生有限的拉應(yīng)力，但其值不應(yīng)大于混凝土軸心抗拉強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值。根據(jù)筒倉(cāng)的具體條件選擇適宜的預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比λ。計(jì)算應(yīng)采用長(zhǎng)期或短期荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合值。3部分預(yù)應(yīng)力混凝土筒倉(cāng)倉(cāng)壁，在正常使用極限狀態(tài)條件下，宜采用長(zhǎng)期或短期荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合值，允許其受拉區(qū)出現(xiàn)控制裂縫，裂縫的最大允許寬度應(yīng)根據(jù)使用要求確定，并選擇適宜的預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比λ。5.3.3部分預(yù)應(yīng)力混凝土筒倉(cāng)倉(cāng)壁若按基本組合，在可變荷載效應(yīng)控制條件下，倉(cāng)壁混凝土中不應(yīng)出現(xiàn)拉應(yīng)力。在按基本組合荷載效應(yīng)控制最不利的條件下，倉(cāng)壁混凝土中允許出現(xiàn)拉應(yīng)力。5.3.4預(yù)應(yīng)力混凝土筒倉(cāng)倉(cāng)壁的預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比，應(yīng)根據(jù)倉(cāng)壁的受力條件、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、貯料特性、使用工況、裂縫控制等級(jí)及抗震設(shè)防烈度等選擇。強(qiáng)度比的公式如下：式中λ——預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度比；A,——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋截面面積；A?！芾瓍^(qū)非預(yù)應(yīng)力筋截面面積；2在筒壁或倉(cāng)壁落地的淺圓倉(cāng)倉(cāng)璧上開(kāi)有寬度大于1.0m照本規(guī)范第5.2.1條的規(guī)定。3當(dāng)洞口間筒壁的寬度小于或等于5倍壁厚時(shí)，應(yīng)按柱子進(jìn)傾斜率不應(yīng)大于0.004,平均沉降量不宜大于200mm,同時(shí)尚應(yīng)滿足工藝專業(yè)的要求。當(dāng)?shù)鼗冃斡?jì)算或軟地基經(jīng)處理后其承載力及變形滿足本規(guī)范第5.4.2條及本條的上述規(guī)定時(shí)，不應(yīng)在筒倉(cāng)5.4.4在7度及以上抗震設(shè)防區(qū)，筒壁作為倉(cāng)體支承結(jié)構(gòu)時(shí)，其平面開(kāi)洞面積不應(yīng)大于筒壁平面總面積的50%,洞口邊緣間的距6.1.1倉(cāng)壁和筒壁的混凝土強(qiáng)度等級(jí)不應(yīng)低于C30。受力鋼筋的保護(hù)層厚度不應(yīng)小于30mm。應(yīng)嚴(yán)格控制混凝土的水灰比并采6.1.2倉(cāng)壁和筒壁的最小厚度不宜小于150mm,當(dāng)采用滑模施工時(shí)，不應(yīng)小于160mm。對(duì)于直徑等于或大于6.0m的筒倉(cāng)，倉(cāng)6.1.3倉(cāng)壁和簡(jiǎn)壁的水平鋼筋直徑不宜小于10mm,也不宜大于25mm;且鋼筋間距不應(yīng)大于200mm,也不應(yīng)小于70mm。度不應(yīng)小于50倍鋼筋直徑，接頭位置應(yīng)錯(cuò)開(kāi)布置。錯(cuò)開(kāi)的距離：不應(yīng)小于1.0m;在同一豎向截面上水平鋼筋延續(xù)配置到倉(cāng)底結(jié)構(gòu)頂面于6倍倉(cāng)壁厚度(圖6.1.5)。1對(duì)于貯存熱貯料，且貯料溫圖6.1.5倉(cāng)壁底部水平鋼筋度與室外最低計(jì)算溫度差小于100℃延續(xù)配置范圍示意圖的最小配筋率應(yīng)為0.4%;對(duì)于冷拉鋼筋尚應(yīng)按貯料溫度作用下鋼筋強(qiáng)度的折減系數(shù)進(jìn)行調(diào)整。當(dāng)溫度大于100℃時(shí)，筒倉(cāng)倉(cāng)壁、倉(cāng)頂及倉(cāng)底的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，除按本條規(guī)定外還應(yīng)按實(shí)際出現(xiàn)的溫度溫度作用下的設(shè)計(jì)強(qiáng)度及彈性模量的折減系數(shù)。對(duì)于貯存其他貯料的簡(jiǎn)倉(cāng)，其倉(cāng)壁水平鋼筋總的最小配筋率應(yīng)為0.3%;2貯料入倉(cāng)的溫度應(yīng)由相關(guān)的工藝專業(yè)提供；3筒壁水平配筋總的最小配筋率應(yīng)為0.25%。6.1.7倉(cāng)壁或筒壁的豎向鋼筋直徑不宜小于10mm。鋼筋間距：對(duì)于外倉(cāng)倉(cāng)壁不應(yīng)少于每米三根；對(duì)于群倉(cāng)的內(nèi)倉(cāng)倉(cāng)壁不應(yīng)少于處豎向鋼筋的間距增大至1.0m。1外倉(cāng)倉(cāng)壁，在倉(cāng)底以上1/6倉(cāng)壁高度范圍內(nèi)應(yīng)為0.4%,其以上可為0.3%(圖6.1.8);圖6.1.8倉(cāng)底與倉(cāng)壁交接處豎向鋼筋0.4%配筋率范圍示意圖2群倉(cāng)的內(nèi)倉(cāng)倉(cāng)壁應(yīng)為0.2%;3筒壁應(yīng)為0.4%。筋搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于40倍鋼筋直徑，可不加彎鉤。變形鋼筋的搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于35倍鋼筋直徑。接頭位置應(yīng)錯(cuò)開(kāi)布置，在同一水平截面上每隔三根允許有一個(gè)接頭。6.1.10倉(cāng)壁或筒壁在環(huán)向每隔2～4m應(yīng)設(shè)置一個(gè)兩側(cè)平行的焊接骨架(圖6.1.10-1)。骨架的水平鋼筋直徑宜為6mm,間距應(yīng)與倉(cāng)壁或筒壁水平鋼筋相同。此時(shí)骨架的豎向筋可代替?zhèn)}壁和筒圖6.1.10-1焊接骨架示意圖當(dāng)倉(cāng)底與倉(cāng)壁整體連接時(shí)，在距倉(cāng)底以上1/6的倉(cāng)壁高度范圍內(nèi)，宜在水平和豎向兩個(gè)方面的內(nèi)外兩層鋼筋之間，每隔500~700mm設(shè)置一根直徑4～6mm的連系筋(圖6.1.10-2)。圖6.1.10-2連系筋示意圖6.1.11除有特殊措施外，在水平鋼筋上不應(yīng)焊接其他附件。水平鋼筋與豎向鋼筋的交叉點(diǎn)應(yīng)綁扎，嚴(yán)禁焊接。6.1.12在群倉(cāng)的倉(cāng)壁與倉(cāng)壁、筒壁與簡(jiǎn)壁的連接處，應(yīng)配置附加水平鋼筋，其直徑不宜小于10mm,間距應(yīng)與水平鋼筋同。附加水平鋼筋應(yīng)伸到倉(cāng)壁或筒壁內(nèi)側(cè)，其錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于35倍鋼筋直徑(圖6.1.12)。圖6.1.12群倉(cāng)連接處附加水平鋼筋示意6.2.1倉(cāng)壁混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C30;受力鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度不應(yīng)小于30mm。6.2.2倉(cāng)壁的最小厚度不應(yīng)小于150mm,四角宜加腋，并配置離柱邊的距離不應(yīng)小于50mm(圖6.2.3)。1按平面內(nèi)彎曲計(jì)算的倉(cāng)壁跨中和支座縱向受力鋼筋以及時(shí)，配置在倉(cāng)壁底部的縱向鋼筋不宜少于兩根，直徑宜為20~2內(nèi)外層的豎向和水平鋼筋的直徑不應(yīng)小于10mm,間距不應(yīng)大于200mm,也不應(yīng)小于70mm。當(dāng)倉(cāng)下支承柱不伸到倉(cāng)頂圖6.2.4-1低壁淺倉(cāng)倉(cāng)壁配筋示意圖圖6.2.4-2倉(cāng)下支承柱不伸到倉(cāng)頂?shù)膫}(cāng)壁水平配筋示意圖1內(nèi)外層水平鋼筋的直徑不宜小于8mm,豎向鋼筋的直徑不宜小于10mm,鋼筋間距不應(yīng)大于200mm,也不應(yīng)小于70mm。(圖6.2.5-1)或選用集中配筋形式(圖6.2.5-2)。當(dāng)倉(cāng)壁為單跨圖6.2.5-1高壁淺倉(cāng)和深倉(cāng)倉(cāng)壁分散配筋示意圖內(nèi)層6.3.1除倉(cāng)壁落地淺圓倉(cāng)外，在倉(cāng)壁上開(kāi)設(shè)的洞口寬度和高度均不宜大于1.0m,并應(yīng)按下列規(guī)定在洞口四周配置附加構(gòu)造鋼筋。1洞口上下每邊附加的水平鋼筋面積不應(yīng)小于被洞口切斷的水平鋼筋面積的0.6倍。洞口左右每側(cè)附加的豎向鋼筋面積不應(yīng)小于被洞口切斷的豎向鋼筋面積的0.5倍。2洞口附加鋼筋的配置范圍：水平鋼筋應(yīng)為倉(cāng)壁厚度的1~1.5倍；豎向鋼筋應(yīng)為倉(cāng)壁厚度的1.0倍。配置在洞口邊的第一排鋼筋數(shù)量不應(yīng)少于三根[圖6.3.1(a)]。圖6.3.1倉(cāng)壁洞口構(gòu)造示意圖3附加鋼筋的錨固長(zhǎng)度：水平鋼筋白洞邊伸人長(zhǎng)度不應(yīng)小于50倍鋼筋直徑，也不應(yīng)小于洞口高度；豎向鋼筋自洞邊伸入長(zhǎng)度不應(yīng)小于35倍鋼筋直徑。4在洞口四角處的倉(cāng)壁內(nèi)外層各配置一根直徑不小于16mm的斜向鋼筋，其錨固長(zhǎng)度兩邊應(yīng)各為40倍鋼筋直徑。5當(dāng)采用封閉鋼框代替洞口的附加構(gòu)造筋時(shí)，洞口每邊被切斷的水平和豎向鋼筋均應(yīng)與鋼框有可靠的連接[圖6.3.1(b)]。6.3.2在筒壁上開(kāi)設(shè)洞口時(shí)，應(yīng)按下列規(guī)定在洞口四周配置附加1當(dāng)洞口寬度小于1.0m,而且在洞頂以上高度等于洞寬的范圍內(nèi)無(wú)集中和均布荷載(不包括自重)作用時(shí)，洞口每邊附加鋼筋的數(shù)量不應(yīng)少于兩根，直徑不應(yīng)小于16mm。2當(dāng)淺圓倉(cāng)倉(cāng)壁的洞口寬度大于1.0m小于4.0m時(shí)，應(yīng)按洞口的計(jì)算內(nèi)力配置洞口鋼筋；但每邊配置的附加構(gòu)造鋼筋數(shù)量不應(yīng)少于兩根，直徑不應(yīng)小于16mm。3倉(cāng)底以下通過(guò)車(chē)輛或膠帶輸送機(jī)的洞口，其寬度均大于或等于3.0m且不滿足第6.3.1條時(shí)，宜在洞口兩側(cè)設(shè)扶壁柱，其截面不宜小于400mm×600mm(圖6.3.2),并按柱的構(gòu)造配置鋼筋，柱上端伸到洞口以上的長(zhǎng)度不應(yīng)小于1.0m。圖6.3.2扶壁柱最小截面示意圖4洞口附加鋼筋的錨固長(zhǎng)度：水平鋼筋自洞邊伸人長(zhǎng)度不應(yīng)小于50倍鋼筋直徑且不小于洞口高度；豎向鋼筋自洞邊伸入長(zhǎng)度不應(yīng)小于35倍鋼筋直徑。5洞口四角配置的斜向鋼筋，應(yīng)符合本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)6.3.3相鄰洞口間狹窄筒壁寬度不應(yīng)小于3倍壁厚，也不應(yīng)小于500mm。當(dāng)狹窄筒壁的寬度小于或等于5倍壁厚時(shí)，應(yīng)按柱子構(gòu)造配置鋼筋(圖6.3.3),其配筋量應(yīng)按計(jì)算確定。6.4.1漏斗壁混凝土的強(qiáng)度等級(jí)不宜低于C30,受力鋼筋的混凝土保護(hù)層不應(yīng)小于30mm。6.4.2漏斗壁的厚度不應(yīng)小于120mm,受力鋼筋的直徑不應(yīng)小于8mm,間距不應(yīng)大于200mm,也不應(yīng)小于70mm。當(dāng)壁厚大于6.4.3圓錐形漏斗的環(huán)向或經(jīng)向鋼筋、角錐形漏斗的水平或斜向鋼筋的總最小配筋率，均不應(yīng)小于0.3%。6.4.4圓錐形漏斗的經(jīng)向鋼筋，不宜采用綁扎接頭，鋼筋應(yīng)伸入到漏斗頂部環(huán)梁或倉(cāng)壁內(nèi)，其錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于50倍鋼筋直徑(圖6.4.4)。當(dāng)環(huán)向鋼筋采用綁扎接頭時(shí)，搭接長(zhǎng)度和接頭位置應(yīng)符合本規(guī)范第6.1.4條的規(guī)定。圖6.4.4漏斗壁解向鋼筋錨固長(zhǎng)度示意圖6.4.5角錐形漏斗宜采用分離式配筋，漏斗的斜向鋼筋應(yīng)伸人到漏斗上口邊梁或倉(cāng)壁內(nèi)，其錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于50倍鋼筋直徑(圖6.4.4)。6.4.6角錐形漏斗四角的吊掛骨架鋼筋，其直徑不應(yīng)小于50倍鋼筋直徑。6.4.7漏斗下口邊梁的最小寬度不應(yīng)小于200mm,其水平鋼筋的搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于35倍鋼筋直徑，也可焊接成封閉狀。6.4.8鋼漏斗與混凝土倉(cāng)壁連接可按圖6.4.8。圖6.4.8鋼漏斗與混凝土倉(cāng)壁的連接示意圖6.5.1倉(cāng)下支承柱的縱向鋼筋的總配筋率，不應(yīng)大于2%。承時(shí)，漏斗頂部鋼筋混凝土環(huán)梁的高度可取0.06～0.1倍的筒倉(cāng)直徑。環(huán)梁內(nèi)環(huán)向鋼筋面積不應(yīng)小于環(huán)梁計(jì)算截面的0.4%,環(huán)向鋼筋應(yīng)沿梁截面周邊均勻配置(圖6.5.2)。圖6.5.2漏斗頂部倉(cāng)壁環(huán)梁配筋示意圖料方式及對(duì)漏斗壁光滑度等要求，設(shè)置相應(yīng)的耐磨、助滑與防沖擊層。幾種常用內(nèi)襯可按圖6.6.1選用。土保護(hù)層加厚20mm兼作內(nèi)襯?？箾_磨性能好的材料作內(nèi)襯。當(dāng)使用條件允許時(shí)，倉(cāng)底可考慮以死料作為內(nèi)襯。卸料口處的內(nèi)襯應(yīng)考慮易于更換；不應(yīng)使用耐熱圖6.6.1幾種常用內(nèi)襯示意圖6.7.1倉(cāng)下支承柱縱向配筋總的最小配筋率應(yīng)符合表6.7.1的設(shè)防烈度中、邊柱角柱7、8度9度1距上下交接處不小于柱截面長(zhǎng)邊或柱凈高的1/6,同時(shí)也不小于1.0m的范圍內(nèi)，箍筋間距應(yīng)為100mm。均不宜小于0.4%。洞口扶壁柱總的最小配筋率不宜小于0.6%。6.7.4筒壁支承的筒倉(cāng)防震縫不應(yīng)小于70mm,柱支承的簡(jiǎn)倉(cāng)按6.7.5在7度及以上抗震設(shè)防區(qū)的倉(cāng)上建筑不應(yīng)采用磚混結(jié)構(gòu)，6.8.1圓形簡(jiǎn)倉(cāng)倉(cāng)壁上的預(yù)應(yīng)力可采用無(wú)粘結(jié)后張拉預(yù)應(yīng)力或有粘結(jié)后張拉預(yù)應(yīng)力。貯料入倉(cāng)溫度大于100℃的筒倉(cāng)倉(cāng)壁可采力筋配置環(huán)向及豎向非預(yù)應(yīng)力鋼筋，其最小配筋率均不應(yīng)小于0.4%。6.8.3預(yù)應(yīng)力筋的孔道灌漿宜采用不低于425號(hào)普通硅酸鹽水泥拌制的砂漿或水泥漿。其水灰比不應(yīng)大于0.45,泌水率不應(yīng)大于2%,當(dāng)需要改善砂漿的和易性、減少泌水和收縮時(shí)，可適量摻入對(duì)混凝土和鋼材無(wú)害的摻和料，錨固區(qū)應(yīng)采用后澆微膨脹混凝6.8.4預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)采用高強(qiáng)度低松弛的鋼絞線或消除了應(yīng)力的鋼絲束。其抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值及摩擦系數(shù)不應(yīng)低于本規(guī)范附錄H的規(guī)定。后張拉控制應(yīng)力系數(shù)可取0.75,預(yù)應(yīng)力總損失值不應(yīng)小于80N/mm2。6.8.5預(yù)應(yīng)力混凝土錨固區(qū)的后澆混凝土或砂漿或有粘結(jié)后張拉預(yù)應(yīng)力混凝土孔道的灌漿嚴(yán)禁使用含有氯離子及對(duì)預(yù)應(yīng)力筋、6.8.6預(yù)應(yīng)力混凝土的預(yù)應(yīng)力筋保護(hù)層不應(yīng)小于50mm。后張拉有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋由其孔道壁外邊緣算起，無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋由預(yù)現(xiàn)死彎時(shí)必須切斷。每根預(yù)應(yīng)力鋼絲(束)或鋼絞線應(yīng)是通長(zhǎng)的，6.8.8無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)采用專用防腐涂料層和外包層，其質(zhì)量6.8.9預(yù)應(yīng)力筋的長(zhǎng)度超過(guò)25m時(shí)宜兩端張拉，超過(guò)50m時(shí)宜6.8.10簡(jiǎn)倉(cāng)倉(cāng)壁預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)留孔道宜采用金屬波紋管。預(yù)留孔道的內(nèi)徑應(yīng)比預(yù)應(yīng)力鋼絲束或鋼絞線束的外徑及需穿過(guò)孔道的連接器外徑大10～15mm,且面積不應(yīng)小于預(yù)應(yīng)力鋼絲束凈面積的二倍。在預(yù)應(yīng)力筋張拉的兩端(張拉端、錨固端)及預(yù)應(yīng)力筋長(zhǎng)度的中部應(yīng)設(shè)置灌漿孔或排氣孔，其孔距不宜大于12m。6.8.11混凝土澆注前應(yīng)將預(yù)應(yīng)力筋的套管或無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋嚴(yán)凝土強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)達(dá)到設(shè)計(jì)值的100%。預(yù)應(yīng)力筋自下而上在一定6.8.12預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)采用應(yīng)力控制和實(shí)際伸長(zhǎng)值的雙控張拉，其實(shí)際伸長(zhǎng)值宜在初應(yīng)力為張拉控制應(yīng)力的10%時(shí)開(kāi)始測(cè)計(jì)。當(dāng)鋼絞線長(zhǎng)度大于40m時(shí)其實(shí)際伸長(zhǎng)值宜在初應(yīng)力為張拉控制應(yīng)力的10%～20%(或?qū)嶒?yàn)確定)時(shí)開(kāi)始測(cè)計(jì)。6.8.13無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絲(束)張拉端應(yīng)采用夾片式錨具，固定端應(yīng)采用焊板夾片式錨具。根數(shù)多于7φ5的鋼絲束或鋼絞線可采6.8.14無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)采用合格的錨具，其效率系數(shù)應(yīng)大于等于0.95,極限拉力作用時(shí)的總應(yīng)變應(yīng)大于等于2.0。錨具的疲勞性能應(yīng)通過(guò)200萬(wàn)次循環(huán)試驗(yàn)。夾片錨具組件應(yīng)具有符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的化學(xué)成分及機(jī)械性能證明書(shū)，其凸出或凹進(jìn)混凝土表面的構(gòu)造預(yù)應(yīng)力筋的全長(zhǎng)、錨具及其連接的其他部位的外包枋料均應(yīng)圖6.8.14夾片錨具張拉段構(gòu)造圖6.8.15預(yù)應(yīng)力筋張拉完畢后應(yīng)及時(shí)對(duì)錨固區(qū)進(jìn)行保護(hù)。對(duì)夾片6.8.16圓形筒倉(cāng)預(yù)應(yīng)力筋的各種預(yù)應(yīng)力損失值應(yīng)按現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010計(jì)算。采用分批張拉時(shí)，應(yīng)計(jì)入后批張拉對(duì)先批張拉的影響?？蓪⑾扰鷱埨刂祁A(yù)應(yīng)力值σon增加0.05fpu或aedpe。此處，ae為無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋彈性模量與混凝土6.8.17圓形筒倉(cāng)單倉(cāng)、排倉(cāng)及群倉(cāng)的預(yù)應(yīng)力筋的平面布置見(jiàn)圖6.8.17-1及圖6.8.17-3,可采用每一圓周水平截面兩束預(yù)應(yīng)力筋。圖6.8.17-3圓形筒倉(cāng)預(yù)應(yīng)力筋平面布置6.8.18壁柱或無(wú)壁柱(壁龕)的預(yù)應(yīng)力筋的錨固部位應(yīng)滿足錨具的布置和張拉設(shè)備的尺寸要求。并配置相應(yīng)的間接鋼筋和附加構(gòu)造鋼筋。錨固端應(yīng)驗(yàn)算局部承壓、抗裂并應(yīng)留足預(yù)應(yīng)力筋的交叉空間。同一水平預(yù)應(yīng)力筋在錨固處的上下距離不應(yīng)小于70mm,(b)壁柱預(yù)應(yīng)刀筋交叉布置圖(c)無(wú)壁柱(壁龕)預(yù)應(yīng)力筋錨固平面圖(d)無(wú)壁柱(壁龕)預(yù)應(yīng)力筋錨固詳圖圖6.8.17-2壁柱配筋示意圖6.8.17-3排倉(cāng)、群倉(cāng)預(yù)應(yīng)力筋錨固壁柱布置拉應(yīng)力?；摷皵嗔训臄?shù)量不得超過(guò)同一截面預(yù)應(yīng)力筋的2%,式中r—…圓形筒倉(cāng)的半徑；F一-預(yù)應(yīng)力筋作用于倉(cāng)壁上的壓力；v.”—·混凝土的泊松比；t—-壁厚。6.8.21圓形預(yù)應(yīng)力筒倉(cāng)倉(cāng)壁不含鋼筋保護(hù)層的壁厚，除應(yīng)滿足非預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)倉(cāng)的設(shè)計(jì)要求外，尚應(yīng)符合下式的計(jì)算結(jié)果。式中d.—筒倉(cāng)內(nèi)徑；p?—-貯料在倉(cāng)壁上的設(shè)計(jì)壓力；aw——預(yù)應(yīng)力筋的平均初始預(yù)應(yīng)力(扣除混凝土預(yù)壓前的損失);σw——預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力；f-—-預(yù)應(yīng)力作用點(diǎn)處混凝土抗壓強(qiáng)度。A.1布置和型式A.1.1槽倉(cāng)是一種由矩形平板構(gòu)件組成的倉(cāng)型。其單個(gè)倉(cāng)格的倉(cāng)最大變形縫間距不宜超過(guò)48m。A.1.3槽倉(cāng)每倉(cāng)格的支承處，應(yīng)設(shè)置中間隔板或端板，倉(cāng)體的各縱向板件應(yīng)支承在同一橫向平面中(圖A.1.1)(橫向框架應(yīng)和中A.1.4常用的槽倉(cāng)及其斷面如圖A.1.1所示，當(dāng)倉(cāng)體過(guò)寬(b>b?)時(shí)，槽倉(cāng)斷面如圖A.1.4所示做成上擴(kuò)式，這時(shí)全部中間圖A.1.4上擴(kuò)式槽倉(cāng)斷面A.1.5在槽倉(cāng)斷面設(shè)計(jì)中，相鄰壁板的內(nèi)夾角應(yīng)為β=180°—A.1.6槽倉(cāng)的端板可做成圖A.1.6的(a)和(b)兩種形式，中間考慮柱內(nèi)側(cè)通行受阻的處理措施。當(dāng)中間隔板采用圖(c)形式時(shí)，開(kāi)洞范圍應(yīng)在壁板的高度以內(nèi)。圖A.1.6槽倉(cāng)隔(端)板形式A.2槽倉(cāng)內(nèi)力計(jì)算A.2.1板構(gòu)件平面中的拉力計(jì)算：1橫向：在貯料側(cè)壓力、貯料和結(jié)構(gòu)重力作用下(圖A.2.1-1),板邊和板構(gòu)件的作用效應(yīng)按下式計(jì)算：豎板的荷載(kN/m):底板的拉力(不引起平面的彎曲)(kN/m):注：1G一對(duì)稱倉(cāng)體…半的貯料和倉(cāng)體自重；G?、G?在不考慮連續(xù)性時(shí)，G分配到節(jié)點(diǎn)B和C的分力；TA、TB、Tc貯料的水平壓力在節(jié)點(diǎn)A、B、C上的分力(不考慮連續(xù)性);q?樓面?zhèn)鱽?lái)的荷載設(shè)計(jì)值。2板構(gòu)件邊緣作用的橫向拉(壓)力，沿板截面高度的變化，是由作用的一邊向截面的另一邊按直線遞減為零，貯倉(cāng)橫斷面上橫向力的變化如圖A.2.1-2所示。圖A.2.1-1貯料側(cè)圖A.2.1-2貯倉(cāng)橫斷面上橫向力變化圖2縱向：在貯料頂面下深度s處縱向板構(gòu)件中的拉力N。為：Na=pnb?/2A.2.2板構(gòu)件平面外的彎曲計(jì)算：倉(cāng)體壁板平面外的彎曲計(jì)算，可沿其縱向截取單位寬的兩種1取洞口單元時(shí)，按二跨連續(xù)板進(jìn)行分析，適用于卸料口位2取非洞口單元時(shí)，按五跨連續(xù)板(可利用對(duì)稱性計(jì)算)進(jìn)行分析，適用于非卸料口位置[圖A.2.2(b)]。圖A.2.2平面外彎曲計(jì)算單元3倉(cāng)體豎壁的跨中按下列彎矩進(jìn)行縱向配筋計(jì)算。My=±0.45q?h}/15(kN·m/m)4倉(cāng)體斜壁的跨中按下列彎矩進(jìn)行縱向配筋計(jì)算。My=±0.45(q?h2/30+q?h2/20)(kN·m/m)1槽倉(cāng)板構(gòu)件在其平面內(nèi)的彎曲計(jì)算，可簡(jiǎn)化為由豎壁和斜壁組成的折板，按無(wú)力矩折板理論計(jì)算。由豎壁和斜板組成的折Tg=A?(M??/W?+M?e/W?)A?/4(A?+A?)(kN)N?=-T?,M?=M?e-Tgh?/2(A.2.斜壁的軸力和彎矩為：N?=-Tg,M?=Mze-Tgh?/2(A.2.3-3)2底板卸料口的四周，應(yīng)采用閉合框架加強(qiáng)，該框架應(yīng)按承3中間隔板或端板的下部，承受由斜壁支座傳來(lái)的作用效應(yīng)承受貯料側(cè)壓力進(jìn)行平面外彎曲計(jì)算。對(duì)中間隔板應(yīng)考慮單側(cè)有料和兩側(cè)有料兩種工況中取其不利者核算配筋。1板厚：豎壁厚可取計(jì)算跨度的1/15～1/20,但不小于底板厚不小于斜壁的厚度，宜比斜壁大50mm。中間隔板或端板的厚度取橫向柱距的1/20～1/25,但它應(yīng)同時(shí)滿足深梁要求的構(gòu)2中間隔板或端板的外邊緣，宜比倉(cāng)體外輪廓線大50mm4卸料口洞口四角應(yīng)按本規(guī)范第6.4.6條要求設(shè)置斜向鋼附錄B貯料的物理特性參數(shù)重力密度y內(nèi)摩擦角摩擦系數(shù)μ小麥大豆水泥于粘土鐵粉(硫鐵礦廢渣)礦渣(下粒狀高爐渣)鐵精礦(粉狀)硫鐵精礦(粉狀)銅精礦(粉狀)鉛精礦(粉狀)鋅精礦(粉狀)錫精礦(粉狀)鎳精礦(粉狀)鋁精礦(粉狀)螢石粉68續(xù)表B重力密度?內(nèi)摩擦角座擦系數(shù)μ中煤煤矸石油母頁(yè)巖煤粉(電廠用焦炭6注：1表中內(nèi)摩擦角和摩擦系數(shù)系指散料外在含水量小于12%的值，當(dāng)超過(guò)時(shí)，2表中的重力密度γ為干密度，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)按貯料的實(shí)際含水量進(jìn)行修正。附錄C淺圓倉(cāng)貯料壓力計(jì)算公式C.0.1當(dāng)倉(cāng)壁頂面以上的貯料為錐體，破裂面通過(guò)倉(cāng)的中線(圖E=0.5λu?yh2P?=λkyh注：倉(cāng)壁上單位面積上的壓力，按線性分布。C.0.2當(dāng)倉(cāng)壁頂面以上貯料為截錐體，破裂面不通過(guò)倉(cāng)中線(圖A.=0.5(a+h)2B?=0.5ab(C.0.2-1)圖C.0.2倉(cāng)壁頂面以上貯料為截錐體的破裂面及側(cè)壓力示意tanθ=-tanp+√(tanp+cot)(tanpP?=yha?C.0.3當(dāng)倉(cāng)壁頂面以上貯料為錐體，破裂面不通過(guò)倉(cāng)中線時(shí)(圖C.0.3),貯料作用于倉(cāng)壁上的側(cè)壓力按下式計(jì)算：tan(θ+β)=-tany+√(tanψ+coty)(tθ%由下式計(jì)算：以上各式中：E—-側(cè)壓力總值；a、b——倉(cāng)壁頂面以上貯料錐體的尺寸；θ-—貯料的破裂角；0?——破裂面交于倉(cāng)頂錐體貯料錐頂時(shí)的破裂角；λ?—貯料作用于倉(cāng)壁上的側(cè)壓力系數(shù)；δ——淺圓倉(cāng)的高徑比；a值()k=tan2(45°-*/2)值λλλλλAAλ附錄E星倉(cāng)倉(cāng)壁及洞口應(yīng)力計(jì)算Fc=p(dn+2t)(1—sinθcoMg=(0.3183-0.3535cosθ)F=-0.7071pcosa圖E.0.1-2三列圓形簡(jiǎn)倉(cāng)的星倉(cāng)如圖E.0.2及表E.0.2-1～表E.0.2-3所示。圖E.0.2洞口應(yīng)力參數(shù)示意圖a一作用力p與洞門(mén)中心水平軸的夾角；0洞口周邊各點(diǎn)與洞口中心水平軸的夾角；表E.0.2-1當(dāng)α=π/2時(shí)正方形洞口的σ?/p值θ80一0.702一0.871表E.0.2-2在邊比a/b=5的矩形洞口條件下的σ?/p值6B0表E.0.2-3在邊比a/b=3.2的矩形洞口的條件下的a?/p值θθ0一0.770注：該表適用于倉(cāng)徑大于15m的倉(cāng)壁落地的筒倉(cāng)倉(cāng)壁上的洞口。附錄F旋轉(zhuǎn)殼體在對(duì)稱荷載下的薄膜內(nèi)力荷載類(lèi)型環(huán)向力N?(受拉為正)經(jīng)向力Nm(受拉為正自重荷載9號(hào)號(hào)雪荷載Rβ線荷載R環(huán)RB9C自重荷載9C雪荷載TQ荷載類(lèi)型環(huán)向力N。(受拉為正)經(jīng)間力Nm(受拉為正9Q0中中SRR白重荷載79貯料壓力自重荷載秋工續(xù)表F荷載類(lèi)型環(huán)向力N(受拉為正)經(jīng)向力Nm(受拉為正)貯料壓力注：1ye一倉(cāng)壁材料重力密度(kN/pu、P?—分別為貯料作于漏斗底部及頂部單位面積上的壓力(kPa);t-·旋轉(zhuǎn)殼的厚度。2各項(xiàng)荷載均以圖示方向?yàn)檎.0.1對(duì)稱布置的矩形筒倉(cāng)倉(cāng)壁或角錐形漏斗壁，在貯料水平壓力或貯料法向壓力及漏斗壁自重作用下，由鄰壁傳來(lái)的水平拉力可按下列公式計(jì)算(圖G.0.1):1低壁淺倉(cāng)倉(cāng)壁A、B底部的水平拉力Nm、Nm(kN)按下式計(jì)算：N=Ngbn/2N=Ngan/2(G.0.1-2)2高壁淺倉(cāng)或深倉(cāng)倉(cāng)壁A、B任一水平截面單位高度上的水平拉力N、Na(kN/m)按下式計(jì)算：N=pan/23角錐形漏斗壁A、B任一水平截面沿壁斜向單位高度上的水平拉力N、Nk(kN/m)按下式計(jì)算：4貯料水平壓力作用下，低壁淺倉(cāng)倉(cāng)壁底部單位寬度上的反力Ng(kN/m),可按下式計(jì)算：1)當(dāng)頂部有樓板時(shí)，Ng=2p,h,/5(G.0.1-7)2)當(dāng)頂部無(wú)樓板時(shí)，Ng=p?h。/2(G.0.1-8)式中p.——計(jì)算截面處，貯料作用于倉(cāng)壁上的水平壓力(kPa);p、pn—一分別為計(jì)算截面處，貯料作用于角錐形漏斗壁A、B上的法向壓力(kPa);q?、q?—分別為角錐漏斗壁A、B單位面積自重(kPa);a?、b?—分別為倉(cāng)壁A、B的內(nèi)側(cè)寬度(m);G.0.2對(duì)稱布置的矩形筒倉(cāng)倉(cāng)壁或角錐形漏斗壁，在貯料荷載、結(jié)構(gòu)自重等豎向荷載作用下，產(chǎn)生的豎向力或斜向力可按下列公式算：1倉(cāng)壁A、B底部單位寬度上的豎向力N。。、Nv(kN/m):2角錐漏斗A、B任一水平截面單位寬度上的斜向力N、Nmsa=G?/2(an+b?)sina(GNmcb=G?/2(an+b?)sinan(G.0.2-3)式中G?——倉(cāng)壁底部所承受的全部豎向荷載(包括全部貯料荷載和倉(cāng)壁底部以下的漏斗的結(jié)構(gòu)自重及附設(shè)在其上的設(shè)備重等)(kN);G?-計(jì)算截面以下漏斗壁所承受的全部豎向荷載(對(duì)于淺倉(cāng)：包括圖G.0.2-1中陰影部分貯料重、計(jì)算截面以下的漏斗結(jié)構(gòu)自重及附設(shè)在其上的設(shè)備重等；對(duì)于深倉(cāng)：包括計(jì)算截面處的貯料豎向壓力、計(jì)算截面以下漏斗內(nèi)的貯料重、漏斗結(jié)構(gòu)自重及附設(shè)在圖G.0.2-1斜向力及貯料荷載示意圖圖G.0.2-2三角形深梁內(nèi)力圖承板進(jìn)行計(jì)算，相鄰壁交接處的不平衡彎矩可按平均分配的方法G.0.4柱子支承的方形或接近方形的矩形淺倉(cāng)倉(cāng)壁、角錐形漏斗壁平面內(nèi)的彎曲可按下列規(guī)定計(jì)算：1角錐形漏斗倉(cāng)，其漏斗壁可按單獨(dú)的三角形深梁計(jì)算；三角形深梁可按材料力學(xué)公式計(jì)算，漏斗壁的計(jì)算高度可取1/2的跨度，當(dāng)漏斗壁的高度小于跨度的1/2時(shí)，則取其實(shí)際高度，而深梁下部應(yīng)力值向三角形頂尖按直線遞減為零(圖G.0.2-2)。2低壁淺倉(cāng)，倉(cāng)壁與豎向投影為0.4倍跨度的漏斗壁一起，應(yīng)按普通梁計(jì)算。3高壁淺倉(cāng)或深倉(cāng)倉(cāng)壁可按平面深梁計(jì)算，略去漏斗壁的共同受力作用。平面深梁的計(jì)算表格見(jiàn)表G.0.6-1～表G.0.7-2。4選擇鋼筋截面時(shí)，按平面內(nèi)彎曲算出的水平應(yīng)力應(yīng)與按表G.0.6-1～表G.0.7-2所計(jì)算出的水平力同時(shí)考慮。G.0.5對(duì)稱布置且柱子支承的角錐漏斗壁交角頂部在貯料重量及漏斗自重作用下的斜向拉力N(kN)可按下式計(jì)算：式中c——荷載分配系數(shù)，可按圖G.0.5選用；Nmea、Nmc.b——分別為角錐形漏斗壁A、B頂部單位寬度上的斜向拉力(kN/m)。注：h為倉(cāng)壁高度或漏斗倉(cāng)壁上邊梁高度。G.0.6按分散配筋方法計(jì)算時(shí)的平面深梁內(nèi)力表：1均布荷載作用在下邊，見(jiàn)圖G.0.6-1及表G.0.6-1。均布荷載作用在下邊均布荷載作用在下邊點(diǎn)號(hào)點(diǎn)號(hào)10Q1001002020203103103104004004005556106106102多跨深梁的邊跨跨中a,應(yīng)比表中值增加50%;單跨簡(jiǎn)支深梁跨中σx應(yīng)比表中值增加100%。3h?=h/2;l=a/2(或b/2)。點(diǎn)號(hào)點(diǎn)號(hào)點(diǎn)號(hào)10101一1.37602一0.0830202一0.50300300300404040555一0.0836006一1.0450060力表見(jiàn)表G.0.6-3。點(diǎn)號(hào)點(diǎn)號(hào)乘數(shù)112230304Ω4D5560602表中系數(shù)按板厚等子1,F=1求得。3多跨深梁的邊跨跨中σx應(yīng)比表中值增加50%;單跨簡(jiǎn)支深梁跨中σ,應(yīng)比表中值增加100%。4h?=h/2,l=a/2(或b/2),為倉(cāng)壁高度。G.0.7按集中配筋方法計(jì)算時(shí)的平面深梁內(nèi)力計(jì)算：1均布荷載作用下平面深梁如圖G.0.7-1所示，其內(nèi)力表見(jiàn)表G.0.7-1。心表G.0.7-1均布荷載作用下多跨深梁內(nèi)力表內(nèi)力跨中文座乘數(shù)M2ll1MFZllMZllMZll注：1當(dāng)深梁的支承條件為簡(jiǎn)支時(shí)，深梁內(nèi)力計(jì)算可采用表中h?=h/2;l=a/2(或b/2)。2集中荷載或局部分布荷載作用下的多跨深梁如圖圖G.0.7-2集中荷載或局部分布荷載作用下的多跨深梁內(nèi)力示意表G.0.7-2集中荷載或局部分布荷載作用下多跨深梁內(nèi)力表內(nèi)力乘數(shù)MZZFl附錄H貯料沖擊系數(shù)、高溫作用下混凝土及鋼筋強(qiáng)度折減系數(shù)、預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度、摩擦系數(shù)、次彎矩次剪力計(jì)算系數(shù)H.0.1當(dāng)采用大型車(chē)輛卸料且車(chē)輛的容積小于貯倉(cāng)容積的1/5來(lái)料粒徑100～350mmk?=1.25～1.5注：1用抓斗給料且貯倉(cāng)無(wú)隔柵時(shí)沖擊系數(shù)k?？扇?.1～1.5,抓斗的容積接近貯倉(cāng)的容積時(shí)k可取1.4～1.5,抓斗容積小于貯倉(cāng)容積1/5時(shí)可取1.1。表H.0.2溫度作用下混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的折減系數(shù)溫度(℃)]11表H.0.3溫度作用下混凝土彈性模量的折減系數(shù)溫度(℃)H.0.4溫度作用下鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值折減系數(shù)γ。可按表H.0.4。鋼筋溫度(℃)H.0.5溫度作用下鋼筋彈性模量折減系數(shù)β可按表H.0.5。鋼筋溫度(℃!H.0.6預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值可按表H.0.6。符號(hào)1×7鋼絞線消除應(yīng)力后的鋼絲H.0.7預(yù)應(yīng)力筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值可按表H.0.7。符號(hào)1X7鋼絞線中S消除應(yīng)力后的鋼絲中PH.0.8預(yù)應(yīng)力筋孔道每米長(zhǎng)度局部偏差的摩擦系數(shù)k和預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù)μ可按表H.0.8。表H.0.8摩擦系數(shù)值埋管及預(yù)應(yīng)力筋kμ預(yù)埋金屬波紋管預(yù)埋鋼管無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力75碳素鋼絲束15鋼絞線H.0.9預(yù)應(yīng)力張拉的次彎矩、ψξψ50一0.0657一0.1716一0.2011同的用詞說(shuō)明如下：2本規(guī)范中指明應(yīng)按其他有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范執(zhí)行的寫(xiě)法為“應(yīng)中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)鋼筋混凝土筒倉(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范1.0.2本規(guī)范適用于貯存散料的鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土筒合散體理論的要求。對(duì)于平均粒徑大于200mm小于1000mm的種貯料既不適用于深倉(cāng)也不適用于淺倉(cāng)或斗倉(cāng)。此外，本次修編增加了壓縮空氣混合粉料調(diào)勻倉(cāng)的計(jì)算內(nèi)容，對(duì)于采用壓縮空氣裝、卸料的筒倉(cāng)也可采用這種方法進(jìn)行計(jì)算。槽倉(cāng)屬于平面外形為矩形的筒倉(cāng)，在我國(guó)的工程建設(shè)中經(jīng)常采用。本次修編在總結(jié)我國(guó)多年來(lái)槽倉(cāng)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上增加了槽倉(cāng)設(shè)計(jì)內(nèi)容。在編制在我國(guó)煤炭、水泥及電力等行業(yè)有了很大發(fā)展。尤其是對(duì)于直徑較大的筒倉(cāng)使用更為廣泛。本次修編借鑒國(guó)外、總結(jié)國(guó)內(nèi)預(yù)應(yīng)力混凝土筒倉(cāng)的設(shè)計(jì)施工經(jīng)驗(yàn)，增加了這方面的內(nèi)容。對(duì)于砌塊式術(shù)規(guī)范》CECS08:89。(CECS)也在對(duì)鋼筒倉(cāng)制定標(biāo)準(zhǔn)。近年驗(yàn)尚少。青飼料和濕法攪拌貯料的筒倉(cāng)，其貯料的物理力學(xué)特性已不屬于散體理論范疇。對(duì)于平面為多邊形的筒倉(cāng)、用壁板連成實(shí)踐尚少。故上述幾種筒倉(cāng)均未納入本規(guī)范修編的內(nèi)容。修編后的本規(guī)范雖然增加了預(yù)應(yīng)力混凝土筒倉(cāng)的內(nèi)容，本規(guī)范仍采用原1.0.3本次修編，為便于簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)，筒倉(cāng)仍劃分為深倉(cāng)和淺倉(cāng)。各國(guó)對(duì)深淺倉(cāng)的劃分方法不盡相同。常用的劃分方法有：1按圓形筒倉(cāng)倉(cāng)壁的高度與其直徑之比或矩形筒倉(cāng)的倉(cāng)壁2按貯料的破裂面來(lái)劃分，當(dāng)貯料破裂面與貯料頂面相交時(shí)為淺倉(cāng)，貯料破裂面與倉(cāng)壁相交時(shí)為深倉(cāng)，如圖1所示。圖1貯料破裂面示意φ-—貯料內(nèi)摩擦角。深淺倉(cāng)的劃分是為了計(jì)算方便而人為設(shè)定的，人們按貯料對(duì)倉(cāng)壁作用力的變化來(lái)劃定一個(gè)界限。由于貯料在倉(cāng)壁產(chǎn)生的摩擦力對(duì)其水平側(cè)壓力的影響，使貯料作用于倉(cāng)壁上側(cè)壓力的分布規(guī)律出現(xiàn)線性與非線性之別。貯料深度越大，摩擦力的影響也就越大。作用于倉(cāng)璧上的側(cè)壓力分布也就越接近非線性，反之則接近線性。按上述側(cè)壓力分布原則在結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，將筒倉(cāng)劃分為深倉(cāng)列術(shù)語(yǔ)的英文名稱是參照國(guó)外有關(guān)規(guī)范的常用詞編入的。對(duì)于筒倉(cāng)的術(shù)語(yǔ)及定義，國(guó)外筒倉(cāng)設(shè)計(jì)規(guī)范的用語(yǔ)并不統(tǒng)一，hopper,bunker,bin等單詞來(lái)自英語(yǔ)，silo來(lái)自法語(yǔ)。國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織規(guī)范采納國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織的規(guī)定，不再使用除silo以外的英文用詞。該條中的直立容器，是指由柱或筒壁支承并由直立式倉(cāng)壁封圍的貯存貯料的容器，構(gòu)成該容器的總體稱為筒倉(cāng)。其與倉(cāng)體的長(zhǎng)、高尺寸及其比值無(wú)關(guān)。這與中文中筒子的概念有所不同。也限定為圓形。這樣就涵蓋了平面為其他幾何形狀包括槽倉(cāng)在內(nèi)的的圓池。法國(guó)規(guī)范稱其為Magasinsdestockage或Silo-reservoirs2.1.12為區(qū)別于排倉(cāng)，群倉(cāng)應(yīng)多于三個(gè)且不排在一條直線上。本規(guī)范中群倉(cāng)相互間的連接方式均認(rèn)定為倉(cāng)壁相連。不包括壁板連接的群倉(cāng)。倉(cāng)間形成的空間稱為星倉(cāng)。2.1.23、2.1.24國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織(ISO)將筒倉(cāng)貯料的流動(dòng)狀態(tài)分為整體流動(dòng)(Massflow或Coreflow)、漏斗狀流動(dòng)(Funnelflow)、管狀流動(dòng)(Pipeflow)及擴(kuò)張流動(dòng)(Expandedflow),并將除整體流動(dòng)以外的流動(dòng)總稱為漏斗狀流動(dòng)，事實(shí)上真正形似管子的流動(dòng)狀態(tài)很少出現(xiàn)。將Funne!flow譯為漢語(yǔ)，既不應(yīng)是漏斗也不是真正的管子，多數(shù)是上大下小長(zhǎng)形喇叭狀的管狀流動(dòng)較為確對(duì)位置不變，貯料按先進(jìn)先出順序靠重力卸出的流動(dòng)稱為整體流2.1.25筒倉(cāng)的卸料方式很多。中心卸料是指?jìng)}內(nèi)沒(méi)有促流裝置依靠重力且沒(méi)有幾何、力學(xué)及結(jié)構(gòu)造成的非正常方式的卸料。2.1.26有些國(guó)外規(guī)范對(duì)倉(cāng)內(nèi)及倉(cāng)下設(shè)有促流裝置、倉(cāng)下結(jié)構(gòu)及漏斗卸料口非幾何對(duì)稱的筒倉(cāng)卸料，稱為非正常卸料或非中心卸已取消了變形縫術(shù)語(yǔ)。本規(guī)范仍采用變形縫術(shù)語(yǔ)，是根據(jù)中國(guó)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)編制的《貯藏構(gòu)筑物常用術(shù)語(yǔ)標(biāo)準(zhǔn)》CECS11:89的規(guī)定。實(shí)踐表明，在實(shí)際工程中，當(dāng)有多種縫出現(xiàn)且需要易更換的建筑結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)使用年限都應(yīng)在50年以上。按此標(biāo)準(zhǔn)本規(guī)范制定了第3.1.1～3.1.5條的規(guī)定。筒倉(cāng)的安全等級(jí)不應(yīng)低于二級(jí)。用于嚴(yán)重影響國(guó)計(jì)民生的重要工不應(yīng)低于二級(jí)。筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)通常都與其他生產(chǎn)工藝工業(yè)建筑組合或連接在一起。不管所連建(構(gòu))筑物的等級(jí)如何，筒倉(cāng)設(shè)計(jì)仍按本時(shí)及時(shí)泄爆，使爆炸力得到釋放，從而減少爆炸對(duì)結(jié)構(gòu)的破壞作設(shè)計(jì)完全沒(méi)有必要按爆炸力的大小計(jì)算筒倉(cāng)承載力，若工藝專業(yè)所提供的爆炸力不準(zhǔn)確，反而給工程帶來(lái)隱患或浪費(fèi)。設(shè)計(jì)提前土分層澆注后，無(wú)法再找到原已施焊的鋼筋繼續(xù)施焊。未施焊的鋼筋在混凝土震搗過(guò)程中極易錯(cuò)位，利用錯(cuò)位不連續(xù)施焊的鋼筋做避雷引下線無(wú)法保證良好的導(dǎo)電性。眾所周知，鋼筋混凝土結(jié)要材料之一，有的甚至超過(guò)了鋼結(jié)構(gòu)。但很多鋼筋混凝土建筑結(jié)構(gòu)在遠(yuǎn)沒(méi)有達(dá)到設(shè)計(jì)使用年限之前就開(kāi)始破壞了，混凝土結(jié)構(gòu)破無(wú)錫等地一些使用30多年的建筑物調(diào)查表明，C18混凝土碳化深度一般達(dá)20～50mm。有些工程使用3～7年后，C38混凝土碳化深度達(dá)10mm,C28達(dá)15mm,C18達(dá)25mm。1995～1998年間，煤炭系統(tǒng)對(duì)全國(guó)煤礦20世紀(jì)50年代至80年代后期建成的44項(xiàng)工程的調(diào)查，碳化厚度10～73mm。設(shè)計(jì)界以往采用的辦法是加厚土中的液體由強(qiáng)堿變?yōu)槿跛?，從而不能再保護(hù)鋼筋在混凝土澆注時(shí)在鋼筋上形成的保護(hù)鋼筋不被腐蝕的鈍化膜。無(wú)論哪一種腐蝕都是由于混凝土中的氫氧化鈣逐漸喪失，導(dǎo)致混凝土碳化后出現(xiàn)弱酸。在這種條件下，混凝土中所有化學(xué)反應(yīng)都是帶電離子的電化反映。避雷針引下線(導(dǎo)線)中的電流將改變鋼筋鈍化膜的電位后結(jié)構(gòu)遭破壞。混凝土碳化理論的研究表明，直接利用結(jié)構(gòu)的受方鋼筋作為避雷引下線，是促使混凝士碳化的重要原因之…?；焓芰︿摻钭鳛楸芾滓戮€，采用在簡(jiǎn)倉(cāng)結(jié)構(gòu)外設(shè)置專用外引下線的傳統(tǒng)做法。本條規(guī)定與其他規(guī)范有矛盾時(shí)，筒倉(cāng)設(shè)計(jì)應(yīng)按本規(guī)3.1.8實(shí)踐表明，在倉(cāng)壁內(nèi)增加抹面，往往不能與倉(cāng)壁混凝土牢3.1.9為了提高混凝土早期強(qiáng)度、鋼筋影響混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限等原因，摻入混凝土的各種添加劑尤為重要。筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)者若需要在混凝士?jī)?nèi)加入添加劑或涂料的認(rèn)可。以上內(nèi)容本應(yīng)在簡(jiǎn)倉(cāng)施工驗(yàn)收規(guī)范中做出規(guī)定，但鑒于我國(guó)目前尚無(wú)筒倉(cāng)施工驗(yàn)收規(guī)范，故本規(guī)范特制定此條文。設(shè)計(jì)必須控制筒倉(cāng)的變形或沉降，不能影響投產(chǎn)后的使用。為了應(yīng)各組群?jiǎn)为?dú)設(shè)置。弱地基上筒倉(cāng)沉降較大。與相鄰建構(gòu)筑物的沉降差，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)荷載及地基參數(shù)嚴(yán)格控制。投產(chǎn)后應(yīng)按本規(guī)范第3.1.10條的要求設(shè)置的觀測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)資料與設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較，以便采取措施控制變形。所謂防止不均勻沉降的措施，主要是指兩個(gè)方而的措施，3.2.2圖3.2.2只是排倉(cāng)、群倉(cāng)布置方式的示意圖，在具體布置時(shí)，每組倉(cāng)的組合個(gè)數(shù)可根據(jù)倉(cāng)體的大小及變形縫區(qū)間的劃分組合.不一定受此圖表示個(gè)數(shù)的限制。圓形群倉(cāng)只畫(huà)出了正交布置形式。對(duì)于斜交布置，即簡(jiǎn)倉(cāng)間通過(guò)其中心線按非90°交角錯(cuò)位平面受到工程條件限制時(shí)可以縮小一個(gè)方向的尺寸，缺點(diǎn)是在倉(cāng)數(shù)不變的條件下加大了另一方向的尺寸，星倉(cāng)的容積也將減小。鋼材、水泥消耗指標(biāo)約為方形筒倉(cāng)的一半。圓形群倉(cāng)倉(cāng)壁常用的當(dāng)筒倉(cāng)與平面為矩形的其他車(chē)間或廠房合并布置時(shí)，筒倉(cāng)的平面形狀是否采用圓形可視倉(cāng)房的布置條件確定。直徑大于18m控制都很復(fù)雜且費(fèi)用較高。目前這種大直徑筒倉(cāng)組成的排倉(cāng)或群下，直徑大于18m的筒倉(cāng)也有可能組成群倉(cāng)或排倉(cāng)。國(guó)外還有以壁板或多個(gè)單倉(cāng)連接或圍成的筒倉(cāng)群。這種形式的筒倉(cāng)隨著我國(guó)3.2.4規(guī)定圓形筒倉(cāng)直徑的模數(shù)，是使筒倉(cāng)設(shè)計(jì)走向定形有利于提高設(shè)計(jì)套用率。本規(guī)范采用的模數(shù)，是按我國(guó)多年來(lái)已3.2.5筒倉(cāng)溫度區(qū)段的劃分是一個(gè)非常復(fù)雜的問(wèn)題。我國(guó)大陸地區(qū)跨越30多個(gè)緯度，溫度變化異常復(fù)雜。要解決該問(wèn)題需要做大量的調(diào)查研究工作，目前人力物力均不具備。本條除根據(jù)我國(guó)已建筒倉(cāng)的經(jīng)驗(yàn)外，還參考了前蘇聯(lián)的規(guī)范。前蘇聯(lián)是一個(gè)溫差變化較大的國(guó)家，借用他們的經(jīng)驗(yàn)是可行的。該條修改的內(nèi)容適用于筒壁支承的圓形筒倉(cāng)。柱支承的筒倉(cāng)尤其是方倉(cāng)接近于框架上筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)與通廊或膠帶機(jī)棧橋的連接及與其他建筑物的布置時(shí)，仍需視其具體土層的壓縮模量及其他物理力學(xué)特性確定其是心線的距離大于2m時(shí)，筒倉(cāng)的洞口將加大。又由于筒倉(cāng)外邊緣路站場(chǎng)的占地面積將要加大，這將影響工業(yè)總平面的合理布置。對(duì)于直徑在15m及以下并處于抗震設(shè)防區(qū)的筒倉(cāng)，由于倉(cāng)下開(kāi)洞起地基不均勻下沉，支承在倉(cāng)頂?shù)淖呃扰c筒倉(cāng)之間明顯脫開(kāi)。因3.2.9在直徑大于12m的筒倉(cāng)上設(shè)置有振動(dòng)設(shè)備的廠房時(shí)，其支承柱的間距不可能做的更大，這就需要倉(cāng)頂結(jié)構(gòu)增加復(fù)雜的構(gòu)柱與倉(cāng)壁截面的大小不可能一樣，從而使構(gòu)造復(fù)雜傳力不明確。但本規(guī)范不限定在倉(cāng)頂平臺(tái)上的構(gòu)件直接設(shè)置有振動(dòng)的設(shè)備。3.2.10外圓相切后的圓形筒倉(cāng)之間，將形成一個(gè)很大的無(wú)用空最有效的節(jié)約土地的平面設(shè)計(jì)。我國(guó)筒倉(cāng)的實(shí)踐證明，這種布置是科學(xué)的。若設(shè)置平行樓梯將增大筒倉(cāng)的平面布置，尤其是鐵路跨線筒倉(cāng)的平行樓梯將影響筒倉(cāng)與鐵路的限界，從而影響工業(yè)場(chǎng)3.2.11本條規(guī)定的定位軸線表示法，在圓形筒倉(cāng)工程制圖及施而對(duì)其經(jīng)常檢修的機(jī)會(huì)極少。工作人員因誤用已銹蝕、被物料沖擊及磨損的鐵爬梯時(shí)，造成的傷亡事故屢見(jiàn)不鮮。若設(shè)計(jì)或使用不可能達(dá)到本規(guī)范的要求時(shí)，在使用中采用臨時(shí)設(shè)置并經(jīng)安全部3.2.15由于筒倉(cāng)的使用范圍很廣，倉(cāng)下室內(nèi)地面的用途各不相觸的墊層，有些地面還需在墊層上增加防水(潮)層。故無(wú)論哪一種工業(yè)筒倉(cāng)的室內(nèi)地面，都應(yīng)與一般民用建筑的地面有所區(qū)別。該條中的最小厚度不包括結(jié)構(gòu)持力層下的墊層。3.2.16倉(cāng)內(nèi)地面下的地道是否設(shè)置變形縫還應(yīng)按其受力條件及3.3.1筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)六部分的劃分，是為了在設(shè)計(jì)中進(jìn)行技術(shù)比較筑物，包括單層或兩層及以上的廠房。倉(cāng)頂是指?jìng)}頂平臺(tái)或倉(cāng)頂平臺(tái)及與倉(cāng)壁整體連接的鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)、用于大直徑筒倉(cāng)或筒壁落地的淺圓倉(cāng)的截錐殼或截球殼、大跨鋼結(jié)構(gòu)及大跨空間結(jié)構(gòu)。倉(cāng)壁是指直接承受貯料水平壓力的豎壁。倉(cāng)底是指直接承倉(cāng)壁、倉(cāng)底和基礎(chǔ)之間起承上啟下作用的支承結(jié)構(gòu)?；A(chǔ)是指筒壁、柱子或墻壁以下的部分，圖3.3.1只代表筒倉(cāng)結(jié)構(gòu)劃分的示3.3.2公式3.2.2-1是選定圓形筒倉(cāng)倉(cāng)壁厚度的計(jì)算經(jīng)驗(yàn)公式，按這個(gè)公式計(jì)算的壁厚，和我國(guó)已建成直徑在15m及以下筒倉(cāng)的實(shí)際壁厚基本一致，可以滿足設(shè)計(jì)要求。直徑大于15m或貯料重3.3.4如何選擇適當(dāng)?shù)膫}(cāng)底型式，是筒倉(cāng)設(shè)計(jì)的重要環(huán)節(jié)之一。根據(jù)煤炭系統(tǒng)多年來(lái)建成筒倉(cāng)的統(tǒng)計(jì)，圓形筒倉(cāng)倉(cāng)底結(jié)構(gòu)的鋼材消耗約占整個(gè)筒倉(cāng)鋼材消耗的17%～35%,平均約30%,而且在化的幅度很大。倉(cāng)底結(jié)構(gòu)的布置合理與否，例如倉(cāng)底與倉(cāng)壁的不同連接方式對(duì)于保證滑模施工的連續(xù)性以及對(duì)計(jì)算工作量的簡(jiǎn)化程度均有直接的影響。此外，倉(cāng)底是否合理，對(duì)于卸料的暢通與計(jì)經(jīng)驗(yàn)中總結(jié)出來(lái)的，對(duì)筒倉(cāng)設(shè)計(jì)具有指導(dǎo)意義。圖3.3.4的幾有推薦的性質(zhì)，同時(shí)又未作硬性規(guī)定，以利于今后設(shè)計(jì)中推陳出新。對(duì)于倉(cāng)底與倉(cāng)壁的連接方式，圖3.3.4不代表現(xiàn)有筒倉(cāng)的全連接范圍內(nèi)，倉(cāng)壁和倉(cāng)底不僅有薄膜內(nèi)力，而且還存在彎矩和剪或者與筒壁完全脫開(kāi)，倉(cāng)壁只產(chǎn)生薄膜內(nèi)力。這種連接的主要優(yōu)點(diǎn)是便于滑模施工、簡(jiǎn)化計(jì)算，在國(guó)外目前普遍采用這種連接方式，我國(guó)近年來(lái)在煤炭及其他行業(yè)的筒倉(cāng)設(shè)計(jì)中也大量采用。直材、水泥指標(biāo)的60%以上，因此選用合理的倉(cāng)底結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)型式，是體現(xiàn)筒倉(cāng)設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)合理的重要環(huán)節(jié)。當(dāng)筒倉(cāng)直徑在15m及以3.3.6筒倉(cāng)之間或筒倉(cāng)與其他建(構(gòu))筑物之間連接結(jié)構(gòu)的支座，采用簡(jiǎn)支形式受力最明確，有利于結(jié)構(gòu)計(jì)算和施工。地震區(qū)應(yīng)按構(gòu)。對(duì)于大直徑筒倉(cāng)或大直徑淺圓倉(cāng)，再采用普通梁板結(jié)構(gòu)既不可能也不經(jīng)濟(jì)。本條所列大直徑筒倉(cāng)倉(cāng)頂結(jié)構(gòu)形式，是近年來(lái)我國(guó)大直徑簡(jiǎn)倉(cāng)倉(cāng)頂結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中普遍采用的結(jié)構(gòu)形式。用于筒倉(cāng)倉(cāng)頂由桿件為受力主體、薄壁面層為輔助材料組成的空間殼體或網(wǎng)架構(gòu)成的空間結(jié)構(gòu)，應(yīng)為非機(jī)動(dòng)體系或?yàn)榉撬查g可變體系。鋼結(jié)3.3.10多年來(lái)的實(shí)踐證明，直徑大于、等于21m尤其是貯料重設(shè)計(jì)和施工很難滿足要求。故本條規(guī)定設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)不同的貯料工藝采用預(yù)應(yīng)力或部分預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)。