斜拉橋地震響應(yīng)分析

斜拉橋地震響應(yīng)分析

斜塔橋與地面相連。地震發(fā)生后，隨著地震波的傳播，現(xiàn)場(chǎng)底部振動(dòng)，激發(fā)了傾斜塔各部分的振動(dòng)。此時(shí)，基質(zhì)土和斜塔橋的結(jié)構(gòu)相互作用，形成了多質(zhì)多自由系統(tǒng)的強(qiáng)迫振動(dòng)。斜拉橋的地震振動(dòng)實(shí)際上是一個(gè)場(chǎng)地-地基-結(jié)構(gòu)大系統(tǒng)的振動(dòng)。振動(dòng)時(shí),斜拉橋各構(gòu)件產(chǎn)生加速度,形成了慣性力,在慣性力的作用下,結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力和變形,若內(nèi)力和變形超過(guò)結(jié)構(gòu)的容許范圍,結(jié)構(gòu)將開(kāi)裂、屈服、直至橋梁倒塌。為檢驗(yàn)橋梁的抗震能力,必須進(jìn)行橋梁的地震反應(yīng)分析。目前公開(kāi)報(bào)道的在地震中發(fā)生震害的斜拉橋有2座:一座是日本阪神高速線上的東神戶大橋[1―2],跨徑為200m+485m+200m,采用雙層橋面,主梁為鋼桁梁,桁高9m,桁間距16m,節(jié)間長(zhǎng)12m。在1995年1月17日阪神地震中,該斜拉橋神戶側(cè)邊墩上的鋼搖軸栓釘脫落,桁架抗風(fēng)支座破壞。另一座是中國(guó)臺(tái)灣的集鹿大橋,該橋?yàn)?×120m的獨(dú)塔單索面PC斜拉橋,塔梁固結(jié)體系。主梁截面為不對(duì)稱的單箱三室,梁高2.75m,橋面全寬22.0m,采用預(yù)制與現(xiàn)澆方法拼裝主梁,即箱梁的外側(cè)室及懸臂板構(gòu)成翼緣構(gòu)件,采用預(yù)制施工,箱梁的中間兩室采用現(xiàn)澆施工。該橋在1999年9月21日臺(tái)灣集集(Chi-Chi)地震發(fā)生時(shí),橋梁還未竣工,在索塔附近還有三個(gè)翼緣構(gòu)件沒(méi)有安裝,斜拉索的索力還在調(diào)整。由于橋梁處于一條活動(dòng)的正斷層附近,地震震害嚴(yán)重,具體表現(xiàn)為:1)塔梁連接部位索塔混凝土縱向開(kāi)裂和壓碎,主梁混凝土開(kāi)裂,縱向鋼筋彎曲、拉斷和壓曲。2)塔底破壞成鉸。3)地震時(shí),橋梁的橫向反應(yīng)劇烈,主梁、邊墩橫向位移,南墩側(cè)移3.0m―6.5m,北墩側(cè)移2.0m―4.5m。分析上述兩座斜拉橋的地震震害,可以看出,在地震反應(yīng)分析中,要考慮橫向地震作用,要注意橋塔、橋墩和支座等關(guān)鍵部位的驗(yàn)算和設(shè)計(jì)。斜拉橋地震反應(yīng)分析多采用反應(yīng)譜法及時(shí)程分析法聯(lián)合計(jì)算,相互校核[4―6]。也有在方案或初步設(shè)計(jì)階段,只用反應(yīng)譜法,或只用時(shí)程分析法[8―9]。目前在橋梁抗震研究領(lǐng)域,同濟(jì)大學(xué)的范立礎(chǔ)、胡世德[4―5]等人所做的工作最具代表性,他們編制了橋梁空間非線性地震反應(yīng)分析程序NSRAP和IPSABS,對(duì)數(shù)十座大跨度斜拉橋進(jìn)行了地震反應(yīng)分析,討論了斜拉橋的動(dòng)力計(jì)算模型、行波效應(yīng)、多點(diǎn)激振、抗震結(jié)構(gòu)體系、減震措施等,評(píng)價(jià)了橋梁的抗震能力。同時(shí)還提出了橋梁的“三水平”抗震設(shè)防目標(biāo),要求對(duì)橋梁進(jìn)行三階段抗震設(shè)計(jì)。本文分別采用反應(yīng)譜法和時(shí)程分析法對(duì)宜賓長(zhǎng)江公路大橋斜拉橋進(jìn)行地震反應(yīng)對(duì)比分析,對(duì)結(jié)構(gòu)重要截面進(jìn)行抗震驗(yàn)算,評(píng)價(jià)橋梁的抗震性能。1索梁和塔橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)宜賓長(zhǎng)江公路大橋位于四川省宜賓市,主橋橋跨布置采用29.3m+33m+119.95m+460m+119.95m+33m+29.3m雙塔雙索面預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋。每個(gè)邊跨設(shè)兩個(gè)輔助墩,全橋共4個(gè)輔助墩。從菜園沱岸(南岸)往羅鍋沱岸(北岸),墩臺(tái)編號(hào)分別為0#、1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#,主墩為3#、4#墩,輔助墩為1#、2#、5#和6#墩。主梁采用半漂浮體系,在主梁與索塔下橫梁間設(shè)置彈性水平索。索塔采用H型,箱形斷面。自承臺(tái)頂面至索塔頂,菜園沱岸(南岸)索塔高159.93m,羅鍋沱岸(北岸)索塔高172.52m,各設(shè)上、下兩道橫系梁。菜園沱岸承臺(tái)平面外形尺寸為32.5m×32.5m,由21根樁徑為2.5m群樁組成,樁長(zhǎng)75m―82m,卵石土層厚47m―72m,樁基進(jìn)入強(qiáng)~微風(fēng)化泥巖。羅鍋沱岸承臺(tái)平面外形尺寸為27.0m×27.0m,由20根樁徑為2.5m群樁組成,樁長(zhǎng)40.5m―45.5m,樁周地層為弱~微風(fēng)化泥巖。北岸設(shè)置的主橋、引橋交界墩,采用薄壁空心墩,空心墩順橋向?qū)?m,橫橋向全寬15.7m,從承臺(tái)頂至墩頂高29.125m,墩身截面為圓端形,分兩室,薄壁厚度80cm,承臺(tái)平面外形尺寸為19.2m×9.7m,厚度5m,基礎(chǔ)由8根直徑為2.2m群樁組成,樁長(zhǎng)21m,樁周地層為強(qiáng)~微風(fēng)化泥巖。輔助墩采用樁柱式墩,墩、樁的直徑為2.2m,墩高7.5m―45.67m,樁長(zhǎng)25m―28.77m。1#、2#墩的樁周地層為松散~密實(shí)的卵石土,5#和6#墩的樁周地層為強(qiáng)~微風(fēng)化泥巖。全橋共152對(duì)斜拉索,按扇形布置,索距在主梁上為6.0m、3.0m。主梁采用C60混凝土,索塔采用C50混凝土,斜拉索采用環(huán)氧噴涂鋼鉸線。2結(jié)構(gòu)模型及約束橋梁的抗震性能與結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性密切相關(guān)。橋梁結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析是否正確的前提,是要建立能夠真實(shí)地反映結(jié)構(gòu)實(shí)際受力工作狀態(tài)的力學(xué)模型。在對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行合理的抽象與簡(jiǎn)化來(lái)建立這一力學(xué)模型過(guò)程中,不僅要求保持結(jié)構(gòu)的剛度與質(zhì)量大小的等效性及其在空間分布的等效性,還應(yīng)保證支承條件與實(shí)際相符。斜拉橋主梁模型可采用單梁式、雙梁式或三梁式模型。對(duì)于單梁式模型,主梁抗彎剛度和軸向剛度的計(jì)算明確,不存在分配問(wèn)題,并且由于箱梁的約束扭轉(zhuǎn)剛度僅占總扭轉(zhuǎn)剛度的5%以下,可以忽略約束扭轉(zhuǎn)剛度,主梁一般就只考慮自由扭轉(zhuǎn)剛度,而自由扭轉(zhuǎn)剛度的計(jì)算很簡(jiǎn)單。由于主梁比較扁平,寬高比大于7,將主梁的坐標(biāo)軸設(shè)在重心處不會(huì)引起明顯的誤差。因此,對(duì)于箱形主梁的斜拉橋,單梁式模型最為常用。模型主梁等效如下:1)實(shí)橋主梁的面積與側(cè)向、豎向抗彎剛度和自由扭轉(zhuǎn)剛度全部集中于模型的主梁;2)主梁通過(guò)短剛臂與拉索相連接;3)實(shí)橋主梁質(zhì)量的一半集中在模型的主梁上,另一半實(shí)橋主梁的質(zhì)量則通過(guò)短剛臂來(lái)分配;4)二期恒載作為均布質(zhì)量分配到相應(yīng)主梁與剛臂中。本橋動(dòng)力計(jì)算時(shí)考慮了樁-土-結(jié)構(gòu)相互作用。從豎直方向看,除去沖刷地層后,認(rèn)為單樁是有一系列側(cè)向彈簧支撐的連續(xù)梁,土對(duì)樁基礎(chǔ)的作用考慮為彈簧支撐,土彈簧剛度k的確定采用“M”法。對(duì)于密布樁,通過(guò)將樁-土結(jié)構(gòu)模擬成一個(gè)空間剛架來(lái)考慮群樁效應(yīng)。對(duì)于樁間距較大的樁,樁與樁的相互作用較弱,可不計(jì)群樁效應(yīng)。文獻(xiàn)指出總樁數(shù)少于20根且樁中心距大于3倍樁徑的樁基礎(chǔ)可以忽略群樁效應(yīng)。因此,本橋3#、4#主墩和7#墩考慮群樁效應(yīng),1#、2#、5#和6#墩不計(jì)群樁效應(yīng)。采用大型通用有限元程序ANSYS建立宜賓長(zhǎng)江公路大橋的動(dòng)力分析模型,主梁模型采用單梁式模型,主梁、橋塔及樁基礎(chǔ)單元選用空間梁?jiǎn)卧狟EAM4,主梁與橋塔下橫梁之間的縱向彈性索及斜拉索用空間桿單元LINK8來(lái)離散,考慮斜拉索初始張拉力的影響,并用Ernst公式對(duì)其彈性模量進(jìn)行折減來(lái)考慮斜拉索因自重垂曲引起的非線性效應(yīng)的影響。邊跨壓重和引橋半跨重量采用集中質(zhì)量單元MASS21來(lái)模擬。計(jì)算模型如圖1所示。宜賓長(zhǎng)江公路大橋在成橋狀態(tài)下的邊界約束條件如圖2所示。模型相應(yīng)的約束信息如下:①橋臺(tái)與主梁間除uy、uz、θx約束外,其余均放松;②輔助墩與主梁間除uy、uz、θx約束外,其余均放松;③橋塔與主梁間除uy約束外,其余均以彈性索連接。主梁與輔助墩、交界墩、橋臺(tái)之間的連接,通過(guò)主從節(jié)點(diǎn)自由度耦合來(lái)模擬。表1列出了橋梁的自振頻率及相應(yīng)振型的主要特點(diǎn),圖3給出了部分振型圖。3地震反應(yīng)分析3.1場(chǎng)地工程質(zhì)量評(píng)價(jià)對(duì)于大跨度橋梁的抗震問(wèn)題,首先是要確定一個(gè)經(jīng)濟(jì)合理的抗震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)本橋的重要性及地震的隨機(jī)性,參照國(guó)內(nèi)外一些大橋的抗震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),本橋以100年超越概率10%(P1概率)的“中震”標(biāo)準(zhǔn)地震檢算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,以100年超越概率5%(P2概率)的“大震”標(biāo)準(zhǔn)地震檢算結(jié)構(gòu)位移。根據(jù)四川省地震局工程地震研究所提出的宜賓菜園沱長(zhǎng)江大橋場(chǎng)地地震安全性評(píng)價(jià)報(bào)告,未來(lái)華鎣山斷裂帶一旦發(fā)生地震,橋址區(qū)烈度很可能達(dá)VII度,場(chǎng)地的地震反應(yīng)譜曲線和加速度時(shí)程曲線如下所述。限于篇幅,只給出部分曲線。1)反應(yīng)譜曲線。場(chǎng)地水平加速度反應(yīng)譜見(jiàn)式(1),反應(yīng)譜參數(shù)見(jiàn)表2,曲線如圖4所示。其中PGA為場(chǎng)地水平加速度峰值,T1、T2、Tg為場(chǎng)地水平加速度反應(yīng)譜拐點(diǎn)周期(單位:s),βm為場(chǎng)地水平加速度反應(yīng)譜最大值,R為場(chǎng)地水平加速度反應(yīng)譜衰減系數(shù)。2)加速度時(shí)程曲線。圖5給出了菜園沱岸在P2=5%下的一條地面加速度時(shí)程曲線。3.2羅鍋壩岸塔結(jié)構(gòu)單片地震反應(yīng)譜法反應(yīng)譜方法是目前結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)中廣泛使用的方法。其優(yōu)點(diǎn)是只取少數(shù)低頻振型就可以求出較滿意的結(jié)果,計(jì)算量少;再者,反應(yīng)譜法能將時(shí)變動(dòng)力問(wèn)題轉(zhuǎn)化為擬靜力問(wèn)題,易為工程師所接受。結(jié)構(gòu)地震振動(dòng)方程為:式中:[M]、[C]、[K]分別為體系的質(zhì)量矩陣、阻尼矩陣、剛度矩陣;{δ}是質(zhì)點(diǎn)對(duì)地面的相對(duì)位移向量,為時(shí)間t的函數(shù);如僅考慮縱橋向地震動(dòng)的作用,則{I}為對(duì)應(yīng)于縱橋向自由度取1,其余為0的列陣;是地面地震動(dòng)時(shí)程。根據(jù)振型分解法,可得到第i振型第j質(zhì)點(diǎn)的地震振動(dòng)方程:式(3)中:φji是第j質(zhì)點(diǎn)的第i振型坐標(biāo),γi是第i振型的振型參與系數(shù),。由式(3)求出各振型的地震反應(yīng)后,考慮到各振型反應(yīng)的最大值不可能同時(shí)發(fā)生,各振型的最大反應(yīng)不能直接求代數(shù)和,必須考慮不同振型最大反應(yīng)值的組合問(wèn)題。目前應(yīng)用廣泛的是平方和開(kāi)方法(SRSS法)。為得到足夠精確的反應(yīng)譜分析結(jié)果,取前200階振型進(jìn)行疊加,在此范圍內(nèi)包括了塔、梁、墩的主要振型。在反應(yīng)譜分析中,輸入100年超越概率10%(P1概率)和100年超越概率5%(P2概率)水平下的場(chǎng)地地震動(dòng)反應(yīng)譜值,采用縱向地震輸入+豎向地震輸入和橫向地震輸入+豎向地震輸入兩種反應(yīng)譜組合,輸入的豎向反應(yīng)譜值取2/3的縱向(順橋向)反應(yīng)譜值。在進(jìn)行反應(yīng)譜法與時(shí)程分析法計(jì)算結(jié)果整理時(shí),規(guī)定如下:1)縱向+豎向地震輸入,塔、墩、主梁的彎矩是指繞橫橋向轉(zhuǎn)動(dòng)的彎矩。2)橫向+豎向地震輸入,塔、墩的彎矩指繞順橋向轉(zhuǎn)動(dòng)的彎矩,主梁的彎矩在反應(yīng)譜中指繞豎直方向轉(zhuǎn)動(dòng)的彎矩,而在時(shí)程分析中指繞橫橋轉(zhuǎn)動(dòng)的彎矩。3)塔的內(nèi)力均指單肢塔柱,1#、2#、5#和6#輔助墩的內(nèi)力均指單墩。表3給出了P2=10%概率地震作用下,結(jié)構(gòu)重要截面的內(nèi)力。圖6為P2=10%概率地震作用下羅鍋沱岸塔的內(nèi)力。表4給出了P2=5%概率地震作用下,結(jié)構(gòu)重要截面的位移反應(yīng)。圖7、圖8分別為P2=5%概率地震作用下羅鍋沱塔的位移分布圖和主梁的位移分布圖。3.3羅鍋反應(yīng)時(shí)程采用Newmark方法進(jìn)行逐步數(shù)值積分,求解動(dòng)力學(xué)方程,獲得結(jié)構(gòu)在地震作用下的時(shí)間歷程反應(yīng)。以下的時(shí)程分析結(jié)果,橋塔的地震反應(yīng)均指羅鍋沱塔。P2=10%概率地震作用下的塔底及主跨跨中彎矩時(shí)程曲線及塔的最大內(nèi)力圖如圖9―圖12所示。P2=5%概率地震作用下結(jié)構(gòu)的位移時(shí)程曲線如圖13―圖17所示。3.4反應(yīng)分析方法1)采用反應(yīng)譜法和時(shí)程分析法兩種方法對(duì)宜賓長(zhǎng)江公路大橋進(jìn)行地震反應(yīng)分析,兩種方法的計(jì)算結(jié)果接近,說(shuō)明計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形能夠反映實(shí)際地震作用下的結(jié)構(gòu)反應(yīng)。2)對(duì)于大跨度斜拉橋,應(yīng)該采用反應(yīng)譜法、時(shí)程分析法同時(shí)計(jì)算,結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形以這兩種方法計(jì)算結(jié)果的較大值作為抗震設(shè)計(jì)的依據(jù)。本橋反應(yīng)譜法的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果稍大于時(shí)程分析法的結(jié)果,結(jié)構(gòu)的地震內(nèi)力建議采用反應(yīng)譜法的計(jì)算結(jié)果。反應(yīng)譜法是抗震設(shè)計(jì)的基本理論,中國(guó)公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范、鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范和建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范均把其作為地震反應(yīng)分析的主要方法?！豆饭こ炭拐鹪O(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ004-89)第4.2.1條規(guī)定:地震荷載的計(jì)算方法,一般情況下橋墩應(yīng)采用反應(yīng)譜理論計(jì)算,橋臺(tái)采用靜力法。對(duì)于結(jié)構(gòu)特別復(fù)雜、橋墩高度超過(guò)30m的特大橋梁,可采用時(shí)程分析法。建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50011-2001)第5.1.2條條文說(shuō)明指出:不同的結(jié)構(gòu)采用不同的分析方法在各國(guó)抗震規(guī)范中均有體現(xiàn),底部剪力法和振型分解反應(yīng)譜法仍是基本方法,時(shí)程分析法作為補(bǔ)充計(jì)算方法,對(duì)特別不規(guī)則、特別重要的和較高的高層建筑才要求采用。第5.1.2條第3款正文指出:彈性時(shí)程分析時(shí),每條時(shí)程曲線所得結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的65%,多條時(shí)程曲線計(jì)算所得結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%。第5.1.2條第2款正文指出:地震計(jì)算結(jié)果可取多條時(shí)程曲線計(jì)算結(jié)果的平均值與振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的較大值。理解現(xiàn)行建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范,可認(rèn)為:時(shí)程分析法不一定比反應(yīng)譜法更可靠,地震反應(yīng)計(jì)算結(jié)果要以反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果為基礎(chǔ)。因?yàn)樵跁r(shí)程分析中,地震波的確定存在困難,而地震波輸入的不同可能造成地震反應(yīng)計(jì)算結(jié)果產(chǎn)生很大差異,建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范實(shí)際上已經(jīng)規(guī)定用反應(yīng)譜法校核時(shí)程分析法,以反應(yīng)譜法的計(jì)算結(jié)果為準(zhǔn)。另外,反應(yīng)譜曲線也是由多條地震波輸入單質(zhì)點(diǎn)體系確定的最大反應(yīng)曲線,而時(shí)程分析僅采用幾條地震波來(lái)評(píng)價(jià)地震反應(yīng),可以說(shuō),反應(yīng)譜法與時(shí)程分析法的關(guān)系類似為一般性與特殊性的關(guān)系。但時(shí)程分析法能夠跟蹤結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)過(guò)程,能夠考慮行波效應(yīng)。3)反應(yīng)譜法和時(shí)程分析法的計(jì)算結(jié)果均表明宜賓長(zhǎng)江公路大橋橋塔地震反應(yīng)規(guī)律同其它斜拉橋一致,只是兩塔反應(yīng)不一致,羅鍋沱塔的地震反應(yīng)要高于菜園沱塔。4主梁靜力與地震剛度大跨度斜拉橋要從結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、剛度、延性三個(gè)方面來(lái)考察橋梁的整體抗震性能,這三個(gè)方面也是橋梁的抗震設(shè)計(jì)目標(biāo),即要求在地震作用下:1)橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度,避免在給定的地震概率水平發(fā)生破壞;2)橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)具有足夠的剛度,避免在給定的地震概率水平下,主梁縱向位移過(guò)大,損壞梁端伸縮縫,橋塔縱向彈塑性變形過(guò)大,給地震后的汽車(chē)活載作用下產(chǎn)生過(guò)大偏心彎矩,影響結(jié)構(gòu)使用;3)橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)具有足夠延性,避免在給定的地震概率水平下,橋梁倒塌。4.1不同地震作用下,主塔、交叉口墩的底部截面均滿足極限承載能力要求采用恒載內(nèi)力值與反應(yīng)譜法(超越概率10%)計(jì)算得到的地震內(nèi)力值進(jìn)行極限承載力組合,截面承載力檢算結(jié)果表明:宜賓長(zhǎng)江公路大橋在100年超越概率10%的地震作用下,輔助墩、主塔、交界墩的底部截面均滿足極限承載能力要求。在100年超越概率5%地震作用下,塔頂順橋向位移為20.01cm,橫橋向位移為27.91cm(時(shí)程分析結(jié)果);主梁梁端順橋向位移為14.29cm,橫橋向位移為0.9cm(反應(yīng)譜分析結(jié)果)。位移數(shù)值不大,在可接受的范圍內(nèi)?？梢哉J(rèn)為,宜賓長(zhǎng)江公路大橋斜拉橋的抗震性能滿足要求,結(jié)構(gòu)能夠經(jīng)受場(chǎng)地地震,不會(huì)倒塌。4.2彈性約束剛度大跨度斜拉橋的地震反應(yīng)與塔梁之間的連接方式密切相關(guān)。不同塔梁連接方式將導(dǎo)致主梁慣性力的傳遞途徑不同,從而使結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)發(fā)生很大變化。對(duì)于大跨度斜拉橋,塔梁處采用彈性約束體系或阻尼約束體系,或兩者并用,是理想的抗震結(jié)構(gòu)體系。宜賓長(zhǎng)江公路大橋選用彈性索體系作為抗震結(jié)構(gòu)體系,抗震的概念設(shè)計(jì)是可行的。塔梁間的連接選擇彈性索約束體系,則彈性索的剛度取值很重要。在縱向地震波作用下,彈性索剛度大,則縱飄頻率高,塔底內(nèi)力大,塔頂和主梁位移小;彈性索剛度低,則縱飄頻率低,塔底的內(nèi)力小,塔頂和主梁的位移大。因此,在大跨度斜拉橋抗震設(shè)計(jì)時(shí),需要對(duì)彈性索剛度進(jìn)行合理取值,以使結(jié)構(gòu)的變形和內(nèi)力合理。文獻(xiàn)指出:塔底彎矩總體上隨順橋向彈性約束剛度的加大而增大,塔梁約束剛度的參考值可取為1.0×105kN/m。中鐵大橋勘測(cè)設(shè)計(jì)院在蘇通長(zhǎng)江大橋主橋技