現(xiàn)澆箱梁滿堂支架體系結(jié)構(gòu)安全計算書全套

現(xiàn)澆箱梁滿堂支架體系結(jié)構(gòu)安全計算書全套箱梁模板（扣件式）計算書背景資料（支架搭設(shè)）底板下支撐小梁布置方式為垂直于箱梁斷面，橫梁和腹板底的小梁間距200mm，箱室底的小梁間距300mm，翼緣板底的小梁間距300mm，標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁間距300mm，可調(diào)頂托內(nèi)主梁根數(shù)為1，立桿縱向間距600mm，橫梁和腹板下立桿橫向間距600mm，箱室下的立桿橫向間距600mm，翼緣板下的立桿橫向間距900mm，模板支架搭設(shè)的高度13.5m，支架立桿步數(shù)9，橫桿依次間距hi(mm):350，1200，1200，1200，1200，1200，1200，1200，600；所用材料：面板類型覆面木膠合板，厚度15(mm)；小梁材質(zhì)及類型鋼管，截面類型Ф48×3；主梁材質(zhì)及類型方木，截面類型100mm×150mm；立桿鋼管類型Φ48×3.5；計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性二、構(gòu)造參數(shù)三、荷載參數(shù)風(fēng)荷載參數(shù)：四、面板計算取單位寬度面板進行計算，即將面板看作一"扁梁"，梁寬b=1000mm，則其：截面慣性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、橫梁和腹板底的面板承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計值：活載控制效應(yīng)組合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+Q2k)=1.2×1×(26×1.85+0.75+0.4)+1.4×1×(2.5+2)=65.4kN/mh0--驗算位置處混凝土高度(m)恒載控制效應(yīng)組合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1×(26×1.85+0.75+0.4)+1.4×0.7×1×(2.5+2)=70.898kN/m取兩者較大值q=max[q1，q2]=max[65.4，70.898]=70.898kN/mq靜=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)=1.35×1×(26×1.85+0.75+0.4)=66.487kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.4×0.7×1×(2.5+2)=4.41kN/m正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k)=1×(26×1.85+0.75+0.4)=49.25kN/m計算簡圖如下：l=l2=200mm1)、抗彎強度驗算M=0.1q靜l2+0.117q活l2=0.1×66.487×0.22+0.117×4.41×0.22=0.287kN·mσ=M/W=0.287×106/37500=7.653N/mm2≤f=15N/mm2滿足要求！2)、抗剪強度驗算V=0.6q靜l+0.617q活l=0.6×66.487×0.2+0.617×4.41×0.2=8.523kNτ=3V/(2bt)=3×8.523×103/(2×1000×15)=0.852N/mm2≤fv=1.6N/mm2滿足要求！3)、撓度變形驗算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×49.25×2004/(100×6000×281250)=0.316mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm滿足要求！2、箱室底的面板同上計算過程，h0＝0.75m，l＝l3=300mm3、翼緣板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.475m，l＝l4=300mm五、小梁計算1、橫梁和腹板底的小梁承載能力極限狀態(tài)的荷載設(shè)計值：活載控制效應(yīng)組合：q1=1.2b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+Q2k)=1.2×0.2×(26×1.85+0.75+0.4)+1.4×0.2×(2.5+2)=13.08kN/mh0--驗算位置處混凝土高度(m)恒載控制效應(yīng)組合：q2=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.2×(26×1.85+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.2×(2.5+2)=14.18kN/m取兩者較大值q=max[q1，q2]=max[13.08，14.18]=14.18kN/m因此，q靜=1.35b(G1kh0+G2k+G4k)=1.35×0.2×(26×1.85+0.75+0.4)=13.298kN/mq活=1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.4×0.7×0.2×(2.5+2)=0.882kN/m正常使用極限狀態(tài)的荷載設(shè)計值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k)=0.2×(26×1.85+0.75+0.4)=9.85kN/m計算簡圖如下：l=l5=300mm1)、抗彎強度驗算M=0.1q靜l2+0.117q活l2=0.1×13.298×0.32+0.117×0.882×0.32=0.129kN·mσ=M/W=0.129×106/(4.49×103)=28.731N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求！2)、撓度變形驗算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×9.85×3004/(100×206000×107800)=0.024mm≤[ω]=l/150=300/150=2mm滿足要求！3)、最大支座反力計算小梁傳遞給標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁的最大支座反力（Q1k取2.5kN/m2）承載能力極限狀態(tài)Rmax1＝1.1q靜l+1.2q活l=1.1×13.298×0.3+1.2×0.882×0.3=4.706kN正常使用極限狀態(tài)Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×9.85×0.3＝3.25kN2、箱室底的小梁同上計算過程，h0＝0.75m，b＝l3=300mm3、翼緣板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.475m，b＝l4=300mm六、標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁計算1、橫梁和腹板底的標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁承載能力極限狀態(tài)：p＝Rmax＝4.706kN正常使用極限狀態(tài)：pˊ＝Rˊmax＝3.25kN橫梁底立桿的跨數(shù)為2跨，腹板底立桿的跨數(shù)有7跨，按四等跨計算小梁計算簡圖如下，l＝lb＝600mm1)、抗彎強度驗算M=0.806kN·mσ=M/W=0.806×106/(4.49×103)=179.51N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求！2)、撓度變形驗算ω=0.569mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm滿足要求！3)、最大支座反力計算標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁傳遞給主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/m2）Rmax4＝15.67kNRˊmax4＝10.988kN2、箱室底的標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁同上節(jié)計算過程，p＝Rmax2＝3.236kN，pˊ＝Rˊmax2＝2.044kN，按二等跨計算小梁，l＝lc＝600mm，則：3、翼緣板底的標(biāo)高調(diào)節(jié)層小梁同上節(jié)計算過程，p＝R＝2.28kN，pˊ＝Rˊ＝1.336kN，按二等跨計算小梁，l＝ld＝900mm，則：七、主梁計算1、橫梁和腹板底主梁承載能力極限狀態(tài)：p＝ζRmax4＝1×15.67＝15.67kN正常使用極限狀態(tài)：pˊ＝ζRˊmax4＝1×10.988＝10.988kN計算簡圖如下，l＝la＝600mm1)、抗彎強度驗算M=1.645kN·mσ=M/W=1.645×106/(375×103)=4.387N/mm2≤f=10.89N/mm2滿足要求！2)、抗剪強度驗算V＝10.186kNτ=3V/(2bt)=3×10.186×103/(2×100×150)=1.019N/mm2≤fv=1.287N/mm2滿足要求！3)、撓度變形驗算ω=0.149mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm滿足要求！4)、最大支座反力計算橫梁和腹板底主梁的最大支座反力（Q1k取1kN/m2）Rmax7＝33.437kN/ζ=33.437/1=33.437kN2、箱室底主梁同上計算過程，p＝ζRmax5＝1×7.434＝7.434kN，p＝ζRˊmax5＝1×4.855＝4.855kN3、翼緣板底主梁同上計算過程，p＝ζRmax6＝1×7.974＝7.974kN，p＝ζRˊmax6＝1×4.898＝4.898kN八、可調(diào)托座計算由"主梁計算"可知：1、橫梁和腹板底可調(diào)托座最大受力Rmax7＝33.437kN≤[N1]=40kN滿足要求！2、箱室底可調(diào)托座最大受力Rmax8＝15.712kN≤[N1]=40kN滿足要求！3、翼緣板底可調(diào)托座最大受力Rmax9＝16.727kN≤[N1]=40kN滿足要求！九、立桿計算長細比驗算λ＝h/i=1200/15.8=75.949≤[λ]=150滿足要求！考慮風(fēng)荷載：Mw=γQφcωk×la×h2/10=1.4×0.9×0.053×0.6×1.22/10=0.006kN·m查表得φ1＝0.751、橫梁和腹板底立桿立桿所受軸力N1＝Rmax7+γGG3kH+Mw/lb＝33.437+1.35×0.15×13.5+0.006/0.6＝36.18kNσ＝N1/(φ1A)+Mw/W=36.18×103/(0.75×489)+0.006×106/5080=99.786N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求！2、箱室底立桿立桿所受軸力N2＝Rmax8+γGG3kH+Mw/lc＝15.712+1.35×0.15×13.5+0.006/0.6＝18.455kNσ＝N2/(φ1A)+Mw/W=18.455×103/(0.75×489)+0.006×106/5080=51.456N/mm2≤f=205N/mm2滿足要求！3、翼緣板底立桿立桿所受軸力N3＝Rmax9+γGG3kH+Mw/ld＝16.727+1.35×0.15×13.5+0.006/0.9＝19.467kNσ＝N3/(φ1A)+Mw/W=1