套扣式腳手架支撐方案

工程概況1.1工程名稱：1.2工程地點：1.3建設單位：1.4設計單位：1.5監(jiān)理單位：1.6施工單位：1.7主要建筑及結構概況如下：1.8施工重點和難點編制依據(jù)及參考資料2.1編制依據(jù)1） 《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59—99）；2） 《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204—2002）；3） 《建筑施工高空作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-91）;4） 《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）;5） 《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162—2008）；6） 2011年廣東省建設行業(yè)科技成果推廣項目；7） 《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質[2009]87號文；8） 由深圳市清華苑建筑設計有限公司設計的振業(yè)巒山谷花園二期工程圖紙.2.2參考資料1） 《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》（JGJ231—2010）；2） 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）。材料要求3。1支架采用的主要材料：套扣式鋼管（實測數(shù)據(jù)）：立桿①48X3。0mm套扣管，常用規(guī)格為2400mm、1800mm、1200mm、900mm；水平橫桿①48X3.0mm，常用規(guī)格為1000mm、550mm;剪刀撐①48X3。0mm鋼管，常用規(guī)格為6000mm和3000mm；鋼管材料材質均為Q235.枋木:2000mmX100mmX50mm；膠合板：1830mmX915mmX18mm。其它配件為用腳手架配套上托和底座、直角扣件、旋轉扣件和對接扣件。3。2套扣式鋼管腳手架特點:1） 、立桿垂直承載鋼管，一般長度在2500mm-400mm（其中100mm為接駁長度），每隔0。6米焊有一個鎖盤.2） 、橫桿兩端各焊一個特殊設計的插頭，外側的半圓與立桿的弧度相合符、緊密相扣。3。3使用范圍套扣腳手架廣泛應用于高低層商住樓、鐵路橋、高架橋、立交橋、電站、體育館等建筑物和構筑物，可在復雜地形任意拼接支持，適合有快裝快拆要求的大中型工程。支模搭設技術要求4.1基礎處理首層為結構層，地面活荷載較大，已滿足施工要求，不另作處理。4.2施工順序放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高!梁、板支架（立桿、掃地桿、水平橫桿等）安裝!檢測立桿和水平桿連接的穩(wěn)固度符合要求!架設梁底縱橫木枋于腳手架頂托上!梁底模板及側模板安裝!架設板底木枋于腳手架頂托上!樓板模板安裝!梁、板鋼筋鋪設、綁扎!梁、板混凝土澆筑!混凝土養(yǎng)護，達到設計強度的100%!拆下腳手架可調頂托!拆除梁、板模板，清理!拆除水平拉桿、剪刀撐及鋼管腳手架4.3支架（立桿）布置根據(jù)本工程的特點，結合對該區(qū)段進行的模板支撐計算書（見后附）所得，同時為保證工程施工的安全，將立桿間距規(guī)定如下（主梁截面短向立桿間距）：1） 梁和樓板立桿最大間距為1050啞X1050?。?） 立桿設支架頂設置可調頂托和可調底座，以調節(jié)高度。可調頂托伸出頂層水平桿的長度嚴禁超過650mm,且螺桿外露長度嚴禁超過300?。豢烧{底座的螺桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm.支頂安裝前，應放出軸線、梁位置線以及樓面水平控制標高.安裝立桿架時，要調節(jié)可調底座來進行調平校直.可調支座應與立桿在同一豎直中心線上.立桿安裝宜排列整齊，并在相互垂直的兩個方向有保證其穩(wěn)定的支撐系統(tǒng)。3） 安裝方法立桿安裝時，首先把下托調至水平才連接其他立桿.如下圖：4.4剪刀撐布置在支架外側周圍應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，中間每隔10m設置一道之字撐.剪刀撐桿件的底端應與首層地面混凝土頂緊，夾角控制在45。至60°之間。剪刀撐斜桿采用搭接方式連接。4.5掃地桿、水平桿布置在立桿底離地面約350啞高處，沿縱橫水平方向應設水平桿作為掃地桿；水平桿最大步距為1500mm，最小步距為600mm。在最頂水平桿離可調頂托的上部嚴禁超高650mm。4.6穩(wěn)定措施遇到不能成片搭設的腳手架，需用短鋼管和扣件把兩個片區(qū)連接起來，詳見圖大樣4。4.7梁模板高支撐架的構造和施工要求要滿足以下內容：1）模板支架的構造要求：a） 梁板模板高支撐架根據(jù)設計荷載采用單立桿；b） 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c） 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2）施工使用的要求：a）精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，主梁采用由中部向兩邊對稱擴展的澆筑方式;b） 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c） 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。4.8梁、板模板的安裝1） 梁模板的安裝先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整腳手架可調頂托的標高,將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放80mmX80mm木枋作托梁。固定托梁鋼管后，在其上安裝梁底橫楞。橫楞安裝完成后，用膠合板安裝梁底模板，并拉線找平.當梁跨度在大于或等于4m時，梁底模應按要求起拱，起拱高度宜為全跨長度的2/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱.梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐.有關不同截面的梁模板安裝要求、材料、尺寸詳見附圖號11。2） 樓面模板的安裝首先通線，然后調整腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設80mmX80mm木枋作托梁，托梁固定后架設橫楞（80mmX80mm木枋），橫楞間距為450mm,然后在橫楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口,若為壓旁時，角位模板應通線釘固。3） 模板技術要求4）保證項目：模板及其支架必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，其支架的支承部分必須有足夠的支承面積。a）基本項目：模板接縫寬度不大于1。5mm.模板應刷隔離劑，并清除好板面砂漿。4.9支模系統(tǒng)檢查與驗收1） 桿件的設置和連接、水平桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2） 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。3） 采用力矩扳手全面檢查扣件螺栓是否松動，扣件螺栓擰緊扭力矩為40?65N?m.4） 架體是否不均勻的沉降、垂直度。5） 施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。6） 安全防護措施是否符合規(guī)范要求.7） 腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現(xiàn)象。8） 施工單位支模系統(tǒng)施工完成并自檢后,須報監(jiān)理公司和安監(jiān)部門進行驗收，驗收合格后方能進行下一道工序施工。支架安全管理5.1支架搭設和拆除時，必須嚴格按有關操作規(guī)程和施工規(guī)范進行施工，確保安全。5.2支架搭設必須由專業(yè)工種負責搭設，禁止非本工種人員私自搭設與拆除.5.3支架搭設時，必須戴好安全帽，工具袋，高空危險作業(yè)必須配帶安全帶.5.4支架搭設時必須嚴格控制好每立柱鋼管的垂直度，搭設完畢后必須經(jīng)項目部有關部門檢查驗收合格后方可使用。5.5支架搭設完畢后須定期進行檢查，清理雜物并做好記錄，發(fā)現(xiàn)有松落等現(xiàn)象應及時進行修理，做好防火工作。5.6支架搭設操作時，嚴禁穿拖鞋、赤腳、或穿硬底鞋上柵架操作，嚴禁酒后作業(yè)。5.7支架搭設操作時，當天的搭設必須當天完成嚴禁留有手尾。上班操作時必須檢查前期工作是否完成好后才能正常進行操作。5.8搭設應從下往上進行，嚴禁超前操作,操作時嚴禁上下同時進行。5.9鋼管橫、縱、立柱搭設時應設置拋桿進行牽拉做臨時定位，防止用手扶定位，操作時手動脫落。5.10支架拆除時所用連接件鋼管和扣件嚴禁向地下拋落，鋼管應單根用麻繩吊運至地面，扣件裝袋吊運。5.11拆支架前要檢查其范圍內是否有雜物、電線、水管等臨時設施，必須先清除干凈后才拆除。5.12搭拆支架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。5.13支架作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管固定在支架上;嚴禁懸掛起重設備。模板安全管理一般規(guī)定1） 工作臺、機械的設置，應合理穩(wěn)固，工作地點和通道應暢通，材料、半成品，堆放應成堆成垛,不影響交通。2） 操作木工機械不準戴手套，以防將手套卷進機械造成事故。支模與拆模1） 支模應接工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。2） 支設獨立梁模應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作和梁底模上行走。3） 二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或用繩子系牢后升降，不得亂扔。4） 不得在腳手架上堆放大批模板等材料。5） 支模中如需中間停歇，應將支撐、搭頭、柱頭封板等釘牢，防止因扶空、踏空而墜落造成事故.6） 模板上有予留孔洞者，應在安裝后將洞口蓋好。砼板上的予留洞應在拆模后將洞口蓋好.7） 拆除模板應經(jīng)施工項目技術人員和監(jiān)理公司同意，并辦理申請手續(xù)。并由項目技術負責人跟模板班組進行安全技術交底。操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒，停工前不得留下松動和懸掛的模板。8） 拆除飄板等危險部位的模板，底下應有架子、安全網(wǎng)或掛安全帶操作，并盡量做到模板少掉到架、安全網(wǎng)上，少量掉落在架、安全網(wǎng)上的模板應及時清理。9） 拆模前，周圍應設圍欄或警戒標志，重要通道應設專人看管，禁人入內.10） 拆模的順序應按自上而下，從里到外，先拆掉支撐的水平和斜支撐，后拆模板支撐，梁應先拆側模后拆底模，拆模人應站一側，不得站在拆模下方，幾人同時拆模應注意相互間安全距離，保證安全操作。11） 拆下的模板應及時運到指定的地點集中堆放或清理歸垛，防止釘子扎腳傷人。12） 施工過程中不準穿拖鞋、塑料底的鞋上班.配戴工具袋，戴好安全帽。13） 施工過程中應互相關照，互相提醒.14） 嚴禁酒后作業(yè)，雷雨及六級以上的大風嚴禁施工作業(yè)。15） 本工程的支承屬于高空作業(yè)，施工人員必須以體檢無高血壓，無心臟病，施工前必須進行安全技術交底，提高工人們的安全意識.模板拆除1） 拆除的時間應按同條件養(yǎng)護的混凝土試塊強度來確定，其標準為：a） 本工程的樓板、梁,混凝土的強度須達到100%。b） 懸臂構件混凝土的強度須達到100%。2） 拆除每層樓板模板前，應將該層混凝土同條件養(yǎng)護試件送試驗室檢測，當試塊達到規(guī)定的強度后，并呈報監(jiān)理公司審批同意后,才能該層模板的拆除工作.3）拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆.拆除模板和支頂時，先將腳手架頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及立桿后,清理模板面。施工安全保證措施7.1技術安全措施1） 支撐系統(tǒng)搭設前，應按本專項施工方案的要求，由項目技術負責人向搭設班組和使用班組做好安全、技術交底。2） 對鋼管架、配件、加固件應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的鋼管架、配件.3） 立桿設置底座，并置于120mm的首層鋼筋混凝土地面上。4） 在離板底下約1800mm左右設置一道鋪密竹的防護層，竹竿間距不大于100mm。5） 支撐系統(tǒng)安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得從兩端向中間進行，以免結合處錯位，難于連接.6） 水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統(tǒng)立桿的搭設同步進行.7） 可調底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。8） 模板支撐和支撐系統(tǒng)搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。9） 泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。應控制虛鋪的混凝土厚度不超過100mm。10） 應避免裝卸物料對模板支撐或支撐系統(tǒng)立桿產(chǎn)生偏心、振動和沖擊.11） 交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸。12） 支撐系統(tǒng)經(jīng)單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，并向監(jiān)理公司辦理拆除手續(xù)后，方可拆除。13） 拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序.14） 拆除模板支撐系統(tǒng)時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。7.2預防坍塌事故的技術措施1） 模板作業(yè)前，按設計單位要求，根據(jù)施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制施工方案，單位負責人審批簽字，施工單位組織專家和相關單位進行專家論證，專家論證通過并報監(jiān)理公司審批后，方可作業(yè).2） 模板作業(yè)時，對模板支撐宜采用鋼管作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料作立柱.支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統(tǒng)的沉降量。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。3） 模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)失穩(wěn)時,必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場,待險情排除后，方可作業(yè)。4） 樓面堆放模板時,嚴格控制數(shù)量（高度不超過20塊）、重量（2kN/m內），防止超載，堆放數(shù)量較多時，應進行荷載計算，并對樓面、屋面進行加固.5） 裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩(wěn)妥堆放，以防坍塌事故發(fā)生。6） 安裝外圍柱模板、梁、板模板，應先搭設外腳手架，并掛好安全網(wǎng)，外腳手架搭設高度要高施工作業(yè)面至少1°2m。7） 拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。預防高空墜落事故安全技術措施8.1支模工程應按相關規(guī)定編制施工方案，經(jīng)公司技術部審批簽字，并通過專家論證合格后報監(jiān)理公司，總監(jiān)審批后由項目部組織實施；支模安裝完畢后，需經(jīng)質安部、技術部等有關部門和有關單位驗收，驗收合格后，方可綁扎鋼筋等下道工序的施工作業(yè)。支、拆模板時應保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應按規(guī)定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計計算要求.8.2所有高處作業(yè)人員應學習高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程，工人上崗前應依據(jù)有關規(guī)定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關安全技術交底。8.3高處作業(yè)人員應經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業(yè)人員應按規(guī)定正確佩戴和使用.8.4安全帶使用前必須經(jīng)過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環(huán)應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。8.5項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應部位.8.6已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.2m，然后在護欄上再鋪一層密目式安全網(wǎng)。8.7高處作業(yè)前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)；安全防護設施應做到定型化、工具化；需要臨時拆除或變動安全設施的，應經(jīng)項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可實施.混凝土澆筑方法及技術措施9.1本工程中的800mm高以上的梁混凝土澆筑應分層，每層不超過400mm，應在初凝前進行下一層混凝土澆筑。9.2澆筑混凝土時應派專人檢查支頂有無松動、傾斜、彎曲，模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變形情況，發(fā)現(xiàn)問題應立即停止混凝土澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝之前修整完畢.9.3本工程計劃用混凝土泵車進行澆筑，澆搗時，樓面混凝土堆高不得超高100mm，必須及時分散及整平。9.4主梁混凝土澆搗順序：采用由中間向兩邊對稱擴展的澆搗順序。支模施工注意問題：10.1支模系統(tǒng)管理機構對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用套扣式鋼管腳手架方式建立支模系統(tǒng)。10.2施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的安全工作，項目技術負責人應在支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行書面安全技術交底.10.3支模完畢，經(jīng)施工支模項目經(jīng)理和項目技術負責人及管理機構有關人員組織驗收合格后，立即通知公司工程技術部和質保部到現(xiàn)場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝.10.4支模施工現(xiàn)場作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)上爬上、爬下，應從施工便梯進入工作面。10.5支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護.10.6混凝土澆筑時，安全員專職負責監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)異常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經(jīng)現(xiàn)場安全責任人檢查同意后方可復工。應急預案11.1概況在支模施工區(qū)域較容易發(fā)生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大事故.本預案針對上述可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。11.2機構設置1）為對可能發(fā)生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援小組。由項目經(jīng)理任組長.負責事故現(xiàn)場指揮，統(tǒng)籌安排等.

2）生產(chǎn)大樓1、生產(chǎn)大樓2、連廊工程項目部應急救援領導小組具體架構見下表:組長

項目經(jīng)理

副組長

技術負責人組員11.3項目部管理人1施員:::91r~安全▼質量員電岡位姓名員話項目經(jīng)理 ￥1 /\ /安全員技術負責人施工員1施工員2棚工班長木工班長混凝土工班長公安報警110消防報警119醫(yī)療急救120交通事故110廣東省氣象地辦公室電話：11.4機構的職責1） 負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。2） 負責突發(fā)事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作,統(tǒng)一對人員，材料物資等資源的調配。3） 進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區(qū)分任務，明確責任.4） 當發(fā)生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延,必要時，報告當?shù)夭块T，取得政府及相關部門的幫助。5） 應急救援各職位的職責a） 組長職責：＞決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制.＞復查和評估事故可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程。＞指導設施的部分停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現(xiàn)場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視.＞與現(xiàn)場外應急機構取得聯(lián)系，及時對緊急情況的記錄作出安排。＞在場內實行交通管制，協(xié)助場外應急機構開展服務工作。＞在緊急狀態(tài)結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理.b） 副組長職責：＞評估事故的規(guī)模和發(fā)展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產(chǎn)損失。＞如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護工作。＞安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現(xiàn)場到安全地帶集中。＞設立與應急救援中心的通訊聯(lián)絡,為應急服務機構提供建議和信息.＞協(xié)助組長組織指揮，協(xié)調救援工作，組長不在現(xiàn)場時,可代替組長的職責。c） 各組員職責：＞在組長或副組長的指揮下，負責現(xiàn)場的維護，搶救警戒等工作，具體落實執(zhí)行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等.d） 教育訓練＞在工程進行施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，及應急預案演練，全面提高應急救援能力.e） 互相協(xié)議項目部事先與地方醫(yī)院建立正式互相協(xié)議，以便在事故發(fā)生時得到外部救援力量和資源的援助。11.5建立應急指揮體系施工總負責人：項目經(jīng)理;安全負責人：安全員；樓面負責人：施工員1;頂架沉降、變形監(jiān)測負責人:施工員2；頂架加固負責人:棚工班長；模板加固負責人：木工班長；混凝土澆搗負責人:混凝土工班長；機電負責人：及電員。11.6應急救援工作程序1） 出現(xiàn)事故時，在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。組長接到事故發(fā)生后，立即趕赴現(xiàn)場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。2） 由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理調查工作。3） 事故發(fā)生時,組長或其他成員不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場的其他組員作為臨時現(xiàn)場救援負責人負責現(xiàn)場的救援指揮安排。4） 項目部指定專職安全員負責事故的收集、統(tǒng)計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。11.7救援方法1）高空墜落應急救援方法：a） 現(xiàn)場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救援領導小組搶救。b） 當發(fā)生高處墜落事故后，搶救的重點應放在對休克、骨折和出血者進行處理。c） 首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克.遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫(yī)院進行搶救治療.d） 如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫(yī)院搶救。如發(fā)現(xiàn)傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生命安全。e） 如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩(wěn)，否則會加重傷情.發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者,創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程,嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運.f） 出現(xiàn)顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫(yī)院治療.g） 發(fā)現(xiàn)傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側h下肢與腱側下肢縛在一起。h） 遇有創(chuàng)傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖.正確的現(xiàn)場止血處理措施.i） 一般傷口小的止血法:先用生理鹽水（0。9%NaCl溶液）沖洗傷口，涂上紅汞水，然后蓋上消毒紗布,用繃帶;較緊地包扎。j） 加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血.k） 止血帶止血法：＞選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上1/2處（靠近心臟位置），下肢出血結扎在大腿上1/3處（靠近心臟位置）.結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊.每隔25?40分鐘放松一次，每次放松0。5—1分鐘.＞動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫(yī)院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。2）觸電事故應急救援措施a） 當事故發(fā)生后現(xiàn)場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源脫離電源的基本方法有：＞將出事附近電源開關刀拉掉、或將電源插頭拔掉，以切斷電源。＞用干燥的絕緣木棒、竹竿、布帶等物將電源線從觸電者身上撥離或者將觸電者撥離電源。＞必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭以及鋤頭）切斷電源線。＞救護人可戴上手套或在手上包纏干燥的衣服、圍巾、帽子等絕緣物品拖拽觸電者，使之脫離電源。＞如果觸電者由于痙攣手指緊握導線或導線纏繞在身上，救護人可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，盡快采取其它辦法把電源切斷.＞如果觸電者觸及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確證線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點8?10米的范圍內，以防止跨步電壓觸電.觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至8?10米以外立即開始觸電急救。只有在確證線路已經(jīng)無電,才可在觸電者離開觸電導線后就地急救。b） 在使觸電者脫離電源時應注意的事項：＞未采取絕緣措施前，救護人不得直接觸及觸電者的皮膚和潮濕的衣服.＞嚴禁救護人直接用手推、拉和觸摸觸電者；救護人不得采用金屬或其它絕緣性能差的物體（布帶等）作為救護工具.＞在拉拽觸電者脫離電源的如潮濕木棒過程中，救護人宜用單手操作，這樣對救護人比較安全.＞當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜地摔傷或摔死（電擊二次傷害）.＞夜間發(fā)生觸電事故時，應考慮切斷電源后的臨時照明問題，以利救護。＞立即報告現(xiàn)場負責人及事故應急救援組組長，由救援組長指揮對傷員立即組織搶救，采取有效措施防止事故擴大和保護現(xiàn)場。＞按照有關規(guī)定，立即報告企業(yè)安全管理部門和本企業(yè)安全生產(chǎn)負責人，及請求救援.＞觸電者未失去知覺的救護措施:應讓觸電者在比較干燥、通風暖和的地方靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請醫(yī)生前來或送往醫(yī)院診治.＞觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應使其舒適地平臥著,解開衣服以利呼吸，四周不要圍人,保持空氣流通，冷天應注意保暖，同時立即請醫(yī)生前來或送往醫(yī)院診治。若發(fā)現(xiàn)觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓。c）對“假死”者的急救措施：當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。方法如下：＞通暢氣道。第一，清除口中異物。使觸電者仰面躺在平硬的地方，迅速解開其領扣、圍巾、緊身衣和褲帶.如發(fā)現(xiàn)觸電者口內有食物、假牙、痰血塊等異物，立即把病人的頭側向一邊，迅速用一只手指或兩只手指交叉從口角處插入，從口中取出異物，操作中要注意防止將異物推到咽喉深入。第二，采用仰頭抬頰法暢通氣道。操作時，救護人用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其頦頜骨向上抬起，兩手協(xié)同將頭部推向后仰，舌根自然隨之抬起、氣道即可暢通。為使觸電者頭部后仰，可于其頸部下方墊適量厚度的物品，但嚴禁用枕頭或其他物品墊在觸電者頭下。＞口對口（鼻）人工呼吸。使病人仰臥，松解衣扣和腰帶，清除傷者口腔內痰液、嘔吐物、血塊、泥土等，保持呼吸道通暢。救護人員一手將傷者下頜托起，使其頭盡量后仰，另一只手捏住傷者的鼻孔，深吸一口氣，對住傷者的口用力吹氣，然后立即離開傷者口，同時松開捏鼻孔的手。吹氣力量要適中，次數(shù)以每分鐘16—18次為宜。＞胸外心臟按壓.將傷者仰臥在地上或硬板床上，救護人員跪或站于傷者一側，面對傷者，將右手掌置于傷者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后壓向脊柱，以能使胸骨向下移動三四厘米即可，隨后將手腕放松，每公鐘擠壓60—80次。在進行胸外心臟按壓時，宜將傷者頭放低以利靜脈血回流。若傷者同時拌有呼吸停止，在進行胸外心臟按壓時，還應進行人工呼吸.一般做四次胸外心臟按壓，做一次人工呼吸。3）模板、坍塌應急救援方法：a）施工項目在班組作業(yè)前必須要結合工作環(huán)境進行有針對性的安全技術交底。并保持出入口暢通。b）在施工危險區(qū)域懸掛對口警示標志，設專人監(jiān)護.按規(guī)定設防護措施。保持出入口暢通，有計劃清理拆除下來的材料，嚴禁阻塞通道。c） 當混凝土澆筑過程中發(fā)生大面積倒塌、坍塌，不要慌張，保持鎮(zhèn)靜，注意事態(tài)的發(fā)展情況、方向及受影響的位置，有序指揮員工疏散.在坍塌過程中不要盲目搶險，有危及用電安全的，應立刻切斷電源,確認未有繼續(xù)坍塌危險的情況下，組織搶救人員，采取有效措施進行搶救工作，首先搶救受傷人員，再搶救集體財產(chǎn)。d） 急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；e） 按規(guī)定上報有關主管部門請求救援.f） 報120急救中心，到現(xiàn)場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數(shù)、情況、地點、聯(lián)系電話等，并派人到路口等待）；g） 現(xiàn)場急救處理：＞盡快解除重物壓迫，減少擠壓綜合癥的發(fā)生。＞傷肢制動，可用夾板等簡單托持傷肢。＞傷肢降溫（避免凍傷），盡量避免局部熱缺血。＞傷肢不應抬高、按摩或熱敷.＞如果擠壓部位有開放創(chuàng)傷及活動出血者，應止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶.＞迅速轉往醫(yī)院。＞立刻設危險區(qū)域,并設警示標志，設專人監(jiān)護，保護事故現(xiàn)場。＞清理事故現(xiàn)場，檢查現(xiàn)場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最??；＞預備應急救援工具：切割機、藥箱、擔架等。4）物體打擊應急救援方法：a） 當物體打擊傷害發(fā)生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫(yī)院治療。b） 止血：根據(jù)出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。c） 對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。d）對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，

如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫(yī)院搶救，如果發(fā)現(xiàn)傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生命安全.e）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫(yī)院檢查；如果是重傷，應迅速送醫(yī)院拯救.f）預備應急救援工具如下表:序號器材或設備數(shù)量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血急救包2個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈3個用于停電時照明求援7爬梯2樘用于人員疏散8對講機4臺聯(lián)系指揮求援9切割機3臺用于切割雜物12.勞動力計劃計劃配備專職安全生產(chǎn)管理人員2名，分別為謝必勝、賴榮珍，其它各工種安排如下:序號工種數(shù)量（個）備注1木工252架子工153混凝土工104電工15塔吊司機、司索213.施工進度計劃本支模工程計劃搭設及使用約20天，其中搭設時間共3天，待混凝土樓面強度達到100%

4。0m樓面3天2天每1000皿所需的時間計算書根據(jù)工程結構圖的特點，選擇以下梁、板作為代表進行計算:1、 框架梁:500X1000、400X800；2、 樓板：250mm（高4m）；200mm（高5m）。3、 見附件1-3。施工附圖本施工方案共有施工圖5張，詳見附圖號1-5。相關人員資料16.1編審人員資料:姓名職位職稱學歷/專業(yè)備注項目技術負責人工程師項目經(jīng)理工程師總工程師高級工程師附：學歷、職稱證書復印件。16.2特種作業(yè)人員名單姓名工種特種作業(yè)資格證書備注吳祿勇普通腳手架建筑架子工粵A022010000513潘焯輝普通腳手架建筑架子工粵A022010000557晏文普通腳手架建筑架子工粵A022010000558許灼寧普通腳手架建筑架子工粵A022010000510梁美容普通腳手架建筑架子工粵A022010000511姚香普通腳手架建筑架子工粵A022010000512潘健明普通腳手架建筑架子工粵A022010000317附：特種作業(yè)資格證書復印件。附1：梁（500X1000）模板支撐計算書1.計算參數(shù)結構樓板厚100mm，梁寬b=500mm，梁高h=1000mm，層高4.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為夾板，底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離0。90m；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度f=13.00N/mm2,抗剪強度f=1.40N/mm2；m v采用兩根套扣式鋼管支撐，橫向間距1050mm，縱向間距1050mm,支架立桿的步距h=1。50m，支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=0°50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4。24cm2，回轉半徑i=15。90mm;立桿鋼管重量0。0326kN/m.鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗剪強度f=120.00N/mm2，Q235鋼材抗彎強度f=205.00N/mm2。v梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位梁寬（m）梁高（m）系數(shù)設計值①底側模自重0。3kN/m2X(0.50+1。80)X1.2=0。83kN/m②砼自重24。0kN/m3X0。50X1.00X1。2=14.40kN/m③鋼筋荷載1.5kN/m3X0.50X1。00X1。2=0。90kN/m④振搗砼荷載2.0kN/m2X0.50X 1。4=1.40kN/m梁底模和支架承載力計算組合①+②+③+④ q1 =17。53kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合(①+②+③)/1.2 1q2 =13。44kN/m底模板驗算 2第一層龍骨(次楞)間距L=200mm，計算跨數(shù)5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=500mm。W=bh2/6=500X182/6=27000mm3,I=bh3/12=500X183/12=243000mm4o抗彎強度驗算彎矩系數(shù)K二—0。105，M=KqL2=-0°105X17.53X2002=-73626N?mmM maxM1。二M/W=73626/27000=2.73N/mm2梁底?？箯潖姸取?2.73N/mm2Vf=13.00N/mm2，滿足要求。m抗剪強度驗算剪力系數(shù)K=0。606,V=KqL=0.606X17.53X200=2125NV maxV1t=3V/(2bh)=3X2125/(2X500X18)=0。35N/mm2梁底?？辜魪姸萾=0。35N/mm2Vfv=1.40N/mm2，滿足要求。撓度驗算撓度系數(shù)、=0.644，q2=13.44kN/m；吃=Kyq2L4/(100EI)=0.644X13.44X2004/(100X6000X243000)=0。09mm[u]=L/250=200/250=0。80mm梁底模撓度吃技0.09山山＜3]=0。80mm，滿足要求。第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距L=1050mm，C=500、Y=500/1050=0。48,第一層龍骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm;W=bh2/6=50X1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50X1003/12=4166667mm4.抗彎強度驗算a、 梁傳荷載計算q=q1X第一層龍骨（次楞）間距/梁寬二17°53X200/500=7.01kN/mM=qcL（2-y）/8=7°01X500/1000X1050/1000X（2—0.48）/8=0.70kN?mb、 板傳荷載計算P板重量=1°2X（板厚度X25+模板重）+1°4X活載=1°2X（0°10X25+0°30）+1.4X2。50=6。86kN/m2板傳遞到第一層龍骨（次楞）的荷載P=（450+138）/1000X200/1000X6。86=0。81kNa=0.5X（L-c）=0°5X（1050—500）=275mm=0。3m,M=Pa=0.81X0.28=0°23kN?mpM=M+M=（0。70+0。23）X106=930000N?mm=0°93kN?m。二M/W=930000/83333=11。16N/mm2第一層龍骨（次楞）抗彎強度。=11。16N/mm2Vfj13。00N/mm2，滿足要求.2） 抗剪強度驗算V=0°5XqX梁寬+P=0.5X7.01X500/1000+0。81=2。56kNt=3V/（2bh）=3X2°56X1000/（2X50X100）=0.77N/mm2第一層龍骨（次楞）抗剪強度t=0。77N/mm2Vf=1。40N/mm2，滿足要求。v3） 撓度驗算q=qX第一層龍骨（次楞）間距/梁寬二13.44X200/500=5.38N/mm2u=q，cL3X（8—4Y2+y3）/（384EI）=5.38X500X10503X（8-4X0.482+0。483）/（384X9000X4166667）=1。55mmu=PaL2X（3-4X（a/L）2）/（24EI）=0.81X1000X275X10502X（3—4X0。262）/（24X9000X4166667）=0。74mmu=u+u=1.55+0。74=2.29mm[u]=L/250=1050/250=4.20mm第一層龍骨（次楞）撓度um技2.29mmV[u]=4.20mm，滿足要求.計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨（主楞）驗算鋼管橫向間距L=1050mm，計算跨數(shù)5跨；第二層龍骨（主楞）采用雙鋼管，①48X3。0W=8980.00mm3,I=215600.00mm4；1） 抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=0°564,P=V=1/2XqX梁寬+P=0.5X7.01X500/1000+0。81=2559N=2。56kNM=KPL=0°564X2.56X1000X1050=1515000N?mm=1°52kN?m。二M/W=1515000/8980=168.71N/mm2第二層龍骨（主楞）抗彎強度o=168.71N/mm2Vf=205.00N/mm2，滿足要求。2） 抗剪強度驗算剪力系數(shù)％=3。588，Vm=KvP=3°588X2.56=9。18kNT=3Vm/（2bh）=3X9°18X1000/（2X2X424。00）=16.24N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度T=16。24N/mm2<f=120.00N/mm2，滿足要求。v撓度強度驗算撓度系數(shù)、=4。403,P'=V=1/2XqX梁寬+P板傳=0°5X5.38X500/1000+0。81=2.16kNu=KuPL3/(100EI)=4o403X2.16X1000X10503/(100X206000X215600)=2。48mm[u]=L/250=1050/250=4。20mm第二層龍骨(主楞)撓度um技2。48mm<[u]=4。20mm，滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3。 支撐強度驗算荷載計算每根鋼管承載Nqk1=15366N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2)：Nqk2=1.4X1°05X1°05X1000=1544N每根鋼管承載荷載Nqk=NQK1+Nqk2=15366+1544=16910N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0°0326X3.0X1000=98N水平拉桿3層，拉桿重量二3X2°10X47.90=302N支架重量NGk二立桿重量+水平拉桿重量=98+302=400N鋼管軸向力N=1.2Ngk+Nk=1°2X400+16910=17390N鋼管立桿長細比驗算Lo1=nh=1.2X1。50=1.80m,L/h，+2ka=1°20+2X0.7X0.50=1。90mLo=L/1。90m=1900mm,i=15°90mm,入二Lo/i=1900/15.90=119。50鋼管立桿長細比119。50<150,滿足要求。鋼管立桿穩(wěn)定性驗算二0。458,P=N/(A)=17390/(0。458X424.00)=89。55N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性計算89.55N/mm2<205。00N/mm2，滿足要求。4。 支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200X100mm，支承面為(按C15考慮)混凝土樓板，樓板厚=120mm,上部荷載為：F=17。39kN=17390N支承面受沖切承載力驗算B=2。00，f=0.91N/mm2,h=120—15=105mm，n=0。4+L2/B=1.00St O S。m=0N/mm2，Um=2X(200+105)+2X(100+105)=1020mm，Bh=1.00(0。7Bf+0.25。)nUh=[(0.7X1X0。91+0。25X0)X1.00X1020X105]/1000=68。ht pc，m mO22kN鋼管支承面受沖切承載力68。22kN>17.39kN，滿足要求。支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+2X0。10)X(0°10X3)=0.12m2，%=0。20乂0。10=0.02m2七二(A/%)0.5=2.45,f=0.85X7200=6120kN/m2,3=0.753BfAj0.75X2X6120X0。02=183。60kN

支承面局部受壓承載力F=183.60kN>17。39kN,滿足要求。5。側模板驗算荷載計算新澆砼的側壓力Fi=0.22yX200/(T+15)3i32Vi/2=0°22X24.00X4.44X1°20X1.15X2。000.5=45。75kN/m2=(Y=24.0七=1。2032=1.15V=2°0T=30.0°C)F2=yH=24X梁高二24X1。00=24。00kN/m2F「F2兩者取小值F=24。00kN/m2，有效壓頭高度二F/y=1.00荷載計算荷載類型 標準值新澆混凝土的側壓力荷載類型 標準值新澆混凝土的側壓力F 24。00振搗混凝土產(chǎn)生的荷載Q2k 4。00梁側模和側肋強度荷載組合①+②梁底模和側肋撓度驗算計算荷載①/1。2側模板強度驗算單位分項系數(shù)設計值單位kN/m2Yg=1.228。80kN/m2kN/m2Yq=1。45。60kN/m234。40kN/m224。00kN/m2取豎肋間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨,木模板厚度h=18mm;W二bh2/6=900X182/6=48600mm3,I=bh3/12=900X183/12=437400mm4.抗彎強度驗算彎矩系數(shù)K二—0。105,q=34°40X(1000-100)/1000=30。96kN/m=30.96N/mmMMm=KMqL2=-0°105X30°96X3002=—292572N?mm=—0°29kN?m。二M/W=292572/48600=6。02N/mm2側?？箯潖姸?。=6。02N/mm2Vf=13。00N/mm2，滿足要求。m抗剪強度驗算抗剪系數(shù)K=0。606,Vm=KvqL=0.606X30°96X300/1000=5。63kNt=3V/(2bh)=3X5.63X1000/(2X18X900)=0。52N/mm2側?？辜魪姸萾=0.52N/mm2Vf=1。40N/mm2，滿足要求。v撓度驗算撓度系數(shù)、=0.644,q'=24°00X(1000—100)/1000=21.60kN/m=21。60N/mmu=KuqL4/100EI=0.644X21o60X3004/(100X6000X437400)=0.43mm[u]=L/250=300/250=1。20mm側模撓度u=0.43mmV[u]=1。20mm，滿足要求.計算簡圖及內力圖如下圖：6。對拉螺栓計算Fs=0.95X(YGF+YQQ2k)=0.95X34。40=32。68kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0。60m，豎向間距b=(1000一100)/2=450mm=0.45m，N=abF=0.60X0°45X32.68=8。82kN；對拉螺栓612，容許拉力[即]=12。90kN對拉螺栓受力8.82kNV容許拉力12.90kN，滿足要求。側肋強度驗算計算跨度450mm，跨數(shù)2跨，木枋尺寸b=80mm,h=80mm;W=bh2/6=80X802/6=85333mm3,I=bh3/12=80X803/12=3413333mm4.抗彎強度驗算彎矩系數(shù)K=0.125,q=34°40X300/1000=10。32N/mm；MM=KML2=0.125X10°32X4502=261225N?mm=0°26kN?m。二M/W=261225/85333=3.06N/mm2側肋抗彎強度。=3。06N/mm2Vf=13。00N/mm2，滿足要求。m抗剪強度驗算剪力系數(shù)Kj0。625,Vm=KvqL=0.625X10°32X450/1000=2。90kNt=3V/(2bh)=3X2.90X1000/(2X80X80)=0。68N/mm2側肋抗剪強度t=0。68N/mm2<f=1.40N/mm2，滿足要求。v撓度驗算撓度系數(shù)、=0.521,q'=24°00X300/1000=7。20N/mm;u=KuqL4/100EI=0o521X7.20X4504/(100X9000X3413333)=0.05mm[u]=L/250=450/250=1.80mm側肋撓度。呻=0。05mm<[u]=1。80mm，滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距600mm,側肋間距300mm，計算跨數(shù)5跨，梁側檁梁采用①48X3。0雙鋼管,W=4490mm3,I=107800mm4,A=424mm2；抗彎強度驗算彎矩系數(shù)K=0。171,P=1°25qL=1.25X10°32X0.45=5。81kNMM=KPL=0.171X5.81X0.60X106=596106N?mm=0.60kN?m。二M/W=596106/(2X4490)=66。38N/mm2檁梁抗彎強度。=66。38N/mm2<f=205。00N/mm2，滿足要求。m抗剪強度驗算剪力系數(shù)Kv=0。658,Vm=KvP=0.658X5。81=3。82kNt=3V/(2bh)=3X3820/(2X2X424)=6。76N/mm2檁梁抗剪強度T=6.76N/mm2<f=120。00N/mm2，滿足要求。v撓度驗算撓度系數(shù)、=1。097,P，=1.25qL=1°25X7.20X0.45=4.05kN；u=KuP,L3/(100EI)=1O097X4050X6003/(100X206000X215600)=0。22mm[u]=L/250=600/250=2。40mm檁梁撓度七技0。22mmV[u]=2.40mm，滿足要求。計算結果底模、側模厚度18mm;第一層龍骨（次楞）50X100mm木枋@200mm，第二層龍骨（主楞）雙鋼管①48X3.0@1050mm;套扣式B-LG①48X3。0鋼管支撐縱向間距1050mm，鋼管橫向間距1050mm，豎肋80X80mm鋼管@300mm，對拉螺栓1排，612@600mm，采用①48X3.0雙鋼管作為橫檁，用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結。附2:梁（400X800）模板支撐計算書本計算書采用廣州一洲信息技術有限公司研發(fā)的建筑工程施工安全輔助設計系統(tǒng)（2012版v4。0）。1。 計算參數(shù)結構樓板厚150mm，梁寬b=400mm，梁高h=800mm，層高9。20m,結構表面考慮隱蔽；模板材料為夾板，底模厚度18mm，側模厚度18mm;梁邊立桿至板立桿距離1.05m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fj13°00N/mm2，抗剪強度f=1°40N/mm2；采用兩根套扣式鋼管支撐，橫向間距1050mm，縱向間距1050mm，支架立桿的步距h=1o20m,支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=0.30m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4。24cm2，回轉半徑i=15。90mm；立桿鋼管重量0。0326kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗剪強度f=120.00N/mm2，Q235鋼材抗彎強度f=205.00N/mm2.V梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位 梁寬（m）梁高(m)系數(shù)設計值①底側模自重0。5kN/m2X(0.40+1。30)X1.2=1。02kN/m②砼自重24。0kN/m3X0。40X0。80X1。2=9。22kN/m③鋼筋荷載1.5kN/m3X0。40X0.80X1.20。58kN/m④振搗砼荷載2.0kN/m2X0。40X1。4=1。12kN/m梁底模和支架承載力計算組合①+②+③+④q=111.93kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合（①+②+③）/1。2q=9.01kN/m2(2)底模板驗算板模寬度b=400mm。第一層龍骨間距L=200mm，計算跨數(shù)5板模寬度b=400mm。W=bh2/6=400X182/6=21600mm3,I=bh3/12=400X183/12=194400mm4.抗彎強度驗算彎矩系數(shù)Km=—0。105,Mm=KMq1L2=—0°105X11.93X2002=—50106N?mm。二M/W=50106/21600=2.32N/mm2梁底模抗彎強度。=2。32N/mm2Vf=13。00N/mm2，滿足要求。m抗剪強度驗算剪力系數(shù)K=0.606，V=KqL=0°606X11°93X200=1446NV maxV1t=3V/(2bh)=3X1446/(2X400X18)=0。30N/mm2梁底?？辜魪姸萒=0.30N/mm2Vf=1。40N/mm2，滿足要求。v撓度驗算撓度系數(shù)、=0。644,舄=9。01kN/m；u=K^qp/(100EI)=0.644X9o01X2004/(100X6000X194400)=0。08mm[u]=L/250=200/250=0.80mm梁底模撓度um技0。08mmV[u]=0。80mm，滿足要求.(з) 第一層龍骨驗算鋼管橫向間距L=1050mm,C=400、Y=400/1050=0。38,第一層龍骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80X802/6=85333mm3；I二bh3/12=80X803/12=3413333mm4?？箯潖姸闰炈鉧、 梁傳荷載計算q=q1X第一層龍骨間距/梁寬二11°93X200/400=5.97kN/mM=qcL(2—y)/8=5.97X400/1000X1050/1000X(2—0.38)/8=0°51kN?mb、 板傳荷載計算P板重量=1°2X(板厚度X25+模板重)+1°4X活載=1°2X(0°15X25+0。50)+1.4X2.50=8.60kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=(525+163)/1000X200/1000X8.60=1。18kNa=0°5X(L—c)=0°5X(1050-400)=325mm=0.3m,M=Pa=1.18X0°33=0.39kN?mM=M+M=(0。51+0。39)X106=900000N?mm=0°90kN?m。二M/W=900000/85333=10。55N/mm2第一層龍骨抗彎強度。=10。55N/mm2Vf=13.00N/mm2,滿足要求。m抗剪強度驗算Vm=0.5XqX梁寬+P=0°5X5°97X400/1000+1。18=2.37kNt=3V/(2bh)=3X2.37X1000/(2X80X80)=0.56N/mm2第一層龍骨抗剪強度t=0。56N/mm2Vf=1。40N/mm2，滿足要求.v撓度驗算q=qX第一層龍骨間距/梁寬二9°01X200/400=4。51N/mm2u=q，cL3X(8—4y2+y3)/(384EI)=4.51X400X10503X(8—4X0.382+0.383)/(384X9000X3413333)=1。32mmu=PaL2X(3-4X(a/L)2)/(24EI)=1o18X1000X325X10502X(3—4X0.312)/(24X9000X3413333)=1。50mmu=u+u=1。32+1。50=2。82mm[и] =L/250=1050/250=4。20mm第一層龍骨撓度umax=2.82mmV[u]=4。20mm，滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：第二層龍骨驗算鋼管橫向間距L=1050mm，計算跨數(shù)5跨;第二層龍骨采用雙鋼管，①48X3。0W=8980。00mm3,I=215600.00mm4；抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=0°563,P=V=1/2XqX梁寬+P=0.5X5°97X400/1000+1.18=2376N=2。38kNM=KPL=0°563X2.38X1000X1050=1408000N?mm=1.41kN?m。二M/W=1408000/8980=156。79N/mm2第二層龍骨抗彎強度o=156.79N/mm2Vf=205。00N/mm2，滿足要求.抗剪強度驗算剪力系數(shù)K=3。587,V=KP=3°587X2.38=8.54kNV maxVt=3V/(2bh)=3X8.54X1000/(2X2X424。00)=15。11N/mm2第二層龍骨抗剪強度T=15.11N/mm2Vf=120。00N/mm2，滿足要求。v撓度強度驗算撓度系數(shù)、=4.252,P’=V=1/2XqX梁寬+P板傳=0.5X4.51X400/1000+1。18=2.08kNu=、PL3/(100EI)=4o252X2o08X1000X10503/(100X206000X215600)=2。31mm[u]=L/250=1050/250=4。20mm第二層龍骨撓度umax=2.31mmV[u]=4.20mm，滿足要求.計算簡圖及內力圖如下圖：支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載Nqk1=14286N每根鋼管承載活荷載(1。0kN/m2):Nqk2=1.4X1°05X1.05X1000=1544N每根鋼管承載荷載Nqk=NQK1+Nqk2=14286+1544=15830N鋼管重量0。0326kN/m，立桿重量=0°0326X8.4X1000=274N水平拉桿8層，拉桿重量二8X2°10X47。90=805N支架重量NGk二立桿重量+水平拉桿重量二274+805=1079N鋼管軸向力N=1。2Ngk+Nk=1.2X1079+15830=17125N(2)鋼管立桿長細比驗算Lo1=nh=1.44X1。20=1。73m，Lo2=h'+2ka=0.60+2X0°7X0.30=1。02mL=L=1.73m=1728mm，i=15。90mm，入二L/i=1728/15。90=108。68OO1 O鋼管立桿長細比108。68V150，滿足要求。鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.523,P=N/(A)=17125/(0。523X424.00)=77.23N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性計算77。23N/mm2<205.00N/mm2，滿足要求。4。支撐支承面驗算鋼管立桿設配套底座200X100mm，支承面為（按C35考慮）混凝土樓板，樓板厚=180mm,上部荷載為：F=17。12kN=17125N（1）支承面受沖切承載力驗算七二2。00,ft=1.57N/mm2,h°=180—15=165mm,n=0。4+1.2/七二1。00。 =0N/mm2,U=2X(200+165)+2X(100+165)=1260mm,Bh=1。00(0。7七ft+0.25。「住山二[(0°7X1X1.57+0°25X0)X1。00X1260X165]/1000=228.48kN鋼管支承面受沖切承載力228.48kN>17.12kN，滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0°20+2X0.10)X(0.10X3)=0。12m2,A]=0°20X0。10=0。02m2B=(A/A)0.5=2。45,f=0°85X16700=14195kN/m2,3=0。75lbl cc3B]fA]=0°75X2X14195X0。02=425.85kN支承面局部受壓承載力F=425。85kN>17.12kN,滿足要求。5。側模板驗算(1)荷載計算新澆砼的側壓力F1=0o22yX200/(T+15)B1B2V1/2=0°22X24°00X4°44X1°20X1°15X2。00。。5=45。75kN/m2=(丫=24。0七=1.20七=1。15V=2°0T=30.0°C)F2=yH=24X梁高二24X0。80=19。20kN/m2F「F2兩者取小值F=19。20kN/m2，有效壓頭高度二F/y=0。80荷載計算荷載類型標準值單位分項系數(shù)設計值單位①新澆混凝土的側壓力F19。20kN/m2Yg=1.223.04kN/m2②振搗混凝土產(chǎn)生的荷載Q2K4。00kN/m2Yq=1。45。60kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合①+②28.64kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載①/1。219。20kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數(shù)5跨，木模板厚度h=18mm;W二bh2/6=650X182/6=35100mm3,I=bh3/12=650X183/12=315900mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)K二—0。105,q=28°64X(800-150)/1000=18。62kN/m=18.62N/mmMM^=KMqL2=-0.105X18.62X3002=—175959N?mm=—0.18kN?m。二M/W=175959/35100=5。01N/mm2側?？箯潖姸?。=5。01N/mm2Vf=13。00N/mm2，滿足要求.m抗剪強度驗算抗剪系數(shù)K=0。606,V=KqL=0°606X18°62X300/1000=3.39kNV maxVt=3V/(2bh)=3X3o39X1000/(2X18X650)=0o43N/mm2側?？辜魪姸萾=0。43N/mm2Vf=1。40N/mm2，滿足要求。v撓度驗算撓度系數(shù)、=0。644,q'=19.20X(800—150)/1000=12。48kN/m=12。48N/mmu=、qL4/100EI=0°644X12°48X3004/(100X6000X315900)=0。34mm[u]=L/250=300/250=1.20mm側模撓度um技0。34mmV[u]=1。20mm，滿足要求.計算簡圖及內力圖如下圖：對拉螺栓計算F=0.95X(yF+yQ)=0.95X28。64=27.21kN/m2；設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距s GQ2ka=600mm=0。60m，豎向間距b=(800—150)/2=325mm=0。33m,N=abF=0°60X0°33X27。s21二5。39kN；對拉螺栓612，容許拉力[Nb]=12.90kNt對拉螺栓受力5。39kNV容許拉力12。90kN，滿足要求。7。 側肋強度驗算計算跨度325mm，跨數(shù)2跨，木枋尺寸b=80mm,h=80mm；W二bh2/6=80X802/6=85333mm3,I=bh3/12=80X803/12=3413333mm4?？箯潖姸闰炈銖澗叵禂?shù)K=0.125，q=28°64X300/1000=8.59N/mm;MM=KML2=0.125X8°59X3252=113415N?mm=0°11kN?m。二M/W=113415/85333=1.33N/mm2側肋抗彎強度。=1。33N/mm2Vf=13.00N/mm2，滿足要求。m抗剪強度驗算剪力系數(shù)％=0。625，V^=KVqL=0°625X8°59X325/1000=1。74kNt=3V/(2bh)=3X1.74X1000/(2X80X80)=0。41N/mm2側肋抗剪強度t=0。41N/mm2Vf=1。40N/mm2，滿足要求。v撓度驗算撓度系數(shù)Ku=0o521,q?=19o20X300/1000=5o76N/mm；u=KuqL4/100EI=0o521X5o76X3254/(100X9000X3413333)=0.01mm[u]=L/250=325/250=1.30mm側肋撓度u=0.01mmV[u]=1。30mm，滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：梁側檁梁驗算對拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數(shù)5跨，梁側檁梁采用①48X3.0雙鋼管，W=4490mm3,I=107800mm4，A=424mm2；抗彎強度驗算彎矩系數(shù)K=0。171,P=1.25qL=1°25X8°59X0.33=3。49kNMM=KPL=0°171X3°49X0.60X106=358074N?mm=0°36kN?m。二M/W=358074/(2X4490)=39。87N/mm2檁梁抗彎強度。=39。87N/mm2<f=205.00N/mm2,滿足要求。m抗剪強度驗算剪力系數(shù)Kj0。658,Vm=KvP=0.658X3。49=2.30kNt=3V/(2bh)=3X2297/(2X2X424)=4.06N/mm2檁梁抗剪強度t=4.06N/mm2<f=120.00N/mm2,滿足要求。v撓度驗算撓度系數(shù)、=1。097,P,=1。25qL=1°25X5°76X0.33=2.34kN；u=KuP,L3/(100EI)=1o097X2340X6003/(100X206000X215600)=0。12mm[u]=L/250=600/250=2。40mm檁梁撓度u呻=0.12山山<3]=2。40mm，滿足要求.9。計算結果底模、側模厚度18mm;第一層龍骨80X80mm木枋@200mm，第二層龍骨雙鋼管①48X3。0@1050mm；套扣式B—LG①48X3.0鋼管支撐縱向間距1050mm，鋼管橫向間距1050mm,豎肋80X80mm鋼管@300mm，對拉螺栓1排，612@600mm，采用①48X3.0雙鋼管作為橫檁,用蝴蝶扣與對拉螺栓聯(lián)結。立桿頂層步距0.60m，立桿中間層最大步距1°20m,沿高度上中下采用扣件鋼管設置水平剪刀撐。模板支架可調底座調節(jié)絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。附3:樓板(250mm)模板支撐計算書1。 計算參數(shù)結構板厚250mm,層高4.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板材彈性模量E=6000N/mm2，枋材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度f=13.00N/mm2，順紋抗m剪強度f=1。40N/mm2；支撐采用①48X3。0mm套扣式鋼管：橫向間距1050mm，縱向間距v1050mm,支撐立桿的步距h=1。50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4。24cm2,回轉半徑i=15。90mm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗剪強度f=120。00N/mm2，Q235鋼材抗彎v強度f=205。00N/mm2。2。 樓板底模驗算底模及支架荷載計算荷載類型 標準值單位 計算寬度(m)板厚(m)系數(shù)設計值底模自重 0.30 kN/m2X1°0 X1°2=0°36kN/m砼自重 24.00 kN/m3X1.0X0.25X1.2=7。20kN/m鋼筋荷載 1。10 kN/msX1.0X0。25X1。2=0。33kN/m施工人員及施工設備荷載 1。00kN/m2X1.0X1。4=1。40kN/m底模和支架承載力計算組合①+②+③+④ 1 =9。29kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合(①+②+③) 1q2 =7。89kN/m樓板底模板驗算 2第一層龍骨(次楞)間距L=350mm，計算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm，板模寬度=1000mmW=bh2/6=1000X182/6=54000mms,I=bh3/12=1000X18s/12=486000mm4內力及撓度計算a。 ①+②+③+④荷載支座彎矩系數(shù)Km=—0.105,M1=KMq1L2=—0°105X9°29X3502=—119493N。mm剪力系數(shù)K=0。606,V=KqL=0.606X9.29X350=1970NTOC\o"1-5"\h\z1V1b。 ①+②+③荷載支座彎矩系數(shù)％=-0。105削二七斗2=—0°105X7.89X3502=-101485N。mm跨中彎矩系數(shù)K=0。078,M=KqL2=0°078X7.89X3502=75389N。mmM 3M2剪力系數(shù)K=0。606,V=KqL=0°606X7°89X350=1673N2V2撓度系數(shù)Ku=0.644,U2=Kuq,^/(100EI)=0。644X(7。89/1。2)X3504/(100X6000X486000)=0.22mm藥施工人員及施工設備荷載按1。00kN(按作用在邊跨跨中計算)計算荷載P=1.4X1.00=1。40kN，計算簡圖如下圖所示跨中彎矩系數(shù)％=0。200,M4=KmXPL