橋梁預(yù)應(yīng)力空心板設(shè)計(jì)

預(yù)應(yīng)力空心板設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)一、設(shè)計(jì)資料跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑： =16.00m；計(jì)算跨徑l=15.56m橋面凈空：2X0.5m+9m設(shè)計(jì)荷載:公路-極荷載；材料：預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用1x7鋼絞線，公稱(chēng)直徑12.7mm；公稱(chēng)截面積98.7mm2,fpk=1860Mpa,fpd=1260Mpa,Ep=1.95x105Mpa,預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長(zhǎng)直線布曹；非預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用HRB335,fsk=335Mpa,fsd=280Mpa;R235,fsk=235Mpa,fsd=195Mpa;混凝土：空心板塊混凝土采用C50, fck=26.8MPa,fcd=18.4Mpa,ftk=2.65Mpa,ftd=1.65Mpa。絞縫為C30細(xì)集料混凝土；橋面鋪裝采用C30瀝青混凝土；欄桿為C25混凝土。設(shè)計(jì)要求：根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTGD62—2004）》要求，按A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)此梁。7、設(shè)計(jì)依據(jù)與參考書(shū)《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》葉見(jiàn)曙主編，人民交通出版社《橋梁計(jì)算示例集》（梁橋）易建國(guó)主編，人民交通出版社《橋梁工程》（1985）姚玲森主編，人民交通出版社二、構(gòu)造與尺寸50 900/22%圖1-1橋梁橫斷面圖1-2面構(gòu)造及尺寸（尺單位：cm）三、毛截面面積計(jì)算（詳見(jiàn)圖1-2）A=4688.28cm2h（一） 毛截面重心位置全截面靜距：對(duì)稱(chēng)部分抵消后對(duì)1/2板高靜距S=4854.5cm3鉸面積：A鉸=885cm2毛面積的重心及位置為：dh=1.2cm（向下）鉸重心對(duì)1/2板高的距離：d鉸=5.5cm（二） 毛截面對(duì)重心的慣距面積：A'=2290.2cm2圓對(duì)自身慣距：I=417392.8cm4由此可得空心板毛截面至重心軸的慣性矩：I=3.07X10〔Qmm4空心板的截面抗扭剛度可簡(jiǎn)化為圖1-3的單箱截面來(lái)近似計(jì)算IT=4.35X10i°mm4四、作用效應(yīng)計(jì)算（一）、永久荷載（恒載）作用下空安全帶、欄桿：?jiǎn)蝹?cè)為2.5kN/m橋面鋪裝：0.1X9X23=20.7kN/m1、 空心板自重g1=10.62kN/m2、 橋面系自重：g2=2.57kN/m3、 鉸縫自重g=2.3kN/m3恒載總重力：g=g1+g2+g3=3.43+0.45+11.72=15.6kN/m恒載內(nèi)力計(jì)算見(jiàn)表1-1。何載g(kN/m)L(m)M(kN*m)V(kN)跨中1/8gL21/4點(diǎn)3/32gL2支點(diǎn)1/2gL1/4跨點(diǎn)1/4gLg110.6215.56321.4241.0582.6241.31g24.8715.56147.39110.5437.8918.94g=g1+g215.4915.56468.79351.59120.5160.25表11跨中000（二）、基本可變荷載（活載）作用下1.荷載橫向分布系數(shù)跨中和四分點(diǎn)的橫向分布系數(shù)按鉸接板法計(jì)算。支點(diǎn)按杠桿法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)；支點(diǎn)到四分點(diǎn)間按直線內(nèi)插求得。（1）跨中和四分點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)：剛度系數(shù)r=?EI/（4GIT）?（b/l）2=5.8I/IT（b/l）2式中I=Ih=3.07X10〔°cm4;b=99cm;L=15560mm板截面的抵抗扭剛度IT=4.35X10他mm4Y=0.016圖1-2所示截住面簡(jiǎn)化成圖1-4。（略去中間肋板）

荷載位置板號(hào)niii1i2i3i4i5i6i7i8i9i10121317814011108807205905104504321781741491180940760630540480453140149152132105085072060054051411111813214012410008307006305950880941051241341211000850760721-2按r查《橋梁工程》(1985)附錄I之附表的各板的橫向分布影響線豎坐標(biāo)值，見(jiàn)表1-2。說(shuō)明：1、表中值為小數(shù)點(diǎn)后三位有效數(shù)字。2、 表中I，J分別為板號(hào)與荷載作用的板號(hào)。3、 豎標(biāo)值應(yīng)該繪在板的中軸線處根據(jù)所求得數(shù)值作影響線：(如圖1-5)根據(jù)各板影響線，在其上加載求得各種荷載作用下的橫向分布系數(shù)如下：汽車(chē)荷載作用下：田3=1/2習(xí)氣汽板號(hào)1:二行汽車(chē)：m2汽二1/2(0.144+0.111+0.095+0.079)=0.24板號(hào)2：11<\0/11<\0/\10/290\1_99 … /I圖1-4尺寸單位：cm二行汽車(chē):m2汽二1/2(0.139+0.115+0.098+0.082)=0.230板號(hào)3：二行汽車(chē)：m2汽二1/2(0.127+0.120+0.103+0.086)=0.270板號(hào)4：二行汽車(chē)：m2汽二1/2(0.110+0.119+0.112+0.093)=0.238板號(hào)5：二行汽車(chē)：m2汽二1/2(0.098+0.109+0.117+0.102)=0.224⑵支點(diǎn)、支點(diǎn)到四分點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿法計(jì)算(圖1-6)支點(diǎn)荷載橫向分布系數(shù)求得如下:m2汽二1/2x1.00=0.500支點(diǎn)到四分點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插進(jìn)行。橫向分布系數(shù)匯總于表1-3。表1-3何載跨中到四分點(diǎn)支點(diǎn)二行汽-20m2汽=0.2530.5002、活載內(nèi)力計(jì)算⑴彎矩

汽-20產(chǎn)生的彎矩M汽車(chē)二（1+u）-C-Sm.-P.-y.式中：（1+u）為沖擊系數(shù)，（1+u）=1.212&為折減系數(shù)，兩列車(chē)取1.0作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和跨中及1/4點(diǎn)的彎矩影響線（見(jiàn)圖1-7）跨中彎矩影響線5000.6一Qgn43250250 250250[4.0M 10(60 '1201204PD400-4120.433465.3跨中彎矩影響線5000.6一Qgn43250250 250250[4.0M 10(60 '1201204PD400-4120.433465.34點(diǎn)彎矩影響線L462.3三行汽-203的圖).4_03_0.218 __0：403--二行汽-20婀掛-100的圖0.3 0.掛-100的圖圖1-7跨中彎矩的計(jì)算：M2汽=1.155X1.0X(60X4.085+120X6.085+120X5.385)X0.218=300.693kN.m計(jì)入沖擊系數(shù)：M2汽=364.44kN.m1/4點(diǎn)彎矩的計(jì)算：M2汽=1.155X1.0X(60X1.564X0.403+120X4.564X0.218+120X4.214=225.66kN.m計(jì)入沖擊系數(shù):M2汽=273.50kN.m⑵、剪力計(jì)算"跨中剪力近似按同一個(gè)跨中荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算見(jiàn)圖1-8

0.30.50.303 3______—0.50.30.50.303 3______—0.5m3汽圖0.1210.⑵0.130 F3m掛圖圖1-8跨中剪力影響線V2汽/（E）"?卬""=1.155X1.0X(120X0.5+120X0.443+60X0.278)x0.218=39.145kN計(jì)入沖擊系數(shù)：V2/47.44kN支點(diǎn)剪力：剪力影響線及橫向分布系數(shù)見(jiàn)圖1-90.7860.7(8 l0.9510.943 0.737____一一一―一一一一―一-* 0.162V支汽V支汽(1+u)*C*Sm.?P.?y.102650「147|二1-11,44.0 10.121 15120J'12。 1「600.303 _—一130___0.30.50.3250.4550.373圖1-9支點(diǎn)剪力影響線50250 2502501.^ 4.0__11.2=1.155X1.0X(0.5X120X1.0+0.455X120X0.943=160.01kN計(jì)入沖擊系數(shù)：V支汽=193.93kN1/4點(diǎn)剪力:250250 250250"廣40_^.^10.251一一一一14I 40“012011200.75).6930.53600.487.5280.7010.3| | | | | 0.3m汽圖0.121 0.1210.5 |0303| | 0，303卜5皿掛圖圖1-10V汽二(1+U)-C-Sm.-P.-y.=1.155X1.0X(0.303X120X0.75+0.303X120X0.693+0.303二62.60kN計(jì)入沖擊系數(shù)：V汽=75.87kN可變作用匯總于1-5表：作用效應(yīng)截面位置作用種類(lèi)彎矩M(kN.m)剪力V(KN)跨中1/4跨跨中1/4跨支點(diǎn)兩行車(chē)不計(jì)沖擊300.7225.739.1562.60160.01X(1+U)364.4273.547.4457.87193.93(3)作用效應(yīng)組合按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本表達(dá)式為：YS=丫(1.2xS +1.4S +0.8x1.4xS)0ud0 GK Q1K QjK按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種

效應(yīng)組合：作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式為：Sd=SGK+0.7XS'Q1K+1.0XS^K作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合表達(dá)式為：S廣SGK+0.4SQ1K+TSqKMM則此時(shí)的效應(yīng)組合表達(dá)式為：S=、GK+SQ1K+SQk以上計(jì)算匯總于下表：空心板作用效應(yīng)組合匯總表序號(hào)作用種類(lèi)彎矩M(KN.m)剪力(KN)跨中L/4跨中L/4支點(diǎn)作用效永久作g1321.4241.1041.3182.6應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)用效應(yīng)g2147.39110.5018.9437.9值g=g1+g2SGK468.79351.6060.25120.5可變作不計(jì)沖擊S'QIK300.7225.739.1562.60160用效應(yīng)Sqik364.4273.547.4457.87193.9承載能基本組1-2Sgk 1GK 1562.6421.9072.3144.6力極限合Sud1.4Sqik 2510.2382.966.4281.02271.5狀態(tài)Sud=1+21072.7804.866.42153.3416.1正常使作用短期Sgk 3468.79351.6060.25120.5用極限效應(yīng)組合S'q1K4210.5158.027.4143.82112狀態(tài)Ssd Ssd=3+4679.3509.627.41104.1232.5作用長(zhǎng)期SGK 5468.8351.6060.25120.5效應(yīng)組合S'q1K6120.390.2815.6625.0464Sld Sld=5+6589.1441.915.6685.3184.5彈性階標(biāo)準(zhǔn)值、你 7GK /468.8351.6060.25120.5段效應(yīng)組SQ1K 8364.4273.547.4457.87193.9合SS=7+8833.2625.147.44118.1314.4

三、預(yù)應(yīng)力鋼筋的設(shè)計(jì)（一）、預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積的估算根據(jù)橋預(yù)規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足使用階段應(yīng)力要求和承載力極限狀態(tài)的強(qiáng)度條件。A類(lèi)預(yù)應(yīng)力砼構(gòu)件正截面抗裂性是控制砼的法向張拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下應(yīng)滿足：。t-c<0.7fk要求，在初步設(shè)計(jì)時(shí)按施工和使用階段估算，鋼束數(shù)也為9束左右，選定鋼束數(shù)n=9束A=9x1.40=12.6cm2y（二）、預(yù)應(yīng)力鋼筋布置后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置按圖i-ii（尺寸單位：圖i-ii（尺寸單位：cm）預(yù)規(guī)”的要求，取預(yù)應(yīng)力鋼束凈距保護(hù)層為3.5cm，鋼束截面重心到板下邊緣距離為ag=3.5+1.52=4.26cm，9束鋼束在板橫截面中呈不均勻分布，詳見(jiàn)圖1-11,預(yù)應(yīng)力鋼束沿板跨方向呈直線變化，即保持ag=4.26cm不變。四、凈截面和換算截面的幾何特性計(jì)算（一）換算截面積A0=Ah+(n-1)Ay=4688.28+(5.91-1)x12.6=4750.15cm4式中n—鋼筋彈性模量與砼彈性模量之比n=Ey/Eh=1.95x105/3.3x104=5.91換算截面的重心位置鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心凈距Sg=(5.91-1)x12.6x(42.87-4.26)=2388.65cm3換算截面對(duì)毛截面重心的距偏離：dh0=Sg/A0=2388.65/4750.15=0.50cm換算截面重心到截面下緣距離：y0=42.87-0.50=42.37cm換算截面重心到截面上緣距離：y0=47.13-0.50=46.63cm鋼筋重心到換算截面重心距離：ey=42.37-4.26=38.11cm換算截面慣距I0=Ih+Ahdh02+(n-1)Ayey2二4723333.21+4688.28x0.502+(5.91-1)x12.6x38.112=4814357.732cm4截面抗彎模量W0下二I0/y0上二4814357.732/46.63=103245.93cm3W0上二I0/y0下二4814357.732/42.37=113626.57cm3預(yù)加應(yīng)力階段凈截面幾何特性計(jì)算：假設(shè)砼達(dá)到R30時(shí)張拉Ah=4688.28cm2 重心距板頂距離y=47.13cm對(duì)板頂邊的面積矩S1=Ahxy=4688.28x47.13二220959cm3自身慣性矩I1=4723333.21cm4預(yù)留管道面積A0=-16xnx52/4=-314cm2重心距板頂距離y=90-4.26=85.74cm對(duì)板頂邊的面積矩S0=A0xy=-314x85.74=-26922.36cm3混凝土凈截面對(duì)板頂邊的面積矩SS.=220959-26922.36=194037cm3混凝土凈截面A.=Ah-A0=4688.28-314=4374.28cm2y，s=zS./A.=194037/4374.28=44.36cm凈截面慣性矩1.=I.+Ix=Ii+A.(ys-y.)2=4723333.21+4688.28x(44.36-47.13)2-314x(44.36-85.74)2=4221642.33cm4Ws=I./ys=4221642.33/44.36=95167.77cm3Wx=I./yx=4221642.33/45.64=92498.74cm3Wy=I./ey=4221642.33/37.82=111624.60cm3五、截面強(qiáng)度驗(yàn)算以跨中正截面強(qiáng)度驗(yàn)算為例頂板平均寬：bi'=A/h.'=[(93+89)/2*7+(89+93.2)/2*3]/11=82.8cm(詳見(jiàn)圖1-2)頂板厚為：h.'=11cm由RyAy=1860x22.4=41664Rabi,hi,=23x82.8x11=20948.4RyAy>Rabj'hj'故說(shuō)明部分腹板砼參加工作。由RA=Rbx+R(b.,-b)h.'(近似矩形)YYaai ix=[RYAY-Ra(bi'-b)hi]/Rab=[1860x22.4—23X(82.8—7—2X10)X11]/23X(7+2X10)=44.36<0.55h=47.51cm截面抵抗矩為：M=1/Y[Rbx(h-x/2)+R(h.'-b)(h-h.'/2)h.']d ca0 ai 0i i=1/1.25[23x(7+2X10)x44.36x(85.74—44.36/2)+23x(82.8—7—2x10)x(85.74-11/2)x11]二2306.96kN.m>2196.89kN.m符合要求式中Yc表示砼安全系數(shù)，按“公預(yù)規(guī)”取用1.25六、預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用。k=0.75Ryb=0.75x1860=1395Mpa預(yù)應(yīng)力鋼束與管道之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失按“公預(yù)規(guī)”規(guī)定計(jì)算。s1=。k[1-e-("+kx)]=0.75Rybx[1-e-(0.55x0.07+0o0015x12。93)]=78.47Mpa錨具變形、鋼鉸線回縮引起的應(yīng)力損失。s2=SAL/LEy=1.2x2.0x105/2394=100.25Mpa式中△!_表示鋼筋回縮值取用6*2=12mmL表示預(yù)應(yīng)力鋼筋有效長(zhǎng)度E=2.0x105Mpay分批張拉時(shí)砼彈性壓縮引起的應(yīng)力損失。s4=(mT)/2m?ny??！鉮1?！鉮1=Ny/A.+Nyey2/I.Ny=(°k-°s1-°s2)Ay=(1395—78.48—100.25)x12.6=15325kN?！鉮1=15325x103/4374.28x102+15325x103X37.822/4221642.33x104=35.55Mpa。s4=(m-1)/2m-ny-?！鉮1=(16-1)/(2x16)x5.76x15.46=95.99Mpa?！鉮1表示全部筋束的合力Ny在其作用點(diǎn)處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力Ny表示筋束的預(yù)加力的合力A.、1.混凝土梁的凈截面面積和凈截面慣性矩鋼筋松馳引起的預(yù)應(yīng)力損失。s5=0.022。k=0.022x1395=30.96Mpa砼收縮徐變損失按“公預(yù)規(guī)”附錄九計(jì)算。s6=0.9x[ny。he（t,t）+Eye（t,t）]/（1+15upA）。s6表示全部受力鋼筋截面重心點(diǎn)處的預(yù)應(yīng)力損失值。.表示后張法構(gòu)件放松鋼筋時(shí)，在計(jì)算截面上全部受力鋼筋重力處由h預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段應(yīng)力損失），產(chǎn)生的砼法向應(yīng)力u表示配筋率^=（Ag+Ay）/ApA=1+eA2/r2eA表示全部預(yù)應(yīng)力筋與非預(yù)應(yīng)力筋換算截面重心點(diǎn)到構(gòu)件截面重心軸的距離取eA=eye（匚，t）表示加載齡期為t時(shí)砼的徐變系數(shù)終值，相對(duì)濕度為75%,t=28天查得e=2.2e（t」T）表示自齡期為t時(shí)開(kāi)始計(jì)算的收縮徐變終值取用0.23。代入計(jì)算得：U=（Ag+Ay）/A=22.4/4798.26=0.47%r2=I/A=4723333.21/4798.26 r=31.37PA=1+eA2/r2=1+（37.82/31.37）2=2.45。s6=0.9x（5.76x14.06x2.2+2.0x105X0.23x10-3）/（1+15x0.47%X2.45）=172.04Mpa（六）永存預(yù)應(yīng)力第一批應(yīng)力損失（預(yù)加應(yīng)力階段）:。s【二。s1+。s2+。s4=78.47+100.25+95.99=274.71Mpa第二批應(yīng)力損失（使用荷載作用階段）:。/二。s5+。s6=30.96+172.04=203Mpa。s=。s】+。/=274.71+203=477.71Mpa永存預(yù)應(yīng)力oy=1395-477.71=917.29Mpa七、跨中截面應(yīng)力驗(yàn)算（一）施工階段正應(yīng)力驗(yàn)算1、跨中截面正應(yīng)力施工階段構(gòu)件在預(yù)期應(yīng)力和自重作用下截面上下緣砼正應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)力限值：混凝土標(biāo)號(hào)R為40號(hào)，張拉時(shí)R'=0.8R為32號(hào)，由附表1-2內(nèi)插得：Rb；=22.4Mpa；Rb」=2.20Mpa[。"=0.70Rb「=0.7X22.4=15.68Mpa[ohl]=0.70Rb「=0.7X2.2=1.54MpaN=（A+A“’.cosa）（。-。i）+（。，-。，i）A,yyyW ks ksy=（1395-274.71）x1260=1411.57kNOhs=Ny/A.-Nyeyj/Wjs+Mg1/Wjs=1411.57X103/4374.28X102—1411.57X103X378.2/95167.77x103+472.12X106/95167.77X103=2.58Mpa<[oha]=15.68MpaO=N/A+Ne,/W-M/W.hxyjyyjjxg1jx=1411.57x103/4374.28X102+1411.57X103X378.2/92498.74X103-472.12X106/92498.74X103=3.76Mpa>0運(yùn)輸、安裝階段正應(yīng)力計(jì)算Ny=（ok-os）Ay=（1395-477.71）x12.6=11557.85kNMg1=472.12x1.2=566.54kN.mO=N/A-Ne/W+M/W.hsyjyyjsg1js二1411.57x103/4374.28x102-1411.57x103x378.2/95167.77X103+566.54x106/95167.77x103=3.57Mpa<[。"O=N/A+Ne/W-M/W.hxyjyyjxg1jx二1411.57x103/4374.28x102+1411.57x103x378.2/92498.74X103-566.54x106/92498.74x103=2.87Mpa>02、使用階段正應(yīng)力驗(yàn)算N=[。，-。I-。n](A+A?cosa)+(?！?一。1‘-oii')A‘yiikssyyw kssy二917.29x1260=1155.79kN對(duì)荷載組合I:。=N/A+(M-N?e)/W.+(M+M)/Whsynjg1 yii yjjsg2pos=1155.79x103/(4374.28x102)+(472.12x106—1155.79x103x378.2)/(95167.77X103)+(472.12+453.47)x102/(116073.26x103)=3.02Mpa<[。ha]=0.5Rab=14Mpa。=N/A—(M-N?e)/W.-(M+M)/Whxynjg1ynyjjxg2pox=1155.79x103/(4374.28x102)—(472.12x106—1155.79x103x378.2)/(92498.74x103)—(472.12+453.47)x102/(105630.68x103)=1.54Mpa>0對(duì)荷載組合III：Mg2+Mp=1051.11kM.m。=N/A+(M-N?e)/W.+(M+M)/Whsynjg1 yn yjjsg2pos=1155.79x103/(4374.28x102)+(472.12x106—1155.79x103x378.2)/(95167.77x103)+1051.11x102/(116073.26x103)=3.01Mpa<[oha]=0.5Rab=14Mpa。=N/A.—(M-N?e)/W.—(M+M)/Whxynjg1ynyjjxg2pox=1155.79x103/(4374.28x102)—(472.12x106—1155.79x103x378.2)/(92498.74x103)—1051.11x102/(105630.68x103)=2.26Mpa>0(二)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大應(yīng)力荷載組合I：Oymax*yn+ny.(Mg2+Mp)-y0y/I0=(1395-477.7)+6.33x925.59x106x378.2/4884362.675X104二962.66MpaV0.65Rby=1209Mpa荷載組合III：。河x*yf?(Mg2+Mp，催/】。=(1395-412.36)+6.33X1051.11X106X378.2/4884362.675x104=968.81MpaV0.70Rby=1302Mpa八、支點(diǎn)截面主應(yīng)力驗(yàn)算：換算截面重心處的主應(yīng)力凈距：S0,=99X42.17X42.17/2+(6.33T)X2.8X38.55-2X508.68X(7.3-3.63-0.7+7.64)-2X36X(7.3-3.63-0.7+7.64)2/2二73759.51cm4S0=99X42.5X42.5/2+(5.75-1)X2.8X38.88-2X508.68X(7.3-3.63-0.7+7.64)-2X36X(7.3-3.63-0.7+7.64)2/2二80052.905cm4b=2X10+7=27cm對(duì)荷載組合I：t=Qs,/bI,+(Q+Q)s/bIg10 0g2q0 0二91.18X73759.51/27X4749000.51+(30.19+155.36)X80052.91/27X4747534.51=0.17Mpa對(duì)荷載組合I：t二Qs,/bI,+(Q+Q)s/bIg10 0g2q0 0=0.19Mpa換算截面重心處砼的應(yīng)力：0h=0]*A/A0,-Ao1*A/A0=21582.12X16.8X102/4778