花崗石幕墻設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"計(jì)算引用的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及資料 1\o"CurrentDocument"幕墻設(shè)計(jì)規(guī)范： 1\o"CurrentDocument"建筑設(shè)計(jì)規(guī)范： 1金屬板及石材規(guī)范： 2鋼材規(guī)范： 2\o"CurrentDocument"膠類(lèi)及密封材料規(guī)范： 3《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》（第二版） 3\o"CurrentDocument"土建圖紙： 3\o"CurrentDocument"基本參數(shù) 3\o"CurrentDocument"幕墻所在地區(qū) 3\o"CurrentDocument"地面粗糙度分類(lèi)等級(jí) 3\o"CurrentDocument"抗震設(shè)防 4\o"CurrentDocument"幕墻承受荷載計(jì)算 4\o"CurrentDocument"風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算方法 4\o"CurrentDocument"計(jì)算支撐結(jié)構(gòu)時(shí)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 5\o"CurrentDocument"計(jì)算面板材料時(shí)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 6\o"CurrentDocument"垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 6\o"CurrentDocument"作用效應(yīng)組合 6\o"CurrentDocument"幕墻立柱計(jì)算 7\o"CurrentDocument"立柱型材選材計(jì)算 7\o"CurrentDocument"確定材料的截面參數(shù) 8\o"CurrentDocument"選用立柱型材的截面特性 9\o"CurrentDocument"立柱的抗彎強(qiáng)度計(jì)算 10\o"CurrentDocument"立柱的撓度計(jì)算 10\o"CurrentDocument"立柱的抗剪計(jì)算 11\o"CurrentDocument"幕墻橫梁計(jì)算 11\o"CurrentDocument"橫梁型材選材計(jì)算 12\o"CurrentDocument"確定材料的截面參數(shù) 13\o"CurrentDocument"選用橫梁型材的截面特性 15\o"CurrentDocument"幕墻橫梁的抗彎強(qiáng)度計(jì)算 15\o"CurrentDocument"橫梁的撓度計(jì)算 15\o"CurrentDocument"橫梁的抗剪計(jì)算 16\o"CurrentDocument"短槽式（托板）連接石材的選用與校核 17\o"CurrentDocument"石材板塊荷載計(jì)算 17\o"CurrentDocument"石材的抗彎設(shè)計(jì) 18\o"CurrentDocument"短槽托板在石材中產(chǎn)生的剪應(yīng)力校核 18\o"CurrentDocument"短槽托板剪應(yīng)力校核 19\o"CurrentDocument"連接件計(jì)算 19\o"CurrentDocument"橫梁與角碼間連接 20\o"CurrentDocument"角碼與立柱連接 21\o"CurrentDocument"立柱與主結(jié)構(gòu)連接 22\o"CurrentDocument"幕墻埋件計(jì)算（后錨固結(jié)構(gòu)） 23\o"CurrentDocument"荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 24\o"CurrentDocument"錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計(jì)算 24\o"CurrentDocument"群錨受剪內(nèi)力計(jì)算 26\o"CurrentDocument"錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力計(jì)算 26\o"CurrentDocument"混凝土錐體受拉破壞承載力計(jì)算 26\o"CurrentDocument"混凝土劈裂破壞承載力計(jì)算 28錨栓鋼材受剪破壞承載力計(jì)算 30\o"CurrentDocument"混凝土楔形體受剪破壞承載力計(jì)算 30\o"CurrentDocument"混凝土剪撬破壞承載能力計(jì)算 31\o"CurrentDocument"拉剪復(fù)合受力承載力計(jì)算 32\o"CurrentDocument"幕墻轉(zhuǎn)接件強(qiáng)度計(jì)算 32\o"CurrentDocument"受力分析 32\o"CurrentDocument"轉(zhuǎn)接件的強(qiáng)度計(jì)算 32\o"CurrentDocument"幕墻焊縫計(jì)算 33\o"CurrentDocument"受力分析 33\o"CurrentDocument"焊縫特性參數(shù)計(jì)算 33\o"CurrentDocument"焊縫校核計(jì)算 34\o"CurrentDocument"石材幕墻幕墻膠類(lèi)及伸縮縫計(jì)算 34\o"CurrentDocument"立柱連接伸縮縫計(jì)算 34\o"CurrentDocument"耐侯膠膠縫計(jì)算 35石材幕墻設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)計(jì)算引用的規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)及資料1.1幕墻設(shè)計(jì)規(guī)范：鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》點(diǎn)支式玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》玻璃幕墻點(diǎn)支承裝置》吊掛式玻璃幕墻支承裝置》建筑瓷板裝飾工程技術(shù)規(guī)范》建筑幕墻》金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》小單元建筑幕墻》1.2建筑設(shè)計(jì)規(guī)范：地震震級(jí)的規(guī)定》鋼結(jié)構(gòu)防火涂料》鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》高處作業(yè)吊藍(lán)》工程抗震術(shù)語(yǔ)標(biāo)準(zhǔn)》工程網(wǎng)絡(luò)計(jì)劃技術(shù)規(guī)程》混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》混凝土用膨脹型、擴(kuò)孔型建筑錨栓》建筑表面用有機(jī)硅防水劑》建筑材料放射性核素限量》建筑防火封堵應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程》建筑工程抗震設(shè)防分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)》建筑工程預(yù)應(yīng)力施工規(guī)程》建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》建筑物防雷設(shè)計(jì)規(guī)范》冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》民用建筑設(shè)計(jì)通則》GB50429-2007JGJ102-2003CECS127-2001JG138-2010JG139-2001CECS101：98GB/T21086-2007JGJ133-2001JG/T216-2008GB/T17740-1999GB14907-2002GB50017-2003JGJ3-2002GB50045-95（2005年版）GB19155-2003JGJ/T97-2010JGJ/T121-99JGJ145-2004GB50010-2010JG160-2004JC/T902-2002GB6566-2010CECS154：2003JGJ81-2002GB50223-2008CECS180：2005GB50009-2001（2006年版、局部修訂）GB50068-2001GB50011-2010GB50016-2006GB50057-2010GB50018-2002GB50352-2005《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ85-20101.3金屬板及石材規(guī)范：干掛飾面石材及其金屬掛件》JC830.1、2-2005建筑裝飾用微晶玻璃》JC/T872-2000建筑幕墻用瓷板》JG/T217-2007建筑裝飾用搪瓷鋼板》JG/T234-2008微晶玻璃陶瓷復(fù)合磚》JC/T994-2006超薄天然石材復(fù)合板》JC/T1049-2007鋁幕墻板、板基》YS/T429.1-2000鋁幕墻板、氟碳噴漆鋁單板》YS/T429.2-2000建筑幕墻用鋁塑復(fù)合板》GB/T17748-2008鋁塑復(fù)合板用鋁帶》YS/T432-2000天然板石》GB/T18600-2009天然大理石荒料》JC/T202-2001天然大理石建筑板材》GB/T19766-2005天然花崗石荒料》JC/T204-2001天然花崗石建筑板材》GB/T18601-2009天然石材統(tǒng)一編號(hào)》GB/T17670-2008天然飾面石材術(shù)語(yǔ)》GB/T13890-20081.4鋼材規(guī)范：建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形鋼管》JG/T178-2005不銹鋼棒》GB/T1220-2007不銹鋼冷加工鋼棒》GB/T4226-2009不銹鋼冷軋鋼板及鋼帶》GB/T3280-2007不銹鋼熱軋鋼板及鋼帶》GB/T4237-2007不銹鋼小直徑無(wú)縫鋼管》GB/T3090-2000擦窗機(jī)》GB19154-2003彩色涂層鋼板和鋼帶》GB/T12754-2006低合金鋼焊條》GB/T5118-1995低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591-2008建筑幕墻用鋼索壓管接頭》JG/T201-2007耐候結(jié)構(gòu)鋼》GB/T4171-2008高碳鉻不銹鋼絲》YB/T096—1997合金結(jié)構(gòu)鋼》GB/T3077-1999金屬覆蓋層鋼鐵制品熱鍍鋅層技術(shù)要求》GB/T13912-2002冷拔異形鋼管》GB/T3094-2000碳鋼焊條》GB/T5117-1999碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700-2006碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋薄鋼板及鋼帶》GB/T912-2008碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板及鋼帶》GB/T3274-2007優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T699-1999膠類(lèi)及密封材料規(guī)范：丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001彩色涂層鋼板用建筑密封膠》JC/T884-2001丁基橡膠防水密封膠粘帶》JC/T942-2004干掛石材幕墻用環(huán)氧膠粘劑》JC887-2001工業(yè)用橡膠板》GB/T5574-1994混凝土建筑接縫用密封膠》JC/T881-2001建筑窗用彈性密封劑》JC485-2007建筑密封材料試驗(yàn)方法》GB/T13477.1?20-2002建筑用防霉密封膠》JC/T885-2001建筑用硅酮結(jié)構(gòu)密封膠》GB16776-2005建筑用巖棉、礦渣棉絕熱制品》GB/T19686-2005建筑用硬質(zhì)塑料隔熱條》JG/T174-2005建筑裝飾用天然石材防護(hù)劑》JC/T973-2005聚氨酯建筑密封膠》JC/T482-2003聚硫建筑密封膠》JC/T483-2006絕熱用巖棉、礦棉及其制品》GB/T11835-2007硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強(qiáng)度的測(cè)定》GB/T529-1999石材用建筑密封膠》JC/T883-2001橡膠袖珍硬度計(jì)壓入硬度試驗(yàn)方法》GB/T531-1999修補(bǔ)用天然橡膠膠粘劑》HG/T3318-2002中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-2001中空玻璃用丁基熱熔密封膠》JC/T914-20031.6《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》(第二版)1.7土建圖紙：基本參數(shù)2.1幕墻所在地區(qū)成都地區(qū)；地面粗糙度分類(lèi)等級(jí)幕墻屬于外圍護(hù)構(gòu)件，按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)A類(lèi)：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類(lèi)：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)C類(lèi)：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類(lèi)：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)，本工程按B類(lèi)地形考慮。

2.3抗震設(shè)防按《建筑工程抗震設(shè)防分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)》，建筑工程應(yīng)分為以下四個(gè)抗震設(shè)防類(lèi)別：特殊設(shè)防類(lèi)：指使用上有特殊設(shè)施，涉及國(guó)家公共安全的重大建筑工程和地震時(shí)可能發(fā)生嚴(yán)重次生災(zāi)害等特別重大災(zāi)害后果，需要進(jìn)行特殊設(shè)防的建筑，簡(jiǎn)稱(chēng)甲類(lèi)；重點(diǎn)設(shè)防類(lèi)：指地震時(shí)使用功能不能中斷或需盡快恢復(fù)的生命線相關(guān)建筑，以及地震時(shí)可能導(dǎo)致大量人員傷亡等重大災(zāi)害后果，需要提高設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)的建筑，簡(jiǎn)稱(chēng)乙類(lèi)；標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(lèi)：指大量的除1、2、4款以外按標(biāo)準(zhǔn)要求進(jìn)行設(shè)防的建筑，簡(jiǎn)稱(chēng)丙類(lèi)；適度設(shè)防類(lèi)：指使用上人員稀少且震損不致產(chǎn)生次生災(zāi)害，允許在一定條件下適度降低要求的建筑，簡(jiǎn)稱(chēng)丁類(lèi)；在維護(hù)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)計(jì)算中：特殊設(shè)防類(lèi)，應(yīng)按高于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度提高一度的要求加強(qiáng)其抗震措施，同時(shí)，應(yīng)按批準(zhǔn)的地震安全性評(píng)價(jià)的結(jié)果且高于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度的要求確定其地震作用；重點(diǎn)設(shè)防類(lèi)，應(yīng)按高于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度一度的要求加強(qiáng)其抗震措施，同時(shí)，應(yīng)按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度確定其地震作用；標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(lèi)，應(yīng)按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度確定其抗震措施和地震作用；適度設(shè)防類(lèi)，應(yīng)按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度確定其抗震措施和地震作用；根據(jù)國(guó)家規(guī)范《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010，成都地區(qū)地震基本烈度為：7度，地震動(dòng)峰值加速度為O.lg,由于本工程是標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(lèi)，因此實(shí)際抗震計(jì)算中的水平地震影響系數(shù)最大值應(yīng)按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度選取，也就是?。篴=0.08；max幕墻承受荷載計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算方法幕墻屬于外圍護(hù)構(gòu)件，按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-20012006年版)計(jì)算:w=pppw ……7.1.1-2[GB50009-20012006年版]上式中:gzzs10w:作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；kZ：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：108.5m；PJ瞬時(shí)風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù)；根據(jù)不同場(chǎng)地類(lèi)型，按以下公式計(jì)算(高度不足5m按5m計(jì)算):P=K(1+2p)其中K為地面粗糙度調(diào)整系數(shù)，P=K(1+2p)其中K為地面粗糙度調(diào)整系數(shù)，pA類(lèi)場(chǎng)地：B類(lèi)場(chǎng)地：C類(lèi)場(chǎng)地：D類(lèi)場(chǎng)地：對(duì)于B類(lèi)地形，為脈動(dòng)系數(shù)其中：其中其中其中108.5m高度處瞬時(shí)風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù):P

PPP=0.92X(1+2pgz=0.89X(1+2pgz=0.85X(1+2pgz=0.80X(1+2p)

f)

f)

f)pppp=0.387X(Z/10)-0.12f=0.5(Z/10)-0.16f=0.734(Z/10)-0.22f=1.2248(Z/10)-0.3P=0.89X(1+2X(0.5(Z/10)-0.16))=1.4977p：風(fēng)壓高度變化系數(shù)；根據(jù)不同場(chǎng)地類(lèi)型，按以下公式計(jì)算：A類(lèi)場(chǎng)地：p=1.379X(Z/10)0.24z當(dāng)Z>300m時(shí)，取Z=300m，當(dāng)Z<5m時(shí)，取Z=5m；B類(lèi)場(chǎng)地：卩=(Z/1O)o.32z當(dāng)Z>350m時(shí)，取Z=350m，當(dāng)Z<10m時(shí)，取Z=10m；C類(lèi)場(chǎng)地：卩=0.616X(Z/lO)o.44z當(dāng)Z>400m時(shí)，取Z=400m，當(dāng)Z<15m時(shí)，取Z=15m；D類(lèi)場(chǎng)地：卩=0.318X(Z/10)0.60z當(dāng)Z>450m時(shí)，取Z=450m，當(dāng)Z<30m時(shí)，取Z=30m；對(duì)于B類(lèi)地形，108.5m高度處風(fēng)壓高度變化系數(shù)：卩=1.000X(Z/10)0.32=2.1446zM:局部風(fēng)壓體型系數(shù)；s1按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3條：驗(yàn)算圍護(hù)構(gòu)件及其連接的強(qiáng)度時(shí)，可按下列規(guī)定采用局部風(fēng)壓體型系數(shù)usi：一、外表面1.正壓區(qū)按表7.3.1采用2.負(fù)壓區(qū)-對(duì)墻面，取-1.0-對(duì)墻角邊，取-1.8二、內(nèi)表面對(duì)封閉式建筑物，按表面風(fēng)壓的正負(fù)情況取-0.2或0.2。本計(jì)算點(diǎn)為轉(zhuǎn)角位置。按JGJ102-2003第5.3.2條文說(shuō)明：風(fēng)荷載在建筑物表面分布是不均勻的，在檐口附近、邊角部位較大。根據(jù)風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果和國(guó)外的有關(guān)資料，在上述區(qū)域風(fēng)吸力系數(shù)可取-1.8，其余墻面可考慮-1.0，由于維護(hù)結(jié)構(gòu)有開(kāi)啟的可能，所以還應(yīng)考慮室內(nèi)壓-0.2。對(duì)無(wú)開(kāi)啟的結(jié)構(gòu)，《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》條文說(shuō)明第7.3.3條指出“對(duì)封閉建筑物，考慮到建筑物內(nèi)實(shí)際存在的個(gè)別洞口和縫隙，以及機(jī)械通風(fēng)等因素，室內(nèi)可能存在正負(fù)不同的氣壓，參照國(guó)外規(guī)范，大多取±(0.2-0.25)的壓力系數(shù)，現(xiàn)取±0.2”。即不論有無(wú)開(kāi)啟扇，均要考慮內(nèi)表面的局部體型系數(shù)。另注：上述的局部體型系數(shù)U(1)是適用于圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積A小于或等于1m2的情況，當(dāng)圍護(hù)構(gòu)件的從屬面積A大于或等于10m2時(shí)，局部風(fēng)壓體型系數(shù)卩(10)可乘以折減系數(shù)0.8,當(dāng)構(gòu)件的從屬面積小于10m2而大于1m2時(shí)，局部風(fēng)壓體型系數(shù)卩(A)1可按面積的對(duì)數(shù)線性插值，即：u(A)=u(1)+[u(10)-u(1)]logA在上式中：S1s1s1當(dāng)A±10m2時(shí)，取A=10m2；當(dāng)AW1m2時(shí)，取A=1m2；u(10)=0.8u(1)w:基本風(fēng)壓值(MPa),根據(jù)現(xiàn)行<<建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范〉>GB50009-2001附表D.4(全國(guó)基本風(fēng)壓分布圖)中數(shù)值采用，但不小于0.3KN/m2，按重現(xiàn)期50年，成都地區(qū)取0.0003MPa；計(jì)算支撐結(jié)構(gòu)時(shí)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算支撐結(jié)構(gòu)時(shí)的構(gòu)件從屬面積：A=1.32X4.45=5.874m2LogA=0.769u(A)=u(1)+[u(10)-u(1)]logAs1 s1 s1 s1=1.523u=1.523+0.2s1=1.723

w=Buuwkgzzs10=1.4977X2.1446X1.723X0.0003=0.00166MPa計(jì)算面板材料時(shí)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算面板材料時(shí)的構(gòu)件從屬面積：A=0.9X0.44=0.396m2LogA=0u(A)=u(1)+[u(10)-u(1)]logAs1s1s1s1=1.8u=1.8+0.2s1=2w=Buuwkgzzs10=1.4977X2.1446X2X0.0003=0.001927MPa垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值^=paG/A ……5.3.4[JGJ102-2003]q：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)EAkP:動(dòng)力放大系數(shù)，取5.0；Ea：水平地震影響系數(shù)最大值，取0.08；G：幕墻構(gòu)件的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N)；kA:幕墻構(gòu)件的面積(mm2)；3.5作用效應(yīng)組合5.4.1[JGJ102-2003]荷載和作用效應(yīng)按下式進(jìn)行組合:5.4.1[JGJ102-2003]S=YS+屮丫S+屮丫SGGk w wwk E EEk上式中:GGk w wwk E EEkS：作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；S :重力荷載作為永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；GkS、S：分別為風(fēng)荷載，地震作用作為可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；wkEkY、Y、Y:各效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)；GwE屮、屮：分別為風(fēng)荷載，地震作用效應(yīng)的組合系數(shù)。wE上面的Y、Y、Y為分項(xiàng)系數(shù)，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]規(guī)定如下:GwE進(jìn)行幕墻構(gòu)件強(qiáng)度、連接件和預(yù)埋件承載力計(jì)算時(shí)：重力荷載：Y:1.2；G風(fēng)荷載：Y:1.4；w地震作用：Y:1.3；E進(jìn)行撓度計(jì)算時(shí)；重力荷載：Y:1.0；G風(fēng)荷載：Y:1.0；w地震作用：可不做組合考慮；上式中，風(fēng)荷載的組合系數(shù)屮為1.0；w地震作用的組合系數(shù)屮已為0.5；幕墻立柱計(jì)算基本參數(shù)：：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：108.5m；：力學(xué)模型：雙跨梁；：立柱跨度：L=4450mm，短跨長(zhǎng)L=1500mm，長(zhǎng)跨長(zhǎng)L=2950mm12：立柱左分格寬：1320mm；立柱右分格寬：1320mm；：立柱計(jì)算間距：B=1320mm；：板塊配置：石材；：立柱材質(zhì)：Q235；：安裝方式：偏心受拉；本處幕墻立柱按雙跨梁力學(xué)模型進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，受力模型如下：■Ii'i°^J-L11LLLIH1'彎矩圾(M)、..11111-r-.1111111 _L—1111111-剪力團(tuán)(V)■q(N/mni/立柱型材選材計(jì)算風(fēng)荷載作用的線荷載集度(按矩形分布)：q：風(fēng)荷載線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)wkw:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；kB:幕墻立柱計(jì)算間距(mm)；q=wBwkk=0.00166X1320=2.191N/mmq:風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計(jì)值(N/mm)；wq=1.4qw wk=1.4X2.191=3.067N/mm水平地震作用線荷載集度(按矩形分布):q：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；EAkP:動(dòng)力放大系數(shù)，取5.0；Ea:水平地震影響系數(shù)最大值，取0.08；G：幕墻構(gòu)件的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N),(含面板和框架)；kA：幕墻平面面積(mm2)；q=paG/A……5.3.4[JGJ102—2003]EAkEmax=5X0.08X0.0011=0.00044MPaq:水平地震作用線荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)；EkB:幕墻立柱計(jì)算間距(mm)；q=qBEkEAk=0.00044X1320=0.581N/mmq:水平地震作用線荷載集度設(shè)計(jì)值(N/mm)；Eq=1.3qEEk=1.3X0.581=0.755N/mm幕墻受荷載集度組合:用于強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，采用S+0.5S設(shè)計(jì)值組合： ……5.4.1[JGJ102-2003]wEq=q+0.5qwE=3.067+0.5X0.755=3.444N/mm用于撓度計(jì)算時(shí)，采用S標(biāo)準(zhǔn)值： ……5.4.1[JGJ102-2003]wq=qkwk=2.191N/mm求支座反力R及最大彎矩：由雙跨梁彎矩圖可知，兩支點(diǎn)0，2處彎矩為零，中支點(diǎn)彎矩最大為M，而在均布荷載作用下，最大撓度在長(zhǎng)跨內(nèi)出現(xiàn)。M:中支座彎矩(N?mm)；R:中支座反力(N)；M=-q(L3+L3)/8L112=-3.444X(15003+29503)/8/4450=—2810088.75N?mmR=qL/2-M/L+qL/2-M/L1111212=3.444X1500/2-(-2810088.75/1500)+3.444X2950/2-(-2810088.75/2950)=10488.865N確定材料的截面參數(shù)截面的型材慣性矩要求:k=02k=4M/(qL2)112=4X2810088.75/(3.444X29502)=0.375查《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》第二版表3-9附注說(shuō)明:x=A/4+2R1/3cos(0+240)0其中：A=2+k-k=2.37512R=((A/4)2-k/2)3/2=0.06710=l/3arccos((A3-12kA-8(l-2k-k))/64R)=26.848112x=A/4+2R1/3cos(0+240)=2.375/4+2X0.067i/3Cos(26.848+240)=0.549入=x(1-2k+3kx-2x2-kx2+x3)01100100=0.1742代入d二入qL4/24EIf,limk2 xmin上式中：d：按規(guī)范要求，立柱的撓度限值(mm)；q：風(fēng)荷載線荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)；kL:長(zhǎng)跨長(zhǎng)度(mm)；2E：型材的彈性模量(MPa)，對(duì)Q235取206000MPa；I:材料需滿足的繞X軸最小慣性矩(mm4)；xminL/250=2950/250=11.8按［5.1.1.2］《建筑幕墻》GB/T21086-2007的規(guī)定，對(duì)于構(gòu)件式玻璃幕墻或單元幕墻(其它形式幕墻或外維護(hù)結(jié)構(gòu)無(wú)絕對(duì)撓度限制):當(dāng)跨距＜4500mm時(shí)，絕對(duì)撓度不應(yīng)該大于20mm；當(dāng)跨距＞4500mm時(shí)，絕對(duì)撓度不應(yīng)該大于30mm；對(duì)本例取:d=11.8mm代入上式:I二入qL4/24Edxmink2 f,lim=0.1742X2.191X29504/24/206000/11.8=495470.866mm4截面的型材抵抗矩要求：W:立柱凈截面抵抗矩預(yù)選值(mm3)；nxM:彎矩組合設(shè)計(jì)值即M(N?mm)；x1Y：塑性發(fā)展系數(shù)：對(duì)于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002，取1.00；對(duì)于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范，取1.05；對(duì)于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50429-2007，取1.00；f:型材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa),對(duì)Q235取215；sW=M/yfnxxs=2810088.75/1.05/215=12447.791mm3選用立柱型材的截面特性按上一項(xiàng)計(jì)算結(jié)果選用型材號(hào)：50X100X4鋼矩管型材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:215MPa型材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：T=125MPas型材彈性模量:E=206000MPa繞X軸慣性矩:I=1341380mm4繞Y軸慣性矩：I=449490mm4繞X軸凈截面抵抗矩：W=26828mm3nx1繞X軸凈截面抵抗矩：W=26828mm3nx2型材凈截面面積：A=1094.8mm2型材線密度：Y=0.085942N/mm型材截面垂直于豪軸腹板的截面總寬度：t=8mm型材受力面對(duì)中性軸的面積矩：S=17049mm3x塑性發(fā)展系數(shù)：Y=1.05立柱的抗彎強(qiáng)度計(jì)算立柱軸向拉力設(shè)計(jì)值：N:立柱軸向拉力標(biāo)準(zhǔn)值(N)；kGgaJ幕墻單位面積的自重標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；A：立柱單元的面積(mm2)；B:幕墻立柱計(jì)算間距(mm)；L：立柱跨度(mm)；N=qAkGAk=qBLGAk=0.0011X1320X4450=6461.4NN：立柱軸向拉力設(shè)計(jì)值(N)；N=1.2Nk=1.2X6461.4=7753.68N抗彎強(qiáng)度校核：按雙跨梁(受拉)立柱強(qiáng)度公式，應(yīng)滿足：N/A+M/yWWf ……6.3.7[JGJ102-2003]nxnxs上式中：N：立柱軸力設(shè)計(jì)值(N)；M:立柱彎矩設(shè)計(jì)值(N?mm)；xA:立柱凈截面面積(mm2)；W:在彎矩作用方向的凈截面抵抗矩(mm3)；nxY：塑性發(fā)展系數(shù)：對(duì)于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002，取1.00；對(duì)于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,取1.05；對(duì)于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50429-2007，取1.00；f：型材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取215MPa；則：sN/A+M/YW=7753.68/1094.8+2810088.75/1.05/26828nxnx=106.839MPaW215MPa立柱抗彎強(qiáng)度滿足要求。立柱的撓度計(jì)算因?yàn)閼T性矩預(yù)選是根據(jù)撓度限值計(jì)算的，所以只要選擇的立柱慣性矩大于預(yù)選值，撓度就滿足要求：實(shí)際選用的型材慣性矩為：I=1341380mm4x預(yù)選值為：I=495470.866mm4實(shí)際撓度計(jì)算值為：d二入qL4/24EIfk2x=0.1742X2.191X29504/24/206000/1341380=4.359mm而d=11.8mm所以，立柱撓度滿足規(guī)范要求。4.6立柱的抗剪計(jì)算校核依據(jù)：T皿Wt=125MPa(立柱的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值)求中支座剪力設(shè)計(jì)值：采用V+0.5V組合wE=-(qL/2-M/L)=-(3.444X1500/2-(-2810088.75/1500))=-4456.392N=qL/2-M/Lw1右 212=3.444X2950/2-(-2810088.75/2950)=6032.472N取V=6032.472N立柱剪應(yīng)力：T:立柱最大剪應(yīng)力(MPa)；V：立柱所受剪力(N)；S:立柱型材受力面對(duì)中性軸的面積矩(mm3)；xI:立柱型材截面慣性矩(mmj；xt型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)；T=VS/Itmaxxx=6032.472X17049/1341380/8=9.584MPa9.584MPaW125MPa立柱抗剪強(qiáng)度滿足要求!幕墻橫梁計(jì)算基本參數(shù)：1：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：108.5m；2：橫梁跨度：B=1320mm；3：橫梁上分格高：900mm；橫梁下分格高：900mm；4：橫梁計(jì)算間距：H=900mm；5：力學(xué)模型：梯形荷載簡(jiǎn)支梁；6：板塊配置：石材；7：橫梁材質(zhì)：Q235；因?yàn)锽>H,所以本處幕墻橫梁按梯形荷載簡(jiǎn)支梁力學(xué)模型進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，受力模型如下:彎拒圖血橫梁型材選材計(jì)算橫梁在風(fēng)荷載作用下的線荷載集度(按梯形分布)：q:風(fēng)荷載線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)；wkw:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；kH：幕墻橫梁計(jì)算間距(mm)；q=wHwkk=0.00166X900=1.494N/mmq:風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計(jì)值(N/mm)；wq=1.4qwwk=1.4X1.494=2.092N/mm垂直于幕墻平面的分布水平地震作用的線荷載集度(按梯形分布)q:垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(MPa)；EAkP:動(dòng)力放大系數(shù)，取5.0；Ea :水平地震影響系數(shù)最大值，取0.08；G：：幕墻構(gòu)件的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N),(主要指面板組件)；kA：幕墻平面面積(mm2)；q=paG/A ……5.3.4[JGJ102—2003]EAkEmaxk=5.0X0.08X0.001=0.0004MPaq:橫梁受水平地震作用線荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)；EkH：幕墻橫梁計(jì)算間距(mm)；q=qHEkEAk=0.0004X900=0.36N/mmq:橫梁受水平地震作用線荷載集度設(shè)計(jì)值(N/mm)；Eq=1.3qEEk=1.3X0.36=0.468N/mm幕墻橫梁受荷載集度組合：用于強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，采用S+0.5S組合設(shè)計(jì)值：……5.4.1JGJ102-2003]wEq=q+0.5qwE=2.092+0.5X0.468=2.326N/mm用于撓度計(jì)算時(shí)，采用S標(biāo)準(zhǔn)值：……5.4.1[JGJ102-2003]wq=qkwk=1.494N/mm橫梁在風(fēng)荷載及地震組合作用下的彎矩值(按梯形分布)：M:橫梁受風(fēng)荷載及地震作用彎矩組合設(shè)計(jì)值(N?mm)；yM:風(fēng)荷載作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(N?mm)；wM:地震作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(N?mm)；EB：橫梁跨度(mm)；H：幕墻橫梁計(jì)算間距(mm)；采用S+0.5S組合： ……5.4.1[JGJ102-2003]wEM=qB2(3-(H/B)2)/24wwM=qB2(3-(H/B)2)/24EEM=M+0.5MywE=qB2(3-(H/B)2)/24=2.326X13202X(3-(900/1320)2)/24=428100.3N?mm橫梁在自重荷載作用下的彎矩值(按矩形分布)：G：橫梁自重線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)；kH:橫梁自重荷載作用高度(mm),對(duì)掛式結(jié)構(gòu)取橫梁下分格高，對(duì)非掛式結(jié)構(gòu)取橫梁上分格高；G=0.001XHk1=0.001X900=0.9N/mmG：橫梁自重線荷載設(shè)計(jì)值(N/mm)；G=1.2Gk=1.2X0.9=1.08N/mmM:橫梁在自重荷載作用下的彎矩設(shè)計(jì)值(N?mm)；xB：橫梁跨度(mm)；M=GB2/8x=1.08X13202/8=235224N?mm確定材料的截面參數(shù)(1)橫梁抵抗矩預(yù)選：W:繞X方向橫梁凈截面抵抗矩預(yù)選值(mm3)；nxW:繞Y方向橫梁凈截面抵抗矩預(yù)選值(mm3)；nyM:橫梁在自重荷載作用下的彎矩(N?mm)；xM:風(fēng)荷載及地震作用彎矩組合值(N?mm)；Y,Y:塑性發(fā)展系數(shù)：X對(duì)于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002,取1.00；對(duì)于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范，取1.05；對(duì)于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50429-2007，均取1.00；f:型材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)，對(duì)Q235取215；按下面公式計(jì)算:W=M/yfnxxxs=235224/1.05/215=1041.967mm3W=M/yfnyyys=428100.3/1.05/215=1896.347mm3(2)橫梁慣性矩預(yù)選:d :按規(guī)范要求，橫梁在水平力標(biāo)準(zhǔn)值作用下的撓度限值(mm)；df1，lim：按規(guī)范要求，橫梁在自重力標(biāo)準(zhǔn)值作用下的撓度限值(mm)；B：橫梁跨度(mm)；按相關(guān)規(guī)范，鋼材橫梁的相對(duì)撓度不應(yīng)大于L/250，鋁材橫梁的相對(duì)撓度不應(yīng)大于L/180；《建筑幕墻》GB/T21086-2007還有如下規(guī)定:按［5.1.1.2］，對(duì)于構(gòu)件式玻璃幕墻或單元幕墻(其它形式幕墻或外維護(hù)結(jié)構(gòu)無(wú)絕對(duì)撓度限制):當(dāng)跨距＜4500mm時(shí)，絕對(duì)撓度不應(yīng)該大于20mm；當(dāng)跨距＞4500mm時(shí)，絕對(duì)撓度不應(yīng)該大于30mm；按［5.1.9,b］，自重標(biāo)準(zhǔn)值作用下?lián)隙炔粦?yīng)超過(guò)其跨度的1/500，并且不應(yīng)大于3mm；B/250=1320/250=5.28mmB/500=1320/500=2.64mm對(duì)本例取:d=5.28mmf1，limd=2.64mmq:風(fēng)荷載作用線荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)；kE：型材的彈性模量(MPa)，對(duì)Q235取206000MPa；Imin：繞Y軸最小慣性矩(mm4)；B：橫梁跨度(mm)；d =qB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIf1,limk ……(受風(fēng)荷載與地震作用的撓度計(jì)算)I=qB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240Edymink f1，lim=1.494X13204(25/8-5(900/2/1320)2+2(900/2/1320)＜)/240/206000/5.28=44670.65mm4G：橫梁自重線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)；kI.:繞X軸最小慣性矩(mm4)；d =5GB4/384EI ……(自重作用下產(chǎn)生的撓度計(jì)算)f2，limk xminI=5GB4/384Edxmink f2，lim=5X0.9X13204/384/206000/2.64=65419.296mm4選用橫梁型材的截面特性按照上面的預(yù)選結(jié)果選取型材：選用型材號(hào)：L50x5角鋼型材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：215MPa型材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：125MPa型材彈性模量：E=206000MPa繞X軸慣性矩：I=112130mm4x繞Y軸慣性矩：I=112130mm4繞X軸凈截面抵抗矩：W=7896mm3nx1繞X軸凈截面抵抗矩：W=3132mm3nx2繞Y軸凈截面抵抗矩：W=3132mm3ny1繞Y軸凈截面抵抗矩：W=7896mm3ny2型材凈截面面積：A=480.3mm2型材線密度：Y=0.037704N/mm橫梁與立柱連接時(shí)角片與橫梁連接處橫梁壁厚：t=5mm橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：t=5mmx橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度：t=5mmy型材受力面對(duì)中性軸的面積矩（繞X軸）：S=3183mm3x型材受力面對(duì)中性軸的面積矩（繞Y軸）：S=3183mm3y塑性發(fā)展系數(shù)：Y=Y=1.05xy幕墻橫梁的抗彎強(qiáng)度計(jì)算按橫梁強(qiáng)度計(jì)算公式，應(yīng)滿足：M/yW+M/yWWf ……6.2.4[JGJ102-2003]上式中xnxyynysM:橫梁繞X軸方向（幕墻平面內(nèi)方向）的彎矩設(shè)計(jì)值（N?mm）；xM:橫梁繞Y軸方向（垂直于幕墻平面方向）的彎矩設(shè)計(jì)值（N?mm）；yW:橫梁繞X軸方向（幕墻平面內(nèi)方向）的凈截面抵抗矩（mm3）；nxW:橫梁繞Y軸方向（垂直于幕墻平面方向）的凈截面抵抗矩（mm3）；nyYx、Yy：X對(duì)于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002，取1.00；對(duì)于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范，取1.05；對(duì)于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50429-2007，均取1.00；f:型材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取215MPa。s采用S+S+0.5S組合，則：Gw EM/YW+M/YW=235224/1.05/3132+428100.3/1.05/3132x xnxy yny=201.704MPaW215MPa橫梁抗彎強(qiáng)度滿足要求。橫梁的撓度計(jì)算因?yàn)閼T性矩預(yù)選是根據(jù)撓度限值計(jì)算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預(yù)選值，撓度就滿足要求：實(shí)際選用的型材慣性矩為：I=112130mm4xI=112130mm4預(yù)選值為：I=65419.296mm4xminI=44670.65mm4橫梁撓度的實(shí)際計(jì)算值如下：d=qB4(25/8-5(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIf1=1.494X13204(25/8-5(900/2/1320)2+2(900/2/1320)J/240/206000/112130=2.103mmd=5GB4/384EIf2kx=5X0.9X13204/384/206000/112130=1.54mmd=5.28mmf1,limd=2.64mm所以，橫梁撓度滿足規(guī)范要求。5.6橫梁的抗剪計(jì)算校核依據(jù)：TWt=125MPa(型材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值)V：風(fēng)荷載作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(N)；wk=qB(1-H/2B)/2wkwk=1.494X1320(1-900/2/1320)/2=649.89NV:風(fēng)荷載作用下剪力設(shè)計(jì)值(N)；wV=1.4Vwwk=1.4X649.89=909.846NV:地震作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(N)；Ek=qB(1-H/2B)/2EkEk=0.36X1320(1-900/2/1320)/2=156.6NV:地震作用下剪力設(shè)計(jì)值(N)；EV=1.3VEEk=1.3X156.6=203.58NV:水平總剪力(N)；采用V+0.5V組合wEV=V+0.5VxwE=909.846+0.5X203.58=1011.636NVy:垂直總剪力(N)：V=1.2X0.001XBH/2y1=1.2X0.001X1320X900/2=712.8N橫梁剪應(yīng)力校核:T:橫梁水平方向剪應(yīng)力(MPa)；x:橫梁水平總剪力(N)；xS:橫梁型材受力面對(duì)中性軸的面積矩(mm3)(繞Y軸)；yI:橫梁型材截面慣性矩(mm4)；ty：橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度(mm)；yT二VS/It ……6.2.5[JGJ102-2003]xxyyy=1011.636X3183/112130/5=5.743MPa5.743MPaW125MPaT:橫梁垂直方向剪應(yīng)力(N)；:橫梁垂直總剪力(N)；Sy：橫梁型材受力面對(duì)中性軸的面積矩(mm3)(繞X軸);xI:橫梁型材截面慣性矩(mm4)；xt:橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)；xT=VS/It ……6.2.5[JGJ102-2003]yyxxx=712.8X3183/112130/5=4.047MPa4.047MPaW125MPa橫梁抗剪強(qiáng)度能滿足!6短槽式(托板)連接石材的選用與校核基本參數(shù):1:計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高:108.5m；2:板塊凈尺寸:aXb=440mmX900mm；3：石材配置：托板式625mm，對(duì)邊連接;模型簡(jiǎn)圖為:對(duì)邊托板連接板塊6.1石材板塊荷載計(jì)算垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：q:垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)；EAkP:動(dòng)力放大系數(shù)，取5.0；Ea:水平地震影響系數(shù)最大值，取0.08；G：石材板塊的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N)；kA：幕墻平面面積(mm2)；q=paG/A……5.3.4[JGJ102—2003]EAkEmaxk=5X0.08X0.00075=0.0003MPa石材板塊荷載集度設(shè)計(jì)值組合：采用S+0.5S設(shè)計(jì)值組合： ……5.4.1[JGJ102-2003]wEq=1.4w+0.5X1.3qk EAk=1.4X0.001927+0.5X1.3X0.0003=0.002893MPa石材的抗彎設(shè)計(jì)計(jì)算邊長(zhǎng)的確定：a：短槽連接邊邊長(zhǎng)：440mm；b：無(wú)槽邊邊長(zhǎng)：900mm；a：短槽中心到面板邊側(cè)距離100mm；:計(jì)算短邊邊長(zhǎng)(mm)；b:計(jì)算長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)(mm)；因?yàn)椋篴-2a=240Wb=900,所以：1a=240mm0b=900mm石材強(qiáng)度校核：校核依據(jù)：aWf=3.72MPaO：石材中產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力設(shè)計(jì)值(MPa)；f:石材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)；scm：四點(diǎn)支撐石材最大彎矩系數(shù)，按短邊與長(zhǎng)邊的邊長(zhǎng)比0.267，查表得：0.125；q：石材板塊水平荷載集度設(shè)計(jì)值組合(MPa)；b:計(jì)算長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)(mm)；t：石材厚度：25mm；應(yīng)力設(shè)計(jì)值為：a=6XmXqXb2/12 ……5.5.4[JGJ133—2001]0=6X0.125X0.002893X9002/252=2.812MPa2.812MPaW3.72MPa強(qiáng)度能滿足要求。短槽托板在石材中產(chǎn)生的剪應(yīng)力校核校核依據(jù)：tWt=1.86MPa1sct:短槽托板在石材中產(chǎn)生的剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值(MPa)；t1:石材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)；scq：石材板塊水平荷載集度設(shè)計(jì)值組合(MPa)；a：短槽連接邊邊長(zhǎng)(mm)；b：無(wú)短槽邊邊長(zhǎng)(mm)；0：應(yīng)力調(diào)整系數(shù)，按表5.5.5JGJ133-2001]，取1.25；n：—個(gè)連接邊上的短槽數(shù)量：2；t：石材厚度：25mm；c：短槽槽口寬度：6mm；s：?jiǎn)蝹€(gè)槽底總長(zhǎng)度：80mm；T=qabp/(nX(t—c)s) ……5.5.7—l[JGJ133—2001]=0.002893X440X900X1.25/(2X(25-6)X80)=0.471MPa0.471MPaW1.86MPa石材抗剪強(qiáng)度能滿足。短槽托板剪應(yīng)力校核校核依據(jù)：tWt=140MPaT:短槽托板的剪應(yīng)力設(shè)計(jì)值(MPa)；2T:短槽托板的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)；q：P石材板塊水平荷載集度設(shè)計(jì)值組合(MPa)；a：短槽連接邊邊長(zhǎng)(mm)；b：無(wú)短槽邊邊長(zhǎng)(mm)；0：應(yīng)力調(diào)整系數(shù)，按表5.5.5[JGJ133-2001]，取1.25；n：—個(gè)連接邊上的短槽數(shù)量：2；A：短槽托板截面面積：300mm；/=qab0/(2nXA)……5.5.5T[JGJ133—2001]=0.002893X440X900X1.25/(2X2X300)=1.193MPa1.193MPaW140MPa短槽托板抗剪強(qiáng)度能滿足。7連接件計(jì)算基本參數(shù)：1：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：108.5m；2：立柱計(jì)算間距：B=1320mm；3：橫梁計(jì)算分格尺寸：寬X高二BXH=1320mmX900mm；4：幕墻立柱跨度：L=4450mm，短跨L=1500mm，長(zhǎng)跨L=2950mm；125：板塊配置：石材；6：龍骨材質(zhì)：立柱為：Q235；橫梁為：Q235；7：立柱與主體連接鋼角碼壁厚：5mm；8：立柱與主體連接螺栓公稱(chēng)直徑：12mm；9：立柱與橫梁連接處鋼角碼厚度：5mm；10：橫梁與角碼連接螺栓公稱(chēng)直徑：5mm；11：立柱與角碼連接螺栓公稱(chēng)直徑：6mm；12：立柱受力模型：雙跨；13：連接形式：螺栓連接；因?yàn)锽>H,所以本處幕墻橫梁按梯形荷載模型進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算:7.1橫梁與角碼間連接風(fēng)荷載作用下橫梁剪力設(shè)計(jì)值(按梯形分布)：V=1.4wHB(1-H/2B)/2wk=1.4X0.00166X900X1320X(1-900/2/1320)/2=909.846N地震作用下橫梁剪力標(biāo)準(zhǔn)值(按梯形分布)：V=BaG/AXHB(1-H/2B)/2EkEmaxk=5.0X0.08X0.001X900X1320X(1-900/2/1320)/2=156.6N地震作用下橫梁剪力設(shè)計(jì)值：V=1.3VEEk=1.3X156.6=203.58N連接部位總剪力N：采用S+0.5S組合：1wEN=V+0.5V1wE=909.846+0.5X203.58=1011.636N連接螺栓計(jì)算：Nb：螺栓受剪承載能力設(shè)計(jì)值(N)；v1n：剪切面數(shù)：取1；v1d：螺栓桿直徑：5mm；fb：螺栓連接的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)普通碳鋼(C級(jí))取140MPa；v1Nb=nnd2fb/4v1v1v1=1X3.14X52X140/4=2747.5NN：螺栓個(gè)數(shù)：num1N=N/Nbnum11v1=1011.636/2747.5=0.368個(gè)實(shí)際取2個(gè)連接部位橫梁型材壁抗承壓能力計(jì)算：N：連接部位幕墻橫梁型材壁抗承壓能力設(shè)計(jì)值(N)；c1N：橫梁與角碼連接螺栓數(shù)量：2個(gè)；num1d：螺栓公稱(chēng)直徑：5mm；t：連接部位橫梁壁厚：5mm；f：型材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)Q235取305MPa；c1N=Ndtfc1num11c1=2X5X5X305=15250N15250N21011.636N強(qiáng)度可以滿足!7.2角碼與立柱連接(1)自重荷載計(jì)算：N：自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N)：2kB：橫梁寬度(mm)；H：橫梁受自重荷載分格高(mm)；N=0.001XBXH/22kg=0.001X1320X900/2=594NN:自重荷載(N)：2N=1.2XN22k=1.2X594=712.8N連接處組合荷載N：采用S+S+0.5SGwEN=(N2+N2)1/2=(1011.6362+712.82)0.5=1237.534N連接處螺栓強(qiáng)度計(jì)算：N2b：螺栓受剪承載能力設(shè)計(jì)值(N)；n：剪切面數(shù)：取1；d：螺栓桿直徑：6mm；fb：螺栓連接的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)奧氏體不銹鋼(A50)取175MPa；v2Nb=nnd2fb/4v2v2v2=1X3.14X62X175/4=4945.5NN：螺栓個(gè)數(shù)：num2N=N/Nbnum2v2=1237.534/4945.5=0.25個(gè)實(shí)際取2個(gè)連接部位立柱型材壁抗承壓能力計(jì)算：N：連接部位幕墻立柱型材壁抗承壓能力設(shè)計(jì)值(N)；c2N：連接處螺栓個(gè)數(shù)；num2d：螺栓公稱(chēng)直徑：6mm；t：連接部位立柱壁厚：4mm；2f:型材的承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)Q235取305MPa；c2N=Ndtfc2num22c2=2X6X4X305=14640N14640N21237.534N強(qiáng)度可以滿足!連接部位鋼角碼壁抗承壓能力計(jì)算N：連接部位幕墻鋼角碼壁抗承壓能力設(shè)計(jì)值(N)；c3N：連接處螺栓個(gè)數(shù)；num2d：螺栓公稱(chēng)直徑：6mm；t:角碼壁厚：5mm；3f：型材的承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)Q235取305MPa；c3N=Ndtfc3num23c3=2X6X5X305=18300N18300N21237.534N強(qiáng)度可以滿足!立柱與主結(jié)構(gòu)連接(1)連接處水平剪切總力計(jì)算：對(duì)雙跨梁，中支座反力R，即為立柱連接處最大水平剪切總力。q:風(fēng)荷載線分布集度設(shè)計(jì)值(N/mm)；wq=1.4wBwk1=1.4X0.00166X1320=3.068N/mmq:地震作用線分布集度設(shè)計(jì)值(N/mm)；Eq=1.36aG/AXBE Emax 1=1.3X5.0X0.08X0.0011X1320=0.755N/mm采用S+0.5S組合：wEq=q+0.5XqwE=3.068+0.5X0.755=3.446N/mmN:連接處水平剪切總力(N)；R:中支座反力(N)；N=R=qL(L2+3LL+L2)/8LL11112212=3.446X4450X(15002+3X1500X2950+29502)/8/1500/2950=10494.956N連接處重力總力:N:連接處自重總值標(biāo)準(zhǔn)值(N)；GkB]:立柱計(jì)算間距(mm)；L：立柱跨度(mm)；N=0.0011XBLGk 1=0.0011X1320X4450=6461.4NN:連接處自重總值設(shè)計(jì)值(N):GN=1.2NG Gk=1.2X6461.4=7753.68N連接處總剪力:N:連接處總剪力(N)；N=(N2+N2)0.5=(10494.9562+7753.682)0.5=13048.512N螺栓承載力計(jì)算:Nb：螺栓受剪承載能力設(shè)計(jì)值(N)；v3n：剪切面數(shù)：取2；d：螺栓桿直徑：12mm；fb：螺栓連接的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)奧氏體不銹鋼(A50)取175MPa；v3Nb=nnd2fb/4v3v3v3=2X3.14X122X175/4=39564NN：螺栓個(gè)數(shù)：num3N=N/Nbnum3v3=13048.512/39564=0.33個(gè)實(shí)際取2個(gè)立柱型材壁抗承壓能力計(jì)算：N：立柱型材壁抗承壓能力(N)；c4n：剪切面數(shù)：取2；v3N：連接處螺栓個(gè)數(shù)；num3d：螺栓公稱(chēng)直徑：12mm；t：連接部位立柱壁厚：4mm；2f:型材的承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)Q235取305MPa；c4N=nXNdtfc4v3num32c4=2X2X12X4X305=58560N58560N213048.512N強(qiáng)度可以滿足要求!鋼角碼型材壁抗承壓能力計(jì)算：N：鋼角碼型材壁抗承壓能力(N)；c5n：剪切面數(shù)：取2；v4N：連接處螺栓個(gè)數(shù)；d：連接螺栓公稱(chēng)直徑：12mm；t：幕墻鋼角碼壁厚：5mm；4f:鋼角碼的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)Q235取305MPa；c5N=nXNdtfc5v4num34c5=2X2X12X5X305=73200N73200N213048.512N強(qiáng)度可以滿足要求!8幕墻埋件計(jì)算(后錨固結(jié)構(gòu))基本參數(shù)：1：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：108.5m；3：幕墻立柱跨度：L=4450mm，短跨L=1500mm，長(zhǎng)跨L=2950mm；123：立柱計(jì)算間距：B=1320mm；4：立柱力學(xué)模型：雙跨梁，側(cè)埋；5：板塊配置：石材；6：選用錨栓：慧魚(yú)-后切底柱錐式錨栓FZA18x80M12/258.1荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算(1)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用：q=PaG/AEkEmaxk=5.0X0.08X0.0011=0.00044MPa(2)連接處水平總力計(jì)算：對(duì)雙跨梁，中支座反力R，即為立柱連接處最大水平總力。q:風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值(N/mm)；wq=1.4wBwk=1.4X0.00166X1320=3.068N/mmq:地震作用線荷載設(shè)計(jì)值(N/mm)；Eq=1.3qBEEk=1.3X0.00044X1320=0.755N/mm采用S+0.5S組合： ……5.4.1JGJ133-2001]wEq=q+0.5qwE=3.068+0.5X0.755=3.446N/mmN：連接處水平總力(N)；R:中支座反力(N)；N=R=qL(L2+3LL+L2)/8LL1112212=3.446X4450X(15002+3X1500X2950+29502)/8/1500/2950=10494.956N立柱單元自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：G=0.0011XBLk=0.0011X1320X4450=6461.4N校核處埋件受力分析：V：剪力(N)；N：軸向拉力(N),等于中支座反力R；e：剪力作用點(diǎn)到埋件距離，即立柱螺栓連接處到埋件面距離(mm)；0V=1.2Gk=1.2X6461.4=7753.68NN=R1=10494.956NM=eXV0=120X7753.68=930441.6N?mm錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計(jì)算按5.2.2[JGJ145-2004]規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下（下圖所示），進(jìn)行彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：1：當(dāng)N/n—My/工y2^0時(shí)：1iNh二N/n+My/Ey2sd1i2：當(dāng)N/n—My/Ey2<0時(shí)：Nh=(NL+M)y//Ey/2在上面公式中：M：彎矩設(shè)計(jì)值；Nh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；sdy，y：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離L：軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：N/n—My/Ey21i=10494.956/4-930441.6X75/22500=—477.733因?yàn)椋骸?77.733<0所以：Nh=(NL+M)y//Ey/2=5725.211N按JGJ102-2003的5.5.7中第七條規(guī)定，這里的Nh再乘以2就是現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際拉拔應(yīng)該達(dá)到的值。sd另外，我們接著分析一下錨栓群受拉區(qū)的總拉力：當(dāng)N/n—My/Ey2^0時(shí)：螺栓群中的所有錨栓在組合外力作用下都承受拉力，中性軸在錨栓群形心位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為：Ng=N+MEy/Ey2=Nsdii而當(dāng)N/n—My/Ey2VO時(shí)：最下排的錨栓底部埋板部分為結(jié)構(gòu)受壓區(qū)，螺栓群的中性軸取最下一排錨栓位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為：Ng=(NL+M)Ey//Ey/2本例中，因?yàn)椋骸?77.733<0所以：

Ng=(NL+M)Zy//Zy/2=11450.422Nsdii群錨受剪內(nèi)力計(jì)算按5.3.1[JGJ145-2004]規(guī)定，當(dāng)邊距c三10hf時(shí)，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d;其中：當(dāng)邊距c<10hf時(shí)，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；ehf：錨栓的有效錨固深度；ec：錨栓與混凝土基材之間的距離;本例中：c=100mm<10hf=800mm8.4錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力計(jì)算所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計(jì)值為：Vsdh8.4錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力計(jì)算N=kN/y 6.1.2—l[JGJ145—2004]Rd,sRk,sRS,NN=Af 6.1.2-2[JGJ145-2004]上面公式中：N：錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值；N：錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Rk,sk：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5[JGJ145-2004]選取;A：錨栓應(yīng)力截面面積；sf：錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；stkY :錨栓鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù)；RS,NN=AfRk,ssstk=84.3X800=67440N=1.2f/f±1.4=67440N=1.2f/f±1.4f:錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;yk=1.2f/fRS,N stkyk=1.2X800/640表4.2.6[JGJ145-2004]=1.5取：Y=1.5RS,NN=kN/vRd,sRk,sRS,N=1X67440/1.5=44960N±Nh=5725.211Nsd錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！混凝土錐體受拉破壞承載力計(jì)算因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開(kāi)裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值N應(yīng)按下列公式計(jì)算：Rd,cN=kN/vRd,cRk,cRc,NN=NoXA/AoX屮屮屮屮在上面公式中:c,Nc,Ns,Nre,Nec,Nucr,NN：混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值；N：混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Rk,ck：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5[JGJ145-2004]選?。籝:混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表 4.2.6JGJ145-2004]采用，取Rc,N2.15；N0：開(kāi)裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Rk,cN'°=7.0Xf0.5Xh1.5（膨脹及擴(kuò)孔型錨栓） 6.1.4[JGJ145-2004]Rk,c cu,k efN'o=3.OXf；0.5X（h-30）i.5（化學(xué)錨栓） 6.1.4條文說(shuō)明[JGJ145-2004]Rk,c cu,k ef其中：f:混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)其在45-60MPa間時(shí)，應(yīng)乘以降低系數(shù)0.95；hcu,：k錨栓有效錨固深度；efN0=7.0Xf0.5Xh1.5Rk,c cu,k ef=27434.285NA0：混凝土破壞錐體投影面面積，按6.1.5[JGJ145-2004]??；c,Ns：混凝土錐體破壞情況下，無(wú)間距效應(yīng)和邊緣效應(yīng)，確保每根錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值的臨界間矩。s=3hcr,Nef=3X80=240mmA0=s2c,Ncr,N=2402=57600mm2A=(c+s+0.5Xs)X(c+s+0.5Xs)c,N 1 1 cr,N 2 2 cr,N其中：c、c:方向1及2的邊矩；12s、s:方向1及2的間距；12c:混凝土錐體破壞時(shí)的臨界邊矩，取c=1.5h=1.5X80=120mm；cr,NcWccr,NsWscr,NsWscr,NA=(c+s+0.5Xs)X(c+s+0.5Xs)c,N1 1 cr,N 2 2 cr,N=(100+150+0.5X240)X(120+200+0.5X240)=162800mm2屮：邊矩c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)，按6.1.7JGJ145-2004]采用：s,N'屮=0.7+0.3Xc/c<1 (膨脹及擴(kuò)孔型錨栓)6.1.7[JGJ145-2004]屮""=1(化學(xué)錨栓)" 6.1.7條文說(shuō)明[JGJ145-2004]s,N其中c為邊矩，當(dāng)為多個(gè)邊矩時(shí)，取最小值，且需滿足c<c<c，按6.1.11[JGJ145-min cr,N2004]：對(duì)于膨脹型錨栓(雙錐體) c=3h對(duì)于膨脹型錨栓 cmin=2hef對(duì)于擴(kuò)孔型錨栓 cmin=hefminef屮=0.7+0.3Xc/c<1s,N cr,N=0.7+0.3X100/120=0.95所以，屮取0.95。屮：表層混凝土因?yàn)槊芗浣畹牟Ａё饔脤?duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)，按re,N6.1.8[JGJ145-2004]采用，當(dāng)錨固區(qū)鋼筋間距s^150mm或鋼筋直徑d<10mm且s^100mm時(shí)，取1.0；屮=0.5+h/200<1re,Nef=0.5+80/200=0.9所以，屮取0.9。re,N屮：荷載偏心e對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)，按6.1.9[JGJ145-2004]采用；ec,N N屮=1/(1+2e/s )=1ec,N Ncr,N屮’：未裂混凝土對(duì)受拉承載力的提高系數(shù)，按規(guī)范對(duì)于非化學(xué)錨栓取1.4,對(duì)化學(xué)錨栓取ucr,N2.44；把上面所得到的各項(xiàng)代入，得：N=N0XA/A0X屮屮屮屮Rk,cRk,cc,Nc,N s,Nre,Nec,Nucr,N=27434.285X162800/57600X0.95X0.9X1X1=66296.664NN=kN/vRd,cRk,cRc,N=0.8X66296.664/2.15=24668.526N三Ng=11450.422Nsd所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！混凝土劈裂破壞承載力計(jì)算N=kN /y 6.1.11—1[JGJ145—2004]Rd,spRk,spRspN二屮N 6.1.11—2[JGJ145—2004]Rk,sph,spRk,c屮=(h/2h)2/3<1.5 6.1.11—3[JGJ145—2004]上面公式中：efN：混凝土劈裂破壞受拉承載力設(shè)計(jì)值；NRd,sP:混凝土劈裂破壞受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Rk,spk：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5[JGJ145-2004]選??；N：混凝土錐體破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Rk,cY'：混凝土劈裂破壞受拉承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.2.6[JGJ145-2004]取2.15；屮RsP:構(gòu)件厚度h對(duì)劈裂承載力的影響系數(shù)；h,sPN=N0XA/A0X屮屮屮屮Rk,cRk,cc,Nc,N s,Nre,Nec,Nucr,N其中：N0=27434.285Rk,c對(duì)于擴(kuò)孔型錨栓：c=2h=160對(duì)于膨脹型錨栓：ccr,sp=3hef=240cr,spefs=2c=320cr,spcr,spcWccr,spcWccr,spsWscr,spsWscr,spA=(c+s+0.5Xs)X(c+s+0.5Xs)c,N1 1 cr,sp 2 2 cr,sp=(100+150+0.5X320)X(160+200+0.5X320)=213200mm2A0=(s )2c,Ncr,sp=(320)2=102400mm2屮：邊矩c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)，按6.1.7JGJ145-2004]采用：s,N'屮=0.7+0.3Xc/cW1 (膨脹及擴(kuò)孔型錨栓)6.1.7[JGJ145-2004]s,N cr,sp其中c為邊矩，當(dāng)為多個(gè)邊矩時(shí)，取最小值，且需滿足cWcWc ，按6.1.11[JGJ145-min cr,sp2004]：對(duì)于膨脹型錨栓(雙錐體) c=3hminef對(duì)于膨脹型錨栓 c=2h對(duì)于擴(kuò)孔型錨栓 cmin=hefminef屮=0.7+0.3Xc/cW1s,N cr,sp=0.7+0.3X100/160=0.888<1所以，屮取0.888。s,N屮N=1ec,N屮’：未裂混凝土對(duì)受拉承載力的提高系數(shù)，按規(guī)范對(duì)于非化學(xué)錨栓取1.4,對(duì)化學(xué)錨栓取ucr,N2.44；把上面所得到的各項(xiàng)代入，得：N=N0XA/A0X屮屮屮屮Rk,cRk,cc,Nc,N s,Nre,Nec,Nucr,N=27434.285X213200/102400X0.888X0.9X1X1=45649.536N屮=(h/2h)2/3h,sp ef=(400/2/80)2/3=1.84221.5所以，屮=1.5h,spN二屮NRk,sph,spRk,c=1.5X45649.536=68474.304NN=kN/yRd,spRk,spRsp=0.8X68474.304/2.15=25478.811N2Ng=11450.422Nsd所以，混凝土劈裂破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！

8.7錨栓鋼材受剪破壞承載力計(jì)算8.7錨栓鋼材受剪破壞承載力計(jì)算liJJ=kV/y 6.2.2—l[JGJ145—2004]Rd,sRk,sRs,V其中：：鋼材破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值；vRd,s：鋼材破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Rk,sk：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5[JGJ145-2004]選??；:鋼材破壞時(shí)的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.2.6[JGJ145-2004]選用:Rs,Vy=1.2f/f 表4.2.6[JGJ145-2004]Rs,V stkyk按規(guī)范，該系數(shù)要求不小于1.25、fW800MPa、f/f<0.8；stk ykstk對(duì)本例，y=1.2f/f 表4.2.6[JGJ145-2004]Rs,V stkyk=1.2X800/640=1.5實(shí)際選取YR「1.5；=0.5Af 6.2.2-2[JGJ145-2004]Rk,s sstk=0.5X84.3X800=33720N=kV/YRd,sRk,sRs,V=1X33720/1.5=22480N三Vh=3876.84N所以，錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！混凝土楔形體受剪破壞承載力計(jì)算=kV/Y 6.2.3-1[JGJ145-2004]Rd,cRk,cRc,V二VoXA/AoX屮屮屮屮屮 6.2.3—2[JGJ145—2004]在上面公式中:c,Vc,Vs,Vh,Va,Vec,Vucr,V：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值；：構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Rk,ck：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，按表7.0.5[JGJ145-2004]選??；:構(gòu)件邊緣混凝土破壞時(shí)的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，按表4.2.6[JGJ145-2004]采用，取Rc,V1.8；V0：混凝土理想楔形體破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按6.2.4[JGJ145-2004]采用；Rk,c用；；0:單錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時(shí)在側(cè)向的投影面積，按 6.2.5[JGJ145-2004]采用；用；，:群錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時(shí)在側(cè)向的投影面積，按 6.2.6[JGJ145-2004]采用；屮：邊距比c/c對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)，按6.2.7[JGJ145-2004]采用；s,V 21屮’：邊厚比c/h對(duì)受剪承載力的影響系數(shù)，按6.2.8[JGJ145-2004]采用；h