低氮燃燒器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對(duì)策

低氮熄滅器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對(duì)策2021年9月大唐華中電力實(shí)驗(yàn)研討所低氮熄滅器改造后出現(xiàn)的問題分析及治理對(duì)策一、灰渣含碳量升高二、汽溫異常三、汽溫、壁溫偏向大四、負(fù)荷呼應(yīng)速率慢五、爐內(nèi)結(jié)渣六、水冷壁高溫腐蝕一、低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的緣由及治理對(duì)策〔一〕灰渣含碳量升高低氮熄滅器改造后灰渣含碳量普通情況下會(huì)在原來根底上又所升高，燃用煤質(zhì)的著火燃盡特性越差，灰渣含碳量升高的幅度越大。不同煤種低氮改造后飛灰含碳量升高情況煤種揮發(fā)分飛灰含碳量升高值對(duì)應(yīng)q4升高值高揮發(fā)分煙煤Vdaf≥30％0.5～1.00.23～0.46%中等揮發(fā)分煙煤25％≤Vdaf≤30％1.0～1.50.46～0.69%低揮發(fā)分煙煤20％≤Vdaf≤25％1.5～2.00.69～0.92%中高揮發(fā)分貧煤15％≤Vdaf≤20％2.0～2.50.92～1.15%無煙煤及低揮發(fā)分貧煤7％≤Vdaf≤15％2.5～4.51.15～2.07%一、低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的緣由及治理對(duì)策〔一〕灰渣含碳量升高不同煤種低氮改造后爐渣含碳量升高情況煤種揮發(fā)分爐渣含碳量升高值對(duì)應(yīng)q4升高值高揮發(fā)分煙煤Vdaf≥30％1.5～2.00.08～0.11%中等揮發(fā)分煙煤25％≤Vdaf≤30％2.0～2.50.11～0.14%低揮發(fā)分煙煤20％≤Vdaf≤25％2.5～3.00.14～0.16%中高揮發(fā)分貧煤15％≤Vdaf≤20％3.0～4.00.16～0.22%無煙煤及低揮發(fā)分貧煤7％≤Vdaf≤15％4.0～5.50.22～0.30%一、低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的緣由及治理對(duì)策(二〕飛灰含碳量升高的緣由低氮熄滅器改造后，主燃區(qū)過剩空氣系數(shù)降低〔0.8～0.85〕，使主燃區(qū)燃盡率降低，而燃盡區(qū)距屏底間隔較近，燃盡區(qū)燃盡率的添加缺乏于彌補(bǔ)主燃區(qū)燃盡率的減小時(shí)，爐膛出口總的煤粉燃盡率降低，引起飛灰含碳量升高。〔三〕爐渣含碳量升高的緣由低氮熄滅器改造后，一次風(fēng)速及帶粉情況根本不變，但爐膛-風(fēng)箱壓差減小，下二次風(fēng)量減小，特別是下二次風(fēng)也采用減小面積的改造時(shí)，下二次風(fēng)量進(jìn)一步減小，呵斥下二次風(fēng)托粉才干減弱，一次風(fēng)中煤粉更容易落入冷灰斗，引起爐渣含碳量升高。一、低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的緣由及治理對(duì)策〔四〕低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的治理對(duì)策1飛灰含碳量升高的治理對(duì)策〔1)將煤粉磨的更細(xì)、提高煤粉的燃盡性能煤粉越細(xì)，燃盡所需的時(shí)間越短，越容易燃盡，將煤粉磨的更細(xì)，可使燃盡區(qū)的燃盡率提高，從而降低低氮改造后飛灰含碳量。不同煤種低氮改造前后煤粉細(xì)度的控制戰(zhàn)略：煤種揮發(fā)分（Vdaf)低氮燃燒器改造前低氮燃燒器改造后煙煤20≤Vdaf≤40R90=4+0.5nVdafR90=0.5nVdaf劣質(zhì)煙煤20≤Vdaf≤40Aar≥37R90=4+0.35nVdafR90=0.5nVdaf貧煤10≤Vdaf≤20R90=2+0.5nVdafR90=0.5nVdaf無煙煤6≤Vdaf≤10R90=0.5nVdafR90=0.5nVdaf一、低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的緣由及治理對(duì)策〔2〕合理控制SCR入口NOx濃度SCR入口NOx濃度控制越低，所需的空氣分級(jí)程度越高〔燃盡風(fēng)量越大〕，主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)越低，主燃區(qū)的燃盡率越低，對(duì)應(yīng)飛灰含碳量越高。要根據(jù)所燃煤質(zhì)的情況控制SCR入口NOx的濃度。燃煤揮發(fā)分越低，SCR入口NOx濃度控制越高。假設(shè)不根據(jù)煤種的情況控制SCR入口NOx濃度，往往會(huì)使低揮發(fā)分煤種SCR入口NOx濃度控制過低，引起飛灰含碳量大幅升高。一、低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的緣由及治理對(duì)策煤種Vdaf(％)SCR入口NOx控制濃度（mg/Nm3)超高揮發(fā)分煙煤Vdaf≥37250～300高揮發(fā)分煙煤30≤Vdaf≤37300～350中等揮發(fā)分煙煤25≤Vdaf≤30350～380低揮發(fā)分煙煤20≤Vdaf≤25380～420高揮發(fā)分貧煤18≤Vdaf≤20420～450中揮發(fā)分貧煤15≤Vdaf≤18450～500低揮發(fā)分貧煤13≤Vdaf≤15500～580無煙煤6≤Vdaf≤13580～850不同煤種SCR入口NOx控制值：一、低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的緣由及治理對(duì)策(3)對(duì)于設(shè)置CFS二次風(fēng)的熄滅器，增大CFS風(fēng)門開度對(duì)于設(shè)置CFS二次風(fēng)的熄滅器，增大CFS二次風(fēng)門開度〔相應(yīng)減小其它二次風(fēng)門開度〕，爐內(nèi)切圓直徑增大，主燃區(qū)著火變好，同時(shí)煙氣在復(fù)原區(qū)以下的停留時(shí)間延伸，主燃區(qū)的燃盡率添加；CFS開度增大后，主燃區(qū)二次風(fēng)混合延遲，并且在主燃區(qū)的NOx升成量減小。在堅(jiān)持SCR入口NOx濃度不變的前提下，可減小SOFA開度，使?fàn)t內(nèi)空氣分級(jí)程度降低，進(jìn)一步提高主燃區(qū)燃盡率，從而降低飛灰含碳量。一、低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的緣由及治理對(duì)策〔4〕經(jīng)過分別器改造，提高煤粉均勻性指數(shù)進(jìn)展動(dòng)態(tài)分別器改造，提高煤粉均勻性指數(shù)。動(dòng)態(tài)分別器改造后煤粉均勻性指數(shù)由原來的1.0提高到1.15～1.20，在細(xì)度一樣的情況下降低了粗顆粒煤粉的數(shù)量，可降低飛灰含碳量。一、低氮熄滅器改造后灰渣含碳量升高的緣由及治理對(duì)策2爐渣含碳量升高的治理對(duì)策〔1〕增大下二次風(fēng)噴口面積經(jīng)過改造，增大下二次風(fēng)噴口面積〔高度方向〕，加強(qiáng)下二次風(fēng)托粉才干，減少一次風(fēng)中煤粉落入冷灰斗的數(shù)量；〔2)增大下二次風(fēng)與下一次風(fēng)噴口間距對(duì)于揮發(fā)分較低的貧煤，還需添加下二次風(fēng)到下層一次風(fēng)的間距，延遲下二次風(fēng)與下層一次風(fēng)的混合，使下層一次風(fēng)煤粉燃盡率添加。二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策〔一〕汽溫異常低氮熄滅器改造后汽溫異常表現(xiàn)為三種情況：1減溫水量大幅升高主要發(fā)生在對(duì)沖旋流熄滅方式的鍋爐及容積熱負(fù)荷較高的四角切圓熄滅鍋爐上2低負(fù)荷再熱汽溫大幅降低主要發(fā)生在四角切圓熄滅鍋爐上，燃煤揮發(fā)分越低，低負(fù)荷再熱汽溫下降幅度越大；容積熱負(fù)荷越低，低負(fù)荷再熱汽溫下降幅度越大。對(duì)于貧煤鍋爐采用直吹式制粉系統(tǒng)時(shí)，低負(fù)荷再熱汽溫降低可達(dá)20℃，對(duì)于貯藏式熱風(fēng)送粉系統(tǒng)，假設(shè)低氮熄滅器改造時(shí)采用部分三次風(fēng)下移方案，低負(fù)荷再熱汽溫下降可達(dá)50℃3升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低四角切圓熄滅方式鍋爐低氮熄滅器改造后，在升負(fù)荷過程中汽溫大幅升高，嚴(yán)重時(shí)發(fā)生超溫及過熱情況；降負(fù)荷時(shí)汽溫大幅降低，10分鐘內(nèi)汽溫最大降幅可達(dá)40～50℃。此種情況對(duì)受熱面及汽機(jī)轉(zhuǎn)子而言，容易產(chǎn)生交變應(yīng)力，影響機(jī)組壽命；對(duì)于低負(fù)荷再熱汽溫業(yè)已偏低的鍋爐，降負(fù)荷過程汽溫在原來根底上進(jìn)一步快速降低，末級(jí)葉片處含濕量大增，容易呵斥末級(jí)葉片斷裂，給機(jī)組平安帶來較大的風(fēng)險(xiǎn)。二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策〔二〕減溫水量大幅升高的緣由四角切圓熄滅鍋爐容積熱負(fù)荷設(shè)計(jì)較高者〔對(duì)應(yīng)燃用高揮發(fā)分煙煤〕及旋流對(duì)沖熄滅鍋爐低氮改造后，由于主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)大幅減少，主燃區(qū)燃盡率大幅降低，煤粉后燃嚴(yán)重，火焰中心上移過多，呵斥爐膛出口溫度升高，爐膛水冷壁吸熱量減小〔蒸發(fā)量減少〕，過熱器、再熱器吸熱量添加，引起減溫水量大幅升高〔或汽溫大幅升高〕。同時(shí)旋流對(duì)沖熄滅方式鍋爐低氮后，結(jié)渣會(huì)加劇，水冷壁換熱才干減弱，也使?fàn)t膛出口煙溫升高，進(jìn)一步增大了減溫水量。二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策〔三〕減溫水量大幅升高的治理對(duì)策1四角切圓熄滅方式鍋爐〔1〕增大爐內(nèi)切圓直徑經(jīng)過改造增大爐內(nèi)切圓直徑，使煤粉在主燃區(qū)停留時(shí)間延伸，同時(shí)使主燃區(qū)火焰更貼盡水冷壁面，增大水冷壁吸熱量。〔2〕減小二次風(fēng)與一次風(fēng)的間隔經(jīng)過改造，將二次風(fēng)適當(dāng)下移〔堅(jiān)持面積不變〕，使二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合提早，使熄滅開展提早，從而添加水冷壁吸熱量。二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策〔3〕增大二次風(fēng)噴口面積經(jīng)過改造增大二次風(fēng)噴口面積，在堅(jiān)持主燃區(qū)二次風(fēng)量不變的情況下降低二次風(fēng)風(fēng)速，使二次風(fēng)切圓增大，提高爐內(nèi)水冷壁的吸熱量?！?〕對(duì)于直流爐，增大水煤比，降低分別器出口過熱度對(duì)于直流爐，增大水煤比，降低分別器出口過熱度，從而增大水冷壁換熱量，降低爐膛出口煙溫。二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策2旋流對(duì)沖熄滅方式鍋爐〔1)經(jīng)過改造減小二次風(fēng)擴(kuò)口角度，使二次風(fēng)混入適當(dāng)提早，減輕爐內(nèi)結(jié)渣。(2)經(jīng)過調(diào)整增大燃盡風(fēng)中心直流風(fēng)的風(fēng)量，使燃盡風(fēng)的穿透才干加強(qiáng)，使?fàn)t膛中心的煤粉燃盡率添加。(3)對(duì)于直流爐，增大水煤比，降低分別器出口過熱度，從而增大水冷壁換熱量，降低爐膛出口煙溫。二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策〔四〕低負(fù)荷再熱汽溫大幅降低的緣由四角切圓熄滅方式鍋爐低氮改造時(shí)，假設(shè)改造后的二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱間間隙過大時(shí)，間隙處存在大量的無組織漏風(fēng)，低負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)不投運(yùn)的熄滅器對(duì)應(yīng)的二次風(fēng)雖然封鎖，但也存在漏風(fēng)，使得低負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)投運(yùn)熄滅器對(duì)應(yīng)二次風(fēng)噴口風(fēng)速很低。二次風(fēng)速過低時(shí)，二次風(fēng)對(duì)應(yīng)的爐內(nèi)切圓直徑增大較多，二次風(fēng)處爐內(nèi)火焰離水冷壁更近，使此處水冷壁換熱量添加，爐膛出口煙溫降低，引起低負(fù)荷時(shí)再熱汽溫降低。二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策〔五〕低負(fù)荷再熱汽溫大幅降低的治理對(duì)策〔1〕封堵二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱的間隙封堵二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱的間隙，減小無組織漏風(fēng)，使主燃區(qū)二次風(fēng)風(fēng)速提高，從而減小主燃區(qū)爐內(nèi)二次風(fēng)切圓直徑。〔2〕適當(dāng)減小爐內(nèi)切圓直徑經(jīng)過改造，適當(dāng)減小爐內(nèi)切圓直徑，減少水冷壁吸熱量?！?〕在爐內(nèi)增設(shè)衛(wèi)燃帶利用檢修時(shí)機(jī)，在爐內(nèi)背火側(cè)增設(shè)一定數(shù)量衛(wèi)燃帶，減少水冷壁吸熱量，從而提高爐膛出口煙溫。二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策〔六〕升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低的緣由低氮熄滅器改造后，由于主燃區(qū)過剩空氣系數(shù)大幅降低〔0.8〕，主燃區(qū)熄滅呈嚴(yán)重缺風(fēng)形狀，加負(fù)荷過程的前期，氧量逐漸減小，闡明風(fēng)量的添加速率慢于燃料量添加速率，雖然風(fēng)量在添加，但此時(shí)主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)在減小，主燃區(qū)熄滅更加缺風(fēng)、熄滅開展不起來，導(dǎo)致主燃區(qū)煤粉燃盡率降低，而燃盡區(qū)由于可燃質(zhì)添加，熄滅加劇，呵斥火焰中心上移，爐膛出口溫度升高，引起鍋爐汽溫大幅升高。降負(fù)荷過程中氧量逐漸增大，闡明風(fēng)量的減小速率慢于燃料量減小速率，雖然風(fēng)量在減小，但主燃區(qū)過剩空氣系數(shù)在增大，主燃區(qū)燃盡率添加，燃盡區(qū)燃盡率降低，火焰中心降低，爐膛出口煙溫降低，引起鍋爐汽溫大幅降低。二、低氮熄滅器改造后汽溫異常的緣由及治理對(duì)策〔七〕升負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅升高，降負(fù)荷時(shí)汽溫快速大幅降低的對(duì)策〔1〕對(duì)熱工參數(shù)進(jìn)展整定對(duì)熱工參數(shù)進(jìn)展整定，增大升、降負(fù)荷過程中風(fēng)量調(diào)理速率，使風(fēng)量的添加速率與燃料量添加的速率相順應(yīng)?！?〕對(duì)主燃區(qū)二次風(fēng)進(jìn)展調(diào)整升負(fù)荷過程中，同時(shí)增大主燃區(qū)二次風(fēng)門開度，使二次風(fēng)分級(jí)程度降低，提高主燃區(qū)燃盡率，減少火焰中心上移；降負(fù)荷過程中，同時(shí)減小主燃區(qū)二次風(fēng)門開度，使二次風(fēng)分級(jí)程度添加，降低主燃區(qū)燃盡率，減少火焰中心下移，使主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)堅(jiān)持相對(duì)穩(wěn)定。三、低氮熄滅器改造后汽溫、壁溫偏向大的緣由及治理對(duì)策〔一〕汽溫、壁溫偏向大四角切圓熄滅鍋爐低氮熄滅器改造后，容易在分隔屏、后屏產(chǎn)生較大的汽溫及壁溫偏向，嚴(yán)重時(shí)過熱器一〔二)級(jí)減溫水量大幅添加，導(dǎo)致屏式過熱器后汽溫大幅降低，引起過熱器出口溫度降低。假設(shè)一二級(jí)減溫水量控制不佳，屏式過熱器部分管材壁溫超越報(bào)警值，長期運(yùn)轉(zhuǎn)容易呵斥屏過過熱器爆管。三、低氮熄滅器改造后汽溫、壁溫偏向大的緣由及治理對(duì)策〔二〕汽溫、壁溫偏向大的緣由四角切圓鍋爐低氮改造后，假設(shè)二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱間間隙過大及低負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)停運(yùn)熄滅器對(duì)應(yīng)二次風(fēng)門封鎖不嚴(yán)，使得主燃區(qū)二次風(fēng)速減低過多，呵斥二次風(fēng)切圓直徑增大，使主燃區(qū)旋流數(shù)增大，引起爐膛上部剩余改動(dòng)增大，使屏過、高過、高再汽溫、壁溫偏向增大，低負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)假設(shè)為提高再熱汽溫而采用上組熄滅器運(yùn)轉(zhuǎn)，由于上層熄滅器離屏底間隔減小，此種偏向會(huì)進(jìn)一步增大。三、低氮熄滅器改造后汽溫、壁溫偏向大的緣由及治理對(duì)策〔三〕汽溫、壁溫偏向大的治理對(duì)策1.封堵二次風(fēng)噴口與風(fēng)箱的間隙2.對(duì)二次風(fēng)門進(jìn)展整定，使其可以封鎖嚴(yán)密3.對(duì)于切圓直徑設(shè)計(jì)偏大者，經(jīng)過改造減小爐內(nèi)切圓直徑4.對(duì)于采用二次風(fēng)CFS設(shè)計(jì)者，減小CFS風(fēng)門開度或減小CFS噴口偏轉(zhuǎn)角5.對(duì)CCOFA或SOFA噴口進(jìn)展反切調(diào)整6.引風(fēng)機(jī)采用出力偏置運(yùn)轉(zhuǎn)方式7.SOFA采用差別擺角運(yùn)轉(zhuǎn)方式四、低氮熄滅器改造后負(fù)荷呼應(yīng)速度慢的緣由及治理對(duì)策〔一〕負(fù)荷呼應(yīng)速度慢的景象四角切圓鍋爐低氮改造后，鍋爐對(duì)機(jī)組負(fù)荷的呼應(yīng)速度降低，往往出現(xiàn)跟不上調(diào)度要求的情況，表如今負(fù)荷指令變化初期鍋爐蒸發(fā)量變化緩慢，而后期負(fù)荷又快速變化，出現(xiàn)負(fù)荷超調(diào)的情況，同時(shí)在變負(fù)荷時(shí)汽溫、汽壓不易控制。四、低氮熄滅器改造后負(fù)荷呼應(yīng)速度慢的緣由及治理對(duì)策〔二〕負(fù)荷呼應(yīng)速度慢緣由低氮熄滅器改造后，主燃區(qū)熄滅呈嚴(yán)重缺風(fēng)形狀，加負(fù)荷過程中，氧量逐漸減小，風(fēng)量的增速慢于燃料量的增速，此時(shí)主燃區(qū)過剩空氣系數(shù)仍在減小，主燃區(qū)熄滅更加缺風(fēng)，熄滅開展緩慢，導(dǎo)致水冷壁蒸發(fā)出來的蒸汽量添加很少，主汽壓力升不起來，引起加負(fù)荷速率減慢。降負(fù)荷過程中氧量逐漸增大，闡明風(fēng)量的減小速率慢于燃料量的減小速率，主燃區(qū)過?？諝庀禂?shù)增大，主燃區(qū)燃盡率添加，水冷壁蒸發(fā)量降低很有限，主汽壓了降不下來，引起減負(fù)荷速率減慢。四、低氮熄滅器改造后負(fù)荷呼應(yīng)速度慢的緣由及治理對(duì)策〔三〕負(fù)荷呼應(yīng)速率慢的治理對(duì)策對(duì)風(fēng)量調(diào)理參數(shù)進(jìn)展整定對(duì)風(fēng)量調(diào)理參數(shù)進(jìn)展整定，增大升、降負(fù)荷過程中風(fēng)量調(diào)理速率，使風(fēng)量的添加速率與燃料量添加的速率相順應(yīng)?！惨弧碃t內(nèi)結(jié)渣對(duì)于旋流對(duì)沖熄滅的鍋爐，低氮熄滅器改造后容易發(fā)生爐內(nèi)結(jié)渣；四角切圓熄滅方式鍋爐，低氮熄滅器改造時(shí)假設(shè)一、二次風(fēng)同向切圓且二次風(fēng)部分采用CFS偏置布置，改造后也容易發(fā)生爐內(nèi)水冷壁結(jié)渣。五、低氮熄滅器改造后爐內(nèi)結(jié)渣緣由及治理對(duì)策〔二〕爐內(nèi)結(jié)渣的緣由1四角切圓熄滅方式結(jié)渣的緣由四角切圓鍋爐低氮改造時(shí)，二次風(fēng)采用CFS方式布置，假設(shè)偏置角度過大時(shí)，爐內(nèi)切圓直徑偏大，會(huì)引起一次風(fēng)煤粉氣流刷墻，呵斥爐內(nèi)水冷壁結(jié)渣。2旋流對(duì)沖熄滅方式結(jié)渣的緣由〔1〕水冷壁結(jié)渣的緣由旋流對(duì)沖熄滅鍋爐低氮改造時(shí)，由于采用增大二次風(fēng)擴(kuò)錐角度方式，使二次風(fēng)擴(kuò)角過大，旋流強(qiáng)度增大，一次風(fēng)煤粉著火提早且熄滅器出口外回流更貼近熄滅器壁面，外回流溫度更高，更多的高溫?zé)煔鈹y帶熔融的灰經(jīng)過外回流抵達(dá)熄滅器出口周圍壁面，引起熄滅器周圍結(jié)渣。五、低氮熄滅器改造后爐內(nèi)結(jié)渣緣由及治理對(duì)策五、低氮熄滅器改造后爐內(nèi)結(jié)渣緣由及治理對(duì)策由于二次風(fēng)擴(kuò)角增大，一次風(fēng)煤粉氣流尾部與二次風(fēng)的混合減弱，一次風(fēng)尾部處于嚴(yán)重缺風(fēng)熄滅形狀，在對(duì)沖作用下，爐膛中心氣流往兩側(cè)墻運(yùn)動(dòng)，并在兩側(cè)墻中間部位熄滅，使該處產(chǎn)生高溫及高復(fù)原性氣氛，引起煤粉灰熔點(diǎn)溫度降低150℃以上，使側(cè)墻中間部位的灰在到達(dá)壁面時(shí)仍處熔融形狀，粘附到壁面時(shí)構(gòu)成側(cè)墻結(jié)渣。五、低氮熄滅器改造后爐內(nèi)結(jié)渣緣由及治理對(duì)策〔2〕屏過結(jié)渣的緣由旋流對(duì)沖熄滅鍋爐由于二次風(fēng)擴(kuò)角增大，一次風(fēng)煤粉氣流尾部與二次風(fēng)的混合減弱，一次風(fēng)尾部處于嚴(yán)重缺風(fēng)熄滅形狀，使主燃區(qū)爐膛深度中心煤粉燃盡率降低，假設(shè)SOFA中心直流風(fēng)穿透才干缺乏時(shí)，到達(dá)屏底的煤粉燃盡率依然偏低，使屏底煙氣溫度升高，且高于灰熔點(diǎn)溫度，熔融灰在屏上凝結(jié)，構(gòu)成屏上結(jié)渣。五、低氮熄滅器改造后爐內(nèi)結(jié)渣緣由及治理對(duì)策〔三〕爐內(nèi)結(jié)渣的治理對(duì)策1四角切圓熄滅方式〔1〕經(jīng)過改造減小CFS偏轉(zhuǎn)角度減小CFS偏轉(zhuǎn)角度，可減小爐內(nèi)切圓直徑，降低一次風(fēng)煤粉氣流刷墻概率，從而減輕爐內(nèi)結(jié)渣?！?〕減小CFS風(fēng)門開度運(yùn)轉(zhuǎn)中減小CFS風(fēng)門開度，可降低CFS風(fēng)量，使?fàn)t內(nèi)切圓直徑減小，從而減輕爐內(nèi)結(jié)渣。CFS：預(yù)置程度偏角的輔助風(fēng)噴嘴五、低氮熄滅器改造后爐內(nèi)結(jié)渣緣由及治理對(duì)策2旋流對(duì)沖熄滅方式〔1〕經(jīng)過改造減小二次風(fēng)擴(kuò)錐角度減小二次風(fēng)擴(kuò)錐角后，二次風(fēng)擴(kuò)角減小，旋流強(qiáng)度降低，外回流遠(yuǎn)離熄滅器出口壁面，可減輕熄滅器周圍結(jié)渣；同時(shí)一次風(fēng)尾部與二次風(fēng)混合加強(qiáng)，主燃區(qū)爐膛深度中心煤粉燃盡率添加，煙氣對(duì)沖后到達(dá)側(cè)墻時(shí)熄滅溫度降低且構(gòu)成的可燃?xì)怏w濃度降低，有利于減輕側(cè)墻中部結(jié)渣；主燃區(qū)爐膛深度中心煤粉燃盡率添加，也使煙氣到達(dá)屏底時(shí)溫度降低，降低屏過結(jié)渣風(fēng)險(xiǎn)。五、低氮熄滅器改造后爐內(nèi)結(jié)渣緣由及治理對(duì)策〔2〕增大SOFA中心直流風(fēng)量調(diào)整時(shí)增大SOFA中心直流風(fēng)量，加強(qiáng)直流風(fēng)的穿透力，使?fàn)t膛中心煤粉燃盡率添加，降低屏低煙氣溫度，減輕屏過結(jié)渣。六、低氮熄滅器改造后高溫腐蝕的緣由及治理對(duì)策〔一〕水冷壁高溫腐蝕低氮熄滅器改造后對(duì)于旋流對(duì)沖熄滅方式，在燃用中等硫分的煤時(shí)，側(cè)墻中間部位就容易產(chǎn)生高溫硫腐蝕；對(duì)于四角切圓熄滅方式，假設(shè)熄滅器采用上下濃淡方式，燃用高硫煤時(shí)，燃盡風(fēng)以下區(qū)域向火側(cè)容易發(fā)生高溫硫腐蝕。六、低氮熄滅器改造后高溫腐蝕的緣由及治理對(duì)策〔二〕高溫腐蝕的緣由1旋流對(duì)沖熄滅方式旋流對(duì)沖熄滅方式側(cè)墻中間部位氧量嚴(yán)重偏低，處于高溫強(qiáng)復(fù)原性氣氛環(huán)境，CO濃度高達(dá)5000～10000ppm,由于CO濃度高，生成的H2S氣體濃度也高〔200～800ppm)，具有強(qiáng)腐蝕性，因此高溫腐蝕嚴(yán)重。六、低氮