電梯曳引系統(tǒng)設(shè)計技術(shù)要求

1本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了采用鋼絲繩作為懸掛裝置的曳引系統(tǒng)設(shè)計的技術(shù)要求和曳引試驗要求。本標(biāo)準(zhǔn)適用于采用鋼絲繩作為懸掛裝置的曳引驅(qū)動乘客電梯和曳引驅(qū)動載貨電梯。2規(guī)范性引用文件是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T7024－2008電梯、自動扶梯、自動人行道術(shù)語GB7588－2003電梯制造與安裝安全規(guī)范GB/T8903電梯用鋼絲繩（GB/T8903－2018，ISO4344:2004，MOD）GB/T9239.1－2006機(jī)械振動恒態(tài)（剛性）轉(zhuǎn)子平衡品質(zhì)要求第1部分：規(guī)范與平衡允差的檢驗（ISO1940-1:2003，IDT）GB/TGB/TGB/TGB/T10058－200910059－200910060－201124478－2009電梯技術(shù)條件電梯試驗方法電梯安裝驗收規(guī)范電梯曳引機(jī)3術(shù)語和定義GB/T7024－2008、GB7588－2003界定的以及下列術(shù)語和定義適用于本文件。曳引機(jī)Tractionmachine包括電動機(jī)、制動器和曳引輪在內(nèi)的通過懸掛裝置與曳引輪槽的摩擦力驅(qū)動或停止電梯的設(shè)備。單繞Singlewrap懸掛裝置單次繞過曳引輪的繞法。復(fù)繞Doublewrap懸掛裝置兩次繞過曳引輪的繞法。導(dǎo)向輪Deflectorpulley使懸掛裝置經(jīng)曳引輪后導(dǎo)向?qū)χ鼗蜣I廂一側(cè)的滑輪。4曳引系統(tǒng)的組成2曳引系統(tǒng)是曳引驅(qū)動電梯中通過懸掛裝置與曳引輪槽的摩擦力傳遞動力驅(qū)動電梯運(yùn)行的系統(tǒng)。曳引系統(tǒng)主要包括曳引機(jī)、導(dǎo)向輪（如有）、復(fù)繞輪（如有）、懸掛裝置、端接裝置、補(bǔ)償裝置（如有）、轎廂和對重等（參見圖1）。94789a)1:1單繞b)2:1單繞c)2:1復(fù)繞5技術(shù)要求5.1曳引輪和滑輪5.1.1安全系數(shù)曳引輪和用于懸掛裝置的滑輪的設(shè)計安全系數(shù)不應(yīng)小于5。安全系數(shù)是指最大靜載荷下極限強(qiáng)度（破斷應(yīng)力）與工作應(yīng)力之比，工作應(yīng)力應(yīng)由載有額定載重量的轎廂處于井道任意位置時施加在所有懸掛裝置上的最大靜載荷來確定。5.1.2輪的材料應(yīng)根據(jù)懸掛裝置選擇合適的材料。曳引輪應(yīng)采用金屬材料，允許耐磨非金屬材料襯于輪槽內(nèi)。5.1.3輪的直徑曳引輪和用于懸掛裝置的滑輪的節(jié)圓直徑與懸掛裝置的公稱直徑之比不應(yīng)小于40。5.1.4輪槽5.1.4.1對于單繞，曳引輪和用于懸掛裝置的滑輪（如有）應(yīng)具有不少于懸掛裝置數(shù)量的輪槽數(shù)；對于復(fù)繞，應(yīng)設(shè)置復(fù)繞輪，曳引輪的輪槽數(shù)至少為懸掛裝置數(shù)量的2倍，復(fù)繞輪的輪槽數(shù)應(yīng)根據(jù)懸掛裝置與復(fù)繞輪的接觸情況設(shè)計。5.1.4.2曳引輪的輪槽與所用的懸掛裝置應(yīng)相匹配，以保證懸掛裝置與曳引輪槽之間具有足夠的摩擦力。曳引輪槽應(yīng)符合5.1.4.2.1和5.1.4.2.2的規(guī)定。5.1.4.2.1U型槽或帶切口U型槽如圖2所示,β最大不應(yīng)超過105o（1.83弧度）。3γ由制造商根據(jù)槽的設(shè)計提供。任何情況下，其值不應(yīng)小于25o（0.44弧度）。a）U型槽b）帶切口U型槽圖2U型槽和帶切口的U型槽5.1.4.2.2V型槽如圖3所示,當(dāng)槽未進(jìn)行附加的硬化處理時，為了限制由于磨損而導(dǎo)致曳引條件的惡化，下部切口是必要的。5.1.4.3除曳引輪外，用于懸掛裝置的滑輪的輪槽形狀應(yīng)根據(jù)懸掛裝置的截面形狀設(shè)計。5.1.4.4曳引輪槽面應(yīng)采用與懸掛裝置耐磨性能相匹配的材質(zhì)，曳引輪槽面材質(zhì)應(yīng)均勻，整個圓周的所有輪槽表面硬度差不應(yīng)大于15HB（見GB/T24478－2009中的4.2.3.7）。5.1.5輪的平衡品質(zhì)對于額定速度大于2.5m/s的電梯，曳引輪和滑輪的平衡品質(zhì)級別宜選用GB/T9239.1－2006中表15.2懸掛裝置及其端接裝置5.2.1一般要求5.2.1.1懸掛裝置應(yīng)至少有2根。每根應(yīng)是獨(dú)立的。5.2.1.2懸掛裝置的安全系數(shù)Su4鋼絲繩的安全系數(shù)Su不應(yīng)小于下列值：a）12，對于用三根或三根以上鋼絲繩；b）16，對于用兩根鋼絲繩。安全系數(shù)Su是指載有額定載重量的轎廂在井道不同位置時，一根懸掛裝置的最小破斷拉力（N）與該根懸掛裝置所受的最大力（N）之間的比值。5.2.1.3懸掛裝置與其端接裝置的結(jié)合處按5.2.2.3的規(guī)定，至少應(yīng)能承受懸掛裝置最小破斷拉力的80％。5.2.1.4懸掛裝置之間的載荷分布5.2.1.4.1應(yīng)至少在懸掛裝置的一端設(shè)置自動調(diào)節(jié)裝置以均衡各懸掛裝置的拉力。5.2.1.4.2如果用彈簧來均衡拉力，則彈簧應(yīng)在壓縮狀態(tài)下工作。5.2.1.4.3如果轎廂懸掛在兩根懸掛裝置上，則應(yīng)設(shè)置符合GB7588－2003中14.1.2規(guī)定的電氣安全裝置，在一根懸掛裝置發(fā)生異常的相對伸長時使電梯停止運(yùn)行。5.2.1.4.4調(diào)節(jié)懸掛裝置長度的裝置在調(diào)節(jié)后，不應(yīng)自行松動。5.2.2鋼絲繩及其端接裝置5.2.2.1鋼絲繩的公稱直徑不應(yīng)小于8mm。5.2.2.2鋼絲的抗拉強(qiáng)度和其他特性（結(jié)構(gòu)、延伸率、不圓度、柔性、試驗等）應(yīng)符合GB/T8903的規(guī)5.2.2.3鋼絲繩末端應(yīng)固定在轎廂、對重或用于懸掛鋼絲繩的固定部件上。固定時，應(yīng)采用自鎖緊楔形的端接裝置或具有同等安全的其他裝置。5.3補(bǔ)償裝置5.3.1為了保證足夠的曳引力或驅(qū)動電動機(jī)功率，應(yīng)按下列條件設(shè)置補(bǔ)償懸掛裝置重量的補(bǔ)償裝置：a）對于額定速度不大于3.0m/s的電梯，可采用鏈條、繩或帶作為補(bǔ)償裝置；b）對于額定速度大于3.0m/s的電梯，宜使用補(bǔ)償繩；c）對于額定速度大于3.5m/s的電梯，應(yīng)使用補(bǔ)償繩，并設(shè)置防跳裝置。防跳裝置動作時，符合GB7588－2003中14.1.2規(guī)定的電氣安全裝置應(yīng)使電梯曳引機(jī)停止運(yùn)轉(zhuǎn)。d）對于額定速度大于1.75m/s的電梯，未張緊的補(bǔ)償裝置應(yīng)在轉(zhuǎn)彎處附近進(jìn)行導(dǎo)向。5.3.2使用補(bǔ)償繩時應(yīng)符合下列要求：a）補(bǔ)償繩符合GB/T8903的規(guī)定；b）使用張緊輪；c）張緊輪的節(jié)圓直徑與補(bǔ)償繩的公稱直徑之比不小于30；d）張緊輪按照GB7588－2003中9.7規(guī)定設(shè)置防護(hù)裝置；e）采用重力保持補(bǔ)償繩的張緊狀態(tài)；f）采用符合GB7588－2003中14.1.2規(guī)定的電氣安全裝置檢查補(bǔ)償繩的張緊狀態(tài)。5.3.3補(bǔ)償裝置（如繩、鏈條或帶及其端接裝置）應(yīng)能承受作用在其上的任何靜力，且應(yīng)具有5倍的安全系數(shù)。補(bǔ)償裝置的最大懸掛重量應(yīng)為轎廂或?qū)χ卦谄湫谐添敹藭r的補(bǔ)償裝置的重量再加上張緊裝置（如果有）總成一半的重量。5.4懸掛比常見的懸掛比有1:1、2:1和4:1等，參見圖1、圖4和圖5。55.5平衡系數(shù)曳引驅(qū)動電梯的平衡系數(shù)應(yīng)符合GB/T10058－2009中3.3.8所規(guī)定的“0.4～0.5”范圍內(nèi)。5.6曳引條件曳引應(yīng)滿足下列三個條件：a）在符合GB7588－2003中8.2.1或8.2.2規(guī)定的情況下，轎廂載有125％的額定載重量，保持平層狀態(tài)不打滑；b）無論轎廂內(nèi)是空載還是額定載重量，確保任何緊急制動能使轎廂減速到小于或等于緩沖器的設(shè)計速度（包括減行程的緩沖器）；c）如果轎廂或?qū)χ販簦瑧?yīng)通過下列方式之一，不能提升空載轎廂或?qū)χ刂廖ｋU位置：1）懸掛裝置在曳引輪上打滑；2）通過符合GB7588－2003中14.1.2規(guī)定的電氣安全裝置使曳引機(jī)停止。6曳引系統(tǒng)計算6.1曳引力計算6.1.1總則曳引力在下列情況下均應(yīng)得到保證：a)正常運(yùn)行；b)在層站裝載；c)緊急制停。當(dāng)轎廂或?qū)χ責(zé)o論因何種原因在井道中滯留時，如果曳引機(jī)轉(zhuǎn)矩足以提升轎廂或?qū)χ兀瑧?yīng)考慮允許鋼絲繩在曳引輪上滑移。6.1.2計算要求6.1.2.1總則應(yīng)采用以下公式：a)對于轎廂裝載和緊急制動工況 T1≤efα T2b)對于轎廂或?qū)χ販艄r（轎廂或?qū)χ貕涸诰彌_器上，曳引機(jī)向下行或向上行方向旋轉(zhuǎn)通過限制曳引力防止提升對重或轎廂。 T1≥efα （2）T26.1.2.2.1轎廂裝載工況T1/T2的靜態(tài)比值應(yīng)按照轎廂載有125%額定載重量并考慮轎廂在井道的不同位置時的最不利情況(參見6.1.5)進(jìn)行計算。6.1.2.2.2緊急制動工況7H/2yyT122T2mDPT1/T2的動態(tài)比值應(yīng)按照轎廂載荷工況（轎廂空載或載有額定載重量）以及轎廂在井道的不同位置的最不利情況(參見6.1.5)進(jìn)行計算。H/2yyT122T2mDP6.1.2.2.3轎廂或?qū)χ販艄r計算公式如下：a）對于曳引機(jī)上置（如圖4所示444Py=0Mcomp/2y=0MTravMCRcwtMcompMTravMCRcwtmPTDmPTDMcompP+Q+M+M(gnrT(gnr圖4通常的曳引機(jī)上置情況MComp n+MSRcar?n?±8yyH/22444MCRcwtMcomp/2mPTDMcompyyH/22444MCRcwtMcomp/2mPTDMcomp±IM+MTPcarPcarPcar??? I?FRcar................................................................................................（3）r2+2?iPTDr I??r?II FRcwt……rb）對于曳引機(jī)下置（如圖5所示）：mDPmDP22mDP44T2T1y=0Mcomp/2y=0MMTrav圖5通常的曳引機(jī)下置情況9TT/CEAP+Q+M+MMComp?SR2carn0013—202XM+MI MComp ?FRcar................................................（5）rr2+2?IIII±...........................................................（6）轎廂減速上行時，下面符號的運(yùn)算適用。工況:），）；g——標(biāo)準(zhǔn)重力加速度，9.81m/s；）；i——轎廂側(cè)具有相同轉(zhuǎn)速（v）的滑輪的數(shù)量（不包括導(dǎo)向輪i——對重側(cè)具有相同轉(zhuǎn)速（v）的滑輪的數(shù)量（不包括導(dǎo)向輪i——張緊裝置的滑輪數(shù)量；m——轎廂和（或）對重側(cè)導(dǎo)向輪慣量的折算質(zhì)量，單位為千克（kgm——轎廂側(cè)一個滑輪慣量的折算質(zhì)量，單位為千克（kg）；m——對重側(cè)一個滑輪慣量的折算質(zhì)量，單位為千克（kg）；m——張緊裝置的一個滑輪慣量的折算質(zhì)量，單位為千克（kgM——張緊裝置（包括滑輪）的質(zhì)量，單位為千克（kg）；M——補(bǔ)償鏈、繩或帶的實際質(zhì)量[（M——對重（包括滑輪）的質(zhì)量，單位為千克（kg）；M——懸掛裝置的實際質(zhì)量[（0.5頂層空間滑輪到轎廂的懸掛裝置質(zhì)量稱為M（當(dāng)轎廂在最高層站時，M=0M——對重側(cè)的M。在曳引機(jī)下置的情況頂層空間滑輪到對重的懸掛裝置質(zhì)量稱為M（當(dāng)對重在最高層站時，M=0M——隨行電纜的實際質(zhì)量[（0.25H±0.5y）×n×qq——補(bǔ)償鏈、繩或帶單位長度的質(zhì)量，單位為千克每米（kg/m）；）；）；），）；6.1.4參數(shù)的計算和相關(guān)要求6.1.4.1減速度(a)a)在正常情況下，為0.5m/s2；b)在使用了減行程緩沖器的情況下，最小減速度值應(yīng)使轎廂和對重減速到不超過緩沖器的設(shè)計速度。6.1.4.2當(dāng)量摩擦系數(shù)(?)6.1.4.2.1總則對于采用符合GB/T8903的鋼絲繩和鋼質(zhì)（或鑄鐵）曳引輪的電梯，如果鋼絲繩的繩速不大于10m/s,則可采用6.1.4.2.2的方法計算當(dāng)量摩擦系數(shù)?。6.1.4.2.2鋼絲繩與不同繩槽的當(dāng)量摩擦系數(shù)計算6.1.]........................................................（7））；f——當(dāng)量摩擦系數(shù)。6.1.4.2.2.2V型槽使用以下公式(參見圖3)：a)轎廂裝載和緊急制動工況1)對于未經(jīng)硬化處理的槽f=μ..............................................................（8）HP12Lp2)對于經(jīng)硬化處理的槽HP12Lpf=μ.……………………（9）b)滯留工況對于硬化或未硬化處理的槽f=μ.……………………（10））；）；6.1.4.2.2.3摩擦系數(shù)使用以下數(shù)值：a)對于裝載工況，μ=0.1；b)對于緊急制動工況，μ=0.1/(1+v/10)；6.1.4.3包角(α)6.1.4.3.1單繞對于具有導(dǎo)向輪的單繞的曳引系統(tǒng)（參見圖6采用如下公式：αα33說明:）；HPα112α2HPα112α2t示圖……………（11）p6.1.4.3.2復(fù)繞對于復(fù)繞的曳引系統(tǒng)（參見圖7采用如下公式：t?Dp?α1=2+arctan?Lpα=π+2arcsin??Dt?Dp??…………（13）2α=α1+α2............................................................................................................................................................................................（14）333Lp說明:α——懸掛裝置在曳引輪上的總包角,單位為）；）；6.1.4.4額定載重量（Q）a）對于載貨電梯，使用裝卸裝置為轎廂裝卸載時，如果其質(zhì)量不包括在額定載重量中，則應(yīng)將額定載重量加上裝卸裝置的質(zhì)量，即公式中的Q應(yīng)由以下值代替：1.25Q+裝卸裝置的質(zhì)量；b)對于轎廂面積超過規(guī)定的載貨電梯，以轎廂實際面積所對應(yīng)的125%額定載重量代替公式中的Q；c)對于額定載重量按照單位轎廂有效面積不小于200kg/m2計算的汽車電梯，以150%額定載重量代替公式中的Q；6.1.4.5滑輪慣量的折算質(zhì)量6.1.4.5.1導(dǎo)向輪慣量的折算質(zhì)量（mDP）如果轎廂側(cè)具有導(dǎo)向輪,那么6.1.3的T1計算公式中的mDP是指轎廂側(cè)導(dǎo)向輪慣量的折算質(zhì)量總和。如果對重側(cè)具有導(dǎo)向輪,那么6.1.3的T2計算公式中的mDP是指對重側(cè)導(dǎo)向輪慣量的折算質(zhì)量總和。需注意的是，與曳引輪速度系數(shù)相等的用于懸掛裝置的滑輪均視為導(dǎo)向輪(參見圖4和圖5)。每個導(dǎo)向輪慣量的折算質(zhì)量，應(yīng)采用如下公式： 說明:6.1.4.5.2轎廂側(cè)滑輪慣量的折算質(zhì)量（mPcar）每個轎廂側(cè)滑輪（不含導(dǎo)向輪）慣量的折算質(zhì)量，應(yīng)采用如下公式： 說明:），）；）；6.1.4.5.3對重側(cè)滑輪慣量的折算質(zhì)量（mPcwt）每個對重側(cè)滑輪（不含導(dǎo)向輪）慣量的折算質(zhì)量，應(yīng)采用如下公式： 說明:），）；）；6.1.4.5.4張緊裝置上的滑輪慣量的折算質(zhì)量（mPTD）每個張緊裝置上的滑輪慣量的折算質(zhì)量，應(yīng)采用如下公式：mPTD=JPTD/R2 說明:6.1.5通常所需計算的最不利情況6.1.5.1轎廂裝載工況6.1.5.2緊急制動工況T1/T2：a）載有額定載重量的轎廂在底層端站上行和下行；b）載有額定載重量的轎廂在頂層端站上行和下行；c）空載轎廂在底層端站上行和下行；d）空載轎廂在頂層端站上行和下行。6.1.5.2.2如果計算T1和T2時刪除了T1和T2公式中的摩擦力FRcar和FRcwt，則可僅計算下述可能最不利情況a）載有額定載重量的轎廂在底層端站下行和頂層端站下行；b）空載轎廂在底層端站上行和頂層端站上行。6.1.5.3轎廂或?qū)χ販艄r見6.1.2.2.3。6.2懸掛鋼絲繩安全系數(shù)的計算6.2.1總則依據(jù)5.2.1.2的要求，本章給出計算懸掛鋼絲繩安全系數(shù)Sf的方法。該方法僅適用于：a)鋼質(zhì)（或鑄鐵）曳引輪；和b)符合GB/T8903的鋼絲繩。6.2.2滑輪的等效數(shù)量（Nequiv）6.2.2.1總則彎折次數(shù)以及每次彎折的嚴(yán)重程度會導(dǎo)致鋼絲繩的劣化。同時，繩槽的種類（U型或V型）以及是否有反向彎折也有影響。每次彎折按嚴(yán)重程度可以等效為一定數(shù)量的簡單彎折。簡單彎折為鋼絲繩運(yùn)行于一個半徑不大于鋼絲繩公稱直徑0.53倍的半圓槽。簡單彎折的數(shù)量相當(dāng)于一個等效的滑輪數(shù)量Nequiv，其數(shù)值從下式得出：Nequiv=Nequiv（t）+Nequiv（p） N——曳引輪的等效數(shù)量；N——導(dǎo)向滑輪的等效數(shù)量。表1曳引輪的等效數(shù)量[Nequiv（t）]的計算35°36°38°40°45°50°N度值(β)75°80°85°90°95°N對于不帶切口的U型槽，Nequiv（t）＝1反向彎折僅在下述情況時考慮：即鋼絲繩與兩個連續(xù)的滑輪（兩滑輪的軸之間具有固定的距離）的接觸點(diǎn)之間的距離小于鋼絲繩直徑的200倍且彎曲平面旋轉(zhuǎn)大于120°。Nequiv(p)=Kp×(Nps+4×Npr).........................................................（20）其中：4……………………6.2.3安全系數(shù)對于給定的鋼絲繩傳動設(shè)計，考慮正確的Dt/dr比值和鋼絲繩在最惡劣工況下計算得到的Nequiv，最小安全系數(shù)可從GB7588－2003中的圖N1查得。最小安全系數(shù)是基于下面公式得出：??????…………………N——滑輪的等效數(shù)量；7曳引試驗7.1總則曳引試驗前，應(yīng)檢查平衡系數(shù)是否與設(shè)計值一致，平衡系數(shù)的確定應(yīng)符合GB/T10059－2009中4.2.1.2的規(guī)定或采用等效的方法。7.2靜態(tài)曳引試驗電梯在井道最不利位置，轎廂按下述規(guī)定裝載，歷時10min，轎廂應(yīng)保持平層狀態(tài)，懸掛裝置沒有打滑現(xiàn)象。a)對于載貨電梯，使用裝卸裝置為轎廂裝卸載時，如果其質(zhì)量不包括在額定載重量中，則應(yīng)將額定載重量加上裝卸裝置的質(zhì)量，即以125%額定載重量+裝卸裝置的質(zhì)量進(jìn)行靜態(tài)曳引檢查。b)對于轎廂面積超過規(guī)定的載貨電梯，以轎廂實際面積所對應(yīng)的125%額定載重量進(jìn)行靜態(tài)曳引檢c)對于額定載重量按照單位轎廂有效面積不小于200kg/m2計算的汽車電梯，以150%額定載重量進(jìn)行靜態(tài)曳引檢查。7.3動態(tài)曳引試驗7.3.1在電梯最不利位置時的緊急制動工況下，通過使電梯制動數(shù)次，檢查曳引能力。每次試驗，轎廂應(yīng)完全停止。試驗應(yīng)按下列要求進(jìn)行：a）在行程上部，轎廂空載上行；b）在行程下部，轎廂載有125％額定載重量下行。7.3.2當(dāng)對重或轎廂完全壓在緩沖器上時，應(yīng)使曳引機(jī)連續(xù)轉(zhuǎn)動直到懸掛裝置打滑；或者如果不打滑，應(yīng)不能提升轎廂或?qū)χ?。（資料性附錄）懸掛鋼絲繩安全系數(shù)計算示例A.1電梯參數(shù)③⑥⑤②④④⑧①⑦說明:圖A.1懸掛比2:1（具有補(bǔ)償裝置）的示例以圖A.1為例給出本計算示例的電梯參數(shù)見表A.1，曳引輪繩槽為帶切口的U型槽。表A.1電梯參數(shù)值QPHmr2β°γ°DmDm5F21以下計算由圖A.1和表A.1得出。A.2滑輪的等效數(shù)量引起簡單彎折滑輪的數(shù)量Nps=2（根據(jù)圖A.1）。引起反向彎折滑輪的數(shù)量Npr=0（根據(jù)圖A.1）。與曳引輪和滑輪直徑有關(guān)的系數(shù):導(dǎo)向滑輪的等效數(shù)量：equiv(p)ppsN)pr=Nequiv(p)=1×(2+4×0)=2滑輪的等效數(shù)量：Nequiv=Nequiv（t）+Nequiv（p）=6.7+2=8.7A.3安全系數(shù)根據(jù)6.2.3計算Sf：根據(jù)5.2.1.2，要求懸掛鋼絲繩的安全系數(shù)不應(yīng)小于12。懸掛鋼絲繩上的拉力：a）轎廂位于井道最低位置時：T=PQ×gn+ns×qs×H×gnTT12(N)b）轎廂位于井道最高位置時：T=P+Q+nc×qc×+nt×qt×H/2×gnT=1100+1000+2×1.560+1×0.72×60/2×gnT取上述最大的T1為11301.12N。安全系數(shù)Su：Su=ns×FminT1S=5×44000=19.467>Su11301.12fA.3.3計算結(jié)果安全系數(shù)符合Su≥Sf，且Su≥12。懸掛鋼絲繩安全系數(shù)符合要求。（資料性附錄）曳引力計算示例B.1電梯參數(shù)以圖A.1為例給出本計算示例的電梯參數(shù)見表B.1，曳引輪繩槽為帶切口的U型槽。表B.1電梯參數(shù)值值Q2P1MmVmHm5r2a2β°1γ°α°FR，F(xiàn)RN以下計算由圖A.1和表B.1得出。當(dāng)量摩擦系數(shù)π?β?γ?sinβ+sinγf=μ.4[cos(γ/2π?β?γ?sinβ+sinγf=1.972μB.2轎廂裝載工況μ=0.1efα=e1.972×0.1×180×π/180=1.858a)載有125%額定載重量的轎廂位于底層端站，且不考慮任何摩擦。T=P+125Q×gn+MSRcar×gnTT1=12527.37(N)TgnTT2=8485.65(N)TT2b)載有125%額定載重量的轎廂位于頂層端站，且不考慮任何摩擦。T=P+1.25Q+CRcar+MTrav×gnTT1=12515.60(N)T=wt×gn+MSRcwt×gnTTT1=1.45<efαT2轎廂裝載工況符合要求B.3緊急制動工況efα=e1.972×0.077×180×π/180=1.611a)載有額定載重量的轎廂位于底層端站T=PQ×(gn?a)+MSRcar×(gn?2×a)?+T1=10712.12(N)0T1.21<efαT22）轎廂下行T=PQ×(gn+a)+MSRcar×(gn+2×a)+? T1=11890.12(N)tT1.47<efαT2b)載有額定載重量的轎廂位于頂層端站T=×(gn?a)?i+=60+(1×0.72×60)/2×(9.81?0.5)?0.5+T1=10751.95(N)T=wt×(gn+a)+MSRcwt×(gn+2×a)+?TT22）轎廂下行T=×(gn+a)+i?