超高性能混凝土橋梁設計與施工技術規(guī)程

關于同意福建省《超高性能混凝土橋梁設計與施工技術規(guī)程》地方標準備案

的函

建標標備[2017]xx號

福建省住房和城鄉(xiāng)建設廳：

你廳《關于報送福建省工程建設地方標準<超高性能混凝土橋梁設計與施工技術規(guī)程>備案的函》

（閩建科函[2017]xx號）收悉。經(jīng)研究，同意該標準作為“中華人民共和國工程建設地方標準”備案，

其備案號：Jxxxxx-2017。

該項標準的備案公告，將刊登在近期出版的《工程建設標準化》刊物上。

住房和城鄉(xiāng)建設部標準定額司

2017年xx月xx日

4

前言

本規(guī)程根據(jù)《福建省建設廳關于下達2007年全省建設系統(tǒng)科技計劃的通知》（閩建科[2007]30號），

由福州大學土木工程學院編寫而成。編寫組在編制過程中，進行了大量的調查研究，在充分吸收了走

超高性能混凝土橋梁理論與應用研究的最新成果與工程實踐經(jīng)驗，并參考了有關標準規(guī)范，廣泛征求

意見的基礎上，編制本規(guī)程。

本規(guī)程分為5章和條文說明，主要技術內容包括：1.總則、2.術語和符號、3.材料、4.結構設計、5.

構造規(guī)定、6.施工。

本規(guī)程由福建省住房和城鄉(xiāng)建設廳負責管理，由福州大學土木工程學院負責具體技術內容的解釋。

在執(zhí)行本規(guī)程的過程中，希望各單位注意積累資料、總結經(jīng)驗，隨時將意見和建議反饋給住房和

城鄉(xiāng)建設廳建筑節(jié)能與科學技術處（地址：福州市北大路242號，郵政編碼：350001），或福州大學土

木工程學院（地址：福州市閩侯學園路2號，郵編：350116），以供今后再次修訂時參考。

本規(guī)程主編單位：福州大學

中建海峽建設發(fā)展有限公司

本規(guī)程參編單位：福州銘林新材料科技有限公司

福州福大福順土木工程技術有限公司

福建永福正大工程技術有限公司

深圳市市政設計研究院有限公司

本規(guī)程主要起草人員：陳寶春韋建剛趙秋吳平春黃卿維賴友華蘇家戰(zhàn)林銘俤

林潮陳昭暉楊艷劉君平余印根吳慶雄王遠洋黃福云

本規(guī)程主要審查人員：

5

1總則

1.0.1為規(guī)范城市超高性能混凝土橋梁的設計，使其符合國家的技術經(jīng)濟政策，做到技術先進、安全

可靠、適用耐久、經(jīng)濟合理、可持續(xù)發(fā)展、保護環(huán)境的要求，制定本規(guī)程。

1.0.2本規(guī)程適用于各等級城市超高性能混凝土橋梁結構和構件的設計。

1.0.3本規(guī)程采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計方法，按分項系數(shù)的設計表達式進行設計。

1.0.4超高性能混凝土橋梁應進行耐久性設計，特大橋、大橋、中橋主體結構應按不小于100年設計

使用年限進行設計。

1.0.5超高性能混凝土橋梁設計除滿足本規(guī)程外，尚應符合《城市橋梁設計規(guī)范》(CJJ11-2011)、《超

高性能混凝土制備與工程應用技術規(guī)程》(DBJ-2017)等國家、行業(yè)和福建省現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。

7

2術語和符號

2.1術語

2.1.1超高性能混凝土Ultrahighperformanceconcrete，UHPC

由水泥、礦物摻合料、外加劑、骨料、高強度微細纖維，加水拌合后固化而成的具有超高性能的

水泥基復合材料。

2.1.2熱養(yǎng)護Heatcuring

采用高于環(huán)境溫度的熱水、蒸汽等對超高性能混凝土進行養(yǎng)護的方法。

2.1.3應變硬化Strainhardening

當單軸拉伸應力超過彈性極限抗拉強度時，試件中的拉應力隨拉應變增加而增大的現(xiàn)象。

2.1.4應變軟化Strainsoftening

當單軸拉伸應力超過彈性極限抗拉強度時，試件中的拉應力隨拉應變增加而下降的現(xiàn)象。

2.1.5抗拉強度Tensilestrength

單軸拉伸時的最大拉應力。

2.1.6初裂強度Firstcrackingstrength

單軸拉伸時最初開裂的應力，它是應力應變曲線不再滿足線彈性假定的臨界應力，是應力應變曲

線形狀變成非線性的分界點。

2.2符號

2.2.1材料性能有關符號

UC130——表示立方體強度標準值為130MPa的超高性能混凝土強度等級數(shù)；

——超高性能混凝土邊長為立方體抗壓強度標準值；

fUcu,k100mm

——超高性能混凝土斷面為×軸心抗壓強度標準值；

fUte,k50mm50mm

——超高性能混凝土軸心抗壓強度標準值；

fUck

——超高性能混凝土軸心抗拉強度標準值；

fUtk

——超高性能混凝土軸心抗壓強度設計值；

fUcd

——超高性能混凝土軸心抗拉強度設計值；

fUtd

——超高性能混凝土××長方體試件抗折強度標準值

fUbk100mm100mm400mm

預應力鋼筋抗拉強度設計值；

fpd——

8

普通鋼筋抗拉強度標準值；

fsk——

普通鋼筋抗拉強度設計值；

fsd——

fyv——箍筋抗拉強度設計值；

EU——超高性能混凝土受壓彈性模量

GU——超高性能混凝土剪變模量GU；

——加載時刻超高性能混凝土的彈性模量；

EUct

2.2.2作用和作用效應相關符號

Md——彎矩組合設計值

——軸向力組合設計值；

Nd

——為超高性能混凝土最終收縮值；

εsh(u)

——超高性能混凝土峰值壓應力；

0

——超高性能混凝土峰值壓應力對應的應變；

0

t0——超高性能混凝土峰值拉應力；

t0——超高性能混凝土峰值拉應力對應的應變；

——持續(xù)工作應力；

σt

——為超高性能混凝土干燥經(jīng)歷時間的收縮；

εsh(t,t0)tt0

—超高性能混凝土的徐變應變；

εUcc(t)

vfc——超高性能混凝土貢獻項；

——鋼筋貢獻項；

vρ

——鋼纖維貢獻項；

vfte

2.2.3幾何參數(shù)有關符號

as——鋼筋合力至梁底緣的距離；

b、h——分別為超高性能混凝土梁寬與梁高；

'——超高性能混凝土梁上翼緣寬；

bfT

'——超高性能混凝土梁上翼緣高；

hfT

xc——承載極限時梁受壓區(qū)高度；

xt——承載極限時梁受拉區(qū)高度；

——為超高性能混凝土受拉區(qū)的面積；

At

——普通鋼筋的截面面積；

As

'——受壓柱縱向鋼筋截面面積；

As

9

——預應力鋼筋的截面面積；

Ap

A——構件毛截面面積；

、和——分別為超高性能混凝土受拉區(qū)合力點、普通鋼筋合力點和預應力鋼筋合力點至超高

ytysyp

性能混凝土受壓區(qū)合力點的距離。

A——受拉區(qū)混凝土總面積；

t

bw——截面有效寬度；

h0——截面有效高度；

um——破壞截面周長；

——為超高性能混凝土受壓區(qū)的面積；

Ac

umf——折減后截面的破壞周長；

2.2.4計算系數(shù)及其其他有關符號

——橋梁結構的重要系數(shù)；

γ0

DCl——超高性能混凝土中的氯離子擴散系數(shù)

——超高性能混凝土泊松比；

vU

——超高性能混凝土線膨脹系數(shù)；

αU

f——為超高性能混凝土初期養(yǎng)護參數(shù)；

?—徐變系數(shù)；

k——強度折減系數(shù)；

β——受拉區(qū)等效矩形應力分布系數(shù)；

——超高性能混凝土軟化系數(shù)；

sv——箍筋配箍率；

βh——尺寸影響系數(shù)；

m——剪跨比；

F——鋼纖維的影響參數(shù)；

——超高性能材料分項系數(shù)；

fc

——軸壓構件穩(wěn)定系數(shù)；

——構件長細比。

10

3材料

3.0.1超高性能混凝土橋梁中的超高性能材料應選用等級為UC130以上的材料，其組成、材料制備和

質量要求應符合現(xiàn)行福建省地方標準《超高性能混凝土制備與工程應用技術規(guī)程》（DBJ-201*）的規(guī)

定。

3.0.2超高性能混凝土的力學性能等級設計應符合表3.0.2的規(guī)定，其性能等級需同時滿足抗壓強度和

抗拉要求。

表3.0.2超高性能混凝土力學性能等級(MPa)

等級抗壓強度抗拉強度

UC130-1≥4

UC130-2≥5

≥130

UC130-3≥6

UC130-4≥7

UC140-1≥5

UC140-2≥6

≥140

UC140-3≥7

UC140-4≥8

UC150-1≥6

UC150-2≥7

≥150

UC150-3≥8

UC150-4≥9

UC160-1≥7

UC160-2≥8

≥160

UC160-3≥9

UC160-4≥10

UC170-1≥7

UC170-2≥8

≥170

UC170-3≥9

UC170-4≥10

UC180-1≥7

≥180

UC180-2≥8

11

UC180-3≥9

UC180-4≥10

UC190-1≥7

UC190-2≥8

≥190

UC190-3≥9

UC190-4≥10

UC200-1≥7

UC200-2≥8

≥200

UC200-3≥9

UC200-4≥10

3.0.3超高性能混凝土的耐久性能應滿足《混凝土結構耐久性設計規(guī)范》（GB/T50476）的要求。

3.0.4超高性能混凝土軸心抗壓強度標準值fUck和軸心抗拉強度標準值fUtk應按表3.0.4采用。

表3.0.4-1混凝土抗壓強度標準值（MPa)

強度等級

UCUCUCUCUCUCUCUC

強度種類130140150160170180190200

fUck94101108115123130137144

表3.0.4-2混凝土抗拉強度標準值（MPa)

抗拉強度

45678910

強度種類

fUtk3.54.45.36.27.07.98.8

3.0.5超高性能混凝土軸心抗壓強度設計值fUcd和軸心抗拉強度設計值fUtd應按表3.0.5采用。

表3.0.5-1混凝土抗壓強度設計值（MPa)

強度等級

UCUCUCUCUCUCUCUC

強度種類130140150160170180190200

fUcd65707580859095100

表3.0.5-2混凝土抗拉強度設計值（MPa)

抗拉強度

45678910

強度種類

fUtd2.43.03.64.24.95.56.1

12

3.0.6超高性能混凝土受壓或受拉時的彈性模量：UC130～UC160取4.3×104MPa，UC160以上取

4.8×104MPa。

剪切模量可取彈性模量的倍，泊松比可采用，線膨脹系數(shù)：×-5℃。

3.0.7GU0.4vU0.2αU1.110/

3.0.8超高性能混凝土受壓與受拉應力-應變曲線，可按（3.0.8）計算：

受壓曲線

y1.2x0.2x60x1

y（3.0.8-1）

x

2x1

10(x1)x

；；

y/0x/0

式中：——混凝土峰值壓應力；

0

——混凝土峰值壓應力對應的應變。

0

受拉曲線

1.09x0.82x20.91x30x1

y（3.0.8-2）

x

1.91x

5.5(x1)x

y/t0；x/t0；

式中，t0——混凝土峰值拉應力；

t0——混凝土峰值拉應力對應的應變。

3.0.9超高性能混凝土結構收縮應變可按式（3.0.9）計算：

t-t

εt,t=0ε(u)

sh(0)sh（3.0.9）

f+(t-t0)

式中：f——初期養(yǎng)護決定的參數(shù)，濕養(yǎng)時f取35；蒸養(yǎng)時f取55；

最終收縮值，如無實測數(shù)據(jù)，對于預制結構可??；對于現(xiàn)澆結構：熱養(yǎng)護可

εsh(u)——200με

取550με，非熱養(yǎng)護可取800με。

——干燥經(jīng)歷時間的收縮，其中、分別是混凝土齡期和混凝土的養(yǎng)護時間。

εsh(t,t0)tt0tt0

3.0.10超高性能混凝土徐變應變cc可按式（3.0.10)計算：

Ucctt/EUct(3.0.10)

式中：—超高性能混凝土的徐變應變；

εUcc(t)

—徐變系數(shù)，可參考表3.0.10取值；

—持續(xù)工作應力；

σt

13

—加載時刻超高性能混凝土的彈性模量。熱養(yǎng)護試件的；可取表中的彈性模量

EUctEct3.0.6EU

值；當試件不采用熱養(yǎng)護時，其值宜通過試驗予以確定。

表3.0.10超高性能混凝土的徐變系數(shù)

加載齡期非熱養(yǎng)護時20°C熱養(yǎng)護

4d1.2

7d1.00.3

≥28d0.9

14

4結構設計

4.1一般規(guī)定

4.1.1結構分析可采用計算、模型試驗或原型試驗等方法進行。結構分析采用的計算模型和基本假定，

應較確切地描述結構極限狀態(tài)下的反應，其精度應能滿足結構設計要求。結構作用反應分析與使用極

限狀態(tài)分析，可采用彈性理論。結構承載能力極限狀態(tài)應采用非線性分析理論，采用數(shù)值計算時，超

高性能混凝土材料單軸應力-應變關系宜采用實測曲線或3.0.8給出的曲線。

4.1.2計算收縮、徐變、截面平均溫度變化引起的變形及超靜定結構相應的附加內力時，可假定三者

與混凝土應力呈線性關系，其中，收縮系數(shù)應按3.0.9取值，徐變系數(shù)應按3.0.10取值，熱膨脹系數(shù)應

按3.0.7取值。

15

4.2持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算

4.2.1鋼筋超高性能混凝土矩形截面的受彎構件，其正截面抗彎承載力計算應符合下列規(guī)定：

11

Mfbx2+kfb(hx)2+fA(hxa)(4.2.1-1)

0d3Ucdc2Utdcsdscs

1

fbx=kfb(hx)+fA(4.2.1-2)

2UcdcUtdcsds

式中：——橋梁結構的重要系數(shù)；

γ0

Md——彎矩組合設計值；

As——受拉鋼筋面積；

b——超高性能混凝土板、梁寬；

h——超高性能混凝土板、梁高；

as——鋼筋合力至梁底緣的距離；

fUcd——超高性能混凝土抗壓強度設計值；

fUtd——超高性能混凝土抗拉強度設計值；

k——強度折減系數(shù)，取0.88；

xc——承載極限時梁受壓區(qū)高度；

xt——承載極限時梁受拉區(qū)高度；

普通鋼筋抗拉強度設計值。

fsd——

fUcd

xc

h

As

xt

s

afsdAs

βfUtd

b

圖4.2.1普通鋼筋超高性能混凝土矩形截面構件抗彎極限承載力計算圖式

4.2.2預應力超高性能混凝土矩形截面受彎構件，其正截面抗彎承載力計算應符合下列規(guī)定：

（）

0MufUtdAtytfsdAsysfpdApyp4.2.2

式中：——橋梁結構的重要系數(shù)；

γ0

β——受拉區(qū)等效矩形應力分布系數(shù)，將根據(jù)模型梁結果反推得到，取0.8；

fUcd——超高性能混凝土抗壓強度設計值；

預應力鋼筋抗拉強度設計值；

fpd——

16

普通鋼筋抗拉強度設計值；

fsd——

——為超高性能混凝土受拉區(qū)的面積；

At

——普通鋼筋的截面面積；

As

——預應力鋼筋的截面面積；

Ap

、和——分別為超高性能混凝土受拉區(qū)合力點、普通鋼筋合力點和預應力鋼筋合力點至

ytysyp

超高性能混凝土受壓區(qū)合力點的距離。

fUcd

c

x

h

ApfpdAp

fsds

AsβfUtdA

b

圖4.2.2預應力鋼筋超高性能混凝土矩形截面構件抗彎極限承載力計算圖式

4.2.3預應力超高性能混凝土T形和箱形截面受彎構件，其正截面抗彎承載力計算應符合下列規(guī)定：

當符合下列條件時：

1

'''（）

fUtdhhfbfsdAsfpdApbfhffUcd4.2.3-1

2

為第一類T形截面，其計算簡圖如圖4.2.4-1所示：

當符合下列條件時：

1

'''（）

fUtdhhfbfsdAsfpdApbfhffUcd4.2.3-2

2

為第二類T形截面，其計算簡圖如圖4.2.4-2所示：

以上兩類T形截面的正截面抗彎承載力均按下列規(guī)定計算：

（）

MdfUtdytAtfsdAsysfpdApyp4.2.3-3

式中：——橋梁結構的重要系數(shù)；

γ0

β——受拉區(qū)等效矩形應力分布系數(shù)，將根據(jù)模型梁結果反推得到，取0.8；

——超高性能混凝土抗壓強度設計值；

fUcd

b——超高性能混凝土梁寬；

h——超高性能混凝土梁高；

'——超高性能混凝土梁上翼緣寬；

bfT

'——超高性能混凝土梁上翼緣高；

hfT

——受拉區(qū)混凝土總面積。

At

17

預應力鋼筋抗拉強度設計值；

fpd——

普通鋼筋抗拉強度設計值；

fsd——

——為超高性能混凝土受拉區(qū)的面積；

At

——普通鋼筋的截面面積；

As

——預應力鋼筋的截面面積；

Ap

、和——分別為超高性能混凝土受拉區(qū)合力點、普通鋼筋合力點和預應力鋼筋合力點至

ytysyp

超高性能混凝土受壓區(qū)合力點的距離。

'

bf

fUcd

c

'f

x

h

h

fpdAp

Ap

AsfsdAs

bβfUtd

圖4.2.3-1第一類T形截面計算簡圖

'

bf

fUcd

c

'f

x

h

h

fpdAp

Ap

AsfsdAs

bβfUtd

圖4.2.3-2第二類T形截面計算簡圖

4.2.4鋼筋超高性能混凝土梁剪壓極限承載力計算，應按式（4.2.4）公式進行。

1fUcdbwh0

VfUtdbwh0svfyvbwh0（4.2.4-1）

221

2

0.9（m1m）（4.2.4-2）

式中：

——超高性能混凝土軟化系數(shù)，取0.65；

fUcd——超高性能混凝土軸心抗壓強度設計值；

bw——梁截面有效寬度，取bw0.9b,b為梁截面寬度；

h0——截面有效高度；

m——剪跨比，1.5≤m≤3，當m<1.5時取m=1.5，當m>3時取m=3；

fUtd——超高性能混凝土軸心抗拉強度設計值；

sv——箍筋配箍率；

fyv——箍筋抗拉強度設計值。

4.2.5鋼筋超高性能混凝土板抗沖剪極限承載力計算，應按式（4.2.5）公式進行。

18

（）

Vp0.28[h(vfcvρvfte)umfh0]4.2.5

0.87

式中，βh——尺寸影響系數(shù)，βh=125/(h0)，h0為板的有效厚度。

——超高性能混凝土貢獻項，0.35

νfcvfc=0.12(fUcu,k)

——超高性能混凝土邊長為立方體抗壓強度標準值；

fUcu,k100mm

0.21

vρ——鋼筋貢獻項，vρ=fsk(100ρ)，fsk為普通鋼筋抗拉強度標準值，ρ為板的配筋率；

vfte——鋼纖維貢獻項，其值可取為3.9MPa；

umf——折減后截面的破壞周長，umf=um(1-ξF)；

um——破壞截面周長，um=2(a+c)+5.6πh0，a、c為加載面邊長；

ξ——無量綱常數(shù)，其值可取為0.45。

F——鋼纖維的影響參數(shù)，F(xiàn)=(lf/df)Vf，lf/df為鋼纖維長徑比，Vf為鋼纖維體積摻量；

4.2.6鋼筋UHPC軸心受壓構件，當配有箍筋（或螺旋筋或在縱向鋼筋上焊有橫向鋼筋）時，正截面

抗壓承載力計算應符合下列規(guī)定：

''（）

0Nd0.85fcdAfsdAs4.2.6-1

1-0.000720.0044（4.2.6-2）

式中：——軸向力組合設計值；

Nd

——軸壓構件穩(wěn)定系數(shù)；

A——構件毛截面面積；

'——縱向鋼筋截面面積；

As

——構件長細比。

19

4.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算

4.3.1超高性能混凝土橋梁的持久狀況設計應滿足正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用效應頻遇組合、

荷載效應準永久組合或作用效應頻遇組合并考慮作用長期效應的影響，對構件的抗裂和撓度進行驗算，

并使各項計算值不超過本規(guī)范規(guī)定的各相應限值。在上述各種組合中，汽車荷載效應可不計沖擊系數(shù)。

在預應力混凝土構件中，預應力應作為荷載考慮，荷載分項系數(shù)取為1.0。對連續(xù)梁等超靜定結構，

尚應計入由預應力、溫度作用等引起的次效應。

4.3.2預應力混凝土構件可根據(jù)橋梁使用和所處環(huán)境的要求，進行下列構件設計：

1全預應力混凝土構件。此類構件在作用效應頻遇組合下控制的正截面的受拉邊緣不允許出現(xiàn)拉

應力(不得消壓)。

2部分預應力混凝土構件。此類構件在作用效應頻遇組合下控制的正截面受拉邊緣可出現(xiàn)拉應

力，但拉應力不應超出本規(guī)程抗拉強度標準值。

4.3.3鋼筋超高性能混凝土受彎構件開裂彎矩應按下式計算：

Ds

c

xDc

T1

h

AsT2

Tp

s

a

Ts

b

圖4.3.3超高性能混凝土梁正截面開裂計算應力分布假定

11f2f

UtdUtd（）

fUcdbxcbxcfUtdhxcxcfsdAsfpdAp4-3-3-1

22fUcdfUcd

1f2

Utd（）

0MdbxcytfsdAsysfpdApyp4-3-3-2

2fUcd

式中，、——分別為超高性能混凝土的軸心抗壓、抗拉強度設計值；

fUcdfUtd

、——分別為普通鋼筋和預應力鋼筋的抗拉強度設計值；

fsdfpd

、——分別為超高性能混凝土受壓區(qū)和受拉區(qū)的面積；

AcAt

、——分別為普通鋼筋和預應力鋼筋的截面面積；

AsAp

、和——分別為超高性能混凝土受拉區(qū)合力點、普通鋼筋合力點和預應力鋼筋合力點至

ytysyp

超高性能混凝土受壓區(qū)合力點的距離；

b、h——分別為超高性能混凝土梁寬和梁高。

20

5構造

5.0.1超高性能混凝土結構置于正常使用條件下應至少有厚20mm保護層；如果混凝土保護層小于最小

保護層厚，應通過試驗或其他適當?shù)姆椒ù_定其在制造時有良好的自密實性、耐久性和結構的安全性。

5.0.2超高性能混凝土橋面板最小厚度不宜小于10cm。

5.0.3超高性能混凝土梁在滿足抗剪承載力情況下，按構造設計。

5.0.4預應力超高性能混凝土梁在滿足抗彎承載力情況下，可采用無普通鋼筋梁。

5.0.5在滿足極限承載力情況下，可采用素超高性能混凝土拱結構。

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6施工

6.1一般規(guī)定

6.1.1超高性能混凝土橋梁結構的施工應符合現(xiàn)行國家標準《活性粉末混凝土》（GB/T31387)、國家

行業(yè)標準《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/TF50)及福建省地方標準《超高性能混凝土制備與工程應用

技術規(guī)程》（DBJ-201*）等的有關規(guī)定。

6.1.2超高性能混凝土橋梁結構施工前，應制定詳細的施工組織設計，建立質量控制體系，確定施工

質量的有效控制方法。

6.1.3對于預制橋梁結構，節(jié)段預制前應根據(jù)實際條件綜合考慮后確定采用短線法或長線法進行節(jié)段

的預制。

6.2原材料貯存

6.2.1原材料應按福建省地方標準《超高性能混凝土制備與工程應用技術規(guī)程》（DBJ-201*）的質量

要求采用，并應在進場時對其質量和性能進行檢驗。

6.2.2橋梁結構混凝土工程宜采用散裝水泥，散裝水泥在工地應采用專用水泥罐儲存。水泥應按品種、

強度等級和生產(chǎn)廠家分別標識和貯存。貯存的水泥用于生產(chǎn)時的溫度不宜高于60℃。受潮、結塊、受

污染及貯存期超過3個月的水泥，不得使用。

6.2.3骨料堆場應為能排水的硬質地面，并應有防塵和防雨設施；不同品種、規(guī)格的骨料應分別貯存，

避免混雜或受污染；石英粉與花崗巖石粉應分別標識和貯存，并應有防潮和防雨設施。

6.2.4外加劑應按品種和生產(chǎn)廠家分別標識和貯存。固態(tài)外加劑應防止受潮結塊，如有結塊，應進行

檢驗，合格者應經(jīng)粉碎至全部通過600mm篩孔后方可使用。液態(tài)外加劑應貯存在密閉容器內，并應

防曬和防凍。如有沉淀等異?，F(xiàn)象，應經(jīng)檢驗合格后方可使用。

6.2.5礦物摻合料應按品種、質量等級和產(chǎn)地分別標識和貯存，應有防潮和防雨設施，并不得與水泥

等其他粉狀料混雜。

6.2.6纖維應按品種、規(guī)格和生產(chǎn)廠家分別標識和貯存，并應防潮和防銹。

6.3攪拌與運輸

6.3.1固體原材料應按干燥狀態(tài)下的質量進行計量，水和液態(tài)外加劑可按體積或者質量進行計量。

6.3.2原材料的計量允許偏差應滿足福建省地方標準《超高性能混凝土制備與工程應用技術規(guī)程》

（DBJ-201*）的要求。

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6.3.3超高性能混凝土拌合物可在工廠制備或現(xiàn)場制備；也可將預拌混合料運輸?shù)筋A制廠或施工現(xiàn)場，

加水和液態(tài)外加劑拌合而成。

6.3.3外加劑宜以稀釋溶液加入，其稀釋用水和原液中的水量，應從拌和加水量中扣除。加入攪拌筒

的外加劑溶液應充分溶解，并攪拌均勻。

6.3.4超高性能混凝土攪拌宜選用可調速的強制式攪拌機。

6.3.5攪拌應保證超高性能混凝土拌合物質量均勻；同一盤混凝土的勻質性應符合《混凝土質量控制

標準》（GB50164）的規(guī)定。

6.3.6攪拌時的投料順序宜為骨料、鋼纖維、水泥、礦物摻合料。干料先預攪拌4min，加水和外加劑

后再攪拌4min以上；或投入固態(tài)混合物，加水和外加劑后再攪拌4min以上?；炷翑嚢铏C的下料裝

置上應有防止鋼纖維結團的裝置。

6.3.7攪拌運輸車應符合《混凝土攪拌運輸車》（GB/T26408）的規(guī)定。對于寒冷或炎熱的氣候情況，

運輸車的攪拌罐應有保溫或隔熱措施。

6.3.8攪拌運輸車在裝料前應將攪拌罐內積水排盡，裝料后嚴禁向攪拌罐內的拌合物加水。

6.3.9超高性能混凝土拌合物在攪拌運輸車內的時間不宜超過90min；如需延長運送時間，則應采取

相應的技術措施，并通過試驗驗證。當采用翻斗車運輸時，運輸時間不宜超過45min。

6.3.10超高性能混凝土拌合物的運輸應保證澆筑過程的連續(xù)性。

6.3.11超高性能混凝土的制備與運輸過程應保證拌合物不充許分層離析。

6.4澆筑

6.4.1澆筑前，應檢查模板支撐的穩(wěn)定性和接縫的密合情況，應保證模板在澆筑過程中不失穩(wěn)、不跑

模和不漏漿。

6.4.2采用分層澆筑時層間不應出現(xiàn)冷縫。

6.4.3澆筑振搗應采用平板振搗器或模外振搗器，不宜采用插入式振搗器。澆筑和成型過程中應保證

超高性能混凝土密實、纖維分布均勻以及構件的整體性，避免出現(xiàn)拌合物離析、分層以及纖維裸露出

構件表面。

6.4.4自高處向模板內傾卸超高性能混凝土時，應防止混凝土離板。直接傾卸時，其自由傾落高度不

宜超過1m；超過1m時，應通過串筒、溜管（槽）等設施下落。

6.4.5對于上表面積較大的橋面板結構，宜采用平板式振動器進行振動，并應避免過振，導致靠近表

面鋼纖維分布不均勻。再用表面帶凸棱的金屬圓輥將豎向的鋼纖維壓下，然后用金屬圓輥將表面滾壓

平整，待鋼纖維混凝土表面無泌水時，可用金屬抹刀抹平，經(jīng)修整的表面不得裸露鋼纖維。

6.4.6在環(huán)境相對濕度較小、風速較大的條件下澆筑超高性能混凝土時，應采取適當措施防止超高性

能混凝土表面過快失水。

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6.5養(yǎng)護

6.5.1現(xiàn)場澆筑的超高性能混凝土的養(yǎng)護制度

超高性能混凝土澆筑完成后，應盡早覆蓋，保濕養(yǎng)護7d以上。同條件養(yǎng)護試件的抗壓強度達到

20MPa后方可拆模。養(yǎng)護時環(huán)境平均氣溫宜高于10°C，當環(huán)境平均氣溫低于10°C或最低氣溫低于

5°C時，應按冬季施工過程處理，采取保溫措施。現(xiàn)場養(yǎng)護時需采取必要的措施防止超高性能混凝土

構件出現(xiàn)收縮裂縫。

6.5.2工廠預制超高性能混凝土的養(yǎng)護制度

成型后應進行蒸汽養(yǎng)護，養(yǎng)護過程分為兩種方式：養(yǎng)護方式一：靜停、初養(yǎng)、終養(yǎng)及自然養(yǎng)護；

養(yǎng)護方式二：靜停、升溫養(yǎng)護及自然養(yǎng)護。蒸汽養(yǎng)護溫度控制宜采用自動控制系統(tǒng)。

1工廠預制養(yǎng)護方式一

（1）靜停。靜停時的環(huán)境溫度應在10°C以上、相對濕度60%以上，靜停時間不應少于6h。

（2）初養(yǎng)。靜停完畢的構件應進行蒸汽養(yǎng)護，升溫速度不應大于12℃/h，升溫至40℃后，保持

恒溫（40℃±3℃)24h或直至同條件養(yǎng)護試件的抗壓強度達到40MPa。再以不超過15℃/h的降溫速度

降至構件表面溫度與環(huán)境溫度之差不大于20℃的溫度范圍內。初養(yǎng)過程的環(huán)境相對濕度應保持在70%

以上。

（3）拆模。超高性能混凝土構件應在初養(yǎng)結束后拆模。拆模時構件表面溫度與環(huán)境溫度之差不應

大于20℃。

（4）終養(yǎng)。拆模后的超高性能混凝土構件應再次進行蒸汽養(yǎng)護，升溫速度不應大于12℃/h，升

溫至70℃后，保持恒溫（70℃±5℃)48h以上，或直至同條件養(yǎng)護試件的抗壓強度達到設計值。再以

不超過15C/h的降溫速度降至構件表面溫度與環(huán)境溫度之差不大于20C的溫度范圍內，并控制降溫過

程中混凝土表面不應快速出現(xiàn)裂縫（紋）。養(yǎng)護結束后，撤除保溫設施。終養(yǎng)過程的環(huán)境相對濕度應保

持在95%以上。

（5）自然養(yǎng)護。超高性能混凝土構件終養(yǎng)結束后應進行自然養(yǎng)護，環(huán)境平均氣溫宜高于10℃，

構件表面應保持濕潤不少于7d。當環(huán)境平均氣溫低于10℃或最低氣溫低于5℃時，應按冬期施工處理，

采取保溫措施。

2工廠預制養(yǎng)護方式二

（1）靜停。與養(yǎng)護方式一(1)相同

（2）升溫養(yǎng)護。靜停完畢的構件應進行蒸汽養(yǎng)護，升溫速度不應大于12℃/h，升溫至70C后，

保持恒溫（70°C±5°C)72h或直至同條件養(yǎng)護試件的抗壓強度達到設計值。再以不超過15C/h的降

溫速度降至構件表面溫度與環(huán)境溫度之差不大于20℃的溫度范圍內。升溫養(yǎng)護過程的環(huán)境相對濕度應

保持在95%以上。升溫養(yǎng)護結束后可拆模。拆模時構件表面溫度與環(huán)境溫度之差不應大于20℃。

（3）自然養(yǎng)護。與養(yǎng)護方式一(6)相同。

6.5.3熱養(yǎng)護結束后，宜用塑料薄膜覆蓋，保持表面潮濕，進行保濕養(yǎng)護。

6.5.4常溫養(yǎng)護應能保證材料性能達到設計要求，并通過試驗驗證。

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6.6質量檢驗

6.6.1超高性能混凝土的質量宜分為施工前、施工過程和施工后三個階段進行檢驗。施工前檢驗的項

目應全部合格方可進行施工；施工過程中的檢驗項目不合格時，應分析原因，采取措施調整，待合格

后方可繼續(xù)施工；施工后的檢驗應與施工前、施工過程的檢驗共同作為超高性能混凝土質量評定和驗

收的依據(jù)。

6.6.2檢驗內容與規(guī)定按國家行業(yè)標準《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG/TF50)及福建省地方標準《超

高性能混凝土制備與工程應用技術規(guī)程》（DBJ-201*）等的有關規(guī)定執(zhí)行。

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本規(guī)程用詞說明

1為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：

1）表示很嚴格，非這樣做不可的：

正面詞采用“必須”，反面詞采用“嚴禁”；

2）表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：

正面詞采用“應”，反面詞采用“不應”或“不得”。

3）表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的