2022年一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》下午真題-3

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單選題（共40題，共40分）

1.關(guān)于場(chǎng)地、地基和基礎(chǔ)抗震，有下列主張：

Ⅰ．場(chǎng)地內(nèi)存在發(fā)震斷裂且抗震設(shè)防烈度低于8度時(shí)，可忽略發(fā)震斷裂錯(cuò)動(dòng)對(duì)地面建筑影響。

Ⅱ．對(duì)砌體房屋可不進(jìn)行天然地基及基礎(chǔ)的抗承載的驗(yàn)算。

Ⅲ．地基中存在震陷軟土?xí)r，震陷軟土范圍內(nèi)，樁的縱向配筋應(yīng)與樁頂部相同，箍筋應(yīng)加強(qiáng)。

Ⅳ．預(yù)應(yīng)力混凝土管樁（PC樁）的質(zhì)量穩(wěn)定性優(yōu)于沉管灌注樁，適用于抗震設(shè)防8度以內(nèi)適合施工的PC樁。

試問，上述主張中哪些是正確的？（）

A.Ⅰ、Ⅲ正確

B.Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ正確

C.Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ正確

D.Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ正確

2.關(guān)于建（構(gòu)）筑物沉降變形，有下列主張：

Ⅰ．180m高的鋼筋混凝土煙囪采用樁基，其基礎(chǔ)傾斜應(yīng)≤0.003，基礎(chǔ)沉降量應(yīng)≤350mm。

Ⅱ．加大建筑物基礎(chǔ)，可降低基底附加莊應(yīng)力，減少建筑物的沉降。

Ⅲ．受臨近深基坑開挖施工影響，應(yīng)進(jìn)行沉降變形觀測(cè)。

Ⅳ．高120m的帶裙房高層建筑下的整體筏形基礎(chǔ)主樓邊柱與相鄰的裙房柱的差異沉降不應(yīng)大于其距離的0.002倍。

試問，上述主張中哪些是正確的？（）

A.Ⅰ、Ⅱ正確

B.Ⅱ、Ⅲ正確

C.Ⅰ、Ⅲ正確

D.Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ正確

3.某8層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)建筑，層高均為5m，抗震設(shè)防烈度為7度（0.1g），抗震設(shè)防類別丙類。計(jì)算表明，多遇地震作用下，第3層的豎向?qū)娱g位移最大，按彈性分析計(jì)算（未考慮重力二階效應(yīng)）的豎向構(gòu)件x向的最大層間位移為8.5mm，第3層及3層以上樓層的總重力荷載設(shè)計(jì)值為2×10^5kN。假定，考慮重力二階效應(yīng)后結(jié)構(gòu)剛好滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2022）的層間位移限值。試問，結(jié)構(gòu)第3層的x向彈性等效側(cè)向剛度Dj（105kN/m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

提示：可采用《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2022）的近似方法考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。

A.4.9

B.6.2

C.8.9

D.12.0

4.某現(xiàn)澆大底盤雙塔結(jié)構(gòu)，地下2層，1～4層裙房為商場(chǎng)（營業(yè)面積為15000m2），以上12層塔樓為住宅（單幢塔樓建筑面積為14000m2），房屋高度56m?？拐鹪O(shè)防烈度為7度（0.1g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，安全等級(jí)二級(jí)。結(jié)構(gòu)除豎向體型收進(jìn)外，其他均規(guī)則；裙房及塔樓的結(jié)構(gòu)布置均屬于典型的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，裙房與塔樓具有明顯的二道防線特征；規(guī)定水平力作用下，框架承受的傾覆力矩占總傾覆力矩的30%；地下室頂板（±0.00處）可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。試問，關(guān)于構(gòu)件的抗震等級(jí)，下列何項(xiàng)不正確？（）

A.第3層的塔樓周邊框架柱抗震等級(jí)為一級(jí)

B.第6層的塔樓周邊框架柱抗震等級(jí)為二級(jí)

C.第10層的塔樓周邊框架柱抗震等級(jí)為三級(jí)

D.第4層裙房非塔樓相關(guān)范圍的剪力墻抗震等級(jí)為二級(jí)

5.某高層鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度80m，各層層高均為5m。在y向多遇水平地震作用下，結(jié)構(gòu)平面變形如題圖所示。假定，y向多遇水平地作用下樓層層間位移的最大值為Δu，y向規(guī)定水平力作用下第3層角點(diǎn)豎向構(gòu)件的最小水平層間位移為δ1，同層另一側(cè)樓層角點(diǎn)豎向構(gòu)件的最大水平層間位移為δ2，δ1的數(shù)值見下表。

試問，第3層扭轉(zhuǎn)效應(yīng)控制時(shí)，為滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2022）對(duì)扭轉(zhuǎn)位移比的要求時(shí)，δ2（mm）的最大值與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

提示：僅按上述信息作答。

A.3.0

B.3.8

C.4.5

D.5.1

6.某80m高環(huán)形截面鋼筋混凝土煙囪，如題圖所示?？拐鹪O(shè)防烈度8度（0.2g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地類別為Ⅱ類。假定，煙囪基本自振周期為1.5s，煙囪估算時(shí)劃分為4節(jié)，每節(jié)高度均為20m，自上而下各節(jié)重力荷載代表值分別為5800kN、6600kN、7500kN、8800kN。試問，煙囪20m高度處水平截面與根部水平截面（基礎(chǔ)頂面）的豎向地震作用之比（FEvik/FEv0k），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.2.4

B.1.2

C.0.7

D.0.5

7.某高層民用建筑鋼框架-支撐結(jié)構(gòu)，安全等級(jí)二級(jí)，首層某榀偏心支撐框架立面如題圖所示。消能梁段截面為H500×bf×tw×16mm（Wnp＝2.2×10^6mm3），消能梁段凈長(zhǎng)a＝700mm；框架梁采用Q235鋼，框架柱采用Q345鋼。假定，消能梁段小震組合的剪力設(shè)計(jì)值V＝905kN，且軸力設(shè)計(jì)值小于0.15Af。試問，消能梁段最小腹板厚度tw（mm）取下列何項(xiàng)數(shù)值，方能滿足規(guī)程對(duì)消能梁段抗震受剪承載力的要求？（）

提示：①按照《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99—2022）作答。

②f＝215N/mm2，fy＝235N/mm2。

③不必驗(yàn)算腹板構(gòu)造和局部穩(wěn)定是否滿足要求。

A.8

B.10

C.12

D.14

8.關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算分析，有下列觀點(diǎn)：

Ⅰ．平面不規(guī)則而豎向規(guī)則的建筑，應(yīng)采用空間結(jié)構(gòu)計(jì)算模型，平面不對(duì)稱且凹凸不規(guī)則時(shí)，可根據(jù)實(shí)際情況分塊計(jì)算扭轉(zhuǎn)位移比。

Ⅱ．平面規(guī)則而立面復(fù)雜的高層建筑，考慮橫風(fēng)向風(fēng)振時(shí)，應(yīng)按順風(fēng)向、橫風(fēng)向分別控制側(cè)向?qū)娱g位移角滿足規(guī)程層間位移限值，可不考慮風(fēng)向角的影響。

Ⅲ．質(zhì)量與剛度分布明顯不對(duì)稱的結(jié)構(gòu)，應(yīng)計(jì)算雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響；雙向水平地震作用計(jì)算結(jié)果，可不與考慮偶然偏心影響的單向地震作用的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行包絡(luò)設(shè)計(jì)。

Ⅳ．在高層框架結(jié)構(gòu)的整體計(jì)算中，宜考慮框架梁、柱節(jié)點(diǎn)區(qū)的剛域影響?？紤]剛域后的結(jié)構(gòu)整體計(jì)算剛度會(huì)增大。

試問，針對(duì)上述觀點(diǎn)準(zhǔn)確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）

A.Ⅰ、Ⅱ正確

B.Ⅱ、Ⅲ正確

C.Ⅰ、Ⅳ正確

D.Ⅲ、Ⅳ正確

9.關(guān)于高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的下列觀點(diǎn)：

Ⅰ．高度超過150m的框架-偏心支撐結(jié)構(gòu)，多遇地震作用下的計(jì)算阻尼比取0.03。

Ⅱ．高度超過50m的鋼結(jié)構(gòu)采用偏心支撐框架時(shí)，頂層可采用中心支撐。

Ⅲ．鋼框架柱應(yīng)至少延伸至計(jì)算嵌固端以下一層，并且宜采用鋼骨混凝土柱，以下可采用鋼筋混凝土柱。

Ⅳ．抗震設(shè)防烈度6～9度時(shí)，框架-支撐結(jié)構(gòu)體系的鋼結(jié)構(gòu)最大適用高度，均不小于鋼框架結(jié)構(gòu)體系適用高度的2倍，但當(dāng)框架承擔(dān)的傾覆力矩大于總傾覆力矩的50%時(shí)，其最大適用高度應(yīng)按框架結(jié)構(gòu)采用。

試問，針對(duì)上述觀點(diǎn)準(zhǔn)確性的判斷，下列何項(xiàng)正確？（）

A.Ⅰ、Ⅳ正確

B.Ⅱ、Ⅲ正確

C.Ⅰ、Ⅲ正確

D.Ⅲ、Ⅳ正確

10.假定，某高層鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，基于抗震性能進(jìn)行設(shè)計(jì)的性能目標(biāo)定為C級(jí)。其中某層剪力墻連梁LL，截面尺寸為400mm×1000mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，風(fēng)荷載作用下梁端剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vwk＝300kN；抗震設(shè)計(jì)時(shí)，重力荷載代表值作用下的梁端剪力標(biāo)準(zhǔn)值VGb＝150kN；設(shè)防烈度水平地作用下的梁端剪力標(biāo)準(zhǔn)值VEhk*＝1350kN；鋼筋采用HRB400級(jí)，連梁截面的有效高度hb0＝940mm，連梁跨高比為2.0。試問，設(shè)防烈度地震作用下，該連梁的下列箍筋配置，何項(xiàng)既符合性能設(shè)計(jì)要求且最為經(jīng)濟(jì)？（）

提示：連梁中不設(shè)置交叉斜筋、集中對(duì)角斜筋及對(duì)角暗撐和型鋼。

②連梁箍筋的面積配箍率滿足構(gòu)造要求。

A.見圖A

B.見圖B

C.見圖C

D.見圖D

11.假定，某剪力墻結(jié)構(gòu)（無框支）住宅，抗震設(shè)防烈度為8度（0.2g），房屋高度90m，抗震設(shè)防類別丙類。某墻肢底部加強(qiáng)部位的邊緣構(gòu)件配筋如題圖所示，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C60，鋼筋采用HRB400級(jí)，剪力墻軸壓比μN(yùn)＝0.35。試問，關(guān)于該邊緣構(gòu)件陰影部分縱筋及箍筋配置的下列不同方案中，何項(xiàng)即能滿足規(guī)范要求且配筋最少？（）

提示：①最外層鋼筋保護(hù)層厚度為15mm。

②不考慮分布鋼筋及箍筋重疊部分的加強(qiáng)作用。

A.見圖A

B.見圖B

C.見圖C

D.見圖D

12.某高層民用鋼框架結(jié)構(gòu)的地下一層，層高5.1m，鋼內(nèi)柱采用埋入式柱腳，鋼柱反彎點(diǎn)在地下一層范圍，鋼柱截面為H600×400×16×20mm，采用Q345鋼，基礎(chǔ)混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fck＝20.1N/mm2。假定鋼柱考慮軸力影響時(shí)強(qiáng)軸方向截面的全塑性受彎承載力Mpc＝1186kN·m，與彎矩作用方向垂直的柱身等效寬度bc取400mm，鋼柱腳計(jì)算時(shí)連接系數(shù)α為1.2。試問，基礎(chǔ)頂面可能出現(xiàn)塑性鉸時(shí)，鋼柱柱腳最小埋置深度hB（mm）取下列何項(xiàng)數(shù)值時(shí)，方能滿足規(guī)程對(duì)鋼柱腳埋置深度的計(jì)算要求？（）

提示：①按照《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99—2022）作答。

②混凝土基礎(chǔ)承載力滿足要求，不考慮柱底局部承壓計(jì)算。

A.800

B.1000

C.1200

D.1400

13.某高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)框架，采用Q345（f＝295N/mm2）鋼材，梁柱按全熔透的等強(qiáng)連接設(shè)計(jì)（繞強(qiáng)軸），如題圖所示。持久狀況下，框架梁的彈性彎矩設(shè)計(jì)值為770kN·m。

試問，框架梁最小截面應(yīng)取何項(xiàng)截面才能滿足梁與柱連接的受彎承載力要求？（）

A.H600×200×10×20，Ie＝7.5×10^8mm4

B.H600×200×12×20，Ie＝7.7×10^8mm4

C.H600×200×14×20，Ie＝7.9×10^8mm4

D.H600×200×16×20，Ie＝8.0×10^8mm4

14.某52層剪力墻住宅（無框支），周邊地形平坦，抗震設(shè)防烈度6度，房屋高度150m，各層平面均為雙十字形平面，如題圖所示。y向風(fēng)荷載體型系數(shù)取1.4，質(zhì)量沿高度分布均勻，50年一遇風(fēng)壓w0＝0.8kN/m2，10年一遇風(fēng)壓w0＝0.5kN/m2，地面粗糙度類別為B類。

假定，風(fēng)荷載沿房屋高度呈倒三角形分布（地面處為0），屋面高度處y向的風(fēng)振系數(shù)βz＝1.57。整體結(jié)構(gòu)y向風(fēng)荷載計(jì)算時(shí)，建筑物頂部突出屋面的構(gòu)架作用于屋面的y向水平力及該水平力對(duì)應(yīng)的力矩標(biāo)準(zhǔn)值分別為ΔPk＝500N、ΔMk＝2000kN·m。試問，承載力設(shè)計(jì)時(shí)，在地面位置由y向風(fēng)荷載產(chǎn)生的y向傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk（106kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.1.35

B.1.50

C.1.65

D.1.95

15.某52層剪力墻住宅（無框支），周邊地形平坦，抗震設(shè)防烈度6度，房屋高度150m，各層平面均為雙十字形平面，如題圖所示。y向風(fēng)荷載體型系數(shù)取1.4，質(zhì)量沿高度分布均勻，50年一遇風(fēng)壓w0＝0.8kN/m2，10年一遇風(fēng)壓w0＝0.5kN/m2，地面粗糙度類別為B類。

假定，結(jié)構(gòu)基本自振周期T1＝4.25s（y向平動(dòng)），結(jié)構(gòu)單位高度質(zhì)量m＝330t/m，脈動(dòng)風(fēng)荷載背景分量因子Bz＝0.45。試問，風(fēng)振舒適度分析時(shí)，屋面處y向順風(fēng)向風(fēng)振加速度計(jì)算值aD，z（m/s2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

提示：①按照《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2022）作答。

②基本風(fēng)壓，結(jié)構(gòu)阻尼比以《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2022）為準(zhǔn)，計(jì)算時(shí)結(jié)構(gòu)阻尼比取0.02。

A.0.07

B.0.10

C.0.13

D.0.17

16.某6層鋼筋混凝土辦公樓，丙類建筑，采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，規(guī)定水平力作用下底層框架部分承受的地震傾覆力矩占為總傾覆力矩的40%。首層、三層豎向構(gòu)件平面圖及結(jié)構(gòu)剖面圖如題圖所示，各層層高均為4.5m，結(jié)構(gòu)高度27m，抗震設(shè)防烈度為7度（0.15g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類，安全等級(jí)為二級(jí)。

提示：轉(zhuǎn)換梁和轉(zhuǎn)換柱按相同高度的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)中的框支框架相關(guān)規(guī)定進(jìn)行設(shè)計(jì)。

首層平面圖

三層平面圖

1—1剖面圖

假定，第2層某托柱轉(zhuǎn)換梁KZL1抗等級(jí)為二級(jí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，梁凈跨ln＝15.8m，框支梁寬度為750mm，as＝100mm。抗設(shè)計(jì)時(shí)，重力荷載代表值作用下按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值VGb＝3200kN，梁左右端考慮地震作用組合調(diào)整后的彎矩設(shè)計(jì)值Mb^l＝10500kN·m（逆時(shí)針），Mb^r＝3000kN·m（順時(shí)針）。試問，梁最小截面高度hmin（mm）為下列何項(xiàng)數(shù)值時(shí)，該梁受剪截面才能滿足規(guī)程的要求？（）

提示：①按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2022）作答，且托柱轉(zhuǎn)換梁要滿足“強(qiáng)剪弱彎”規(guī)定。

②忽略豎向地震作用下的梁端剪力。

A.1300

B.1400

C.1600

D.1800

17.某6層鋼筋混凝土辦公樓，丙類建筑，采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，規(guī)定水平力作用下底層框架部分承受的地震傾覆力矩占為總傾覆力矩的40%。首層、三層豎向構(gòu)件平面圖及結(jié)構(gòu)剖面圖如題圖所示，各層層高均為4.5m，結(jié)構(gòu)高度27m，抗震設(shè)防烈度為7度（0.15g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類，安全等級(jí)為二級(jí)。

提示：轉(zhuǎn)換梁和轉(zhuǎn)換柱按相同高度的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)中的框支框架相關(guān)規(guī)定進(jìn)行設(shè)計(jì)。

首層平面圖

三層平面圖

1—1剖面圖

假定，該工程在設(shè)計(jì)階段因功能改變調(diào)整為乙類建筑。某托柱轉(zhuǎn)換梁KZL2截面為850mm×1650mm；混凝土等級(jí)為C40，鋼筋采用HRB400，支座上部縱筋為1632，下列為梁上部貫通縱筋和梁下箍筋的不同配置方秦。試問，其中何方案符合規(guī)范、規(guī)程的要求且最經(jīng)濟(jì)？（）

A.見圖A

B.見圖B

C.見圖C

D.見圖D

18.某6層鋼筋混凝土辦公樓，丙類建筑，采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，規(guī)定水平力作用下底層框架部分承受的地震傾覆力矩占為總傾覆力矩的40%。首層、三層豎向構(gòu)件平面圖及結(jié)構(gòu)剖面圖如題圖所示，各層層高均為4.5m，結(jié)構(gòu)高度27m，抗震設(shè)防烈度為7度（0.15g），設(shè)計(jì)地震分組為第一組，建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類，安全等級(jí)為二級(jí)。

提示：轉(zhuǎn)換梁和轉(zhuǎn)換柱按相同高度的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)中的框支框架相關(guān)規(guī)定進(jìn)行設(shè)計(jì)。

首層平面圖

三層平面圖

1—1剖面圖

假定，轉(zhuǎn)換柱KZZ1（方柱）混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40，剪跨比2.2，柱底永久荷載作用下軸力標(biāo)準(zhǔn)值N1k＝7500kN，按等效均布活荷載計(jì)算的樓面活荷載產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值N2k＝1500kN（按辦公樓考慮），屋面活荷載產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值N3k＝200kN，多遇水平地震軸力標(biāo)準(zhǔn)值NEhk＝50kN，多遇豎向地震軸力標(biāo)準(zhǔn)值NEvk＝350kN。試問，當(dāng)未采用提高軸壓比限值的構(gòu)造措施時(shí)，轉(zhuǎn)換柱KZZ1滿足軸壓比要求的最小截面邊長(zhǎng)h（mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2022）作答。

A.800

B.850

C.900

D.950

19.某安全等級(jí)為乙級(jí)的辦公樓，框架柱截面尺寸為1250mm×1000m，承臺(tái)下共設(shè)置8根PHC樁；PHC樁外徑600mm，壁厚110mm，敞口樁尖，樁長(zhǎng)30m，摩擦型樁；基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3，地下水位標(biāo)高為－4.0m，不考慮地震作用?；A(chǔ)平面、剖面及部分土層參數(shù)如題圖所示。

假定，本工程PHC樁采用錘擊法施工（不引孔），施工完成后樁完整性檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，題圖中的樁A為Ⅳ類樁，按廢樁處理；其余樁均為Ⅰ、Ⅱ類樁，屬正常樁；樁位無偏差。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，承臺(tái)承受柱沿長(zhǎng)邊方向的單向彎矩作用，見題圖，柱傳到承臺(tái)頂面的豎向力Fk＝10500kN，彎矩Mk＝360kN·m，剪力Vk＝60kN。試問，按7樁基礎(chǔ)核算時(shí)，該基礎(chǔ)單樁承受的最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值Nk，max（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.2000

B.2300

C.2500

D.2800

20.某安全等級(jí)為乙級(jí)的辦公樓，框架柱截面尺寸為1250mm×1000m，承臺(tái)下共設(shè)置8根PHC樁；PHC樁外徑600mm，壁厚110mm，敞口樁尖，樁長(zhǎng)30m，摩擦型樁；基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3，地下水位標(biāo)高為－4.0m，不考慮地震作用?；A(chǔ)平面、剖面及部分土層參數(shù)如題圖所示。

假定，本工程前期進(jìn)行了單樁豎向靜載試驗(yàn)，相同條件下的三根試樁的單樁豎向承載力分別為3400kN、3700kN、3800kN，已知承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)ηc為0.13。試問，該樁基設(shè)計(jì)時(shí)，考慮承臺(tái)效應(yīng)的復(fù)合基樁豎向承載力特征值R（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.1800

B.1900

C.2000

D.2100

21.某安全等級(jí)為乙級(jí)的辦公樓，框架柱截面尺寸為1250mm×1000m，承臺(tái)下共設(shè)置8根PHC樁；PHC樁外徑600mm，壁厚110mm，敞口樁尖，樁長(zhǎng)30m，摩擦型樁；基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3，地下水位標(biāo)高為－4.0m，不考慮地震作用?；A(chǔ)平面、剖面及部分土層參數(shù)如題圖所示。

假定，采用等效作用分層總和法進(jìn)行樁基沉降計(jì)算，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2022）的規(guī)定，已求得C0＝0.041，C1＝1.66，C2＝10.14。試問，樁基沉降計(jì)算時(shí)，樁的等效矩徑比sa/d、樁基等效沉降系數(shù)ψe，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.sa/d＝3.25，ψe＝0.20

B.sa/d＝3.75，ψe＝0.17

C.sa/d＝3.25，ψe＝0.17

D.sa/d＝3.75，ψe＝0.20

22.某安全等級(jí)為乙級(jí)的辦公樓，框架柱截面尺寸為1250mm×1000m，承臺(tái)下共設(shè)置8根PHC樁；PHC樁外徑600mm，壁厚110mm，敞口樁尖，樁長(zhǎng)30m，摩擦型樁；基礎(chǔ)及其以上土的加權(quán)平均重度為20kN/m3，地下水位標(biāo)高為－4.0m，不考慮地震作用?；A(chǔ)平面、剖面及部分土層參數(shù)如題圖所示。

假定，條件同題14，柱及樁僅考慮承受豎向荷載。經(jīng)核算，樁的豎向力承載力超限，設(shè)計(jì)最終確定補(bǔ)一根30m長(zhǎng)度的樁?，F(xiàn)場(chǎng)具有施工灌注樁和PHC樁的條件，用于PHC樁施工的柴油錘打樁機(jī)具有引孔功能，PHC樁補(bǔ)樁時(shí)可按部分?jǐn)D土樁考慮，灌注樁按非擠土樁考慮。試問，以下4個(gè)方案中，何項(xiàng)方案不滿足《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2022）的要求？（）

提示：以下方案補(bǔ)樁施工不受廢樁影響。

A.承臺(tái)中心O點(diǎn)向樁A方向1750mm處，補(bǔ)直徑700mm的樁端后注漿鉆孔灌注樁

B.承臺(tái)中心O點(diǎn)向樁A方向1750mm處，補(bǔ)與原樁規(guī)格相同的PHC樁

C.承臺(tái)中心O點(diǎn)向樁A方向1300mm處，補(bǔ)與原樁規(guī)格相同的PHC樁

D.承臺(tái)中心O點(diǎn)向樁A方向4000mm處，補(bǔ)與原樁規(guī)格相同的PHC樁

23.某多層混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)，采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深2m，基礎(chǔ)橫剖面及土層分布如題圖所示?，F(xiàn)在辦公樓擬直接增層改造，基礎(chǔ)及基礎(chǔ)底面以上填土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。

假定條件同題2，相應(yīng)于荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合作用下，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力有：增層前F1＝1080kN，增層后F2＝2136kN，沉降經(jīng)驗(yàn)系數(shù)ψs＝069。試問，由加層荷載產(chǎn)生的基礎(chǔ)中心點(diǎn)以下的變形量s2（mm），與下述何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

提示：變形計(jì)算深度zn＝7.6m；忽略基礎(chǔ)自重變化造成的影響。

A.13

B.18

C.23

D.28

24.某多層混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)，采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深2m，基礎(chǔ)橫剖面及土層分布如題圖所示?，F(xiàn)在辦公樓擬直接增層改造，基礎(chǔ)及基礎(chǔ)底面以上填土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。

假定條件同題2，增層改造后，相應(yīng)于作用效應(yīng)基本組合時(shí)，B—B截面的彎矩設(shè)計(jì)值M＝1820kN·m?；A(chǔ)采用HRB335鋼筋（fy＝300N/mm2），原基礎(chǔ)受力鋼筋為16@125，鋼筋合力點(diǎn)至基礎(chǔ)底面邊緣的距離as＝55mm，擴(kuò)大部分基礎(chǔ)配筋仍為16@125且與原配筋可靠連接。試問，增層改造后的獨(dú)立基礎(chǔ)，最小基礎(chǔ)高度h（m）的取值，與下述何項(xiàng)最為接近？（）

A.1000

B.1100

C.1200

D.1300

25.某多層混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)，采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深2m，基礎(chǔ)橫剖面及土層分布如題圖所示。現(xiàn)在辦公樓擬直接增層改造，基礎(chǔ)及基礎(chǔ)底面以上填土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。

假定增層后，采用擴(kuò)大基礎(chǔ)加固，新舊基礎(chǔ)形成整體，如題圖所示。加固后的擴(kuò)大基礎(chǔ)承受單向偏心荷載，相應(yīng)于作用效應(yīng)基本組合時(shí)，沿長(zhǎng)邊方向基礎(chǔ)底面邊緣的最大與最小凈反力設(shè)計(jì)值分別為：pj，max＝160kPa，pj，min＝120kPa，基礎(chǔ)的高度h＝1250mm。試問，相應(yīng)于作用效應(yīng)基本組合時(shí)，在新舊基礎(chǔ)交接的A—A截面處，基礎(chǔ)底板彎矩設(shè)計(jì)值M（kN·m），與下述何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.100

B.150

C.200

D.250

26.某多層混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)，采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深2m，基礎(chǔ)橫剖面及土層分布如題圖所示?，F(xiàn)在辦公樓擬直接增層改造，基礎(chǔ)及基礎(chǔ)底面以上填土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。

假定增層后，在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，上部結(jié)構(gòu)柱傳至基礎(chǔ)頂面處的作用效應(yīng)有：Mk＝300kN·m，F(xiàn)＝1620kN，Vk＝60kN。按照《既有建筑地基基礎(chǔ)加固技術(shù)規(guī)范》相關(guān)規(guī)定進(jìn)行既有建筑基礎(chǔ)地基承載力再加荷試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果可知，原基礎(chǔ)平面尺寸恰好使增層后地基承載力滿足要求。試問，既有建筑再加荷后的地基承載力特征值fak（kPa），與下述何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.145

B.160

C.175

D.200

27.某高速公路上的立交匝道橋梁，位于平面直線段，上部結(jié)構(gòu)采用3孔跨徑30m的簡(jiǎn)支梁。主梁為預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁，橋梁全寬10m，行車道凈寬9m，為單向雙車道。下部結(jié)構(gòu)^0#、3^#為埋置肋板式橋臺(tái)，1^#、2^#為蓋梁中墩，橋臺(tái)與中墩下采用帶承臺(tái)的樁基礎(chǔ)；兩橋臺(tái)處的橋面設(shè)置伸縮縫，兩中墩處的橋面采用連續(xù)構(gòu)造，形成3×30m的一聯(lián)橋。

每片主梁端部設(shè)置一塊矩形板式橡膠支座，即橋臺(tái)處設(shè)3塊、中墩蓋梁頂面處設(shè)6塊。每塊橡膠支座規(guī)格相同，橡膠支座尺寸為350×550×84mm（縱橋向×橫橋向×總厚度），其中橡膠支座的橡膠層總厚度為60mm。為簡(jiǎn)化計(jì)算，邊跨與中跨的計(jì)算跨徑均按30m計(jì)，中墩高度已包含蓋梁高度。

已知，橋臺(tái)頂面的抗推剛度可取無窮大，1^#、2^#中墩蓋梁頂面處的縱橋向抗推剛度分別為k1＝35000kN/m、k2＝21000kN/m，一塊橡膠支座的縱橋向抗推剛度kz＝3850kN/m；上部結(jié)構(gòu)溫度變形零點(diǎn)距1^#墩中線14m，混凝土線膨脹系數(shù)取0.00001（1/C）。橋梁總體布置圖和尺寸如題圖所示（單位：mm）。

立面圖

中墩斷面圖

假定，橋梁位于寒冷地區(qū)，預(yù)制梁安裝及橋面連續(xù)完成時(shí)的氣溫范圍為15℃～25℃，橋址當(dāng)?shù)貧v年最低平均氣溫為－10℃，不考慮混凝土的收縮徐變效應(yīng)。試問，在降溫狀態(tài)下，1#墩承受的溫度力標(biāo)準(zhǔn)值T1t，.k（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.42.8

B.49.0

C.68.2

D.172.6

28.某高速公路上的立交匝道橋梁，位于平面直線段，上部結(jié)構(gòu)采用3孔跨徑30m的簡(jiǎn)支梁。主梁為預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁，橋梁全寬10m，行車道凈寬9m，為單向雙車道。下部結(jié)構(gòu)^0#、3^#為埋置肋板式橋臺(tái)，1^#、2^#為蓋梁中墩，橋臺(tái)與中墩下采用帶承臺(tái)的樁基礎(chǔ)；兩橋臺(tái)處的橋面設(shè)置伸縮縫，兩中墩處的橋面采用連續(xù)構(gòu)造，形成3×30m的一聯(lián)橋。

每片主梁端部設(shè)置一塊矩形板式橡膠支座，即橋臺(tái)處設(shè)3塊、中墩蓋梁頂面處設(shè)6塊。每塊橡膠支座規(guī)格相同，橡膠支座尺寸為350×550×84mm（縱橋向×橫橋向×總厚度），其中橡膠支座的橡膠層總厚度為60mm。為簡(jiǎn)化計(jì)算，邊跨與中跨的計(jì)算跨徑均按30m計(jì)，中墩高度已包含蓋梁高度。

已知，橋臺(tái)頂面的抗推剛度可取無窮大，1^#、2^#中墩蓋梁頂面處的縱橋向抗推剛度分別為k1＝35000kN/m、k2＝21000kN/m，一塊橡膠支座的縱橋向抗推剛度kz＝3850kN/m；上部結(jié)構(gòu)溫度變形零點(diǎn)距1^#墩中線14m，混凝土線膨脹系數(shù)取0.00001（1/C）。橋梁總體布置圖和尺寸如題圖所示（單位：mm）。

立面圖

中墩斷面圖

橋址當(dāng)?shù)氐幕镜卣饎?dòng)峰值加速度為0.15g，橋梁所有支承中心均與縱向橋梁中心正交，中墩處縱橋向的梁端間隙為6cm。假定，不應(yīng)考慮橋臺(tái)高度影響，1#墩高取6.2m，2#墩高取7.5m。試問：1^#、2^#中墩蓋梁沿縱橋向的最小寬度尺寸B（cm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.159

B.165

C.170

D.176

29.某高速公路上的立交匝道橋梁，位于平面直線段，上部結(jié)構(gòu)采用3孔跨徑30m的簡(jiǎn)支梁。主梁為預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁，橋梁全寬10m，行車道凈寬9m，為單向雙車道。下部結(jié)構(gòu)^0#、3^#為埋置肋板式橋臺(tái)，1^#、2^#為蓋梁中墩，橋臺(tái)與中墩下采用帶承臺(tái)的樁基礎(chǔ)；兩橋臺(tái)處的橋面設(shè)置伸縮縫，兩中墩處的橋面采用連續(xù)構(gòu)造，形成3×30m的一聯(lián)橋。

每片主梁端部設(shè)置一塊矩形板式橡膠支座，即橋臺(tái)處設(shè)3塊、中墩蓋梁頂面處設(shè)6塊。每塊橡膠支座規(guī)格相同，橡膠支座尺寸為350×550×84mm（縱橋向×橫橋向×總厚度），其中橡膠支座的橡膠層總厚度為60mm。為簡(jiǎn)化計(jì)算，邊跨與中跨的計(jì)算跨徑均按30m計(jì)，中墩高度已包含蓋梁高度。

已知，橋臺(tái)頂面的抗推剛度可取無窮大，1^#、2^#中墩蓋梁頂面處的縱橋向抗推剛度分別為k1＝35000kN/m、k2＝21000kN/m，一塊橡膠支座的縱橋向抗推剛度kz＝3850kN/m；上部結(jié)構(gòu)溫度變形零點(diǎn)距1^#墩中線14m，混凝土線膨脹系數(shù)取0.00001（1/C）。橋梁總體布置圖和尺寸如題圖所示（單位：mm）。

立面圖

中墩斷面圖

橋址當(dāng)?shù)氐幕镜卣饎?dòng)峰值加速度為0.15g，在E2地震力作用下，2#橋墩支座頂面處的縱向水平地震力為945kN，均勻溫度作用下的最不利標(biāo)準(zhǔn)值為61.3kN，一塊支座的最小恒載反力為838.9kN。假定，支座頂面與支座底面均設(shè)道鋼板，由永久作用產(chǎn)生的橡膠支座的水平位移及水平力均為0。試問，在進(jìn)行板式橡膠支座抗震驗(yàn)算時(shí)，下列哪種情況相符？（）

A.支座厚度驗(yàn)算不滿足，抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算滿足

B.支座厚度驗(yàn)算不滿足，抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算不滿足

C.支座厚度驗(yàn)算滿足，抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算滿足

D.支座厚度驗(yàn)算滿足，抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算不滿足

30.某高速公路上的立交匝道橋梁，位于平面直線段，上部結(jié)構(gòu)采用3孔跨徑30m的簡(jiǎn)支梁。主梁為預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁，橋梁全寬10m，行車道凈寬9m，為單向雙車道。下部結(jié)構(gòu)^0#、3^#為埋置肋板式橋臺(tái)，1^#、2^#為蓋梁中墩，橋臺(tái)與中墩下采用帶承臺(tái)的樁基礎(chǔ)；兩橋臺(tái)處的橋面設(shè)置伸縮縫，兩中墩處的橋面采用連續(xù)構(gòu)造，形成3×30m的一聯(lián)橋。

每片主梁端部設(shè)置一塊矩形板式橡膠支座，即橋臺(tái)處設(shè)3塊、中墩蓋梁頂面處設(shè)6塊。每塊橡膠支座規(guī)格相同，橡膠支座尺寸為350×550×84mm（縱橋向×橫橋向×總厚度），其中橡膠支座的橡膠層總厚度為60mm。為簡(jiǎn)化計(jì)算，邊跨與中跨的計(jì)算跨徑均按30m計(jì)，中墩高度已包含蓋梁高度。

已知，橋臺(tái)頂面的抗推剛度可取無窮大，1^#、2^#中墩蓋梁頂面處的縱橋向抗推剛度分別為k1＝35000kN/m、k2＝21000kN/m，一塊橡膠支座的縱橋向抗推剛度kz＝3850kN/m；上部結(jié)構(gòu)溫度變形零點(diǎn)距1^#墩中線14m，混凝土線膨脹系數(shù)取0.00001（1/C）。橋梁總體布置圖和尺寸如題圖所示（單位：mm）。

立面圖

中墩斷面圖

試問，汽車荷載制動(dòng)力在1#墩的標(biāo)準(zhǔn)值F1k（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.58.1

B.95.6

C.117.0

D.125.9

31.某高速公路上的立交匝道橋梁，位于平面直線段，上部結(jié)構(gòu)采用3孔跨徑30m的簡(jiǎn)支梁。主梁為預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁，橋梁全寬10m，行車道凈寬9m，為單向雙車道。下部結(jié)構(gòu)^0#、3^#為埋置肋板式橋臺(tái)，1^#、2^#為蓋梁中墩，橋臺(tái)與中墩下采用帶承臺(tái)的樁基礎(chǔ)；兩橋臺(tái)處的橋面設(shè)置伸縮縫，兩中墩處的橋面采用連續(xù)構(gòu)造，形成3×30m的一聯(lián)橋。

每片主梁端部設(shè)置一塊矩形板式橡膠支座，即橋臺(tái)處設(shè)3塊、中墩蓋梁頂面處設(shè)6塊。每塊橡膠支座規(guī)格相同，橡膠支座尺寸為350×550×84mm（縱橋向×橫橋向×總厚度），其中橡膠支座的橡膠層總厚度為60mm。為簡(jiǎn)化計(jì)算，邊跨與中跨的計(jì)算跨徑均按30m計(jì)，中墩高度已包含蓋梁高度。

已知，橋臺(tái)頂面的抗推剛度可取無窮大，1^#、2^#中墩蓋梁頂面處的縱橋向抗推剛度分別為k1＝35000kN/m、k2＝21000kN/m，一塊橡膠支座的縱橋向抗推剛度kz＝3850kN/m；上部結(jié)構(gòu)溫度變形零點(diǎn)距1^#墩中線14m，混凝土線膨脹系數(shù)取0.00001（1/C）。橋梁總體布置圖和尺寸如題圖所示（單位：mm）。

立面圖

中墩斷面圖

已知一片邊梁梁端的恒載反力標(biāo)準(zhǔn)值為949.1kN，計(jì)入沖擊系數(shù)的活載反力標(biāo)準(zhǔn)值為736.8kN，支座抗剪彈性模量Ge＝1.2MPa，支座與混凝土接觸面的摩擦系數(shù)μ＝0.3。假定，支座頂面、支座底面均設(shè)置墊石，計(jì)算時(shí)不考慮縱橫坡產(chǎn)生的支座剪切變形，不考慮支座到梁端距離的影響。上部結(jié)構(gòu)混凝土收縮和徐變、及體系的整體溫降作用效應(yīng)，按總計(jì)降溫50℃作用于3#橋臺(tái)；作用于此邊梁處一塊支座上的汽車荷載制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值為27kN。試問，關(guān)于3#橋臺(tái)處邊梁支座抗滑穩(wěn)定性的驗(yàn)算結(jié)果，與下列哪種情況相符？（）

A.不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)滿足，計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)滿足

B.不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)滿足，計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)不滿足

C.不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)不滿足，計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)滿足

D.不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)不滿足，計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)不滿足

32.某高速公路上的立交匝道橋梁，位于平面直線段，上部結(jié)構(gòu)采用3孔跨徑30m的簡(jiǎn)支梁。主梁為預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁，橋梁全寬10m，行車道凈寬9m，為單向雙車道。下部結(jié)構(gòu)^0#、3^#為埋置肋板式橋臺(tái)，1^#、2^#為蓋梁中墩，橋臺(tái)與中墩下采用帶承臺(tái)的樁基礎(chǔ)；兩橋臺(tái)處的橋面設(shè)置伸縮縫，兩中墩處的橋面采用連續(xù)構(gòu)造，形成3×30m的一聯(lián)橋。

每片主梁端部設(shè)置一塊矩形板式橡膠支座，即橋臺(tái)處設(shè)3塊、中墩蓋梁頂面處設(shè)6塊。每塊橡膠支座規(guī)格相同，橡膠支座尺寸為350×550×84mm（縱橋向×橫橋向×總厚度），其中橡膠支座的橡膠層總厚度為60mm。為簡(jiǎn)化計(jì)算，邊跨與中跨的計(jì)算跨徑均按30m計(jì)，中墩高度已包含蓋梁高度。

已知，橋臺(tái)頂面的抗推剛度可取無窮大，1^#、2^#中墩蓋梁頂面處的縱橋向抗推剛度分別為k1＝35000kN/m、k2＝21000kN/m，一塊橡膠支座的縱橋向抗推剛度kz＝3850kN/m；上部結(jié)構(gòu)溫度變形零點(diǎn)距1^#墩中線14m，混凝土線膨脹系數(shù)取0.00001（1/C）。橋梁總體布置圖和尺寸如題圖所示（單位：mm）。

立面圖

中墩斷面圖

在橋臺(tái)處設(shè)置的橋面伸縮縫裝置，擬采用模數(shù)式單縫，其伸縮范圍介于20mm～80mm之間，即總伸縮量為60mm，最小工作寬度為20mm。經(jīng)計(jì)算，混凝土收縮、徐變引起的梁體縮短量；汽車制動(dòng)引起的開口量和閉口量相等，即；伸縮裝置的伸縮量增大系數(shù)β＝1.3；假定，伸縮裝置安裝時(shí)的溫度為25℃，在經(jīng)歷當(dāng)?shù)刈罡?、最低有效氣溫時(shí)，溫降引起的梁體縮短量最大值，溫升引起的梁體伸長(zhǎng)量最大值；不用考慮地震等因素影響。試問，伸縮縫安裝寬度或出廠寬度（單位：mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.12

B.25

C.32

D.35

33.某剪力墻結(jié)構(gòu)，剪力墻底部加強(qiáng)部位所有墻肢縱向鋼筋均由偏心受壓極限承載力狀態(tài)控制，其中某一字形墻肢W1截面尺寸bw×hw＝250mm×5000mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35，鋼筋HRB400級(jí)，as＝as′＝200mm，剪力墻抗震等級(jí)為二級(jí)，墻肢軸壓μN(yùn)＝0.45。假定，墻肢W1考慮地震作用組合且控制截面配筋的彎矩設(shè)計(jì)值M＝10500kN·m、軸力設(shè)計(jì)值N＝2500kN，采用對(duì)稱配筋，縱向受力鋼筋全部配置在約束邊緣構(gòu)件的陰影范圍內(nèi)，墻肢處于大偏心受壓狀態(tài)。試問，該墻肢一端約束邊緣構(gòu)件陰影范圍縱向鋼筋的最小截面面積As（mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

提示：①按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2022）作答。

②已知Mc＝13200kN·m，Msw＝1570kN·m。

A.1210

B.1250

C.1350

D.1450

34.某山區(qū)工程，根據(jù)規(guī)劃及建設(shè)的需要，設(shè)計(jì)地面標(biāo)高±0.00比現(xiàn)狀地面高7m，場(chǎng)地需要進(jìn)行大面積填土，其典型地基土層分布及剖面如題圖所示。

假定，本工程采用振動(dòng)碾壓法分層對(duì)填土進(jìn)行莊實(shí)，填土采用當(dāng)?shù)氐姆圪|(zhì)黏土，該粉質(zhì)黏土的相對(duì)密度ds＝2.71，最優(yōu)含水量ωop＝20%，填土采用分層施工分層壓實(shí)。在距離設(shè)計(jì)地面標(biāo)高±0.00以下2m的A點(diǎn)，經(jīng)取樣檢測(cè)粉質(zhì)黏土的干密度為1.52t/m3。試問，A點(diǎn)土的壓實(shí)系數(shù)λc，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.0.90

B.0.94

C.0.95

D.0.96

35.某山區(qū)工程，根據(jù)規(guī)劃及建設(shè)的需要，設(shè)計(jì)地面標(biāo)高±0.00比現(xiàn)狀地面高7m，場(chǎng)地需要進(jìn)行大面積填土，其典型地基土層分布及剖面如題圖所示。

假定，本工程以拋填開山碎石混合粉質(zhì)黏土處理地基，填土層松散，填土上需要建設(shè)一單層倉庫，倉庫柱基采用一柱一樁的混凝土灌注樁基礎(chǔ)，樁直徑800mm，樁頂標(biāo)高為－2.0m，以較完整的中分化砂巖為持力層，樁嵌入中風(fēng)化砂巖1200mm，泥漿護(hù)壁成樁后在樁底注漿。試問，根據(jù)巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度估算單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)，單樁嵌巖段總極限阻力標(biāo)準(zhǔn)值Qrk（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）

A.2800

B.4200

C.5000

D.5500

36.某山區(qū)工程，根據(jù)規(guī)劃及建設(shè)的需要，設(shè)計(jì)地面標(biāo)高±0.00比現(xiàn)狀地面高7m，場(chǎng)地需要進(jìn)行大面積填土，其典型地基土層分布及剖面如題圖所示。

假定，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)條件，本工程決定采取先完成填土、再大面積強(qiáng)夯處理的方案，要求強(qiáng)夯后場(chǎng)地標(biāo)高盡量接近±0.00，并要求整個(gè)回填土深度范圍得到有效加固，填料采用粉質(zhì)黏土。從強(qiáng)夯施工單位獲悉，基本相同的場(chǎng)地，填料采用相同的粉質(zhì)黏土，單擊夯擊能E＝4000kN·m時(shí)，強(qiáng)夯有效加固深度可達(dá)6.9m，平均夯沉量為1.2m。試問，在進(jìn)行試夯設(shè)計(jì)、選用夯機(jī)設(shè)備時(shí)，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范