2017注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試二級(jí)真題及答案下午

試卷科目：注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試二級(jí)2017注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試二級(jí)真題及答案下午PAGE"pagenumber"pagenumber/SECTIONPAGES"numberofpages"numberofpages2017注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試二級(jí)真題及答案下午第1部分：?jiǎn)雾?xiàng)選擇題，共39題，每題只有一個(gè)正確答案,多選或少選均不得分。[單選題]1.關(guān)于砌體結(jié)構(gòu)房屋靜力計(jì)算有以下論述：Ⅰ．多層剛性方案房屋在水平荷載作用下，墻可近似視作豎向連續(xù)梁；Ⅱ．單層剛性方案房屋在豎向荷載作用下，墻可視為上端不動(dòng)鉸支承于屋蓋、下端嵌固于基礎(chǔ)的豎向構(gòu)件；Ⅲ．彈性方案房屋，可按屋架或大梁與墻（柱）為鉸接并考慮空間工作的平面排架或框架計(jì)算；Ⅳ．某6層剛性方案房屋，各層層高均為3.3m，室內(nèi)外高差0.3m．基本風(fēng)壓值為0.60kN/m2，靜力計(jì)算時(shí)外墻可不考慮風(fēng)荷載的影響。試問(wèn)，針對(duì)上述論述，下列何項(xiàng)正確（）A)Ⅰ、Ⅱ正確，Ⅲ、Ⅳ錯(cuò)誤B)Ⅰ、Ⅲ正確，Ⅱ、Ⅳ錯(cuò)誤C)Ⅱ、Ⅲ正確，Ⅰ、Ⅳ錯(cuò)誤D)Ⅱ、Ⅳ正確，Ⅰ、Ⅲ錯(cuò)誤答案:A解析:Ⅰ、Ⅱ兩項(xiàng)正確，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）笫4.2.5條規(guī)定，剛性方案多層房屋的砌體結(jié)構(gòu)，在豎向荷載作用下，墻、柱在每層高度范圍內(nèi)可近似地視作兩端鉸支的豎向構(gòu)件；在水平荷載作用下，墻、柱可視作豎向連續(xù)梁；單層剛性方案房屋在荷載作用下，墻、柱可視為上端不動(dòng)鉸支承于屋蓋、下端嵌固于基礎(chǔ)的豎向構(gòu)件。Ⅲ項(xiàng)不正確，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）第4.2.3條規(guī)定，彈性方案房屋的靜力計(jì)算，可按屋架或大梁與墻（柱）為鉸接的、不考慮空間工作的平面排架或框架計(jì)算。Ⅳ項(xiàng)不正確，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）第4.2.6條第2款第2項(xiàng)規(guī)定，當(dāng)外墻層高和總高不超過(guò)表4.2.6（見(jiàn)題解表）的規(guī)定時(shí)，靜力計(jì)算可不考慮風(fēng)荷載的影響?？偢叨萮＝6×3.3＝19.8m＞18m，需要考慮風(fēng)荷載的影響。題解表外墻不考慮風(fēng)荷載影響時(shí)的最大高度[單選題]2.砌體結(jié)構(gòu)某段墻體如題圖所示，層高3.6m，墻體厚度370mm，采用MU10級(jí)燒結(jié)多孔磚（孔洞率為35%）、M7.5級(jí)混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。試問(wèn)，該墻層間等效側(cè)向剛度（N/mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)450000B)500000C)550000D)600000答案:B解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第7.2.3條第1款規(guī)定，剛度的計(jì)算應(yīng)計(jì)及高寬比的影響。高寬比小于1時(shí)，可只計(jì)算剪切變形；高寬比不大于4且不小于1時(shí)，應(yīng)同時(shí)計(jì)算彎曲和剪切變形；高寬比大于4時(shí)，等效側(cè)向剛度可取0。①對(duì)于墻段B：高寬比為：h1/b＝2.8/0.65＝4.3＞4，則該段墻體等效側(cè)向剛度可取為0。②對(duì)于墻段A：高寬比為：h/b＝3.6/6＝0.6＜1.0，可只計(jì)算剪切變形，其剪切剛度K＝EA/（3h）。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）表3.2.1-1，當(dāng)燒結(jié)多孔磚的孔洞率大于30%時(shí)，表中數(shù)值應(yīng)乘以0.9。因此，砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：f＝1.69×0.9＝1.521MPa。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）表3.2.5-1，砌體的彈性模量為：E＝1600f＝1600×1.521＝2433.6MPa代入數(shù)據(jù)計(jì)算得K＝EA/（3h）＝2433.6×370×6000/（3×3600）＝500240N/mm[單選題]3.某建筑室外地面到屋面的高度為30.7m，其上女兒墻的高度h＝1.3m。假定，基本風(fēng)壓w0＝0.6kN/m2，地面粗糙度類別為B類。試問(wèn)，女兒墻底部由風(fēng)荷載作用引起的每延米彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）提示：①近似取女兒墻頂風(fēng)荷載計(jì)算（采用局部體型系數(shù)）；②陣風(fēng)系數(shù)按1.0計(jì)算。A)0.75B)0.85C)0.95D)1.17答案:D解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）8.2.1規(guī)定，對(duì)于平坦或稍有起伏的地形，風(fēng)壓高度變化系數(shù)應(yīng)根據(jù)地面粗糙度類別按表8.2.1確定。查表8.2.1，得女兒墻頂風(fēng)荷載高度變化系數(shù)：uz＝1.416。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）表8.3.1及8.3.3條，查得女兒墻的體型系數(shù)：us1＝1.25×1.3＝1.625。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）式（8.1.1-2），計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：wk＝1.0×1.625×1.416×0.6＝1.381kN/m2。則女兒墻底部由風(fēng)荷載引起的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為：Mk＝1/2×1.381×1.3`2＝1.17kN·m。[單選題]4.在風(fēng)荷載作用下某建筑屋面女兒墻底部每延米彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為1.15kN·m，擬采用240mm厚的MU10燒結(jié)多孔磚、混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。假定，不考慮女兒墻設(shè)置構(gòu)造柱等措施，僅考慮風(fēng)荷載作用，試問(wèn)，女兒墻砂漿最低強(qiáng)度等級(jí)，應(yīng)為下列何項(xiàng)（）提示：承載力驗(yàn)算時(shí)不計(jì)女兒墻自重。A)M2.5B)M5C)M7.5D)M10答案:D解析:①假設(shè)女兒墻采用MU10燒結(jié)多孔磚、M7.5級(jí)混合砂漿砌筑：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）表3.2.2，查表得砌體沿通縫的彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：ftm＝0.14MPa。ftmW＝0.14×1/6×1×0.242×103＝1.344kN·m/m＜1.4×1.15＝1.61kN·m/m不滿足要求。②假設(shè)女兒墻采用MU10燒結(jié)多孔磚、M10級(jí)混合砂漿砌筑：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）表3.2.2，砌體沿通縫的彎曲抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：ftm＝0.17MPaftmW＝0.17×1/6×1×0.242×103＝1.632kN·m/m＞1.4×1.15＝1.61kN·m/m滿足要求。因此，女兒墻砂漿最低強(qiáng)度等級(jí)為M10。[單選題]5.關(guān)于木結(jié)構(gòu)有以下論述：Ⅰ．用于木結(jié)構(gòu)受拉構(gòu)件的連接板時(shí)，木材的含水率不應(yīng)大于25%；Ⅱ．木結(jié)構(gòu)受拉或拉彎構(gòu)件應(yīng)選用Ⅰa級(jí)材質(zhì)的木材；Ⅲ．木檁條的計(jì)算跨度3.0m，其撓度最大值不應(yīng)超過(guò)20mm；Ⅳ．對(duì)設(shè)計(jì)使用年限為25年的木結(jié)構(gòu)構(gòu)件，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0不應(yīng)小于0.95。試問(wèn)，針對(duì)上述論述正確性的判斷，下列何項(xiàng)正確（）A)Ⅰ、Ⅱ正確，Ⅲ、Ⅳ錯(cuò)誤B)Ⅱ、Ⅳ正確，Ⅰ、Ⅲ錯(cuò)誤C)Ⅰ、Ⅳ正確，Ⅱ、Ⅲ錯(cuò)誤D)Ⅲ、Ⅳ正確，Ⅰ、Ⅱ錯(cuò)誤答案:B解析:根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005-2017）第3.1.12條規(guī)定，用原木、方木制作木受拉構(gòu)件的連接板時(shí)，木材的含水率不應(yīng)大于18%，Ⅰ項(xiàng)不正確。根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005-2017）第3.1.3條規(guī)定，受拉或拉彎普通木結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其最低材質(zhì)等級(jí)應(yīng)選用Ⅰa級(jí)。Ⅱ項(xiàng)正確。根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005-2017）第4.3.15條規(guī)定，木檁條受彎撓度限值為：l/200＝3000/200＝15mm，Ⅲ項(xiàng)不正確。新規(guī)范中未找到第Ⅳ項(xiàng)。原規(guī)范《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005-2003）第4.1.7條規(guī)定，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應(yīng)按照建筑結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)或設(shè)計(jì)使用年限確定。對(duì)于設(shè)計(jì)使用年限為25年的結(jié)構(gòu)，其取值不應(yīng)小于0.95。[單選題]6.某原木柱選用新疆落葉松，原木標(biāo)注直徑d＝150mm，木柱沿其長(zhǎng)度的直徑變化率為每米9mm，計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)題圖。試問(wèn)，柱軸心受壓的穩(wěn)定系數(shù)φ與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)0.32B)0.37C)0.42D)0.45答案:A解析:根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005-2017）第4.3.18條規(guī)定，驗(yàn)算撓度和穩(wěn)定時(shí)，可取構(gòu)件的中央截面。因此，取原木中央截面，中央截面的直徑d為：d＝150＋1.95×9＝167.55mm截面的回轉(zhuǎn)半徑為：i＝d/4＝41.9mm，長(zhǎng)細(xì)比：λ＝l0/i＝3900/41.9＝93。查《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005-2017）表4.3.1-1，新疆落葉松為TC13A，查表5.1.4知ac＝0.95，bc＝1.43，cc＝5.28，β＝1.00，Ek/fck＝300，由式5.1.4-1可得因?yàn)棣耍睛薱，故按《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50005-2017）式5.1.4-3計(jì)算[單選題]7.某一柱一樁（端承灌注樁）基礎(chǔ)，樁徑1.0m，樁長(zhǎng)20m，上部結(jié)構(gòu)封頂后地面大面積堆載p＝60kPa，樁周產(chǎn)生負(fù)摩阻力，負(fù)摩阻力系數(shù)ξn＝0.20，勘察報(bào)告提供的灌注樁與淤泥質(zhì)土間的側(cè)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值為26kPa，樁周土層分布如題圖所示，淤泥質(zhì)黏土層的計(jì)算沉降量大于20mm。試問(wèn)，負(fù)摩阻力引起的樁身下拉荷載（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）提示：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）作答。A)650B)950C)1250D)1550答案:C解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.4.4條第1款規(guī)定，中性點(diǎn)以上單樁樁周第i層土負(fù)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值，可按下列公式計(jì)算查表5.4.4-2得中性點(diǎn)深度比：ln/l0＝0.90，ln＝0.90×l0＝0.90×18.0＝16.2m。式中，平均豎向有效應(yīng)力為代入數(shù)據(jù)計(jì)算得對(duì)于單樁基礎(chǔ)，ηn＝1。根據(jù)公式（5.4.4-3）計(jì)算得[單選題]8.在同一飽和均質(zhì)的黏性土中，在各樁的直徑、樁型、入土深度和樁頂荷載都相同的前提下，摩擦型群樁（樁間距為4d）的沉降量與單樁的沉降量比較，下列何項(xiàng)是正確的（）A)大B)小C)兩者相同D)無(wú)法確定答案:A解析:飽和黏性土具有含水量高、強(qiáng)度低的特點(diǎn)，摩擦型群樁的群樁效應(yīng)顯著。特別是擠土樁，沉樁時(shí)的擠土效應(yīng)降低了黏土強(qiáng)度，使各單樁承載力下降，變形加大；另一方面，由于群樁中各單樁將作用于其上的豎向荷載均傳遞至地基土體，地基應(yīng)力疊加而產(chǎn)生較大的沉降。因此，摩擦型群樁的沉降量大于單樁的沉降量。[單選題]9.下列關(guān)于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的四種觀點(diǎn)：Ⅰ．在規(guī)定的水平力作用下，剪力墻部分承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%時(shí)，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中底層框架邊柱底部截面的組合彎矩設(shè)計(jì)值，可不乘增大系數(shù)；Ⅱ．在抗震設(shè)計(jì)地震內(nèi)力分析時(shí)，剪力墻連梁剛度可進(jìn)行折減，位移計(jì)算時(shí)連梁剛度可不折減；Ⅲ．結(jié)構(gòu)宜限制出現(xiàn)過(guò)多的內(nèi)部、外部贅余度；Ⅳ．結(jié)構(gòu)在兩個(gè)主軸方向的振型可存在較大差異，但結(jié)構(gòu)周期宜相近。試問(wèn)，針對(duì)上述觀點(diǎn)是否符合《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）相關(guān)要求的判斷，下列何項(xiàng)正確（）A)Ⅰ、Ⅱ符合B)Ⅱ、Ⅲ符合C)Ⅲ、Ⅳ符合D)Ⅰ、Ⅳ符合答案:A解析:I項(xiàng)符合要求，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第6.1.3條和6.2.3條及條文說(shuō)明規(guī)定，框架剪力墻結(jié)構(gòu)中，在規(guī)定的水平力作用下，剪力墻部分承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%時(shí)，相應(yīng)的底層框架部分所承擔(dān)的地震傾覆力矩也就小于50%，該結(jié)構(gòu)就可判斷為非設(shè)置少量剪力墻的框架結(jié)構(gòu)，則有關(guān)框架結(jié)構(gòu)底層柱底部截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值不需要進(jìn)行相應(yīng)放大。Ⅱ項(xiàng)符合規(guī)范要求，根據(jù)第6.2.13條條文說(shuō)明第2款規(guī)定，計(jì)算地震內(nèi)力時(shí)，抗震墻連梁剛度可折減；計(jì)算位移時(shí)，連梁剛度可不折減。Ⅲ項(xiàng)不符合規(guī)范要求，根據(jù)第3.5.2條條文說(shuō)明規(guī)定，抗震結(jié)構(gòu)體系具有最大可能數(shù)量的內(nèi)部、外部贅余度，有意識(shí)地建立起一系列分布的塑性屈服區(qū)，以使結(jié)構(gòu)能吸收和耗散大量的地震能量，一旦破壞也易于修復(fù)。Ⅳ項(xiàng)不符合規(guī)范要求，根據(jù)3.5.3條第3款規(guī)定，結(jié)構(gòu)在兩個(gè)主軸方向的動(dòng)力特性宜相近。[單選題]10.下列關(guān)于建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的一些觀點(diǎn)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）及《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）判斷，下列何項(xiàng)不正確（）A)建筑結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)規(guī)定的三項(xiàng)主要工作為：分析結(jié)構(gòu)方案是否需要采用抗震性能設(shè)計(jì)方法，并作為選用抗震性能目標(biāo)的主要依據(jù)；選用適宜的抗震性能目標(biāo)；計(jì)算分析和工程判斷B)關(guān)鍵構(gòu)件是指該構(gòu)件的失效可能引起結(jié)構(gòu)的連續(xù)破壞或危及生命安全的嚴(yán)重破壞，在結(jié)構(gòu)抗震性能化設(shè)計(jì)中，可由結(jié)構(gòu)工程師根據(jù)工程實(shí)際情況分析確定C)隔震、減震技術(shù)的應(yīng)用可以實(shí)現(xiàn)較高的性能目標(biāo)，其抗震設(shè)防目標(biāo)可有所提高，當(dāng)遭受多遇地震影響時(shí)，將基本不受損壞和影響使用功能；當(dāng)遭受設(shè)防地震影響時(shí)，不需修理仍可繼續(xù)使用；當(dāng)遭受罕遇地震影響時(shí)，將不發(fā)生危及生命安全和喪失使用價(jià)值的破壞D)性能設(shè)計(jì)目標(biāo)往往側(cè)重于通過(guò)提高承載力推遲結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性工作階段并減少塑性變形，而變形能力的要求可根據(jù)結(jié)構(gòu)及其構(gòu)件在小震下進(jìn)入塑性的程度加以調(diào)整答案:D解析:A項(xiàng)正確，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.11.1條條文說(shuō)明規(guī)定，結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)的三項(xiàng)主要工作：①分析結(jié)構(gòu)方案在房屋高度、規(guī)則性、結(jié)構(gòu)類型、場(chǎng)地條件或抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)等方面的特殊要求，確定結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是否需要采用抗震性能設(shè)計(jì)方法，并作為選用抗震性能目標(biāo)的主要依據(jù)；②選用抗震性能目標(biāo)；③結(jié)構(gòu)抗震性能分析論證的重點(diǎn)是深入的計(jì)算分析和工程判斷，找出結(jié)構(gòu)有可能出現(xiàn)的薄弱部位，提出有針對(duì)性的抗震加強(qiáng)措施，必要的試驗(yàn)驗(yàn)證，分析論證結(jié)構(gòu)可達(dá)到預(yù)期的抗震性能目標(biāo)。B項(xiàng)正確，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.11.2條表3.11.2注及條文說(shuō)明規(guī)定，關(guān)鍵構(gòu)件是指該構(gòu)件的失效可能引起結(jié)構(gòu)的連續(xù)破壞或危及生命安全的嚴(yán)重破壞，關(guān)鍵構(gòu)件可由結(jié)構(gòu)工程師根據(jù)工程實(shí)際情況分析確定。C項(xiàng)正確，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第3.8.2條條文說(shuō)明規(guī)定，本條對(duì)建筑結(jié)構(gòu)隔震設(shè)計(jì)和消能減震設(shè)計(jì)的設(shè)防目標(biāo)提出了原則要求。當(dāng)遭受多遇地震影響時(shí)，將基本不受損壞和影響使用功能；當(dāng)遭受設(shè)防地震影響時(shí)，不需修理仍可繼續(xù)使用；當(dāng)遭受罕遇地震影響時(shí)，將不發(fā)生危及生命安全和喪失使用價(jià)值的破壞。D項(xiàng)錯(cuò)誤，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第3.10.3條條文說(shuō)明第3款規(guī)定，性能設(shè)計(jì)目標(biāo)往往側(cè)重于通過(guò)提高承載力推遲結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性工作階段并減少塑性變形，而變形能力的要求可根據(jù)結(jié)構(gòu)及其構(gòu)件在中震、大震下進(jìn)入彈塑性的程度加以調(diào)整。[單選題]11.某8度抗震設(shè)防烈度區(qū)，擬建一鋼筋混凝土高層商業(yè)綜合體，結(jié)構(gòu)布置規(guī)則，其中，商用樓8層，房屋高度為45m，擬采用框架一剪力墻結(jié)構(gòu)；住宅樓20層，房屋高度61m，擬采用剪力墻結(jié)構(gòu)；兩幢樓的地下室不設(shè)沉降縫，只在上部結(jié)構(gòu)用防震縫劃分為各自獨(dú)立的抗震單元。試問(wèn)，該防震縫的最小寬度（mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)100B)210C)270D)300答案:B解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.4.10條第3款規(guī)定，防震縫兩側(cè)的房屋高度不同時(shí)，防震縫寬度可按較低的房屋高度確定。所以防震縫寬度以較低的框架一剪力墻結(jié)構(gòu)部分確定，即H＝45m。第3.4.10條第1款規(guī)定，防震縫應(yīng)符合：①框架結(jié)構(gòu)房屋，高度不超過(guò)15m時(shí)不應(yīng)小于100mm；超過(guò)15m時(shí)，6度、7度、8度和9度分別每增加高度5m、4m、3m和2m，宜加寬20mm；②框架－剪力墻結(jié)構(gòu)房屋不應(yīng)小于本款①項(xiàng)規(guī)定數(shù)值的70%，剪力墻結(jié)構(gòu)房屋不應(yīng)小于本款①項(xiàng)規(guī)定數(shù)值的50%，且二者均不宜小于100mm。當(dāng)較低房屋為框架結(jié)構(gòu)時(shí)，防震縫寬為：δ＝100＋（45－15）/3×20＝300mm＞100mm。當(dāng)為框架一剪力墻結(jié)構(gòu)時(shí)，防震縫寬為：δ＝300×70%＝210mm＞100mm。故該防震縫的最小寬度為210mm。[單選題]12.下列關(guān)于正常周結(jié)土層中抗拔樁和抗壓樁的論述中，何項(xiàng)是正確的（）A)抗壓樁樁身軸力和樁身壓縮變形均隨深度增加而遞增B)抗拔樁樁身軸力和樁身拉伸變形均隨深度增加而遞增C)抗拔樁的摩阻力發(fā)揮順序?yàn)橛上露现鸩桨l(fā)揮D)抗壓樁的摩阻力發(fā)揮順序?yàn)橛缮隙轮鸩桨l(fā)揮答案:D解析:抗壓樁主要是承受建筑物的豎向壓力，以承受壓力為主；抗拔樁主要用于一些地下建筑物低于周邊土壤水位，為了抵消土壤中的水對(duì)結(jié)構(gòu)的上浮力作用。正常周結(jié)土層中，抗壓樁（不產(chǎn)生樁側(cè)負(fù)摩阻力的場(chǎng)地）樁身軸力和樁身壓縮變形均隨深度增加而遞減，抗拔樁樁身軸力和樁身拉伸變形也均隨深度增加而遞減，故AB兩項(xiàng)均不正確；抗壓樁、抗拔樁的摩阻力發(fā)揮順序均為由上而下，故D項(xiàng)正確。[單選題]13.某段墻體采用網(wǎng)狀配筋磚砌體墻體，墻體厚度240mm，采用MU15級(jí)蒸壓粉煤灰磚、Ms10級(jí)專用砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。假定，鋼筋網(wǎng)采用冷拔低碳鋼絲Φb4制作，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy＝430MPa，鋼筋網(wǎng)的網(wǎng)格尺寸a＝b＝50mm，豎向問(wèn)距sn＝240mm。試問(wèn)，軸心受壓時(shí)，該配筋磚砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fn（MPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)2.4B)3.0C)3.6D)4.2答案:C解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）第8.1.2條規(guī)定．網(wǎng)狀配筋磚砌體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fn，應(yīng)按下列公式計(jì)算fn＝f＋2[1－（2e/y）]ρfy式中，當(dāng)鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy＞320MPa時(shí)，取fy＝320MPa。網(wǎng)狀配筋體積配筋百分率為ρ＝2As×100%/（asn）＝2×12.6×100%/（50×240）＝0.21%＞0.1%且＜1.0%根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）表3.2.1-3，查表得抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f＝2.31MPa，由軸心受壓可得偏心距：e＝0。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：fn＝f＋2ρfy＝2.31＋2×0.21%×320＝3.654MPa[單選題]14.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁獨(dú)立柱基，承臺(tái)高度1.2m，承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35，題圖為邊柱基礎(chǔ)平面、剖面、土層分布及部分土層參數(shù)。荷載效應(yīng)基本組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力F＝5000kN，Mx＝300kN·m，My＝0，基礎(chǔ)及基底以上填土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。提示：①承臺(tái)有效高度h0取1.1m；②《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）作答。非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，假定，承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)ηc為0.1，黏土層的承載力特征值fak為150kPa，試問(wèn)，考慮承臺(tái)效應(yīng)的復(fù)合基樁豎向承載力特征值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)1150B)1200C)1250D)1300答案:C解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.2.5條規(guī)定，不考慮地震作用時(shí)，考慮承臺(tái)效應(yīng)的復(fù)合基樁豎向承載力特征值可按下列公式確定R＝Ra＋ηcfakAc式中，對(duì)于柱下獨(dú)立樁基，承臺(tái)凈底面積為根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.2.2條和5.3.5條計(jì)算單樁承載力特征值代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：R＝1193＋0.1×150×3.5＝1245.5kN。[單選題]15.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁獨(dú)立柱基，承臺(tái)高度1.2m，承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35，題圖為邊柱基礎(chǔ)平面、剖面、土層分布及部分土層參數(shù)。荷載效應(yīng)基本組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力F＝5000kN，Mx＝300kN·m，My＝0，基礎(chǔ)及基底以上填土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。提示：①承臺(tái)有效高度h0取1.1m；②《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）作答。假定，承臺(tái)效應(yīng)系數(shù)ηc為0，試問(wèn)，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，承臺(tái)受彎計(jì)算，柱邊緣正截面最大彎矩設(shè)計(jì)值（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)1900B)2100C)2300D)2500答案:B解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.1.1條式（5.1.1-2），計(jì)算得偏心豎向力作用下的單樁樁頂最大凈反力為根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）第5.9.2條第1款，柱邊緣最大彎矩設(shè)計(jì)值為：M＝ΣNiyi＝2×1312.5×（1.2－0.4）＝2100kN·m。[單選題]16.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁獨(dú)立柱基，承臺(tái)高度1.2m，承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35，題圖為邊柱基礎(chǔ)平面、剖面、土層分布及部分土層參數(shù)。荷載效應(yīng)基本組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力F＝5000kN，Mx＝300kN·m，My＝0，基礎(chǔ)及基底以上填土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。提示：①承臺(tái)有效高度h0取1.1m；②《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）作答。試問(wèn)，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，承臺(tái)的受剪承載力設(shè)計(jì)值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)6400B)7000C)7800D)8400答案:C解析:根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）5.9.10條第1款規(guī)定，承臺(tái)斜截面受剪承載力可按下列公式計(jì)算V≤βhsαftbh0式中，受剪切承載力截面高度影響系數(shù)為由5.9.2條第2款知圓樁換算成方樁時(shí)c＝0.8d，故排樁樁邊與柱邊的等效水平距離為ax＝1.2－0.4－0.8d/2＝0.48m則計(jì)算截面的剪跨比為：λ＝0.48/1.1＝0.436根據(jù)公式（5.9.10-2）計(jì)算承臺(tái)剪切系數(shù)：α＝1.75/（1＋0.436）＝1.219代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：V≤βhsαftbh0＝0.923×1.219×1.57×4000×1100/1000＝7772.4kN[單選題]17.某框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁獨(dú)立柱基，承臺(tái)高度1.2m，承臺(tái)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35，題圖為邊柱基礎(chǔ)平面、剖面、土層分布及部分土層參數(shù)。荷載效應(yīng)基本組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力F＝5000kN，Mx＝300kN·m，My＝0，基礎(chǔ)及基底以上填土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。提示：①承臺(tái)有效高度h0取1.1m；②《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）作答。假定，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，地面以下7.5m深度處粉砂層標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)為9擊，抗震設(shè)計(jì)時(shí)考慮樁基承擔(dān)全部地震作用，試問(wèn)，粉砂層的樁側(cè)極限摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），取下列何項(xiàng)數(shù)值最為合理（）提示：粉砂層的液化判別按地面下7.5m深度處的液化判別結(jié)果考慮。A)0B)9C)18D)28答案:C解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）式（4.3.4），計(jì)算粉砂層液化判別標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)臨界值為N/Ncr＝9/9.47＝0.95根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）表4.4.3，由N/Ncr＞0.8，ds＜10，查表得折減系數(shù)為2/3，故樁側(cè)摩阻力為：2/3×28＝18.7kPa。[單選題]18.某構(gòu)筑物，擬建高度為60m，擬采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，對(duì)風(fēng)荷載不敏感，方案階段有如題圖所示兩種外形平面布置方案。假定，在如圖所示的風(fēng)荷載作用方向兩種結(jié)構(gòu)方案的基本自振周期相同。當(dāng)估算主體結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載效應(yīng)時(shí)，試問(wèn)，方案（a）與方案（b）垂直于構(gòu)筑物表面的單位面積風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）之比，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）作答。A)1.5：1B)1：1C)1：1.5D)1：2答案:C解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第4.2.1條規(guī)定，主體結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，風(fēng)荷載作用面積應(yīng)取垂直于風(fēng)向的最大投影面積，垂直于建筑物表面的單位面積風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計(jì)算ωk＝βzμsμzω0根據(jù)已知條件，兩個(gè)方案中的βz、μz、ω0都相同，僅μs不同。根據(jù)第4.2.3條規(guī)定，計(jì)算主體結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載效應(yīng)時(shí)，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs可按下列規(guī)定采用：對(duì)于圓形平面建筑，取μsa＝0.8；對(duì)于正多邊形，可根據(jù)式（4.2.3）計(jì)算，得：故ωka：ωkb＝μsa：μsb＝0.8：1.22≈1：1.52。C項(xiàng)最為接近。[單選題]19.某構(gòu)筑物，擬建高度為60m，擬采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剪力墻結(jié)構(gòu)，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，對(duì)風(fēng)荷載不敏感，方案階段有如題圖所示兩種外形平面布置方案。假定，在如圖所示的風(fēng)荷載作用方向兩種結(jié)構(gòu)方案的基本自振周期相同。當(dāng)估算局部表面風(fēng)荷載時(shí)，試問(wèn)，方案（a）和方案（b）相同高度迎風(fēng)面AB間平均單位面積風(fēng)荷載比值，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）提示：按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）作答。A)1：2B)1：1.5C)1：0.9D)1：0.8答案:C解析:根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第8.1.1條第2款規(guī)定，垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)按下式計(jì)算ωk＝βgzμslμzω0已知條件：βgz、μz、ω0都相同，僅μsl不相同。根據(jù)第8.3.3條第3款規(guī)定，其他房屋和構(gòu)筑物可按本規(guī)范第8.3.1條規(guī)定體型系數(shù)的1.25倍取值。根據(jù)表8.3.1-37，得μsa＝（0.8～1.0）×1.25，平均值取0.9×1.25；根據(jù)表8.3.1-30，得μsb＝0.8×1.25。則ωka：ωkb＝0.9：0.8≈1：0.89。故C項(xiàng)最為接近。[單選題]20.某高層普通民用辦公樓，擬建高度為37.8m，地下2層，地上10層，如題圖所示。該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，且框架柱數(shù)量各層保持不變，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。假定，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G10＝15000kN，G2-9＝16000kN，G1＝18000kN。假定，該結(jié)構(gòu)進(jìn)行了方案調(diào)整，結(jié)構(gòu)基本自振周期T1＝1.2s，采用底部剪力法估算的總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk＝12600kN。試問(wèn)，作用于該結(jié)構(gòu)頂部的附加水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值ΔF10（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)0B)950C)1300D)2100答案:B解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第5.1.4條規(guī)定，特征周期應(yīng)根據(jù)場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組按表5.1.4-2采用，題中設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，查表5.1.4-2，得：Tg＝0.75s。根據(jù)第5.2.1條規(guī)定，頂部附加水平地震作用按下式計(jì)算ΔF10＝δ10·FEK根據(jù)表5.2.1，Tg＝0.75s，T1/Tg＝1.2/0.75＝1.6＞1.4，查表可得頂部附加作用系數(shù)：δ10＝0.08T1－0.02＝0.08×1.2－0.02＝0.076代入數(shù)據(jù)計(jì)算，得：ΔF10＝12600×0.076＝957.6kN。故B項(xiàng)最為接近。[單選題]21.某高層普通民用辦公樓，擬建高度為37.8m，地下2層，地上10層，如題圖所示。該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，且框架柱數(shù)量各層保持不變，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。假定，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G10＝15000kN，G2-9＝16000kN，G1＝18000kN。假定，依據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版），工程所在地地震動(dòng)參數(shù)有所調(diào)整，基本地震峰值加速度由0.15g提高到0.20g，其余參數(shù)均保持不變。試問(wèn)，若僅考慮第一振型的地震作用下，該結(jié)構(gòu)在新、舊地震動(dòng)參數(shù)下反應(yīng)譜分析得到的水平地震作用（多遇地震）增大的比例，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)13%B)23%C)33%D)36%答案:C解析:僅考慮第一振型地震作用，可依據(jù)底部剪力法，新、舊參數(shù)下地震作用的差異在于地震影響系數(shù)的不同。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第5.1.4規(guī)定，建筑結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)應(yīng)根據(jù)烈度、場(chǎng)地類別、設(shè)計(jì)地震分組和結(jié)構(gòu)自振周期以及阻尼比確定。其水平地震影響系數(shù)最大值應(yīng)按表5.1.4-1采用。查表3.2.2知設(shè)防烈度從7度（0.15g）增加到8度（0.20g），查表5.1.4-1知7度設(shè)防（0.15g）時(shí)，αmax＝0.12；8度設(shè)防（0.20g）時(shí)，α′max＝0.16。則水平地震作用增加了（α′max－αmax）/αmax＝（0.16－0.12）/0.12＝0.33＝33%。[單選題]22.某高層普通民用辦公樓，擬建高度為37.8m，地下2層，地上10層，如題圖所示。該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，且框架柱數(shù)量各層保持不變，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。假定，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G10＝15000kN，G2-9＝16000kN，G1＝18000kN。假定，該結(jié)構(gòu)采用振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行多遇地震作用下的彈性分析，單向水平地震作用下框架柱AB的軸力標(biāo)準(zhǔn)值如下：不考慮偶然偏心時(shí)X向地震作用下為650kN，Y向地震作用下為720kN；考慮偶然偏心時(shí)X向地震作用下為780kN，Y向地震作用下為850kN。試問(wèn)，該框架柱考慮雙向水平地震作用的軸力標(biāo)準(zhǔn)值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)1080B)1060C)910D)890答案:C解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第5.2.3條規(guī)定，取單向水平地震作用下不考慮偶然偏心時(shí)的軸力標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行計(jì)算。即NXk＝650kN，NYk＝720kN。根據(jù)第5.2.3條第2款第3項(xiàng)規(guī)定，雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)效應(yīng)，可按公式（5.2.3-7）、（5.2.3-8）中的較大值確定。根據(jù)式（5.2.3-7），計(jì)算得根據(jù)式（5.2.3-8），計(jì)算得故C項(xiàng)最為接近。[單選題]23.某高層普通民用辦公樓，擬建高度為37.8m，地下2層，地上10層，如題圖所示。該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，且框架柱數(shù)量各層保持不變，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。假定，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G10＝15000kN，G2-9＝16000kN，G1＝18000kN。假定，該結(jié)構(gòu)在規(guī)定水平力作用下的結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩M0＝2.1×10`6kN·m，底層剪力墻所承受的地震傾覆力矩Mw＝8.5×10`5kN·m。試問(wèn)，該結(jié)構(gòu)地下一層主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震構(gòu)造措施的抗震等級(jí)應(yīng)為下列何項(xiàng)（）A)框架一級(jí)，剪力墻一級(jí)B)框架一級(jí)，剪力墻二級(jí)C)框架二級(jí)，剪力墻二級(jí)D)框架二級(jí)，剪力墻一級(jí)答案:A解析:該結(jié)構(gòu)框架部分承受的地震傾覆力矩為Mc＝M0－Mw＝2.1×10`6－8.5×10`5＝1.25×10`6kN·mMc/M0＝1.25/2.1＝0.60＝60%＞50%，且＜80%根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第8.1.3條第3款規(guī)定，當(dāng)框架部分承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%但不大于80%時(shí)，框架部分的抗震等級(jí)宜按框架結(jié)構(gòu)采用。根據(jù)第3.9.2條規(guī)定，當(dāng)建筑場(chǎng)地為Ⅲ、Ⅳ類時(shí)，對(duì)設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)，宜分別按抗震設(shè)防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）時(shí)各類建筑的要求采取抗震構(gòu)造措施。該建筑應(yīng)按8度要求采取抗震構(gòu)造措施。根據(jù)表3.9.3，查表得：框架為一級(jí)，剪力墻為一級(jí)。根據(jù)第3.9.5條規(guī)定，當(dāng)?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)的嵌固端時(shí)，地下一層相關(guān)范圍的抗震等級(jí)應(yīng)按上部結(jié)構(gòu)采用，即框架為一級(jí)，剪力墻為一級(jí)。[單選題]24.某高層普通民用辦公樓，擬建高度為37.8m，地下2層，地上10層，如題圖所示。該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，且框架柱數(shù)量各層保持不變，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。假定，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G10＝15000kN，G2-9＝16000kN，G1＝18000kN。假定，該結(jié)構(gòu)按側(cè)向剛度分配的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值如下：結(jié)構(gòu)基底總剪力標(biāo)準(zhǔn)值V0＝15000kN（滿足最小地震剪力系數(shù)要求），各層框架承擔(dān)的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值最大值Vf，max＝1900kN。首層框架承擔(dān)的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vf＝1620kN，柱EF的柱底彎矩標(biāo)準(zhǔn)值M＝480kN·m，剪力標(biāo)準(zhǔn)值V＝150kN。試問(wèn)，該柱調(diào)整后的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值M（kN·m）、V（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)480、150B)850、260C)890、280D)1000、310答案:B解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第8.1.4條規(guī)定，滿足式（8.1.4）要求的樓層，其框架總剪力不必調(diào)整；不滿足式（8.1.4）要求的樓層，其框架總剪力應(yīng)按0.2V0和1.5Vf.max二者的較小值采用。由于Vf＝1620kN＜0.2V0＝0.2×15000＝3000kN，則該柱內(nèi)力需要調(diào)整。1.5Vf，max＝1.5×1900＝2850kN＜0.2V0故取較小值V＝2850kN作為框架部分承擔(dān)的總剪力，則該層框架內(nèi)力調(diào)整系數(shù)為2850/1620＝1.76該層EF柱底彎矩M＝1.76×480＝845kN·m．，剪力V＝1.76×150＝264kN。[單選題]25.某高層普通民用辦公樓，擬建高度為37.8m，地下2層，地上10層，如題圖所示。該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，且框架柱數(shù)量各層保持不變，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。假定，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G10＝15000kN，G2-9＝16000kN，G1＝18000kN。假定，該結(jié)構(gòu)框架抗震等級(jí)為二級(jí)，四層以下柱截面尺寸均為0.7m×0.7m（軸線中分），其中框架梁CD在重力荷載和地震作用組合下，梁的左、右端同時(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩設(shè)計(jì)值分別為Mbl＝120kN·m、Mbr＝350kN·m，在重力荷載代表值作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值VGb＝150kN。試問(wèn)，該框架梁端部截面組合的剪力設(shè)計(jì)值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)220B)230C)240D)250答案:C解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第6.2.5條規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，除了一級(jí)框架結(jié)構(gòu)及9度時(shí)的框架外，其余情況的框架梁端部截面組合的剪力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按下式確定V＝ηvb（Mbl＋Mbr）/ln＋VGb式中，ln＝7－2×0.35＝6.3m，框架抗震等級(jí)為二級(jí)時(shí)，取ηvb＝1.2。代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得[單選題]26.某高層普通民用辦公樓，擬建高度為37.8m，地下2層，地上10層，如題圖所示。該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，且框架柱數(shù)量各層保持不變，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。假定，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G10＝15000kN，G2-9＝16000kN，G1＝18000kN。假定，該結(jié)構(gòu)首層框架柱EF的縱向鋼筋配置如題圖所示，每側(cè)縱筋計(jì)算面積As＝1480mm2，實(shí)配618，滿足構(gòu)造要求。現(xiàn)將其延伸至地下一層，截面尺寸不變，每側(cè)縱筋的計(jì)算面積為地上一層柱每側(cè)縱筋計(jì)算面積的0.90倍。試問(wèn)，該柱延伸至地下一層后，滿足計(jì)算和規(guī)范最小構(gòu)造要求的全部縱向鋼筋的數(shù)量，與下列何項(xiàng)配置最為接近（）A)20Φ18B)24Φ18C)20Φ20D)20Φ22答案:B解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第12.2.1條規(guī)定，地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位時(shí)，地下一層柱截面每側(cè)的縱向鋼筋面積除應(yīng)符合計(jì)算要求外，不應(yīng)少于地上一層對(duì)應(yīng)柱每側(cè)縱向鋼筋而積的1.1倍。A項(xiàng)，上部鋼筋全部延伸至地下一層，雖然滿足計(jì)算要求，但不滿足每側(cè)縱向鋼筋1.1倍要求。CD兩項(xiàng)均滿足計(jì)算和構(gòu)造要求，但在地下一層頂板上下柱鋼筋全部變截面，鋼筋連接不符合鋼筋連接構(gòu)造要求。B項(xiàng)符合計(jì)算和構(gòu)造要求。[單選題]27.某16層高層住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，層高3.0m，房屋高度48.3m，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位?？拐鹪O(shè)防烈度為8度（0.30g），Ⅲ類場(chǎng)地，丙類建筑。該建筑首層某雙肢剪力墻，如題圖所示，采用C30混凝土，縱向鋼筋和箍筋均采用HRB400鋼筋。假定，該雙肢墻的墻肢2在反向水平地震作用下出現(xiàn)大偏心受拉情況，其余工況下各墻肢均為受壓，相應(yīng)墻肢1在反向地震作用下考慮地震組合的內(nèi)力計(jì)算值Mw（kN·m）、Vw（kN）分別為：5800kN·m、900kN。試問(wèn)，墻肢1在反向地震作用下的內(nèi)力設(shè)計(jì)值M（kN·m）、V（kN）．與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)5800、900B)5800、1260C)7250、1800D)7250、1600答案:D解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.9.2條規(guī)定，當(dāng)建筑場(chǎng)地為Ⅲ時(shí)，對(duì)設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)，宜分別按抗震設(shè)防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）時(shí)各類建筑的要求采取抗震構(gòu)造措施。本題建筑8度（0.30g）設(shè)防，宜按設(shè)防烈度9度（0.40g）確定抗震構(gòu)造措施。根據(jù)表3.9.3，查表得該剪力墻抗震等級(jí)為二級(jí)，抗震構(gòu)造措施的抗震等級(jí)為一級(jí)。根據(jù)第7.2.4條規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)的雙肢剪力墻，其墻肢不宜出現(xiàn)小偏心受拉；當(dāng)任一墻肢為偏心受拉時(shí)，另一墻肢的彎矩設(shè)計(jì)值及剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以增大系數(shù)1.25。故內(nèi)力設(shè)計(jì)值：M＝5800×1.25＝7250kN·m。根據(jù)第7.2.6條規(guī)定，底部加強(qiáng)部位剪力墻截面的剪力設(shè)計(jì)值，一、二、三級(jí)時(shí)應(yīng)按式應(yīng)按式（7.2.6-1）調(diào)整。根據(jù)式（7.2.6-1）計(jì)算，得故D項(xiàng)最為接近。[單選題]28.某16層高層住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，層高3.0m，房屋高度48.3m，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位?？拐鹪O(shè)防烈度為8度（0.30g），Ⅲ類場(chǎng)地，丙類建筑。該建筑首層某雙肢剪力墻，如題圖所示，采用C30混凝土，縱向鋼筋和箍筋均采用HRB400鋼筋。假定，該雙肢墻第二層與首層截面及混凝土強(qiáng)度等級(jí)均相同，且墻肢l滿足墻體穩(wěn)定要求，該剪力墻抗震構(gòu)造措施的抗震等級(jí)為一級(jí)，在重力荷載代表值作用下，墻肢l底部截面軸向壓力呈均勻分布狀態(tài)，其設(shè)計(jì)值為4200kN，由計(jì)算分析得知，該剪力墻為構(gòu)造配筋。試問(wèn)，T形截面處邊緣構(gòu)件在設(shè)置箍筋的范圍內(nèi)（規(guī)程中陰影部分），下列縱筋配置何項(xiàng)最為合理（）A)16Φ14B)16Φ16C)16Φ18D)16Φ20答案:C解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第7.2.13條規(guī)定，重力荷載代表值作用下，一級(jí)抗震等級(jí)，查表7.2.13，得軸壓比限值為0.5。根據(jù)第7.2.14條規(guī)定，剪力墻兩端和洞口兩側(cè)應(yīng)設(shè)約束邊緣構(gòu)件。根據(jù)第7.2.15條第2款規(guī)定，剪力墻約束邊緣構(gòu)件陰影部分的豎向鋼筋除應(yīng)滿足正截面受壓（受拉）承載力計(jì)算要求外，其配筋率一、二、三級(jí)時(shí)分別不應(yīng)小于1.2%、1.0%和1.0%。本題中，T形截面處邊緣構(gòu)件在設(shè)置箍筋的范圍內(nèi)豎向鋼筋配筋率不應(yīng)小于l.2%。即As≥Ac×l.2%＝（250＋3×300）×250×1.2%＝3450mm2選配16Φ16，As＝3217mm2＜3450mm2；選配16Φ18，As＝4072mm2滿足要求。[單選題]29.某16層高層住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，層高3.0m，房屋高度48.3m，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。抗震設(shè)防烈度為8度（0.30g），Ⅲ類場(chǎng)地，丙類建筑。該建筑首層某雙肢剪力墻，如題圖所示，采用C30混凝土，縱向鋼筋和箍筋均采用HRB400鋼筋。假定，首層該雙肢墻的墻肢2在反向地震作用下為大偏心受拉，根據(jù)?強(qiáng)剪弱彎?的原則，墻肢2調(diào)整后的底部加強(qiáng)部位截面的剪力設(shè)計(jì)值V＝ηvwVw＝700kN；抗震設(shè)計(jì)時(shí)，考慮地震作用效應(yīng)組合后墻肢2的軸向拉力設(shè)計(jì)值為1000kN；計(jì)算截面處的剪跨比取2.2，γRE＝0.85，hw0取2300mm。水平分布筋采用HRB400（），雙排配筋。試問(wèn)，該墻肢水平分布筋采用下列何項(xiàng)配置最為合理（）A)2Φ8@200B)2Φ10@200C)2Φ12@200D)2Φ12@150答案:B解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第7.2.11條第2款規(guī)定，地震設(shè)計(jì)狀況下，偏心受拉剪力墻的斜截面受剪承載力應(yīng)符合式（7.2.11-2）的要求Ash≥0.695×200＝139.0mm2，單根水平分布筋截面面積為69.5mm2，采用Φ10@200（As＝78.5mm2/200mm）根據(jù)第7.2.17條規(guī)定，剪力墻豎向和水平分布鋼筋的配筋率，一、二、三級(jí)時(shí)均不應(yīng)小于0.25%。則2[As]＝0.25%×250×200，[As]＝62.5mm2＜69.5mm2＜78.5mm2。故選配2Φ10@200滿足要求。[單選題]30.某高層普通民用辦公樓，擬建高度為37.8m，地下2層，地上10層，如題圖所示。該地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，且框架柱數(shù)量各層保持不變，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。假定，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G10＝15000kN，G2-9＝16000kN，G1＝18000kN。試問(wèn)，該結(jié)構(gòu)采取的抗震構(gòu)造措施的抗震等級(jí)應(yīng)為下列何項(xiàng)（）A)剪力墻一級(jí)，框架一級(jí)B)剪力墻一級(jí)，框架二級(jí)C)剪力墻二級(jí)，框架三級(jí)D)剪力墻二級(jí)，框架一級(jí)答案:B解析:根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.9.2條規(guī)定，當(dāng)建筑場(chǎng)地為Ⅲ、Ⅳ類時(shí)，對(duì)設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)，宜分別按抗震設(shè)防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）時(shí)各類建筑的要求采取抗震構(gòu)造措施。本題建筑7度（0.15g）設(shè)防，場(chǎng)地類別為Ⅳ類，宜按設(shè)防烈度8度（0.20g）確定抗震構(gòu)造措施。根據(jù)第3.9.3條表3.9.3，建筑高度37.8m＜60m，8度設(shè)防烈度，查表3.9.3得：該結(jié)構(gòu)抗震構(gòu)造措施的抗震等級(jí)為剪力墻一級(jí)，框架二級(jí)。[單選題]31.某段墻體采用網(wǎng)狀配筋磚砌體墻體，墻體厚度240mm，采用MU15級(jí)蒸壓粉煤灰磚、Ms10級(jí)專用砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。假定，fn＝4MPa，網(wǎng)狀配筋體積配筋率ρ＝0.50%，墻體計(jì)算高度為3.6m。試問(wèn)，該配筋磚砌體的軸心受壓承載力設(shè)計(jì)值（kN/m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)420B)470C)520D)570答案:C解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）第8.1.2條規(guī)定，網(wǎng)狀配筋磚砌體受壓構(gòu)件的承載力，應(yīng)按下列公式計(jì)算N＝φnfnA查《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003-2011）附錄D表D.0.2，由β＝H0/h＝3600/240＝15，偏心距e＝0，查表可得影響系數(shù)：φn＝0.545。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：[N]＝0.545×4×240×1000＝523200N/m＝523.2kN/m[單選題]32.某小區(qū)服務(wù)用房為單層砌體結(jié)構(gòu)，采用墻下條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深1.0m，地下水位在地表下2m。由于基底為塘泥，設(shè)計(jì)采用換土墊層處理地基，墊層材料為灰土。荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力F為75kN/m，力矩M為20kN·m/m，基礎(chǔ)及基底以上填土的加權(quán)平均重度為20kN/m3。試問(wèn)，灰土墊層底面處經(jīng)修正的地基承載力特征值（kPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)85B)95C)110D)120答案:C解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第5.2.4條規(guī)定，當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時(shí)，從載荷試驗(yàn)或其他原位測(cè)試、經(jīng)驗(yàn)值等方法確定的地基承載力特征值，尚應(yīng)按下式修正a＝ak＋ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）由于墊層底部的土體為淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，查表5.2.4得：ηb＝0，ηd＝1.0。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：fa＝85＋1.0×16×（2－0.5）＝109kPa[單選題]33.某地下消防水池采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其底部位于較完整的中風(fēng)化泥巖上，外包平面尺寸為6m×6m，頂面埋深0.8m，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，地基土層及水池結(jié)構(gòu)剖面如題圖所示。假定，水池外的地下水位穩(wěn)定在地面以下1.5m，粉砂土的重度為19kN/m3，水池自重Gk為900kN，試問(wèn)，當(dāng)水池里面的水全部放空時(shí)，水池的抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近（）A)1.5B)1.3C)1.1D)0.9答案:C解析:根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007-2011）第5.4.3條第1款規(guī)定，對(duì)于簡(jiǎn)單的浮力作用情況，基礎(chǔ)抗浮穩(wěn)定性應(yīng)符合下式要求：Gk/Nw，k≥Kw式中，水池自重及壓重：Gk＝900＋6×6×0.8×19＝1447.2kN。水池浮力：Nw，k＝6×6×（4.4＋0.8－1.5）×10＝1332kN。則代入數(shù)據(jù)計(jì)算，得抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)：Kw＝1447.2/1332＝1.09。[單選題]34.某地下消防水池采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其底部位于較完整的中風(fēng)化泥巖上，外包平面尺寸為6m×6m，頂面埋深0.8m，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，地基土層及水池結(jié)構(gòu)剖面如題圖所示。土層的剪切波