煤氣的輸送和煤焦油霧的清除

第三章煤氣的輸送和煤焦油霧的去除第一節(jié)煤氣輸送系統(tǒng)及管路輸送阻力盡可能小，以削減鼓風(fēng)機(jī)的動力消耗。一、煤氣輸送系統(tǒng)及阻力3—1。阻力項(xiàng)目I阻力/kPa阻力項(xiàng)目I阻力/kPa/kPa/kPa鼓風(fēng)機(jī)前的阻力(吸入方)集氣管到鼓風(fēng)機(jī)的煤氣管道1.471～1.9611.471～1.9614.4～5.9煤氣初冷：(1)并聯(lián)立管冷卻器0.981～1.471(2)橫管間冷及空噴直冷0.490～O.9811.5～2.0煤氣開閉器0.490～1.4710.490～1.4710.490～1.471合計(jì)2.942～4.9032.452～4.413鼓風(fēng)機(jī)后的阻力(壓出方)鼓風(fēng)機(jī)到煤氣儲罐的煤氣管道2.942～3.9232.942～3.923電捕焦油器0.2942～0.4900.2942～0.4900.4～0.5氨的回收：(1)鼓泡式飽和器5.394～6.374(2)噴淋試飽和器(2.0～2.2)(3)空噴式酸洗塔0.981～1.961(4)洗氨塔’油洗萘塔0.490～0.9810.8～1.0煤氣最終冷卻器：(1)隔板式0.4905～0.981(2)空噴式0.7845～1.1770.0981～0．392洗苯塔：(1)填料式(2～3臺)1.471～1.9612.0～2.5(2)空噴式(2臺)0.1961～0.7845脫硫塔：(1)特拉雷特填料1.765～2.256(2)木格填料1.471～1.961(3)鋼板網(wǎng)填料1.0～1.5剩余煤氣壓力3.923～4.9033.923～4.903吸氣機(jī)前的阻力合計(jì)10.59～14.871吸氣機(jī)后煤氣壓力7.0～9.O合計(jì)L6.769～21.7710.689～15.6917.0～9.0(13.375～17.596)注：括號內(nèi)數(shù)據(jù)為使用噴淋式飽和器時(shí)的阻力。吸入方(機(jī)前)為負(fù)壓，壓出方(機(jī)后)為正壓，鼓風(fēng)機(jī)的機(jī)后壓力與機(jī)前壓力差為鼓風(fēng)機(jī)的總壓頭。I為目前國內(nèi)有些大型焦化廠所承受的較為典型的正壓(半負(fù)壓)生20～26(18～24)kPa。(脫硫工序可設(shè)于氨回收工序之前)，由于多處承受空噴塔式設(shè)備，鼓風(fēng)機(jī)所需總壓頭僅需13.24～20.10kPa，可以顯著降低動力18～24kPa。學(xué)產(chǎn)品回收和煤氣凈化。二、煤氣輸送管路有重要意義。煤氣輸送管路一般分為出爐煤氣管路(煉焦車間吸氣管至煤氣凈化的最終設(shè)備)和回爐煤氣管路；假設(shè)焦?fàn)t用高爐煤氣加熱，還有自煉鐵廠至焦?fàn)t的高爐煤氣管路。這些管路的合理設(shè)置與維護(hù)都是至關(guān)重要的。煤氣管道的管徑選擇管道的管徑一般依據(jù)煤氣流量及適宜流速按以下公式確定4qV36004qV3600v

D2S 4

qV3600v

(3—1)式中 S—煤氣管道截面積，m2；D—煤氣管道管徑，m；v—選用的煤氣流速，m/s；qv—實(shí)際煤氣量，m3/h。qv氣管道同部位的實(shí)際流量qv，可按下式計(jì)算：

干即為肯定。對于煤qvqv干K

101.3 (3—2)101.3p式中 下被水汽所飽和的煤氣體積系數(shù)(見附表1)；p—煤氣的表壓(p取負(fù)值)，kPa。由式(3—1)可知，中選用的煤氣流速大時(shí)，管道直徑可減小，鋼材耗量也相3—2所列數(shù)據(jù)選用適宜流速。使計(jì)算的管道直徑與煤氣流3—2的對應(yīng)數(shù)據(jù)。3-2煤氣管道直徑與流速管道直徑/mm流速/(m/s)管道直徑/mm流速/(m/s)≥80012～182007400～70010～1210063008804Φ800mm以上的煤氣管道，較短的直管可取較高的流速，一般可取為14m/s。管道的傾斜度氣流向傾斜度0.010，鼓風(fēng)機(jī)前后煤氣管道順煤氣流向傾斜度為0.005，逆煤氣流向?yàn)?.007，飽和器后至粗苯工序前煤氣管道逆煤氣流向傾斜度為0.007～0.015。管路的熱延長和補(bǔ)償自由變形，則不會產(chǎn)生熱應(yīng)力。但實(shí)際管路是固定安裝在支架和設(shè)備上，它的長度不能隨溫度任意變化，因此會產(chǎn)生熱應(yīng)力，此熱應(yīng)力作用于管路兩端的管托或與管路連接的設(shè)備上。在裝牢的管路上，如溫度變化所引起的熱應(yīng)力大于材料的抗張壓力(或抗壓應(yīng)力)，則因熱應(yīng)力過大會導(dǎo)致煤氣管的焊縫裂開、法蘭脫落或管子彎曲變形。因此，在溫度變化較大的管路上不得將其裝牢，并需承受一種能承受管路熱變形的裝置，即熱膨脹補(bǔ)償器。在焦?fàn)t煤氣管道上一般承受填料函式補(bǔ)償器，在高爐煤氣管道上一般承受鼓式補(bǔ)償器。直徑較小的煤氣管道可用U形管自動補(bǔ)償，對于小型焦化廠的煤氣管道，由于直徑較小、轉(zhuǎn)彎較多等特點(diǎn)，則可以充分利用彎管的自動補(bǔ)償。安裝自動放散裝置在全部回收設(shè)備之后的回爐煤氣管道上，設(shè)有煤氣自動放熱裝置如圖3-1所示。該裝置由帶煤氣放散管的水封槽和緩沖槽組3-1焦?fàn)t煤氣放散裝置成，當(dāng)煤氣運(yùn)行壓力略高于放散水封壓力(兩槽水位差)時(shí)，水封槽水位下降，水機(jī)吸力調(diào)整的敏感程度確定，以保持焦?fàn)t集氣管煤氣壓力的規(guī)定值。其他關(guān)心設(shè)施在適當(dāng)部位設(shè)有測溫孔、測壓孔、取樣孔等。其次節(jié)鼓風(fēng)機(jī)及其操作性能一、離心式鼓風(fēng)機(jī)離心式鼓風(fēng)機(jī)的構(gòu)造及工作原理3－2離心鼓風(fēng)機(jī)示意圖各個(gè)葉輪作用下，并經(jīng)過能量轉(zhuǎn)換而得到提高。5000r/min以上，電動機(jī)驅(qū)動時(shí)，需設(shè)增速器以提高轉(zhuǎn)速。150m3/min300m3/rain750m3/min、900m3/min1200m3/min29.5～34.3kPa。鼓風(fēng)機(jī)輸氣力量及軸功率的計(jì)算焦化廠所需鼓風(fēng)機(jī)的輸氣力量可依據(jù)煤氣發(fā)生量按下式計(jì)算：qv＝

101.3VqTpm p (3-3)a273(P 機(jī)前 s式中 鼓風(fēng)機(jī)前煤氣的實(shí)際體積流量，m3/h；V—每噸干煤的煤氣發(fā)生量，m3；q—干煤裝入量，t/h；mK；P—大氣壓力，kPap—鼓風(fēng)機(jī)前煤氣中的水汽分壓，kPa；sp —鼓風(fēng)機(jī)前吸力，kPa機(jī)前1.1。焦化廠鼓風(fēng)機(jī)的輸氣力量及壓頭必需能承受焦?fàn)t所發(fā)生的最大煤氣量的負(fù)氣發(fā)生量進(jìn)展計(jì)算，并記人焦?fàn)t裝煤的不均衡系數(shù)。pV

K＝常

＝p

qvdp積分，可得kNTk

pq [(

2p2

k

T p11 (3—4)k1

1 V p111

3600式中 p1p2q

—鼓風(fēng)機(jī)吸入口確實(shí)定壓力，kPa；—鼓風(fēng)機(jī)出口確實(shí)定壓力，kPa；—進(jìn)入鼓風(fēng)機(jī)的煤氣實(shí)際體積流量，m3/h；V1

ck=cp焦煤氣 。式(3—4)也可寫成

vp 0.27N0313pq ( 2

(3—5)T 1 V p1 1(流)NT進(jìn)展校正，引人(絕熱總效率)除與煤氣物性有關(guān)外，值不同。此處?。?.786，則鼓風(fēng)機(jī)實(shí)際軸功率(簡稱軸功率)為NN T (3—6)將式(3—5)和值帶人式(3—6)有

p 0.27N13113pq( 2

(3—7)11 V p11增大。1520％～30％。(P2/P1)較并聯(lián)流程增大，因之軸功率也隨之增加。但在串聯(lián)流管的管徑不宜過小和過長，在操作中留意吸氣管和初冷器的堵塞。煤氣在鼓風(fēng)機(jī)中的溫升經(jīng)壓縮后的煤氣最終溫度，可按下式計(jì)算T2=T1

p( p1

k

(3—8)式中 、T2—分別為氣體壓縮前后的熱力學(xué)溫度，K。將煉焦煤氣的是值代人上式可得)P20.27)T2=T1(P1

p 0.27

(3—9)或煤氣經(jīng)過鼓風(fēng)機(jī)的溫升 ΔtTTT[(

(3—10)2 1 1 p1(3—10)是由抱負(fù)氣體絕熱壓縮導(dǎo)出的。Δt減小的因素；但煤氣被鼓風(fēng)機(jī)吸人至排出，需Δt上升因素。在實(shí)際生產(chǎn)中，煤氣實(shí)際溫升Δt 于或小于Δt的計(jì)算值，要看以則說明功率消耗太大了，應(yīng)認(rèn)真分析緣由，并實(shí)行措施解決。二、離心式鼓風(fēng)機(jī)的性能與調(diào)整圍不能滿足生產(chǎn)變化的要求時(shí)，即需對鼓風(fēng)機(jī)操作進(jìn)展必要的調(diào)整。鼓風(fēng)機(jī)在肯定轉(zhuǎn)速下的生產(chǎn)力量與總壓頭之間有肯定的關(guān)系，可用圖3—3qv-H特性曲線來表示。BB點(diǎn)壓頭(最高壓頭)的輸送量B點(diǎn)的左側(cè)范圍內(nèi)操作，因在此范圍內(nèi)鼓風(fēng)”B點(diǎn)右側(cè)延長的特性曲區(qū)，B點(diǎn)的左側(cè)為鼓風(fēng)機(jī)的不穩(wěn)定工作區(qū)。護(hù)其穩(wěn)定運(yùn)行。常用的調(diào)整方法有以下幾種。鼓風(fēng)機(jī)前煤氣流量鼓風(fēng)機(jī)前煤氣流量/〔m3/min〕流量對額定值的比/%圖3-3轉(zhuǎn)速不變時(shí)鼓風(fēng)機(jī)的qv-H特性曲線 圖3-4轉(zhuǎn)速變時(shí)鼓風(fēng)機(jī)的qv-H特性曲線轉(zhuǎn)變轉(zhuǎn)速當(dāng)轉(zhuǎn)變鼓風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速時(shí)，流量與性能曲線相應(yīng)轉(zhuǎn)變。此法調(diào)整范圍寬，經(jīng)濟(jì)性好，是離心式鼓風(fēng)機(jī)的最正確調(diào)整手段。當(dāng)鼓風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速由n變?yōu)閝vHN依以下關(guān)系式作相應(yīng)轉(zhuǎn)變。輸氣力量

qqV V1

n (3—11)n12H n)2總壓頭

H(n

(3—12)1 1N軸功率 N1

n3(n) 〔3—13)31在額定轉(zhuǎn)速的50％～125qv-H特性曲線如圖3—4輸送量很小狀況下也不易產(chǎn)生“飛動”現(xiàn)象。會消滅工作不均衡，輸氣量波動，并發(fā)生振動等現(xiàn)象，該轉(zhuǎn)速稱為臨界轉(zhuǎn)速。轉(zhuǎn)變轉(zhuǎn)速適用于汽輪機(jī)和變速電動機(jī)驅(qū)動的鼓風(fēng)機(jī)或安裝有液力耦合器的減緩沖擊、隔離振動、空載啟動、緩慢加速、高效傳動。在特性曲線穩(wěn)定工作區(qū)內(nèi)，可用調(diào)整鼓風(fēng)機(jī)前后煤氣閥門開度的方法來轉(zhuǎn)變法就是用開閉器進(jìn)展調(diào)整。進(jìn)口節(jié)流調(diào)整鼓風(fēng)機(jī)吸人口的閥門開度時(shí)，鼓風(fēng)機(jī)的特性曲線隨之轉(zhuǎn)變。如圖3—5所示，當(dāng)吸人開閉器的開度變小時(shí)，鼓風(fēng)機(jī)的不穩(wěn)定工作范圍隨(戶：佃，)變大，則鼓風(fēng)機(jī)軸功率消耗及煤氣溫升增高，故較少承受此法。圖3-5以吸力管開閉器調(diào)整時(shí)鼓風(fēng)機(jī)的特性曲線 煤氣“小循環(huán)”調(diào)整1- 煤氣進(jìn)口管；2-鼓風(fēng)機(jī)；3-煤氣出口管；4-煤氣小循環(huán)管；5-調(diào)整閥門出口節(jié)流調(diào)整鼓風(fēng)機(jī)出口的閥門開度，調(diào)整方法簡潔，但經(jīng)濟(jì)性差，適用于小功率機(jī)組的調(diào)整。的變化，一般操作電流不應(yīng)小于電動機(jī)額定電流的60％，以防止發(fā)生“飛動”現(xiàn)象。交通管調(diào)整當(dāng)煤氣流量削減時(shí)，調(diào)整交通管的閥門開閉度，使一局部煤氣返回吸人口，以維持鼓風(fēng)機(jī)的正常運(yùn)行。交通管調(diào)整有“大循環(huán)”和“小循環(huán)”兩3—6所示的小循環(huán)管來調(diào)整鼓風(fēng)這種方法稱為“小循環(huán)”調(diào)整?！靶⊙h(huán)”機(jī)能量有一局部白白鋪張?jiān)谘h(huán)煤氣上。1200m3/min的鼓風(fēng)機(jī)抽送一座焦?fàn)t的煤氣發(fā)生量為28000m3/h“小循環(huán)”調(diào)整，曾使煤氣升溫接近90℃，鼓風(fēng)機(jī)軸瓦溫度近70℃，發(fā)生了軸瓦損壞事故。所以，“小循環(huán)”調(diào)整是很有限的。當(dāng)焦?fàn)t剛開工投產(chǎn)或因故大幅度延長結(jié)焦時(shí)間時(shí)煤氣發(fā)生量過少，低于“小循環(huán)”調(diào)整的限度時(shí)，則易承受“大循環(huán)”調(diào)整方法。如圖3—7所示，“大循環(huán)”調(diào)整就圖3-7煤氣“大循環(huán)”調(diào)整 是通過“大循環(huán)”調(diào)整閥門將鼓風(fēng)機(jī)壓1-立式煤氣初冷器；2-鼓風(fēng)機(jī)； 出的局部煤氣經(jīng)煤氣大循環(huán)管送到初冷3-調(diào)整閥門；4-煤氣大循環(huán)管 器前的煤氣管道中經(jīng)過冷卻后再回到鼓風(fēng)機(jī)去。依據(jù)實(shí)際生產(chǎn)閱歷獲知，當(dāng)煤氣量為鼓風(fēng)機(jī)額定力量的1/4～1/3時(shí)，就需承受煤氣“大循環(huán)”調(diào)整措施明顯“大循環(huán)”調(diào)整方法可較好地解決煤氣溫升過高的問題但同樣要增加鼓風(fēng)機(jī)能量的消耗同時(shí)會增加初冷器的負(fù)荷及冷卻，鼓風(fēng)機(jī)后煤氣溫度仍會發(fā)生升溫過高這時(shí)應(yīng)適當(dāng)調(diào)整鼓風(fēng)機(jī)煤氣出口開閉器開度以防軸瓦損壞。為了擴(kuò)大離心式鼓風(fēng)機(jī)的穩(wěn)定工況范圍，上述調(diào)整方法可聯(lián)合使用。及煤焦油準(zhǔn)時(shí)排出。三、羅茨式鼓風(fēng)機(jī)羅茨鼓風(fēng)機(jī)的構(gòu)造3—8。羅茨鼓風(fēng)機(jī)有一鑄鐵外殼，殼內(nèi)裝有兩個(gè)“8”字形的用鑄鐵或鑄鋼制成的空心轉(zhuǎn)子，并將汽缸分成兩個(gè)工作室。兩個(gè)轉(zhuǎn)子裝在兩個(gè)相互平行的軸上，在這圖3－8 羅茨鼓風(fēng)機(jī)0.25～0.40mm。間隙過大即有肯定數(shù)量的氣體由壓出側(cè)漏到吸人側(cè)，有時(shí)因漏泄量大而使機(jī)身其輸氣力量可以在很大的范圍內(nèi)變動：在中國中小型焦化廠應(yīng)用的羅茨鼓風(fēng)機(jī)有多種規(guī)格，其生產(chǎn)力量為28～300m3/min圖3－8 羅茨鼓風(fēng)機(jī)34.32kPa。安全運(yùn)轉(zhuǎn)。此外，羅茨鼓風(fēng)機(jī)的噪聲較大。羅茨鼓風(fēng)機(jī)的計(jì)算Bqv，可按下式計(jì)算Bqv=式中D—轉(zhuǎn)子直徑，m；B—轉(zhuǎn)子長度，m；n—轉(zhuǎn)速，r/min；

D容積 4

2 n (3—14) —0.7～0.8。容積羅茨鼓風(fēng)機(jī)所需的軸功率可按下式計(jì)算qHN66612 V

(3-15)總q式中 v—煤氣輸送量，m3/min；H—總壓頭，H＝P —P ，kPa；壓出 吸入 —0.7～0.8?？?～5℃。的增高而增大10％為宜。清洗，可有好效果。第三節(jié)鼓風(fēng)機(jī)的操作治理“心臟”，對其操作治理必需一、鼓風(fēng)機(jī)系統(tǒng)的操作正常操作與開停車倒機(jī)操作正常操作為了保證鼓風(fēng)機(jī)的正常運(yùn)轉(zhuǎn)工況，按技術(shù)規(guī)定完成承受和輸度、壓力、煤氣流量穩(wěn)定；軸承軸瓦及電機(jī)溫升合理。處理并向值班長匯報(bào)。力、冷卻器后油溫、油壓、油質(zhì)等。③檢查潤點(diǎn)和高位油箱的回油狀況。油乳化損壞鼓風(fēng)機(jī)事故的發(fā)生。⑤保證鼓風(fēng)機(jī)各下液管排液暢通，每班清掃一次下液管。⑥定期向各閥門潤滑點(diǎn)加油，保持敏捷好用。標(biāo)，定期過濾雜質(zhì)或更換油。⑧定期對過濾器進(jìn)展清洗和更換。1/4轉(zhuǎn)。⑩按時(shí)落實(shí)填寫操作記錄，搞好鼓風(fēng)機(jī)、電動機(jī)衛(wèi)生。鼓風(fēng)機(jī)的開機(jī)操作工、修理工到場，通知焦?fàn)t上升管和地下室，通知煤氣下游操作崗位。②暖機(jī)：用蒸汽清掃下液管，暖機(jī)溫度不超過70℃，暖機(jī)時(shí)利用出口蒸汽(第一次開機(jī)不需暖機(jī))。③暖機(jī)過程要不斷進(jìn)展盤車，并且要把暖機(jī)產(chǎn)生的冷凝水隨時(shí)放掉。④開電加熱器使油箱油溫高于25℃，然后啟開工作油泵，使油系統(tǒng)投入運(yùn)行，并檢查各潤滑點(diǎn)及高位油箱回油狀況，油冷卻器給排水狀況。⑤檢查變頻調(diào)速器操作面板各參數(shù)符合要求。⑥翻開鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)口煤氣閥門，關(guān)閉鼓風(fēng)機(jī)前后泄液管閥門。漸漸增加液力耦合器油位，提高鼓風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速。鼓風(fēng)機(jī)在臨界轉(zhuǎn)速區(qū)外運(yùn)行。⑨開工過程中由于煤氣量少，為了保證集氣管壓力穩(wěn)定和鼓風(fēng)機(jī)的正常運(yùn)關(guān)閉。焦?fàn)t吸氣彎管翻板、地下室翻板由手動切換為自動。證下液管泄液暢通。題準(zhǔn)時(shí)處理(儀表工要把各聯(lián)鎖加上)。記錄?！?)鼓風(fēng)機(jī)停機(jī)操作氣預(yù)備。然后按停鼓風(fēng)機(jī)按鈕停鼓風(fēng)機(jī)，關(guān)閉鼓風(fēng)機(jī)煤氣進(jìn)口閥門。③微開蒸汽閥門清掃風(fēng)機(jī)機(jī)體內(nèi)部及泄液管(清掃溫度不超過70℃)，同時(shí)進(jìn)展盤車，把轉(zhuǎn)子上的附著物清掃干凈。④鼓風(fēng)機(jī)停機(jī)后工作油泵連續(xù)運(yùn)行至少半小時(shí)后停油系統(tǒng)。⑤清掃完畢停蒸汽、涼機(jī)，放掉冷凝液，關(guān)閉排液閥門。冬季防止凍壞設(shè)備。(4)鼓風(fēng)機(jī)換機(jī)操作和相關(guān)生產(chǎn)崗位，共同做好換鼓風(fēng)機(jī)操作預(yù)備。②中控室把在運(yùn)鼓風(fēng)機(jī)由自動切換為手動。終保持初冷器前煤氣吸力和焦?fàn)t集氣管壓力穩(wěn)定。運(yùn)鼓風(fēng)機(jī)。特別操作鼓風(fēng)機(jī)的緊急停機(jī)鼓風(fēng)機(jī)處于以下狀況之一時(shí)，可緊急停機(jī)。0.05MPa，油箱液位快速下降。651～2℃速度增高。突然停電的出口閥門。所需潤滑油改由高位油箱供給。時(shí)間，并做好來電后的開工預(yù)備。突然停水b.詢問停水緣由及恢復(fù)供水時(shí)間，認(rèn)真做好記錄；做好恢復(fù)供循環(huán)水后恢復(fù)正常生產(chǎn)操作的預(yù)備。(或臨時(shí)水源)冷卻，增加冷卻水量，維持生產(chǎn)；產(chǎn)操作的預(yù)備。鼓風(fēng)機(jī)崗位主要留意事項(xiàng)準(zhǔn)，不得進(jìn)入鼓風(fēng)機(jī)室，經(jīng)批準(zhǔn)后，進(jìn)展登記方可進(jìn)入。(lkPa)后通蒸汽滅火。操作室內(nèi)一切電器設(shè)備應(yīng)符合防爆要求，并定期進(jìn)展檢查?！皫Р　边\(yùn)轉(zhuǎn)，覺察特別應(yīng)馬上換機(jī)和停機(jī)檢修。檢修后的鼓風(fēng)機(jī)應(yīng)空運(yùn)轉(zhuǎn)一晝夜，并全部更換符合要求的潤滑油。二、鼓風(fēng)機(jī)的常見事故及處理鼓風(fēng)機(jī)發(fā)生的一些常見事故特征、產(chǎn)生的可能緣由和一般的處理方法見表3—3。表3-3 鼓風(fēng)機(jī)事故特征、產(chǎn)生的可能緣由及一般的處理方法事故特征 產(chǎn)生的可能緣由軸承內(nèi)油溫過高或過低鼓風(fēng)機(jī)振動增大，響聲油等雜質(zhì)不正常 鼓風(fēng)機(jī)軸瓦損壞

一般的處理方法調(diào)整油溫調(diào)整煤氣負(fù)荷，疏通排液管停機(jī)檢修，換軸瓦鼓風(fēng)機(jī)電動機(jī)平度或中心度被損壞 停機(jī)調(diào)整水平和中心度

軸承缺油變質(zhì)軸承軸間力增大，使其軸承溫度上升

按油系統(tǒng)故障處理，嚴(yán)峻時(shí)停機(jī)處理依據(jù)化驗(yàn)結(jié)果分析，可調(diào)換潤滑油者粗糙度停車檢查是否符合設(shè)計(jì)要求油壓猛烈下降風(fēng)機(jī)震驚大，鼓風(fēng)機(jī)前吸力增加且溫度超過規(guī)定

濾油網(wǎng)堵塞主油泵故障壓力計(jì)失靈煤氣負(fù)荷太小

檢查煤氣開閉器的開啟狀況，可開大交通管開閉器鼓風(fēng)機(jī)吸入側(cè)或排側(cè) 冷凝液排泄管失靈造成煤氣管道積 疏通冷凝液排出管。當(dāng)脈沖猛烈時(shí)，應(yīng)發(fā)生脈沖超過技術(shù)規(guī)定

存冷凝液出口開閉器故障焦?fàn)t出焦過于集中洗滌系統(tǒng)阻力增加

首先削減煤氣負(fù)荷與煉焦、洗滌聯(lián)系，共同解決第四節(jié)煤氣中煤焦油霧的去除一、煤氣中煤焦油霧的形成和去除目的煤氣中的煤焦油霧是在煤氣冷卻過程中形成的。荒煤氣中含煤焦油氣80～120g/m3，在初冷過程中，除有絕大局部冷凝下來形成煤焦油液體外，還會形成煤焦油霧，以內(nèi)充煤氣的煤焦油氣泡狀態(tài)或極細(xì)小的煤焦油(Φ～17 m存在于煤氣中并被煤氣帶走。2～5g/m3(豎管初冷器后)或1.0～2.5g/m3(橫管冷卻器后或直接冷卻塔后)。煤氣中煤焦油霧需較徹底地去除，否則對變壞，酸(煤)焦油(簡稱酸焦油，下同)增多，并可能使母液起泡沫，降低母液密0.02g/m3。從煤焦油霧滴的大小及所要求的凈化程度來看，承受電捕焦油器最為經(jīng)濟(jì)牢靠。二、電捕焦油器電捕焦油器的工作原理電離，生成帶有正電荷或負(fù)電荷的離速度()和動能的離子和電子與中性分子碰撞而產(chǎn)生的離子圖3-9 不同電極的電場分布狀況 發(fā)生電離作用離子與霧滴的質(zhì)點(diǎn)相遇而附于其上使質(zhì)點(diǎn)帶有電荷即可被電極吸引而從氣體中除去但金3—9(b)(c)3—9(a)3—9(b)作為正、負(fù)電極；圖3—9〔c〕為環(huán)板式電捕焦油器承受的不均勻電場，是以同心圓環(huán)形金屬板和設(shè)置其間的金屬導(dǎo)線作為正、負(fù)電極。不能使相遇的分子離子化，因而絕緣電阻只在導(dǎo)線四周電場強(qiáng)度最大處發(fā)生擊的空間稱為電暈區(qū)，導(dǎo)線即成為電暈極。度比正離子大(為正離子的1.37倍)正極也稱為沉淀極。在兩極放電后，則重變成煤氣分子，從電捕焦油器中逸出。99％左右。電捕焦油器的構(gòu)造在大型焦化廠中均承受管式電捕焦