Cfb鍋爐常見故障及對策

循環(huán)流化床鍋爐常見故障分析及對策趙德鑫山東華盛江泉熱電有限公司山東省臨沂市羅莊區(qū)沈泉莊工業(yè)園276017

各位領(lǐng)導(dǎo)、專家、同行們：大家好！我國目前已是世界上在電廠使用循環(huán)流化床鍋爐（CFB鍋爐）最多的國家，已經(jīng)運行的大小循環(huán)流化床電站鍋爐有2000多臺，其中410t/h以上大型循環(huán)流化床電站鍋爐有近200多臺。220t/h以下CFB鍋爐更是數(shù)不勝數(shù)。經(jīng)過全國CFB鍋爐行業(yè)專家及同仁的不斷努力和改造，CFB鍋爐安全運行周期一天比一天長，取得的經(jīng)濟效益越來越好，CFB鍋爐優(yōu)點越來越明顯。然而同煤粉爐相比還有一定差距。大型循環(huán)流化床電站鍋爐因制造、設(shè)計、按裝、調(diào)試等方面存在先天不足，特別是在平時的運行調(diào)節(jié)、維護以及并備品配備件的選折、防護措施等都存在諸多問題。CFB鍋爐目前仍存在許多鍋爐運行不長即出現(xiàn)水冷壁管磨損爆管泄漏；鍋爐結(jié)焦；原煤斗、落煤管堵煤；分離器中心筒變形；澆注料脫落；非金屬膨脹節(jié)損壞等影響鍋爐正常運行和穩(wěn)定。本文重點對以上問題進行分析和應(yīng)采取的防范措施。主要內(nèi)容循環(huán)流化床鍋爐常見故障分析及對策1循環(huán)流化床（CFB鍋爐）磨損問題及對策2爐內(nèi)耐磨料損壞問題及對策3鍋爐結(jié)焦的原因及預(yù)防措施4原煤斗、給煤機堵煤問題及對策5非金屬膨脹節(jié)的損壞問題及對策6.CFB鍋爐旋風(fēng)分離器中心筒變型的原因及防范措施7.風(fēng)帽常見故障及解決辦法1循環(huán)流化床（CFB鍋爐）磨損問題及對策

循環(huán)流化床鍋爐（簡稱CFB鍋爐）在運行中爐內(nèi)產(chǎn)生自上而下的大流量的緊貼垂直水冷壁管排表面及管間凹槽的貼壁灰流沖刷著垂直水冷壁管排。理論和實踐證明，自上而下的大流量的貼壁灰流碰到垂直水冷壁管排表面及管間凹槽存在的任何的凸起處，甚至是不足1mm的凸起的地方都會造成嚴重的磨損。所以必須采取有效措施對垂直水冷壁管排表面進行防磨處理。

1.1循環(huán)流化床鍋爐（簡稱CFB鍋爐）主要磨損原因

1.1.1相關(guān)設(shè)計方面的原因1.1.1.1、爐膛出口煙速較高；現(xiàn)在一般設(shè)計為5米/秒左右；超過5.5米/秒將產(chǎn)生較大的磨損。1.1.1.2、尾部煙氣流場均勻性差；由于煙氣流通斷面較大，存在煙氣走廊；同時，爐膛的結(jié)構(gòu)在設(shè)計時存在不合理的問題，特別是帶有中隔墻的爐膛的循環(huán)流化床鍋爐，其爐后水冷壁的磨損更為嚴重。1.1.1.3、爐膛密項區(qū)與稀項區(qū)的分界處的設(shè)計存在很大差異，有的鍋爐水冷壁磨損較輕有的磨損嚴重。1.1.1.4、爐膛的過熱器、再熱器的竄墻管密封設(shè)計存在問題。1.1.1.5、煤處理系統(tǒng)設(shè)計不合理；由于煤中混有矸石、石頭，常規(guī)的破碎系統(tǒng)很難處理，需要特別的設(shè)計進行處理。1.1.1.6、耐火材料的設(shè)計存在問題。1.1循環(huán)流化床鍋爐（簡稱CFB鍋爐）主要磨損部位1.1.2、制造方面的原因：1.1.2.1、爐膛水冷壁管接縫位置設(shè)置不合理，正在磨損嚴重的部位；1.1.2.2、水冷壁及鰭片焊接質(zhì)量差；個別地方存在凹凸不平的現(xiàn)象；1.1.2.3、管排原始變形較大，特別是水冷壁對接口，存在彎曲易造成磨1.1.2.4、個別水冷壁管存在制造缺陷，有的在運輸和安裝中造成碰傷損1.1.2.5、管材金屬質(zhì)量不良或錯用。1.1.3、安裝方面的原因：1.1.3.1、水冷壁鰭片和管上存在凹凸不平的現(xiàn)象；1.1.3.2、水冷壁之間拼接處不平整存在缺陷；1.1.3.3、上下水冷壁管排連接焊縫不平整；1.1.3.4、水冷壁四角連接未按設(shè)計安裝；1.1.3.5、讓管處焊接不規(guī)范；1.1.3.6、水冷壁殘留原吊裝的或?qū)跁r的金屬塊。1.1.3.7、爐膛的過熱器、再熱器的竄墻管密封安裝時存在問題，填充料不足或密封焊接不嚴。1.1.3.8、耐火材料的施工及烘爐不規(guī)范，沒有達到設(shè)計要求；1.1循環(huán)流化床鍋爐（簡稱CFB鍋爐）主要磨損部位1.1.4、運行方面的原因：1.1.4.1、入爐煤中的大顆粒較多，煤種變化頻繁；1.1.4.2、一次風(fēng)標定不準，且用風(fēng)量較大；1.1.4.3、鍋爐循環(huán)量較小，被迫多投煤帶負荷，造成煙氣量較大；1.1.4.4、爐內(nèi)回料不均勻，造成爐膛單側(cè)濃度場不均勻；1.1.4.5、排渣系統(tǒng)不正常；1.2、循環(huán)流化床鍋爐（簡稱CFB鍋爐）主要磨損部位：

一般在澆注料與水冷壁管排的過渡區(qū)、噴涂層邊緣、爐膛四角或（6角）打有澆注料部位、噴涂層處、水冷壁管更換后鰭片不平滑處、各孔門、測點、水冷壁的讓管處、二次風(fēng)口、落煤口、進渣口、回料口、回風(fēng)口、密封盒、中間水冷壁通道、銷釘?shù)榷际墙?jīng)常發(fā)生有規(guī)律的磨損泄漏問題。早期CFB鍋爐制造設(shè)計上在該處無防磨措施或防磨措施不力，因此在這些區(qū)域就出現(xiàn)了諸多的磨損問題。幾年來的大型CFB鍋爐實際運行也證實了這些區(qū)域磨損嚴重，水冷壁泄漏頻繁。1循環(huán)流化床（CFB鍋爐）磨損問題及對策

1.2循環(huán)流化床鍋爐（簡稱CFB鍋爐）主要磨損部位：一般在澆注料與水冷壁管排的過渡區(qū)、噴涂層邊緣、爐膛四角或（6角）打有澆注料部位、噴涂層處、水冷壁管更換后鰭片不平滑處、各孔門、測點、水冷壁的讓管處、二次風(fēng)口、落煤口、進渣口、回料口、回風(fēng)口、密封盒、中間水冷壁通道、銷釘?shù)榷际墙?jīng)常發(fā)生有規(guī)律的磨損泄漏問題。早期CFB鍋爐制造設(shè)計上在該處無防磨措施或防磨措施不力，因此在這些區(qū)域就出現(xiàn)了諸多的磨損問題。幾年來的大型CFB鍋爐實際運行也證實了這些區(qū)域磨損嚴重，水冷壁泄漏頻繁。

1循環(huán)流化床（CFB鍋爐）磨損問題及對策

以上圖片是水冷壁磨損情況

1.2防止磨損的措施：1.2.1重點需要做好以下內(nèi)容：1.2.1.1運行調(diào)節(jié)方面：CFB鍋爐運行中的調(diào)節(jié)對防止水冷壁的磨損至關(guān)重要，我們在運行調(diào)節(jié)中要從以下幾方面著手。（1）嚴格控入爐煤粒度，是保證一次風(fēng)量的重要條件，循環(huán)流化床鍋爐受熱面磨損速率與顆粒速度的三次方和顆粒粒徑的平方呈正比，因此降低一次風(fēng)量和風(fēng)速是減輕水冷壁磨損的主要條件之一。（2）控制入爐煤的質(zhì)量，應(yīng)達到或接近設(shè)計煤種，才能保證CFB鍋爐在設(shè)計條件下運行。（3）一、二次風(fēng)的配比和物料濃度對受熱面的磨損有直接的影響，在保證爐內(nèi)床料流化良好的前提下，減小總風(fēng)量。（4）在保證料層差壓合理分布的前提下，保證爐膛差壓，控制在設(shè)計范圍內(nèi)。（5）根據(jù)燃燒工況，合理控制風(fēng)量配比，減小“多余”風(fēng)量的送入。（6）煤、風(fēng)調(diào)整應(yīng)緩慢均勻，精心監(jiān)視，減少爐內(nèi)的擾動次數(shù)。（7）高負荷，在保證蒸汽參數(shù)前提下，控制外循環(huán)物料量。（8）根據(jù)排渣粒度情況定期置換換床料。（9）嚴格控制回料量及溫度。（10）起停、爐時應(yīng)按照規(guī)程嚴格執(zhí)行，不得快起急停。1循環(huán)流化床（CFB鍋爐）磨損問題及對策

1循環(huán)流化床（CFB鍋爐）磨損問題及對策1.2.1.2檢修維護方面：檢修維護質(zhì)量的好壞關(guān)系到循環(huán)流化床鍋爐連續(xù)運行周期，因此必需要加強檢修質(zhì)量和檢查質(zhì)量，要認真檢查不得走過場，必需檢查到每一處，嚴禁漏項，不怕查出問題，就怕查不到，應(yīng)做到應(yīng)修必修，修必修好的原則。（1）檢修平臺的使用，它能檢查到爐膛內(nèi)的每個角落和地方是防止檢查漏項的有效措（2）檢修人員的技術(shù)水平責任心都是保證檢修質(zhì)量的前提，同時也是保證鍋爐能否常周期運行的關(guān)鍵。（3）備品備件的選擇也是保證鍋爐常周期運行的關(guān)鍵。只有好的產(chǎn)品才能有好的檢修質(zhì)量，才能保證設(shè)備的安全運行。例如風(fēng)帽、澆注料、銷釘，焊接工藝、噴涂質(zhì)量和工藝等等。它們的質(zhì)量都會影響鍋爐的運行周期。1.2.1.3目前對CFB鍋爐受熱面實施防磨的技術(shù)主要有以下幾種：（1）讓管技術(shù)和凸臺技術(shù)；（2）超音速電弧噴涂防磨技術(shù)

；（3）く形高鋁高耐磨瓦防磨技術(shù)

；（4）堆焊耐磨合金防磨技術(shù)；(5)耐火耐磨可塑料或澆注料技術(shù)；(6)防磨槽技術(shù)；使用中的檢修平臺

1循環(huán)流化床（CFB鍋爐）磨損問題及對策每臺鍋爐都有自己的特點不要人云亦云，要結(jié)合自己鍋爐的特點選折需要的防磨技術(shù)是非常必要的。使用不好反得其反，要找出自己鍋爐的磨損原因，然后要經(jīng)過考察論證再采取措施。磨損縮短了循環(huán)流化床鍋爐連續(xù)運行周期，磨損使鍋爐的運行維護費用增大，機組利用率降低，還限制了CFB鍋爐的一些優(yōu)點的發(fā)揮。因此，CFB鍋爐能否采用合理的、有效的、經(jīng)濟的防磨措施和方法是關(guān)系CFB鍋爐技術(shù)成熟及大型化發(fā)展的重要一環(huán)。磨損已成為CFB鍋爐長周期運行中一個亟待解決的問題。已成為影響CFB鍋爐長期安全運行的最大制約因素，因此，鍋爐磨損爆管是用戶最擔心的（同時也是感到最棘手的）和最渴望用有效辦法徹底解決的問題。幾年來，循環(huán)流化床鍋爐的防磨技術(shù)也在實踐中不斷發(fā)展。由于防磨主要在鍋爐下部密相區(qū)的四周水冷壁、爐膛上部煙氣出口附近的側(cè)墻和頂棚、爐膛開孔區(qū)域、爐膛內(nèi)屏式受熱面之下部迎風(fēng)面、水冷分隔墻下部、汽冷分離器內(nèi)壁等處設(shè)計耐磨耐火材料覆蓋層，有的鍋爐在水冷壁耐磨耐火材料終結(jié)處附近一小段區(qū)域內(nèi)（100-150mm）的管子表面焊有防磨蓋板。大量早期投運的CFB鍋爐的實際運行證明恰是在鍋爐制造廠設(shè)計的水冷壁耐磨材料終結(jié)處以上一定高度（l—2）米區(qū)域和爐內(nèi)各角部區(qū)域發(fā)生受熱面管子磨損爆管的幾率最大（特別是沒有對水冷壁采用讓管技術(shù)的鍋爐）。所以對爐內(nèi)磨損嚴重的受熱面有必要強化防磨處理，對新建機組則有必要在安裝施工現(xiàn)場應(yīng)嚴格把好質(zhì)量關(guān)，特別是水冷壁的安裝，其安裝標準要高于煤粉爐。

2爐內(nèi)耐磨料損壞問題及對策耐磨料的損壞主要集中在爐內(nèi)密相區(qū)、過熱屏底部、旋風(fēng)分離器入口及切向位置、旋風(fēng)分離器的入口伸縮節(jié)、回料器的平行位置、爐膛出口煙道、點火鳳道，J閥、回料器，其損壞主要有脫落和磨損兩種情況，造成上述損壞的原因是多方面的。耐磨料的損壞情況

2爐內(nèi)耐磨料損壞問題及對策耐磨料的損壞主要集中在爐內(nèi)密相區(qū)、過熱屏底部、旋風(fēng)分離器入口及切向位置、旋風(fēng)分離器的入口伸縮節(jié)、回料器的平行位置、爐膛出口煙道、點火鳳道，J閥、回料器，其損壞主要有脫落和磨損兩種情況，造成上述損壞的原因是多方面的。

2.1耐磨料損壞的原因2.1.1耐磨材料的成分不符合規(guī)定，使耐磨材料的穩(wěn)定性達不到設(shè)計要求，一般來講耐磨材料的耐壓強度、抗折強度、耐磨性、熱震穩(wěn)定性和重燒線變化是主要考慮指標，當然高溫耐壓強度指標也必須考慮，然而有些耐磨料表面硬度減弱以及粘接力降低，耐磨料易磨損及脫落。2.1.2施工工藝不良，在施工中沒有按照材料及結(jié)合制的濃度進行合理配比，耐磨料水分較大或者未按烘爐曲線烘爐，施工時留膨脹縫不符合設(shè)計要求，在運行中易發(fā)生耐磨料大片脫落。2.1.3設(shè)計不合理，也會造成耐磨料脫落，有的廠家在設(shè)計使用銷釘、抓釘時數(shù)量不足，采用的材質(zhì)不合格，也會造成抓釘碳化而使耐磨料脫落。2.1.4施工中膨脹縫過大，造成煙氣反串到保溫澆注料內(nèi)，燒壞銷釘，使銷釘碳化，起不到作用，造成耐磨材料脫落。2爐內(nèi)耐磨料損壞問題及對策

2.1.5運行操作不當也會造成耐磨澆注料脫落，特別是在啟、停爐過程中，升、降溫速度過快，造成耐磨料產(chǎn)生收縮或膨脹的時間不夠，一旦膨脹收縮受到約束，材料內(nèi)部會產(chǎn)生一定的應(yīng)力，由于耐磨料屬非金屬脆性材料，抵抗熱應(yīng)力破壞能力差，抗熱性低，所以在應(yīng)力的作用下會造成耐磨料受熱不均而產(chǎn)生裂紋或脫落。有時由于運行控制點火風(fēng)道內(nèi)溫度超過抓釘?shù)氖褂脺囟?150℃，使抓釘碳化，也會造成澆注料大面積脫落。2.2預(yù)防澆注料脫落損壞措施：2.2.1對耐磨材料廠所提供的材料進行化驗、分析，必須選用優(yōu)質(zhì)材料，選擇信譽好的耐火材料廠出產(chǎn)的材料，并由他們進行施工，在施工中嚴把工藝關(guān)，加強監(jiān)督，對耐磨材料的成分進行不定期的抽樣化驗，不合格的產(chǎn)品禁止使用。2.2.2增加銷釘及抓釘相對密度，從而增加抗熱震的強度。2.2.3在焊接銷釘、抓釘時要保證焊接質(zhì)量，嚴格控制，對于焊接不合格的一定要進行整理補焊。2.2.4嚴格執(zhí)行施工工藝程序，把好每一關(guān)，前一關(guān)不合格，嚴禁進入下一關(guān)。2.2.5點火風(fēng)道、J閥、回料器等部位是煙氣流速大、磨損嚴重的部位，要嚴格按照改進后的工藝進行施工，膨脹縫及防止火焰反串部位要嚴格把關(guān)，保證質(zhì)量。2爐內(nèi)耐磨料損壞問題及對策

2.2.6每次啟、停爐要嚴格執(zhí)行耐火材料廠提供的升溫度曲線進行，不能隨著改變啟、停爐的升溫及降溫曲線，不但要加強對爐膛內(nèi)的溫度控制，而且對整個鍋爐所有部位都要控制，防止因受熱不均而造成耐火材料開裂及脫落。2.2.7當發(fā)生水冷壁漏泄時應(yīng)盡快停爐檢修，防止耐火材料損壞。3鍋爐結(jié)焦的原因及預(yù)防措施

3.1.1CRT顯示床溫、床壓極不均勻，燃燒極不穩(wěn)定，相關(guān)參數(shù)波動大，偏差大。床溫測點有數(shù)個出現(xiàn)偏差大(差值大于150℃)，并且大幅跳動；兩側(cè)床壓值偏差大。3.1.2結(jié)焦初期(局部)料層差壓下降，結(jié)焦嚴重時，料層差壓急劇增加。3.1.3氧量快速下降，幾乎近于零。3.1.4爐膛負壓增大，一次風(fēng)量，風(fēng)室風(fēng)壓波動大。3.1.5負荷、壓力、汽溫均下降。3.1.6排渣不暢，床層排渣管發(fā)生堵塞，單個或多個放渣口放不出渣或放渣中有疏松多孔燒結(jié)性焦塊(局部結(jié)焦)；3.1.7從看火孔觀察流化床內(nèi)有白色火花，可見渣塊，床料在爐內(nèi)不正常的地運動；3.1.8料層差壓突然增高，短時后很快下降。3.1結(jié)焦現(xiàn)象主要有：3.2.3.6運行人員對床溫監(jiān)視不嚴造成超溫，部分顆粒產(chǎn)生粘黏，形成焦塊，并逐步長大。當出現(xiàn)燃燒故障時，循環(huán)流化床鍋爐床溫的變化是非?？斓摹Ｓ捎跔t膛內(nèi)的物料很多，熱容積大，床溫如不能及時控制，極易產(chǎn)生結(jié)焦。3鍋爐結(jié)焦的原因及預(yù)防措施

3.2.1床溫偏高和爐內(nèi)流化工況不良是造成結(jié)焦的兩個最主要的原因。結(jié)焦無論在點火或在正常運行調(diào)整中都可能發(fā)生，原因也有多種；它不僅會在啟動過程或壓火時出現(xiàn)在床內(nèi)，也有可能出現(xiàn)在爐膛以外如旋風(fēng)分離器的回料褪及回料閥內(nèi)，灰渣中堿金屬鉀、鈉含量較高時較易發(fā)生。回料閥回料故障、爐內(nèi)澆鑄料塌落、床下點火（流化）風(fēng)量過小、料層過薄等原因均可引起鍋爐結(jié)焦。當床料中含碳量過高時，如未能適時調(diào)整風(fēng)量或返料量抑平床溫，就有可能出現(xiàn)高溫結(jié)焦。無論高溫結(jié)焦還是低溫結(jié)焦都常在點火過程中出現(xiàn)，一旦出現(xiàn)就會迅速增長。由于燒結(jié)是個自動加劇的過程，因此焦塊長大的速度往往越來越快。床料流化不良造成堆積、給煤不均、播煤不均、燃燒不充分等會造成局域結(jié)焦。3.2.2漸進性結(jié)焦的主要原因有：3.2.2.1布風(fēng)系統(tǒng)制造和安裝質(zhì)量不好，鳳帽選著或制造有問題。3.2.2.2給煤粒度太大，甚至給煤中存在大塊。3.2.2.3運行參數(shù)控制不當?shù)?，新建機組投運初期，應(yīng)檢查風(fēng)帽及風(fēng)帽小孔有無錯裝或堵塞，爐內(nèi)分隔墻和耐火層邊角處和頂角設(shè)計是否適當。

3.2.2.4細碎機未及時調(diào)整，粗細煤粒的分布不合理，造成密相區(qū)燃燒份額加大，床溫過高而結(jié)礁。3.2結(jié)礁的原因分析3鍋爐結(jié)焦的原因及預(yù)防措施

3.2.2.5鍋爐做流化試驗時沒有注意流化風(fēng)量或則流化試驗做的不和格，就點火起動。3.2.3運行中結(jié)焦可能原因分析：3.2.3.1燃煤、床料熔點太低，在床溫較高的前提下就可導(dǎo)致結(jié)焦。3.2.3.2流化風(fēng)量偏低，常時間流化不良。一次風(fēng)量過小，低于臨界流化風(fēng)量，物料流化不好。布風(fēng)不均，致使爐內(nèi)流化不良，在床層內(nèi)出現(xiàn)局部吹穿，而其它部位供風(fēng)不足，床溫偏高，從而形成焦塊。3.2.3.3風(fēng)帽損壞，造成布風(fēng)板布風(fēng)不均，部分料層不流化。3.2.3.4返料影響。返料風(fēng)過小造成返料器返料不正?；蚍盗掀魍蝗挥捎谀突鸩牧系乃涠氯蛞蛄喜罡叻叛h(huán)灰外泄失控等原因，返料無法正常返至爐內(nèi)，造成床溫過高而結(jié)焦。次時在加煤來維持壓力及汽溫，則床溫在返料未回爐膛及加煤的雙重作用下灰急劇上升而導(dǎo)致床上結(jié)焦。3.2.3.5床溫測量裝置故障，床溫表失準，造成運行人員誤判斷或?qū)δ骋粏吸c床溫偏高束手無策。

；3.2.3.6運行人員對床溫監(jiān)視不嚴造成超溫，部分顆粒產(chǎn)生粘黏，形成焦塊，并逐步長大。當出現(xiàn)燃燒故障時，循環(huán)流化床鍋爐床溫的變化是非?？斓?。由于爐膛內(nèi)的物料很多，熱容積大，床溫如不能及時控制，極易產(chǎn)生結(jié)焦。3鍋爐結(jié)焦的原因及預(yù)防措施

；3.2.3.7鍋爐停爐壓火時操作不當，冷風(fēng)進入爐內(nèi)。3.2.3.8鍋爐長期超負荷運行或負荷增加過快，操作不當。3.2.3.9啟爐時料層過簿或過厚。將造成床層部分被吹空，煙氣短路，而另一部分卻因未能流化良好易結(jié)焦；料層太厚，料層阻力太大，會造成床料流化不良而結(jié)焦。3.2.3.10爐內(nèi)澆注料大面積塌落，造成局部流化不良，過熱而結(jié)焦。3.2.3.11啟爐投煤時極易造成落煤點不能正常流化而快速升溫，非落煤點床溫快速下降，床溫不同部位偏差可達300-400℃以上，在此情況下，若繼續(xù)強行起爐，將極易造成結(jié)焦。3.2.3.12運行過程中由于給煤機運行不正常，給煤量測量不準而給煤過多，造成床層局部超溫。3.2.3.13J閥風(fēng)機故障引起鍋爐MFT后發(fā)生的結(jié)焦。3.3.3.14入廠煤含有矸石，輸煤系統(tǒng)二次破碎機運行中無法將煤中矸石徹底粉碎，使大塊的矸石在床層沉積，影響流化和燃燒，造成爐內(nèi)結(jié)焦（并不利于排渣）。3.2.3.15鍋爐啟動前，流化風(fēng)嘴堵塞過多或有耐磨材料等雜物留有爐內(nèi)。投運啟動燃燒器時，嚴重配風(fēng)失調(diào)或燃燒功率過大。3.2.3.16停爐過程中，燃料未完全燃燒，析出焦油造成低溫結(jié)焦。3.2.3.17鍋爐運行中，長時間風(fēng)、煤配不當，過量給煤。

3鍋爐結(jié)焦的原因及預(yù)防措施

；3.3防止結(jié)焦的技術(shù)措施3.3.1加強對運行人員的操作及監(jiān)盤的管理。提高運行人員的操作技術(shù)水平。3.32一定要保證良好而穩(wěn)定的入爐煤質(zhì)，特別是粒度、細度、矸石、熔點等指標一定要嚴格控制。3.3.3點火前一定要認真做好流化試驗，就地觀察底料流化情況及厚度，確保合格。良好的爐內(nèi)空氣動力場，可有效控制旋風(fēng)分離器的二次燃燒，避免燃燒室、旋風(fēng)分離器、回料器的超溫結(jié)焦。提高播煤風(fēng)壓、低負荷時適當減少兩側(cè)邊給煤可基本避免爐膛低溫結(jié)焦。3.3.4在返料系統(tǒng)投入的情況下應(yīng)經(jīng)常檢查返料是否暢通，防止因返料故障而造成結(jié)焦。3.3.5加快啟動速度，避免結(jié)焦。對CFB鍋爐應(yīng)盡量縮短啟動時間，否則油煤混燒時間過長，調(diào)整不當極易發(fā)生結(jié)焦，尤其投煤初期煤油混燒階段，大量的煤投到爐內(nèi)不能完全燃燒，很容易和未燃的油粘在一起形成局部高溫結(jié)焦。3.3.6開始投煤量較大會出現(xiàn)床溫飛升的現(xiàn)象。啟爐時點動給煤的時間較長會造成可燃物的積累從而引起爆燃現(xiàn)象，對無煙煤的點火及運行過程應(yīng)十分注意可燃成分的積累以免造成爆燃現(xiàn)象。剛開始投煤時，不得過快過猛，遵循少量間斷的原則。3.3.7嚴格控制好床溫。床溫測量采用獨特的床面上垂直均布的方式，可及時發(fā)現(xiàn)局部超溫結(jié)焦。運行中通過監(jiān)視布風(fēng)板上均勻布置的熱電偶測點，對異常工況及早采取措施；當發(fā)現(xiàn)床溫過高時應(yīng)立即采取措施，增加一次風(fēng)量或減少燃料以降低床溫。根據(jù)床溫上升情況，及時細調(diào)、微調(diào)風(fēng)量及給煤量，保持流化良好，控制床溫漲幅不得過快，避免床溫大幅度變化，造成惡性循環(huán)。3鍋爐結(jié)焦的原因及預(yù)防措施

；3.3防止結(jié)焦的技術(shù)措施3.3.8控制床壓當床壓過高時應(yīng)立即排渣，降低機組出力，使床壓保持在設(shè)計值范圍內(nèi)。3.3.9應(yīng)確保合格的爐內(nèi)澆注料及耐火耐磨材料質(zhì)量及施工質(zhì)量，防止因澆注料等材料塌落而引起結(jié)焦。3.3.10啟爐時回料腿由于回料溫度較低流動性差，容易出現(xiàn)回料腿堵塞。建議啟爐時應(yīng)密切觀察回料腿溫度、壓力的變化，如溫度不變，則應(yīng)用壓縮空氣進行吹掃流化，吹掃時應(yīng)注意防止回料腿內(nèi)的物料突然大量返回爐膛影響燃燒。3.3.11鍋爐更換風(fēng)帽后，需重新測定布風(fēng)板阻力特性并讓運行人員及時了解此特性的變化。啟動前要做臨界流化風(fēng)量試驗，一方面檢驗風(fēng)帽是否有堵塞，另一方面運行中以此風(fēng)量來指導(dǎo)運行調(diào)整，正常運行中要保證流化正常，一次風(fēng)量不能小于此風(fēng)量。3.3.12為保證安全穩(wěn)定運行，應(yīng)在點火過程中保證布風(fēng)均勻性，并注意在點火過程后期適時排渣。3.3.13嚴格執(zhí)行各廠家的運行規(guī)程，確?；亓狭_茨鼓風(fēng)機設(shè)備安全運行。避免回料閥內(nèi)因局部死區(qū)而出現(xiàn)結(jié)渣的現(xiàn)象?；亓祥y的充氣量應(yīng)嚴格控制在規(guī)定范圍之內(nèi)，以防止未燃碳粒在局部區(qū)域復(fù)燃，避免回料閥內(nèi)結(jié)渣。3.3.14采用后墻回料閥給煤的CFB鍋爐，在點火調(diào)試階段，易出現(xiàn)回料口超溫結(jié)焦現(xiàn)象，原因是：點火階段回料量少，給煤不能迅速被回料帶入爐內(nèi)，堆積在回料口，引起局部燃燒過強導(dǎo)致超溫結(jié)焦；回料量少，導(dǎo)致煙氣反竄向回料口，回料口處形成旋渦；揮發(fā)份在此燃燒造成超溫結(jié)焦。3.3.15增加流化床兩側(cè)和水冷風(fēng)室兩側(cè)人孔上的看火孔，以便在運行中運行人員能明顯看到床料流化情況和風(fēng)帽漏渣在水冷風(fēng)室里的堆積情況。

3鍋爐結(jié)焦的原因及預(yù)防措施

；3.3防止結(jié)焦的技術(shù)措施3.3.16設(shè)計時選取適當布風(fēng)板及床層阻力，基本保證鍋爐在運行過程中床層流化均勻，避免大顆粒在布風(fēng)板上沉積，基本保證布風(fēng)均勻，流化質(zhì)量良好，床層內(nèi)無死區(qū)。采用爐前氣力播煤裝置，使給煤入爐均勻，以避免局部富煤區(qū)域在運行過程中遇氧爆燃而引起局部超溫、結(jié)焦現(xiàn)象的發(fā)生。。爐內(nèi)結(jié)焦情況4.1原煤斗的堵、棚煤問題

4原煤斗、給煤機堵煤問題及對策

由于CFB鍋爐入爐燃煤粒徑小于8mm，無一例外地碰到原煤斗嚴重的堵、棚煤問題，可見燃煤粒度小是CFB鍋爐的固有特點，也是導(dǎo)致煤斗嚴重的堵、棚煤的主要原因，加之雨天燃煤濕度大則堵、棚煤的問題更加嚴重。在生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)；煤粉爐煤斗細長仍下煤暢通，同一電廠同樣原煤的CFB爐煤斗雖經(jīng)改造卻仍堵煤嚴重！原煤斗下部務(wù)必采用鋼結(jié)構(gòu)，哪些采用鋼筋混凝土的煤斗在機組投產(chǎn)后不得不將下部打掉，半倉儲煤等措施都有利于下煤暢通。需強調(diào)的是疏松機也有缺陷。幾萬元安裝捅煤疏松機煤斗不可能代替幾百萬元至千萬元的干煤棚！煤斗疏松機對煤的濕度還是有要求的。鋼煤斗內(nèi)襯采用微晶鑄石板或者不銹鋼板、鋼煤斗內(nèi)設(shè)計安裝疏松機、改進煤斗下煤口狹窄、煤倉四壁與水平面的傾斜角>70°、原煤倉的容積適當減小或煤濕度，對堵煤、棚煤起到一定的作用。

當人們極力解決原煤斗的堵、棚煤問題時卻往往忽視了給煤機進煤口管段得堵煤問題，產(chǎn)生了疏松機不太好用的錯覺。務(wù)必注意防止給煤機進煤管段煤濕時堵煤，此段易堵煤的主要原因是給煤機制造廠按煤粉爐傳統(tǒng)設(shè)計的進煤管段太細長太復(fù)雜（多余的電動插板門和伸縮節(jié)是導(dǎo)致細長的原因）。建議在給煤機制造廠監(jiān)造時采取一些措施4.2.1進煤管段與給煤機上殼板接口；4.2.2將進口電動插板門改雙向插管門；4.2.3給煤機內(nèi)部的落煤斗收口太小，此口應(yīng)開大；4.3原因分析4原煤斗、給煤機堵煤問題及對策

經(jīng)過認真觀察分析，認為堵煤現(xiàn)象的頻繁發(fā)生主要有以下原因造成：4.3.1入爐煤含水量較大，增加了煤的粘度。實踐證明：當煤的含水量在8%~15%范圍內(nèi)粘性最大，煤在煤倉中極容易結(jié)塊產(chǎn)生堵煤現(xiàn)象。4.3.2煤倉和入口電動門結(jié)構(gòu)不合理：煤倉設(shè)計為方錐型，入口電動門為方型結(jié)構(gòu)，兩臺給煤機共用一個原煤倉。中間分叉后變兩個煤斗接入給煤機，由于倉壁四角產(chǎn)生“雙面摩擦”和擠壓，越接近下煤口部位摩擦力和擠壓力會越大，所以在四角部位積煤特別嚴重。電動插板門后為“天方地圓”結(jié)構(gòu)，由于設(shè)計時預(yù)留高度太短，所以收縮太快，造成坡度減小容易堵煤。4.3.3由于原煤倉的內(nèi)襯長期使用造成腐蝕磨損，使之脫落，造成粘煤和堵煤。4.3.4疏松機、空氣炮使用方法不當。4.3.5給煤機入口插板選型不當。

4.4采取的措施4.4.1合理使用疏松機、空氣炮。4.4.2對原煤倉進行了改造。（現(xiàn)在有很多的好的改造方法）4.4.3選用好的給煤機入口插板門。4.4.4有條件的增加干煤棚，增加干煤的儲備能力。4.4.5加強入爐煤的摻配，嚴格入爐煤的化驗制度，將入爐煤的水分控制在8%以內(nèi)。4.4.6每周利用低負荷運行時，進行一次煤倉低煤位燃燒，以便于將積在煤倉四周的積煤“清理”干凈。避免長期滿煤運行造成的四角積煤。4.4.7加強上煤巡檢制度，杜絕雜物進入煤倉造成堵煤。4.4.8如果長時間停爐，必須進行空倉燃燒處理，防止煤在倉內(nèi)長時間堆積造成結(jié)塊積煤。4.4.9遇到雨天和煤濕時，煤倉上煤應(yīng)采取低煤位、勤上煤的辦法，始終讓煤位在較低狀態(tài)下運行，避免濕煤在倉中結(jié)塊。5非金屬膨脹節(jié)的損壞問題及對策

爐膛與旋風(fēng)分離器進口煙道之分離器與旋風(fēng)分離器出口煙道之間、出口煙道與尾部前墻入口之間、分離器與直管之間、回料器入爐斜管與回料彎管之間、冷渣器進渣管與冷渣器箱體之間及回料管與箱體之間皆有非金屬柔性膨脹節(jié)，以解決從冷態(tài)到熱態(tài)兩者之間的三維的相對位移。電廠經(jīng)常發(fā)生爐膛與旋風(fēng)分離器進口煙道之間的非金屬膨脹節(jié)，伸縮節(jié)導(dǎo)向板部分變形、燒壞，且磨損較為嚴重，以至于部分縫塞和高溫棉被煙氣吹跑，雖經(jīng)多次處理但始終沒有達到滿意的效果。

5.1原因分析5.1.1現(xiàn)場施工時，沒有嚴格按照施工工藝標準要求進行施工，伸縮縫內(nèi)的縫塞質(zhì)量較差致使縫塞經(jīng)常被抽走。5.1.2所用的導(dǎo)流板耐溫性能較差，經(jīng)常發(fā)生過熱變形。5.1.3運行操作不當造成該處“負壓”過大，致使縫塞被煙氣帶走。5.1.4伸縮節(jié)前后耐磨料脫落，造成伸縮縫內(nèi)縫塞失效。5.1.5產(chǎn)品質(zhì)量不佳。5.2防范措施5.2.1使用優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品應(yīng)，在安裝中嚴格按照標準工藝制作和安裝。5.2.2加強運行監(jiān)督，確保分離器入口的壓力保持在“微正壓”運行。5.2.3利用停爐機會對伸縮節(jié)進行檢查，及時清理伸縮縫內(nèi)的積灰，發(fā)現(xiàn)縫塞和導(dǎo)流板損壞時要及時進行更換處理，防止缺陷擴大。5非金屬膨脹節(jié)的損壞問題及對策

5.2.4伸縮節(jié)前后由于運行膨脹不勻會出現(xiàn)縱向裂紋，每次停爐時要對裂紋中的灰及時進行清理，避免爐運行時膨脹受限而損壞伸縮節(jié)。5.2.5其內(nèi)部結(jié)構(gòu)應(yīng)增加防止進灰和填料被吹走裝置。5.2.6改造伸縮節(jié)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)。5.2.7伸縮節(jié)仍然采用上鍋廠原設(shè)計的“Z”型結(jié)構(gòu)，伸縮節(jié)前兩側(cè)墻比伸縮節(jié)后增加15mm厚度，并采用平滑過渡。5.2.8伸縮縫內(nèi)部縫塞必須固定好，并用φ5mm銷釘插入縫塞中，向火側(cè)采用φ2mm的不銹鋼網(wǎng)制成的“U”型護網(wǎng)，最后焊上導(dǎo)流板。不銹鋼網(wǎng)和導(dǎo)流板材質(zhì)為1Cr25Ni20Si2耐高溫材料。

爐膛出口非金屬膨脹節(jié)損壞情況6.1.1制造或安裝中其焊接應(yīng)力未能消除。6.1.2運行中常發(fā)生超溫現(xiàn)象。6.1.3安裝時中心筒的中心線未按規(guī)定校準，使其在安裝時就變型。6.1.4安裝時筒身中心線不對稱，發(fā)生偏料現(xiàn)象。6.1.5施工中各焊縫及加固板未按規(guī)定進行焊接，或者焊接時過于集中，產(chǎn)生應(yīng)力不均勻。6.1.6筒身其材質(zhì)不符合要求。6.1.7風(fēng)量調(diào)整過程中兩側(cè)不平衡。6.1.8兩側(cè)爐內(nèi)給煤量不均衡，會造成給煤量多的一側(cè)燃燒強度增加，使得高溫分離器的內(nèi)部溫度升高，造成中心筒入口超溫，常時間運行會造成中心筒變型。6.1.9低負荷運行時，兩側(cè)中心筒回料量不均勻。6.1.10運行人員操作不當，點火初期趕火過快，造成中心筒入口超溫。6.CFB鍋爐旋風(fēng)分離器中心筒變型的原因及防范措施6.1變型的原因6.