（新版）一級結構工程師《專業(yè)考試》易考易錯高頻備考試題庫300道（含詳解）

PAGEPAGE1（新版）一級結構工程師《專業(yè)考試》易考易錯高頻備考試題庫300道（含詳解）一、單選題1.一商店的單層平面框架，如圖所示。在（1）的單層平面框架中，除由豎向均布荷載gk及qk產(chǎn)生的D點彎矩標準值MDgk=50kN·m及MDqk=30kN·m外，現(xiàn)尚需計及如圖6-33所示由風荷載產(chǎn)生的D點彎距標準值MDwk=25kN·m，由此算得D點在上述三種工況組合后的彎矩設計值MD=（）kN·m。提示：計算時對效應的組合不采用《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。A、117.9B、123.0C、124.4D、140.0答案：C解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條及第3.2.4條規(guī)定，分別計算荷載效應組合設計值如下：①當按屋頂均布活荷載效應控制的組合時（風荷載的組合值系數(shù)ψc=0.6）：MD=1.2×50+1.4×30+1.4×0.6×25=123kN·m；②當按風荷載效應控制的組合時（屋頂均布活荷載的組合值系數(shù)ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；③當按永久荷載效應控制的組合時：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；124.4kN·m＞123kN·m＞117.9kN·m，故應按風荷載效應控制的組合確定D點彎矩設計值MD，即MD=124.4kN·m。2.圖6-31(a)所示為一個8層鋼筋混凝土框架結構的平面圖。該建筑抗震烈度為8度，屬于二級抗震等級。下列結構動力分析方法中，正確的是()。A、只要作橫向的平動振型抗震驗算，因為縱向(y向)的抗側剛度較弱B、不僅要作橫向的抗震驗算，還要作縱向的抗震驗算C、除作x.y向的平動振型的抗震驗算外，還要作扭轉(zhuǎn)振型的耦聯(lián)計算D、該結構屬于簡單的純框架，層數(shù)也不高，用基底剪力法計算其橫向的水平地震力，并按各榀框架的抗側剛度進行分配答案：C解析：則其L/Bmax值超過《高層建筑混凝土結構技術規(guī)范》(JGJ3-2002、J186-2002)表4.3.3規(guī)定的8度抗震的限值，即該框架屬于平面布置不規(guī)則結構。底部剪力法，主要適用于房屋不發(fā)生扭轉(zhuǎn)振動的、高度不大、質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻、且為以剪切變形為主的情況。該結構扭轉(zhuǎn)影響明顯，利用底部剪力法進行抗震設計是不合適的；本樓應按考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振動影響的振型分解反應譜法，對房屋的橫向和縱向進行抗震計算。3.對框架一核心筒結構進行結構布置時，下列概念不正確的是()。A、核心筒是框架一核心筒結構抵抗側向力的最主要構件，核心筒需占有一定的面積，以獲得受力所需的側向剛度B、為了盡可能地減少扭矩，宜布置核心筒位于整個結構的中央，筒外形對稱，甚至筒內(nèi)墻肢也宜均勻.對稱設置，以適應框架一核心筒結構對扭矩較敏感的特點C、為保證框架一核心筒結構的側向剛度沿豎向不發(fā)生突變，宜將核心筒貫通建筑物的全高D、為降低層高和方便鋪設管線，同時也避免樓蓋主梁擱置在核心筒的連梁上，可采用無梁樓蓋將核心筒與周邊柱.內(nèi)柱連成整體，因此，周邊柱之間的框架梁也可一并省去答案：D解析：D項若僅以無邊梁的無梁樓蓋將周邊柱、內(nèi)柱與核心筒相連而周邊柱之間不再有梁，則此時已不能在房屋的周邊形成空間框架，也不能形成框架一核心筒結構，其側向剛度及抗震性能等將均差于通常的框架一核心筒結構。為此，即使采用了無梁樓蓋，也必須設置沿房屋周邊并連接周邊柱的框架梁。4.某住宅為8層框架結構，各層層高均為3m，無地下室，原始地面標高為10.000m，室內(nèi)外高差0.300m，結構荷載均勻?qū)ΨQ，初步設計階段，考慮采用人工處理地基上的筏板基礎，筏板沿建筑物周邊外挑1m，筏板基礎總尺寸為16m×42m，相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處平均壓力值pk=145kPa。場地土層分布如圖所示，地下水位標高為9.000m。[2014年真題]4.條件同（3），假定，增強體單樁承載力特征值為200kN，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)為1.0，受軟弱下臥層影響，樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)為0.35。試問，按《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2012），處理后基底的復合地基承載力特征值fspk（kPa），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：處理后樁間土承載力特征值取未經(jīng)修正的天然地基承載力特征值。A、210B、190C、170D、155答案：D解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條第2款式（7.1.5-2）計算，可得處理后基底的復合地基承載力特征值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。5.由于生產(chǎn)需要，兩個鋼槽罐間需增設鋼平臺，γ0=1.0，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型。鋼平臺布置如圖所示，圖中標注尺寸單位為mm。[2014年真題]4.鋼梁L-1采用l0.9級M22的高強度螺栓通過節(jié)點板與鋼槽罐連接，連接型式為摩擦型連接，節(jié)點詳圖見a-a剖面圖，摩擦面抗滑移系數(shù)μ=0.35。假定，最大剪力設計值V=202.2kN。試問，連接采用的高強度螺栓數(shù)量（個），為下列何項數(shù)值？（）A、2B、3C、4D、5答案：C解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第7.2.2條表7.2.2-2可得，一個高強度螺栓的預拉力為：根據(jù)第7.2.2條式（7.2.2-1）計算，連接采用的高強度螺栓數(shù)量為：取n=4。6.有一位于9度抗震設防區(qū)、設計基本地震加速度值為0.40g，設計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地上10層，高40m的鋼筋混凝土框架結構。剖面和平面如圖6-41所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共13000kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共14050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經(jīng)動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結構基本自振周期T1為1.0s。底層和頂層豎向地震作用標準值分別為（）kN。A、398.5；3985B、498.5；4985C、598.5；5985D、698.5；6985答案：A解析：7.某多層框架結構頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護墻采用MU5級單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑、Mb5級砂漿砌筑。外圍護墻厚度為190mm，內(nèi)隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]2.假定，外圍護墻無洞口、風荷載沿樓層高度均布，墻下端由風荷載引起的彎矩設計值為0.375kN·m／m，墻的計算高度H0為3m。試問，每延米外圍護墻下端的承載力設計值（kN／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、88B、77C、66D、55答案：C解析：外圍護墻下端受到墻體自重壓力和風荷載引起的彎矩的作用，承載力按壓彎構件計算。每延米墻體自重設計值為：N=1.2×12×0.19×3=8.21kN／m。根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，混凝土空心砌塊墻體的高厚比為：偏心矩為：e=M／N=0.375／8.21=0.046m<0.6×0.19／2=0.057m，e／h=0.046／0.19=0.242，根據(jù)附錄D表D.0.1-1可得，承載力影響系數(shù)為：φ=0.30。根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-4可得，MU5單排孔混凝土砌塊、Mb5砂漿砌體抗壓強度為：f=1.19MPa。根據(jù)第5.1.1條式（5.1.1）計算，每延米墻體的承載力為：φfA=0.30×1.19×1000×190=67.83kN／m。由此可知，C項數(shù)值最為接近。8.已知柱間基礎梁上墻體高15m，雙面抹灰，墻厚240mm，采用MU10燒結普通磚、M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如圖所示，柱距6m，基礎梁長5.45m，伸入支座0.3m；混凝土為C30，縱筋為HRB335級，箍筋為HPB300級。2.使用階段托梁斜截面受剪承載力驗算時，箍筋Asv/s最接近于（）。A、0.13B、0.1599C、0.167D、0.183答案：C解析：Vb=βvV2=0.5×94.88×4.85/2＝115.04kN；0.25fcbhb0＝0.25×14.3×240×405＝347.49kN＞Vb，截面尺寸滿足要求；0.7ftbhb0=0.7×1.43×240×405=97.3kN＜Vb；應按計算配置箍筋，由此可知，C項數(shù)值最為接近。9.關于預埋件及連接件設計的下列4種說法：Ⅰ.預埋件錨筋中心至錨板邊緣的距離不應小于2d和20mm（d為錨筋直徑）；Ⅱ.受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長度不應小于35d（d為錨筋直徑）；Ⅲ.直錨筋與錨板應采用T形焊接，當錨筋直徑不大于20mm時宜采用壓力埋弧焊；Ⅳ.當一個預制構件上設有4個吊環(huán)時，應按3個吊環(huán)進行計算，在構件的自重標準值作用下，每個吊環(huán)的鋼筋應力不應大于50N／mm2。試問，以下何項是全部正確的？（）[2013年真題]A、Ⅰ.Ⅲ.ⅣB、Ⅰ.Ⅱ.ⅢC、Ⅱ.ⅢD、Ⅰ.Ⅲ答案：D解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.7.4條規(guī)定，說法Ⅰ正確；根據(jù)第9.7.4條規(guī)定，說法Ⅱ錯誤，受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長度不應小于la；根據(jù)第9.7.1條規(guī)定，說法Ⅲ正確；根據(jù)第9.7.6條規(guī)定，說法Ⅳ錯誤，每個吊環(huán)的鋼筋應力不應大于65N／mm2。10.某2層鋼筋混凝土辦公樓浴室的簡支樓面梁如圖，安全等級為二級，從屬面積為13.5，計算跨度為6.0m，梁上作用恒荷載標準值gk=14.0kN/m（含梁自重），按等效均布荷載計算的梁上活荷載標準值=4.5kN/m。[2012年真題]假定，該梁兩端均與框架柱剛接，當進行截面抗震驗算時，試問，該梁在重力荷載代表值作用下按簡支梁計算的梁端剪力設計值VGb（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：假定重力荷載對該梁抗震不利。{圖}A、40B、50C、60D、65答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）表5.1.3可知，重力荷載代表值作用下的梁上均布荷載為：q=D+0.5L=14+0.5×4.5=16.25kN/m。根據(jù)式（5.4.1）計算，11.某多層框架結構帶一層地下室，采用柱下矩形鋼筋混凝土獨立基礎，基礎底面平面尺寸3.3m×3.3m，基礎底絕對標高60.000m，天然地面絕對標高63.000m，設計室外地面絕對標高65.000m，地下水位絕對標高為60.000m，回填土在上部結構施工后完成，室內(nèi)地面絕對標高61.000m，基礎及其上土的加權平均重度為20kN/m3，地基土層分布及相關參數(shù)如圖5-13所示。試問，柱A基礎底面修正后的地基承載力特征值fa（kPa）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、270B、350C、440D、600答案：A解析：12.某15層框架一剪力墻結構，其平立面示意如圖所示，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻，對風荷載不敏感，房屋高度58m，首層層高5m，二～五層層高4.5m，其余各層層高均為3.5m，所在地區(qū)抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.159，Ⅲ類場地，設計地震分組為第一組。[2011年真題]A、B、2.假定，該建筑物擬作為綜合樓使用，二～五層為商場，六～七層為庫房，其余樓層作為辦公用房。設計時其樓屋面活荷載均按等效均布荷載計算而得，各層荷載標準值如下：①屋面：永久荷載8.8kN/m2，活荷載2.0kN/m2，雪荷載0.5kN/m2；②8～15層：永久荷載8.0kN/m2，活荷載2.0kN/m2；③6～7層：永久荷載8.0kN/m2，活荷載5.0kN/m2；④2～5層：永久荷載8.0kN/m2，活荷載3.5kN/m2。試問，進行地震作用計算時，該結構的總重力荷載代表值GE（kN）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）C、提示：1．按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。2．每層面積均按850m2計算，且不考慮樓板開洞影響。D、{圖2}答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.3.6條規(guī)定，計算地震作用時，建筑結構的重力荷載代表值應取永久荷載標準值和各可變荷載組合值之和，荷載的分項系數(shù)乘以設計值，可得荷載值為：GE=（8.8+8×14+0.5×0.5+2×0.5×8+5×0.8×2+3.5×0.5×4）×850=1.224×105kN。由此可知，B項數(shù)值最為接近。13.一新疆落葉松（TC13A）方木壓彎構件（干材），設計使用年限為50年，截面尺寸為150mm×150mm，長度l=2500mm。兩端鉸接，承受壓力設計值（軸心）N=50kN，最大初始彎矩設計值Mo=4.0kN·m。[2011年真題]2.試問，考慮軸壓力和彎矩共同作用下的構件折減系數(shù)ψm與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.42B、0.38C、0.27D、0.23答案：A解析：根據(jù)《木結構設計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.3條第2款及表4.2.1-3確定木材的抗彎強度和抗壓強度。由于是干材且截面尺寸≥150mm，故：根據(jù)《木結構設計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第5.3.2條第2款規(guī)定，構件初始偏心距e0=0，故k=0，則：故考慮壓力和彎矩共同作用的構件折減系數(shù)為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。14.某新建房屋為四層砌體結構，設一層地下室，采用墻下條形基礎。設計室外地面絕對標高與場地自然地面絕對標高相同，均為8.000m，基礎B的寬度b為2.4m?；A剖面及地質(zhì)情況見圖。[2011年真題]5.試問，地基土層的等效剪切波速vse（m/s），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、150B、200C、250D、300答案：A解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.1.4條第1款規(guī)定，由于中等風化凝灰?guī)r的覆蓋層的厚度算至該層頂面，覆蓋層厚度d0=8m，根據(jù)式（4.1.5-1、4.1.5-2）計算，剪切波在地面與計算深度之間的傳播時間為：故地基土層的等效剪切波速為：15.圖2-29為三根受彎構件梁的跨中截面配筋圖，其混凝土強度等級、鋼筋等級、縱向鋼筋面積、箍筋根數(shù)、直徑、間距均相同。下面給出四種關系式組合中正確的是（）。A、［VA］<［VB］=［VC］；［MA］=［MB］<［MC］B、［VA］<［VB］=［VC］；［MA］<［MB］=［MC］C、［VA］=［VB］=［VC］；［MA］<［MB］=［MC］D、［VA］=［VB］=［VC］；［MA］=［MC］<［MB］答案：D解析：梁的受剪承載力與翼緣無關，故ABC三梁的受剪承載力相等；跨中截面受正彎矩作用，由于T形截面受壓區(qū)高度小于矩形截面，故其彎矩承載力大于矩形截面，而倒T形截面受壓區(qū)高度與矩形截面相同，故其設計彎矩與矩形截面相同。16.角鋼和鋼板間用側面角焊縫搭接連接傳遞角鋼所承受的軸向力，當角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度等同時，（）。A、角鋼肢背的側焊縫與角鋼肢尖的側焊縫受力相等B、角鋼肢尖側焊縫受力大于角鋼肢背的側焊縫C、角鋼肢背的側焊縫受力大于角鋼肢尖的側焊縫D、由于角鋼肢背和肢尖的側焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用答案：C解析：角鋼與節(jié)點板連接時，設定構件軸力在構件的全截面以平均應力的方式傳遞；由于角鋼截面重心到肢背的距離e1小于到肢尖的距離e2，所以角鋼肢背焊縫所傳遞的內(nèi)力大于肢尖焊縫所傳遞的內(nèi)力。17.已知某條形基礎埋置深度為1.5m，作用于其底面的荷載為390kN/m，地基土層的物理力學性質(zhì)指標及地基承載力特征值見表5-2，地下水位在地面以下1.5m處。按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）的要求進行地基承載力計算。根據(jù)題中所給的條件，可計算得到基礎的寬度為（）m。A、1.6B、1.8C、2.0D、2.2答案：C解析：18.有A、B兩根情況相同的簡支梁，且都是適筋梁，A梁的縱向受拉鋼筋為416，B梁的縱向受拉鋼筋為216，則下列四種說法正確的是（）。A、與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，在使用階段的裂縫寬度小B、與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，但在使用階段的裂縫寬度大C、與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，在使用階段的裂縫寬度與B梁的相同D、與B梁相比，A梁的正截面受彎承載力大，截面彎曲剛度大，變形小，在使用階段的裂縫平均間距計算值兩者相同，但A梁的裂縫寬度小些答案：A解析：19.某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為F1和F2。基礎梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。2.已知中密中砂層地基承載力特征值fak=250kPa，試確定基底地基承載力特征值fa最接近（）kPa。提示：可假定基礎寬度bf＜3m。A、278B、288C、302D、326答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，修正后的承載力特征值可按下式計算：式中，ηb、ηd為承載力修正系數(shù)，由地基土為中砂查表5.2.4可得，ηb=3.0，ηd=4.4；γm為基底以上土的加權平均重度，經(jīng)計算為：假定基礎寬度bf＜3m，則修正后的地基承載力特征值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。20.某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內(nèi)力計算結果如圖所示。4.梁的折算應力應為（）N/mm2。A、270.2B、297.6C、301.7D、306答案：B解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.4條規(guī)定，折算應力計算公式為：受壓翼緣對x軸的面積矩為：S1x=1.6×32×65.8=3369cm3，σc=0；腹板計算高度邊緣同一點產(chǎn)生的正應力為：其中，In為梁凈截面慣性矩，此處與Ix相等；其抗剪強度為：則其折算應力為：21.截面尺寸為190mm×800mm的混凝土空心砌塊墻段，砌塊的強度等級為MU10，砌筑砂漿強度等級Mb5，墻高2.8m，兩端為不動鉸支座。沿墻段長邊方向偏心距e=200mm。該墻段的受壓承載力（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、143.6B、154.2C、204.0D、227.3答案：A解析：22.在支座B點承擔水平拉力364.8kN，用10個C級普通螺栓，性能等級4.6，其規(guī)格為（）。A、M18，Ae=192.5mm2B、M20，Ae=244.8mm2C、M22，Ae=303.4mm2D、M24，Ae=352.5mm2答案：B解析：螺栓有效面積應滿足：Ae≥N/（nfbt）=364.8×10^3/（10×170）=214.6mm^2，因此應用M20，Ae=244.8mm2。23.圖3-34所示斜壓桿AC之方管與單壁節(jié)點板連接節(jié)點，節(jié)點板插入方管中心。則下列六處圖示中，存在不當之處的有（）處。①方管尺寸標注；②插入管中的節(jié)點板邊投影；③管端處理；④節(jié)點板厚；⑤高強螺栓；⑥方管與節(jié)點板接觸處。A、0B、2C、4D、6答案：D解析：對六處圖示分別進行分析：①方管尺寸160指外邊至外邊，圖示尺160應為144；②節(jié)點板在管內(nèi)部分因未與管壁接觸，不應示出虛線；③管端應封閉，圖中未封閉；④斜桿內(nèi)力456kN，根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）條文說明表10可知，節(jié)點板厚應為10mm；⑤方管與節(jié)點板不能用高強螺栓連接；⑥方管與節(jié)點板相接處應示出焊縫。24.某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為F1和F2?；A梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。7.條件同（5），則基礎梁的跨中最大彎矩設計值最接近于（）kN·m。A、-519.18B、-289.30C、-231.56D、-205.85答案：B解析：彎矩最大點在剪力等于0處，該點距左端距離應為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。25.某8度、二級抗震設計的剪力墻底部加強部位如圖所示，材料選用如下：混凝土為C40，端柱縱筋用HRB335，分布筋為HPB300。約束邊緣構件的最小體積配箍率ρv最接近于（）。A、1.40%B、1.60%C、1.82%D、2.0%答案：A解析：26.某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為F1和F2?；A梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。5.F1、F2、c和b值同題（4）。當柱支座寬度的影響略去不計時，其基礎梁支座處最大彎矩設計值，最接近于（）kN·m。A、123.16B、147.80C、399.05D、478.86答案：D解析：因F1、F2、c和b值同題（4），故計算得基底凈反力為：p=236.47kPa。由c=1800mm>b可知，左支座處彎矩最大，則基礎梁支座處的最大彎矩值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。27.某擋土墻截面尺寸如圖所示，其高5.0m，頂寬0.8m，底寬2.0m，置于黏性土地基上，地基承載力標準值fk＝200kPa，墻底與土的摩擦系數(shù)μ＝0.60。墻后填土為中密砂土，填土面水平，砂土的重度γ＝19kN/m3，含水量w＝13%。擋土墻圬工材料的重度取γG＝23kN/m3，土對擋土墻墻背的摩擦角δ＝0°。假定擋土墻的構造與排水措施符合《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第6.6.1條的規(guī)定。作用于擋土墻基礎底面的合力的偏心距為（）m。A、0.30B、0.45C、0.48D、0.50答案：C解析：28.某房屋軸心受壓基礎短柱墩，截面尺寸為490mm×490mm，采用MU15燒結多孔磚（孔洞率為28%）和M10水泥砂漿砌筑，其軸壓承載力（kN）與下列（）項數(shù)值接近。A、469B、499C、521D、555答案：C解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，抗壓強度設計值f=2.31MPa；根據(jù)第3.2.3條第1款規(guī)定，A=0.492=0.24m2＜0.3m2，則砌體強度調(diào)整系數(shù)為：γa2=0.7＋A=0.7＋0.24=0.94，故砌抗壓強度設計值f=0.94×2.31=2.1714MPa；對軸壓短柱φ=1.0，根據(jù)式（5.1.1）計算，該柱的軸壓承載力為：N=φAf=4902×2.17=521.53kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。29.某鋼筋混凝土條形基礎，基礎底面寬度為2m，基礎底面標高為-1.4m，基礎主要受力層范圍內(nèi)有軟土，擬采用水泥土攪拌樁進行地基處理，樁直徑為600mm，樁長為11m，土層剖面、水泥土攪拌樁的布置等如圖5-2所示。假定，水泥土標準養(yǎng)護條件下90天齡期，邊長為70.7mm的立方體抗壓強度平均值fcu=1900kPa，水泥土攪拌樁采用濕法施工，樁端阻力發(fā)揮系數(shù)dp=0.5。試問，初步設計時，估算的攪拌樁單樁承載力特征值Ra（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、120B、135C、180D、250答案：B解析：30.如圖所示，設計使用年限為50年的方木屋架端節(jié)點，上弦桿軸力設計值（基本組合）N=-128.8kN。該屋架用水曲柳制作。當用木材單齒連接受剪承載力公式A、B、進行驗算時，其左、右端及關系與下列何項數(shù)值相近？（）C、D、答案：B解析：根據(jù)《木結構設計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.1條表4.2.1-2可知，水曲柳強度等級為TB15；根據(jù)第4.2.1條表4.2.1-3可知，順紋抗剪強度為：fv=2.0N/mm2；已知剪面計算長度lv=600mm，剪面寬度bv=200mm，則lv/hc=600/80=7.5；根據(jù)第6.1.2條表6.1.2可知，強度降低系數(shù)為：ψv=0.67；作用于剪面上的剪力設計值為：V=Ncosα=128.8cos（26°34′）=128.8×0.8944=115.2kN；根據(jù)第6.1.2條式（6.1.2-2）計算，木材單齒連接受剪承載力公式為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。31.某構筑物根據(jù)使用要求設置一鋼結構夾層，鋼材采用Q235鋼，結構平面布置如圖3-11A、所示。構件之間的連接均為鉸接?？拐鹪O防烈度為8度。B、C、假定，夾層平臺板采用混凝土并考慮其與鋼梁組合作用。試問，若夾層平臺鋼梁高度確定，僅考慮鋼材用量最經(jīng)濟，采用下列何項鋼梁截面形式最為合理？（）D、答案：B解析：B項所示鋼梁截面形式可以充分利用混凝土的抗壓承載力，從而減少鋼結構的用鋼量。32.某三層砌體結構房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結構布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級B級?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設計值為Nu。[2014年真題]7.假定，墊塊上N0及Nl合力的偏心距e=96mm，砌體局部抗壓強度提高系數(shù)γ=1.5。試問，剛性墊塊下砌體的局部受壓承載力φγ1fAb（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、220B、260C、320D、380答案：B解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.2.5條第1款計算。由于β≤3.0，e／h=96／480=0.20，查附錄D表D.0.1-1可得，墊塊上N0與Nl合力的影響系數(shù)：φ=0.68。墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)：γ1=0.8γ=0.8×1.50=1.20>1.0，f=1.89MPa。墊塊面積為：Ab=480×360=172800mm2。所以剛性墊塊下砌體的局部受壓承載力：φγ1fAb=0.68×1.2×1.89×172.8×103=266500N=266.5kN。由此可知，B項數(shù)值最為接近。33.某群樁基礎的平面，本樁基設計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖所示。地質(zhì)情況如下：①雜填土：重度γ＝17.8kN/m3；②淤泥質(zhì)土：γ＝17.8kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝20kPa，屬高靈敏度軟土；③黏土：其重度γ＝19.5kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝60kPa，土的壓縮模量Es1＝8.0MPa；④淤泥質(zhì)土：地基承載力標準值fk＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內(nèi)各土層的加權平均土層極限摩擦力標準值qsk＝21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設計值G＝480kN。5.軟弱下臥層地基承載力設計值（kPa）與下列（）項值接近。A、249.52B、267.47C、273.82D、284.31答案：A解析：先求得加權平均重度為：γm＝9.35kN/m3，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηd＝1.0；則可計算得修正后的軟弱下臥層地基承載力特征值為：fa＝fak+ηdγm（d+z－0.5）＝70+1.0×9.35×（1.5+15+3.2－0.5）＝249.52kPa。由此可知，A項數(shù)值最為接近。34.某現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板上有作用面為400mm×500mm的局部荷載，并開有550mm×550mm的洞口，平面位置示意如圖2-4所示。假定，樓板混凝土強度等級為C30，板厚h=150mm，截面有效高度h0=120m。試問，在局部荷載作用下，該樓板的受沖切承載力設計值Fl（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①η=1.0；②未配置箍筋和彎起鋼筋。A、250B、270C、340D、430答案：A解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.5.2條規(guī)定，當板開有孔洞且空洞至局部荷載作用面積邊緣的距離不大于6h0時，受沖切承載力計算中取用的計算截面周長μm，應扣除局部荷載中心至開孔洞外邊切線之間所包含的長度。因此孔洞至局部荷載邊緣的距離為：s=550mm<6h0=6×120=720mm；臨界截面周長μm應扣除局部荷載中心至開孔外邊切線之間所包含的長度：μm=2×（520+620）－（250+120／2）×550／800=2280－213=2067mm。根據(jù)第6.5.1條式（6.5.1-1）可得，在局部荷載作用下，該樓板的受沖切承載力設計值為：Fl=0.7βhftηumh0=0.7×1.0×1.43×1.0×2067×120×10-3=248kN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。35.有一承受非恒載為主的鋼筋混凝土框架柱，安全等級為二級，矩形截面尺寸b×h＝300mm×500mm，對稱配筋，每側各配有320的鋼筋（鋼筋為HRB335），混凝土強度等級為C25，縱向受拉鋼筋合力點至截面近邊的距離as＝40mm，柱的計算長度為l0＝4.5m。1.該柱在某荷載組合下，其正截面受壓承載力計算中，受壓區(qū)高度x＝290mm，則在該組合內(nèi)力下，柱的受拉主筋的應力σs（N/mm2）最接近于（）項數(shù)值。A、178B、195C、204D、252答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第4.1.4條表4.1.4-1可知，等級為C25的混凝土強度設計值fc＝11.9N/mm2；根據(jù)第4.2.5條表4.2.5和4.2.2條表4.2.3-1可知，HRB335鋼筋的彈性模量Es＝2.0×105N/mm2，強度fy＝300N/mm2，則根據(jù)第6.2.7條式（6.2.7-1）和第6.2.1條式（6.2.1-5）計算，相對界限受壓區(qū)高度為：由ζbh0＝0.550×460＝253mm＜x＝290mm，故屬于小偏心受壓。由相對受壓區(qū)高度為：可計算得柱的受拉主筋的應力為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。36.某12m跨重級工作制簡支焊接實腹工字形吊車梁的截面幾何尺寸及截面特性如圖所示。吊車梁鋼材為Q345鋼，焊條采用E50型。假定，吊車最大輪壓標準值Pk=441kN。[2013年真題]1.假定，計算吊車梁最大彎矩時，兩臺吊車輪壓作用位置如圖所示。試問，僅考慮豎向輪壓（最大輪壓標準值）的作用，吊車梁最大彎矩標準值Mkmax（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、2050B、2150C、2300D、2450答案：D解析：對整體進行分析，由B點力矩平衡可知，A點的豎向荷載值為：對AC部分進行分析，由C截面力矩平衡可知，C點處彎矩值為：Mkmax=716.2×6.496-441×5.0=2447.4kN·m。由此可知，D項數(shù)值最為接近。37.某多層框架結構辦公樓采用筏形基礎，γ0=1.0，基礎平面尺寸為39.2m×17.4m?；A埋深為1.0m，地下水位標高為-1.0m，地基土層及有關巖土參數(shù)見圖5-3。初步設計時考慮三種地基基礎方案：方案一，天然地基方案；方案二，樁基方案；方案三，減沉復合疏樁方案。采用方案三時，在基礎范圍內(nèi)較均勻布置52根250mm×250mm的預制實心方樁，樁長（不含樁尖）為18m，樁端進入第③層土1m。假定，方樁的單樁承載力特征值Ra為340kN，相應于荷載效應準永久組合時，上部結構與筏板基礎總的豎向力為43750kN。試問，按《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定，計算由筏基底地基土附加壓力作用下產(chǎn)生的基礎中點的沉降Ss時，假想天然地基平均附加壓力p0（kPa），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、15B、25C、40D、50答案：B解析：38.一鋼筋混凝土簡支梁，截面尺寸為200mm×500mm，跨度5.4m，支承在240mm厚的窗間墻上，如圖4-14所示。窗間墻長1500mm，采用MU15級蒸壓粉煤灰磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。在梁下、窗間墻墻頂部位，設置有鋼筋混凝土圈梁，圈梁高度為180mm。梁端的支承壓力設計值N1=110kN，上層傳來的軸向壓力設計值為360kN。試問，作用于墊梁下砌體局部受壓的壓力設計值N0+N1（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、190B、220C、240D、260答案：C解析：39.一幢十層教學樓，采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構體系，抗震設防烈度為8度，設計地震分組為一組、Ⅱ類場地。在重力荷載代表值作用下，中間橫向框架的計算簡圖如圖所示。2.未考慮非結構構件剛度影響時的框架基本自振周期T1最接近于（）s。A、0.5B、0.9C、1.2D、1.7答案：B解析：《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）規(guī)定框架結構基本自振周期經(jīng)驗公式為T1=（0.08～0.1）n，式中，n為樓層數(shù)，所以該框架基本自振周期為：T1=0.09×10=0.9s。由此可知，B項數(shù)值最為接近。40.用來對砌體承重結構進行變形驗算的地基變形特征值是（）。A、局部傾斜值B、傾斜值C、沉降差D、沉降量答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.3條第1款規(guī)定，由于建筑地基不均勻、荷載差異很大、體型復雜等因素引起的地基變形，對于砌體承重結構應由局部傾斜值控制；對于框架結構和單層排架結構應由相鄰柱基的沉降差控制；對于多層或高層建筑和高聳結構應由傾斜值控制；必要時尚應控制平均沉降量。41.某8層辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，如圖所示?？拐鹪O防烈度為8度，設計地震加速度0.20g，設計地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于Ⅱ類場地，設有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結構的嵌固部位，室內(nèi)外高差450mm。梁柱的混凝土強度等級均為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），鋼筋采用HRB335鋼（fy=300N/mm2），質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真題]3.假定，框架梁CD截面尺寸為250mm×650mm，h0=590mm，根據(jù)抗震計算結果，其邊支座柱邊的梁端截面頂面配筋為6Φ25。試問，在滿足抗震構造要求的條件下其底部最小配筋面積（mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、645B、884C、893D、1473答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）表6.1.2可知，框架梁抗震等級為一級；根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第6.3.2條第2款表6.3.2-1可知，一級抗震等級框架梁受拉鋼筋在支座處的最小配筋率為：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.3條第2款規(guī)定，已知得：滿足構造所需最小配筋率；故支座處下部受壓鋼筋的最小配筋應大于1473mm2。由此可知，D項數(shù)值最為接近。42.某40層高層辦公樓，建筑物總高度152m，采用型鋼混凝土框架—鋼筋混凝土核心筒結構體系，樓面梁采用鋼梁，核心筒采用普通鋼筋混凝土，經(jīng)計算地下室頂板可作為上部結構的嵌固部位。該建筑抗震設防類別為標準設防類（丙類），抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.10g，設計地震分組為第一組，建筑場地類別為Ⅱ類。A、600；160B、670；180C、1010；265D、1100；270答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第11.1.6條及第9.1.11條規(guī)定，當框架部分分配的地震剪力標準值小于結構底部總地震剪力標準值的20%，但其最大值不小于結構底部總地震剪力標準值的10%時，應按結構底部總地震剪力標準值的20%和框架部分樓層地震剪力標準值中最大值的1.5倍二者的較小值進行調(diào)整；由0.1V0=29000×0.1=2900kN＜Vf=3400kN＜0.2V0=29000×0.2=5800kN，該層柱內(nèi)力需要調(diào)整，1.5=1.5×3828=5742kN＜0.2V0，取較小值V=5742kN作為框架部分承擔的總剪力；根據(jù)第9.1.11條第3款規(guī)定，該層框架內(nèi)力調(diào)整系數(shù)=5742/3400=1.69，則該層柱底彎矩M=596×1.69=1007.24kN·m，剪力V=156×1.69=263.64kN。43.某15層框架一剪力墻結構，其平立面示意如圖所示，質(zhì)量和剛度沿豎向分布均勻，對風荷載不敏感，房屋高度58m，首層層高5m，二～五層層高4.5m，其余各層層高均為3.5m，所在地區(qū)抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.159，Ⅲ類場地，設計地震分組為第一組。[2011年真題]1.已知該建筑物位于城市郊區(qū)，地面粗糙度為B類，所在地區(qū)基本風壓W0=0.65kN/m2，屋頂處的風振系數(shù)βz=1.402。試問，在圖6-16所示方向的風荷載作用下，屋頂lm高度范圍內(nèi)Y向的風荷載標準值Wk（kN/m2），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。A、1.28B、1.70C、1.91D、3.43答案：B解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第8.2.1條規(guī)定，城市郊區(qū)地面粗糙度為B類，H=58m，根據(jù)表8.2.1可得，風壓高度變化系數(shù)為：根據(jù)表第30項可知，該建筑體型系數(shù)如圖所示。根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.2.1條規(guī)定，垂直于建筑物表面的風荷載標準值為：故58m高度處建筑物投影寬度范圍內(nèi)風荷載標準值為：故屋頂lm高度范圍內(nèi)Y向的風荷載標準值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。44.某擋土墻截面尺寸如圖所示，其高5.0m，頂寬0.8m，底寬2.0m，置于黏性土地基上，地基承載力標準值fk＝200kPa，墻底與土的摩擦系數(shù)μ＝0.60。墻后填土為中密砂土，填土面水平，砂土的重度γ＝19kN/m3，含水量w＝13%。擋土墻圬工材料的重度取γG＝23kN/m3，土對擋土墻墻背的摩擦角δ＝0°。假定擋土墻的構造與排水措施符合《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第6.6.1條的規(guī)定。假定填土面與水平面的夾角從零增大到15°，作用于擋土墻基礎底面的合力的偏心距將會（）。A、減小B、增大C、不變D、不能確定答案：B解析：由于傾斜填土面比水平填土面的土壓力大，因而當填土面與水平面的夾角增大時，合力的偏心距將增大。45.某簡支吊車梁，如圖3-18所示，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺75/20t重級工作制橋式吊車。吊車梁截面如圖3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。4.同時配置縱、橫向加勁肋時，為驗算縱向加勁肋與受壓翼緣間區(qū)格的局部穩(wěn)定性，此時采用的局部壓應力σc最接近的數(shù)值為（）N/mm2。A、153B、137C、125D、89答案：D解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.3條規(guī)定，局部壓應力為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。46.某建筑為兩層框架結構，設一層地下室，結構荷載均勻?qū)ΨQ，采用筏板基礎，筏板沿建筑物外邊挑出1m，筏板基礎總尺寸為20m×20m，結構完工后，進行大面積的景觀堆土施工，堆土平均厚度為2.5m。典型房屋基礎剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]5.假定條件同（4）。試問，按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）簡化公式計算，基礎中點的地基變形計算深度zn（m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、20B、26C、28D、30.5答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.8條式（5.3.8）計算，基礎中點的地基變形計算深度zn=b（2.5-0.4lnb）=20×（2.5-0.4×ln20）=26m。由此可知，B項數(shù)值最為接近。47.某5m高軸心受壓磚柱，e=0，上下端均為不動鉸支座，采用MU10和M5的混合砂漿砌筑，截面尺寸為490mm×490mm。當該柱采用網(wǎng)狀配筋配置，鋼筋為Φb4冷拔低碳鋼絲，fy=430N/mm2，鋼筋網(wǎng)豎向間距s=260mm（四皮磚），網(wǎng)格尺寸為60mm×60mm，已求得體積配筋率ρ=0.162，fn=2.522N/mm2，該網(wǎng)狀配筋柱承載力（kN）與（）項數(shù)值最為接近。A、592.7B、513.5C、491.1D、441.4答案：C解析：48.試問，下列哪項說法不符合高強度螺栓承壓型連接的規(guī)定？（）[2013年真題]A、承壓型連接的高強度螺栓的預拉力P與摩擦型連接的高強度螺栓相同B、在抗剪連接中，每個承壓型連接高強度螺栓的承載力設計值的計算方法與普通螺栓C、在桿軸方向受拉的連接中，每個承壓型連接高強度螺栓的承載力設計值的計算方法與普通螺栓相同D、高強度螺栓承壓型連接可應用于直接承受動力荷載的結構答案：D解析：D項，根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第7.2.3條規(guī)定，高強度螺栓承壓型連接不應用于直接承受動力荷載的結構。49.某廠房三鉸拱式天窗架采用Q235B鋼制作，其平面外穩(wěn)定性由支撐系統(tǒng)保證。天窗架側柱ad選用雙角鋼L125×8，天窗架計算簡圖及側柱ad的截面特性如圖所示。[2011年真題]5.設計條件同題（4）。試問，對側柱ad進行平面內(nèi)穩(wěn)定計算時，截面上的最大壓應力設計值（N/mm2），應與下列何項數(shù)值最為接近？提示：取等效彎矩系數(shù)βmx=1.0，參數(shù)NEx’=1.04×106N，同時截面無削弱。（）A、210B、195C、185D、170答案：D解析：彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性，根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）式（5.1.2-2）計算，得：λx=3250/38.8=83.8；根據(jù)附錄C表C-2可得，b類截面，軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)ψx=0.663；根據(jù)表5.2.1可得，截面肢尖處與截面模量相應的截面塑性發(fā)展系數(shù)γx=1.2；根據(jù)式（5.2.2-1）計算，代入數(shù)值得：50.某承重墻下條形基礎，底寬2.6m，埋深1.2m，板高0.35m，如圖所示，已知上部結構傳來荷載設計值F=290kN/m，M=10.4kN·m。采用C20混凝土，HPB235鋼筋。1.若F=250kN/m，則基底凈反力的最大值最接近于（）kN/m2。A、105.5B、110.9C、115.6D、121.4答案：A解析：偏心荷載的偏心距為：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條第2款規(guī)定，在偏心作用下，基底凈反力的最大值為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。51.某簡支梁計算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土為C30，鋼筋為HRB335級。該梁承受均布恒載標準值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活載標準值qk＝8.50kN/m，活荷載準永久系數(shù)取為ψq=0.4。梁跨中下部配有縱向受拉鋼筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保護層厚度c＝25mm。4.若ψ＝0.506，σs＝270.0N/mm2，則該梁跨中的最大裂縫寬度wmax最接近于（）mm。A、0.241B、0.293C、0.304D、0.344答案：A解析：縱向受拉鋼筋配筋率為：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.2條表7.1.2-1可知，構件受力特征系數(shù)取由題意可知，ψ＝0.506，σs＝270.0N/mm2；根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.2條式（7.1.2-1）計算，得該梁跨中的最大裂縫寬度為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。52.某方形獨立柱基，底面尺寸為B＝L＝2.0m，埋置深度為1.5m。上部結構傳至基礎頂面處的豎向力設計值F＝600kN，相應的豎向力標準值Fk=480kN（恒載占60%，活載占40%，準永久值系數(shù)ψq＝0.5）。已知基礎自重和基礎上的土重設計值G＝130kN，相應的基礎自重和基礎上的土重標準值Gk＝115kN?；A及工程地質(zhì)剖面如圖5-22所示。A、B、C、D、答案：D解析：53.關于先張法構件和后張法構件相比所具有的特點，下列說法錯誤的是（）。A、工藝較簡單無需永久性錨具B、需要臺座或鋼模C、一般采用直線預應力筋D、適于施工現(xiàn)場制作大、中型構件答案：D解析：先張法是指在臺座（或鋼模）上張拉預應力筋后澆筑混凝土并通過黏結力傳遞而建立預加應力的方法，其特點是：①工藝較簡單無須永久性錨具；②需要臺座或鋼模；③預應力筋一般為直線；④適于批量生產(chǎn)小、中型構件。后張法是指先澆筑水泥混凝土，待達到設計強度的75%以上后再張拉預應力鋼材以形成預應力混凝土構件的施工方法，其特點是：①工藝較復雜，需要永久性錨具；②無須臺座；③可采用曲線預應力筋；④適于現(xiàn)場制作大、中型構件；⑤是混凝土結構構件的重要裝配手段。54.某五層重點設防類建筑，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構如圖，抗震等級為二級，各柱截面均為600mm×600mm，混凝土強度等級C40。假定，二層框架梁KL1及KL2在重力荷載代表值及x向水平地震作用下的彎矩圖如圖2-20所示，as=a's=35mm，柱的計算高度H=4000mm。試問，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010），KZ2二層節(jié)點核心區(qū)組合的x向剪力設計值Vi（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）a）正X向水平地震作用下梁彎矩標準值（kN·m）；b）重力荷載代表值作用下梁彎矩標準值（kN·m）A、1700B、2100C、2400D、2800答案：A解析：55.某8度、二級抗震設計的剪力墻底部加強部位如圖所示，材料選用如下：混凝土為C40，端柱縱筋用HRB335，分布筋為HPB300。若約束邊緣構件實配箍筋如圖所示，as=a′s=15mm，則其體積配箍率ρv最接近于（）。A、2.023%B、1.992%C、1.884%D、1.825%答案：B解析：56.某砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝土條形基礎，其埋置深度為1.2m，寬度為1.6m。場地土層分布如圖所示，地下水位標高為-1.200m。[2012年真題]1.試問，②層淤泥質(zhì)黏土頂面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、98B、105C、112D、122答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，當基礎寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時，從荷載試驗或其他原位測試、經(jīng)驗值等方法確定的地基承載力特征值，尚應按下式修正：①當基寬小于3m，取b=3m,則②根據(jù)第5.2.4條表5.2.4可知，淤泥質(zhì)粘土取深度修正系數(shù)ηd=1.0?；A底面以上土的加權平均重度，故修正后的地基承載力特征值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。57.某車間設備平臺改造增加一跨，新增部分跨度8m，柱距6m，采用柱下端鉸接、梁柱剛接、梁與原有平臺鉸接的剛架結構，平臺鋪板為鋼格柵板；剛架計算簡圖如圖3-22所示；圖中長度單位為mm。剛架與支撐全部采用Q235—B鋼，手工焊接采用E43型焊條。假設剛架無側移，剛架梁及柱均采用雙軸對稱軋制H形鋼，梁計算跨度lx=8m，平面外自由長度ly=4m，梁截面為HM488×300×11×18，柱截面為HM340×250×9×14；剛架梁的最大彎矩設計值為Mxmax=486.4kN·m，且不考慮截面削弱。試問，剛架梁整體穩(wěn)定驗算時，以應力形式表達的穩(wěn)定性計算數(shù)值（N/mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：假定梁為均勻彎曲的受彎構件。A、163B、173C、183D、193答案：B解析：58.已知鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，縱筋用HRB335級鋼筋，箍筋用HPB300級鋼筋，as＝35mm。7.題（6）中，此梁最后箍筋配筋最接近于（）。A、2φ8150B、2φ8200C、2φ10150D、2φ10200答案：A解析：具體計算如下：采用HPB300級鋼筋雙肢箍，由此可知，A項數(shù)值最為接近。59.某多層橫墻承重砌體結構房屋，橫墻間距為7.8m。底層內(nèi)橫墻（墻長8m）采用190mm厚單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑，砌塊強度等級為MU10，砂漿強度等級為Mb7.5，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。底層墻體剖面如圖所示，軸向壓力的偏心矩e=19mm；靜力計算方案為剛性方案。[2014年真題]提示：按《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）作答。1.試問，底層內(nèi)橫墻未灌孔墻體每延米墻長的最大承載力設計值（kN／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、240B、220C、200D、180答案：C解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.3條第1款規(guī)定，在房屋地層，構件高度為樓板頂面到構件下端支點的距離，則墻體計算高度為：H0=3200+400=3600mm。根據(jù)第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，墻體高厚比為：由于e／h=0.1，查附錄D，φ=0.428。根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-4可得，單排孔混凝土砌塊砌體（MU10、Mb7.5），f=2.50MPa。根據(jù)第5.1.1條式（5.1.1）計算，受壓構件承載力為：φ·f·A=0.428×2.5×1000×190=203300N／m=203.3kN／m。由此可知，C項數(shù)值最為接近。60.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設計使用年限為50年，采用框架結構，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.20g，設計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設防類別為標準設防類，安全等級為二級。[2013年真題]假定，地下車庫頂板的厚度h=250mm，混凝土強度等級為C30，采用HRB400鋼筋，頂板跨中位置板底鋼筋為試問，考慮受壓區(qū)樓板鋼筋時，板跨中位置正截面受彎承載力設計值M（kN·m／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、80B、105C、125D、135答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.10條式（6.2.10-2）計算，α1fcbx=fyAS-代入數(shù)據(jù)解得，相對受壓區(qū)高度為：x=13mm<2×25=50mm，滿足構造要求。根據(jù)第6.2.14條式（6.2.14）計算：=360×1540×（215-25）=105kN·m／m，由此可知，B項最接近。61.如圖所示，某丙級建筑物有一柱下樁基礎，采用8根沉管灌注樁，已知樁身設計直徑d=377mm，樁身有效計算長度l=13.6m，樁中心距1.5m。作用于承臺頂面的荷載有豎向力設計值F，彎矩設計值M和水平剪力設計值V。承臺埋深1.5m，承臺中間厚度為1.0m,其平面尺寸為見圖5-31。柱截面尺寸400mm×400mm。假定基樁的總側阻力設計值為360kN，總端阻力設計值為120kN，承臺底1/2承臺寬的深度范圍內(nèi)地基土極限阻力標準值qck為320kPa。考慮樁群—土—承臺的相互作用效應，當根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定進行復合基樁的豎向承載力特征值R計算時，R的計算結果最接近于（）kN。A、890B、571C、377D、312答案：A解析：62.假定，第③軸底層墻肢A的抗震等級為一級，墻底截面見圖27，墻厚度400mm，墻長hW=6400mm，hW0=6000mm，AW/A=0.7，剪跨比=1.2，考慮地震作用組合的剪力計算值VW=4100kN，對應的軸向壓力設計值N=19000kN，已知豎向分布筋為構造配置。試問，該截面豎向及水平向分布筋至少應按下列何項配置，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的抗震要求？（）提示：按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。A、B、C、D、答案：D解析：63.以下關于高層建筑混凝土結構設計與施工的4種觀點：Ⅰ．分段搭設的懸挑腳手架，每段高度不得超過25mⅡ．大體積混凝土澆筑體的里表溫差不宜大于25℃，混凝土澆筑表面與大氣溫差不宜大于20℃Ⅲ．混合結構核心筒應先于鋼框架或型鋼混凝土框架施工，高差宜控制在4～8層，并應滿足施工工序的穿插要求Ⅳ．常溫施工時，柱、墻體拆?；炷翉姸炔粦陀?.2MPa試問，針對上述觀點是否符合《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）相關要求判斷，下列何項正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ符合，Ⅲ.Ⅳ不符合B、Ⅰ.Ⅲ符合，Ⅱ.Ⅳ不符合C、Ⅱ.Ⅲ符合，Ⅰ.Ⅳ不符合D、Ⅲ.Ⅳ符合，Ⅰ.Ⅱ不符合答案：C解析：Ⅰ項，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第13.5.5條第2款規(guī)定，分段搭設的腳手架，每段高度不得超過20m；Ⅱ項，根據(jù)第13.9.6條第1款規(guī)定，大體積混凝土澆筑后，應在12h內(nèi)采取保溫、控溫措施，混凝土澆筑體的里表溫差不宜大于25℃，混凝土澆筑體表面與大氣溫差不宜大于20℃；Ⅲ項，根據(jù)13.10.5條規(guī)定，核心筒應先于鋼框架或型鋼混凝土框架施工，高差宜控制在4-8層，并應滿足施工工序的穿插要求；Ⅳ項，根據(jù)第13.6.9條第1款規(guī)定，常溫施工時，柱拆模混凝土強度不應低于1.5，墻體拆模強度不應低于1.2MPa。64.某二級于線公路上一座標準跨徑為30m的單跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-5所示。橋面寬度為12m，其橫向布置為：1.5m（人行道）+9m（車行道）+1.5m（人行道）。橋梁上部結構由5根各長29.94m、高2.0m的預制預應力混凝土T形梁組成，梁與梁間用現(xiàn)澆混凝土連接；橋臺為單排排架樁結構，矩形蓋梁、鉆孔灌注樁基礎。設計荷載：公路I級、人群荷載3.0kN/m2。假定，前述橋主梁計算跨徑以29m計。試問，該橋中間T形主梁在彎矩作用下的受壓翼緣有效寬度（mm）與下列何值最為接近？（）A、9670B、2250C、2625D、3320答案：B解析：65.某普通辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架—核心筒結構，房屋高度116.3m，地上31層，地下2層，3層設轉(zhuǎn)換層，采用桁架轉(zhuǎn)換構件，平、剖面如圖6-15所示?？拐鹪O防烈度為7度（0.1g），丙類建筑，設計地震分組第二組，Ⅱ類建筑場地，地下室頂板±0.000處作為上部結構嵌固部位。.假定，振型分解反應譜法求得的2～4層的水平地震剪力標準值（Vi）及相應層間位移值（△i）見表6-9。在P=1000kN水平力的作用下，按圖6-16模型計算的位移分別為：△1=7.8mm；△2=6.2mm。試問，進行結構豎向規(guī)則性判斷時，宜取下列哪種方法及結果作為結構豎向不規(guī)則的判斷依據(jù)？（）提示：3層轉(zhuǎn)換層按整層計。A、等效剪切剛度比驗算方法，側向剛度比不滿足要求B、樓層側向剛度比驗算方法，側向剛度比不滿足規(guī)范要求C、考慮層高修正的樓層側向剛度比驗算方法，側向剛度比不滿足規(guī)范要求D、等效側向剛度比驗算方法，等效剛度比不滿足規(guī)范要求答案：B解析：66.某多層剛性方案磚砌體教學樓，其局部平面如圖所示。墻體厚度均為240mm，軸線均居墻中。室內(nèi)外高差為0.3m，基礎埋置較深且有剛性地坪。墻體采用MU10蒸壓粉煤灰磚、M10混合砂漿砌筑，底層、二層層高均為3.6m；樓、屋面板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級，結構安全等級為二級。鋼筋混凝土梁的截面尺寸為250mm×550mm。假定，墻B在兩端（A、B軸處）及正中均設240mm×240mm構造柱，構造柱混凝土強度等級為C20，每根構造柱均配4根HPB235、直徑14mm的縱向鋼筋。試問，該墻段考慮地震作用組合的最大受剪承載力設計值（kN），應與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：fy=210N/mm2，按fvE=0.22N/mm2進行計算，不考慮A軸處外伸250mm墻段的影響，按《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、360B、400C、440D、510答案：C解析：67.今有一高層鋼筋混凝土框架—核心筒大樓，高160m，位于7度抗震設防區(qū)。當?shù)叵率沂┕そY束時，建設單位為了加快竣工、提前營業(yè)起見，要求將該樓的上部結構由原鋼筋混凝土結構改為鋼結構，其他條件均不變。在建筑外形、建筑布局、結構體系等均不變，豎向承重構件、樓面梁因截面尺寸因材料變更自重均減輕了。若對這改動前后的荷載進行比較，下列說法正確的是（）。A、改動前后，結構所受的風荷載不變，結構自重輕了，水平地震作用也減少了B、改為鋼結構后，結構所受的風荷載將減少、結構自重減輕，水平地震作用也減少了C、改為鋼結構后，結構所受的風荷載將增大，但由于結構自重的減輕，水平地震作用將減小D、改為鋼結構后，結構所受的風荷載、在房屋的部分表面積上增大而部分表面積上又減少，結構自重減少，水平地震作用增大答案：C解析：鋼筋混凝土的框架—核心筒結構改為鋼結構后，建筑立面、內(nèi)部使用布置、平面布局、結構體系等均保持原設計。這樣，結構的側向剛度小了，結構的基本自振周期T1增長，風振系數(shù)βz將增大，促使結構的風荷載增大；雖然鋼結構的地震影響系數(shù)α略增，但由于自重的減輕，水平地震作用還是下降。68.某磚拱端部墻體寬度為490mm，墻體厚度為370mm（見圖），采用MU10燒結普通磚、M5混合砂漿砌筑。由永久荷載產(chǎn)生的窗間墻上部軸向壓力設計值Nu=33kN，由永久荷載和可變荷載產(chǎn)生的磚拱水平推力V=18.2kN（由永久荷載效應組合控制設計），該墻體水平受剪承載力驗算表達式接近下列（）項數(shù)值。A、18.20kN＜22.25kNB、18.20kN＜23.04kNC、18.20kN＜24.57kND、18.20kN＜25.07kN答案：A解析：MU10磚、M5混合砂漿，根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，砌體抗壓強度為：f=1.5N/mm2；M5混合砂漿，根據(jù)第3.2.2條表3.2.2可知，砌體抗剪強度設計值為：fv=0.11N/mm2；又A=0.49×0.37＝0.1813m2＜0.3m2，故砌體強度調(diào)整系數(shù)為：γa=0.7+A=0.7+0.1813=0.8813，則取f=0.8813×1.5=1.322N/mm2，fv=0.8813×0.11=0.097N/mm2；平均壓應力為：σ0=Nu/A=33000/181300=0.182N/mm2；則軸壓比為：σ0/f=0.182/1.322=0.138；又γG=1.35，則根據(jù)第5.5.1條式（5.5.1-3）計算，剪壓復合受力影響系數(shù)為：μ＝0.23-0.065σ0/f=0.23-0.065×0.182/1.322＝0.221；取α=0.64，則受剪承載力為：V＝18.2kN＜（fv+αμσ0）A＝（0.097+0.64×0.221×0.182）×181300＝22.25KN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。69.一幢十層教學樓，采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構體系，抗震設防烈度為8度，設計地震分組為一組、Ⅱ類場地。在重力荷載代表值作用下，中間橫向框架的計算簡圖如圖所示。1.在重力荷載代表值作用下，已知三層橫梁的支座彎矩如圖所示。當考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端負彎矩進行調(diào)幅，并取調(diào)幅系數(shù)為0.8時，則邊橫梁的跨中彎矩設計值M最接近于（）kN·m。A、73.5B、88C、93D、111答案：A解析：邊梁邊支座的剪力為：V0=24.24×7.5/2=90.9kN；邊支座的彎矩產(chǎn)生剪力為：VM=（102-92）/7.5=1.33kN；邊支座的剪力為：V=90.9-1.33=89.57kN；跨中剪力為零點距邊支座距離為：x=89.75/24.24=3.7m；則跨中彎矩為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。70.關于材料的高溫性能，下列敘述錯誤的是（）。A、建筑材料燃燒性能分為：A不燃性，B1難燃性，B2可燃性，B3易燃性B、鋼材屬不燃性材料，一定應力下，在高溫時隨時間增加不會發(fā)生緩慢變形C、混凝土是一種耐火性良好的材料，300℃以下，抗壓強度基本不變D、黏土磚耐火性能好，240mm厚承重墻可耐火5h（小時）以上答案：B解析：B項，鋼材雖為不燃燒性材料，但耐火性較差，高溫下不僅強度下降（350℃以上），且彈性模量降低，徐變增大，即一定應力下，隨時間增加發(fā)生緩慢變形。71.如圖所示，某丙級建筑物有一柱下樁基礎，采用8根沉管灌注樁，已知樁身設計直徑d=377mm，樁身有效計算長度l=13.6m，樁中心距1.5m。作用于承臺頂面的荷載有豎向力設計值F，彎矩設計值M和水平剪力設計值V。承臺埋深1.5m，承臺中間厚度為1.0m,其平面尺寸為見圖5-31。柱截面尺寸400mm×400mm。已知粉質(zhì)黏土、粉土和黏性土的樁側阻力特征值qsia分別為24kPa、16kPa和28kPa，黏性土的樁端端阻力特征值qpa為900kPa。初步設計時根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）的規(guī)定進行計算，試確定單樁豎向承載力特征值Ra最接近于（）kN。A、369.7B、419.8C、503.7D、585.79答案：B解析：72.在選擇樓蓋結構設計方案時，下列各項不可取的是（）。A、抗震設計時，不論板柱—剪力墻結構房屋有多高，頂層及地下一層的頂板，應采用現(xiàn)澆的肋形梁板結構B、房屋高度超過50m時，框架—核心筒結構房屋的樓蓋，應采用現(xiàn)澆樓蓋結構，包括肋形梁板樓蓋.雙向密肋樓蓋.壓型鋼板與混凝土的組合樓蓋等C、房屋高度不超過50m的部分框支剪力墻結構，其轉(zhuǎn)換層也可采用裝配整體式樓蓋，但應有增加預制板之間的整體性一系列構造措施D、房屋高度不超過50m的框架結構或剪力墻結構，允許采用裝配式樓蓋，并配以提高預制板之間的整體性措施答案：C解析：C項，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3-2010）第3.6.3條規(guī)定，房屋的頂層、結構轉(zhuǎn)換層、平面復雜或開洞過大的樓層、作為上部結構嵌固部位的地下室樓層應采用現(xiàn)澆樓蓋結構。73.如圖所示，某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，跨中承受最大正彎矩設計值M＝115kN·m。混凝土強度等級為C30，縱向受拉鋼筋采用熱軋HRB335鋼筋。樓板厚度hf′＝80mm，次梁高度h＝450mm，寬度b＝200mm，縱向受力鋼筋合力點至混凝土邊緣的距離as′＝35mm。1.若已知次梁的計算跨度l0＝6m，間距為2.4m，凈距sn＝2.2m，則翼緣的計算寬度bf′最接近于（）mm。A、1800B、2000C、2200D、2400答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第5.2.4條表5.2.4可知，按計算跨度l0考慮：按梁凈距考慮：按翼源高度考慮：因此對于肋形樓蓋梁不受此要求限制。因此翼緣計算寬度由此可知，B項數(shù)值最為接近。74.對框架—剪力墻結構進行結構布置時，下列說法不正確的是（）。A、由于剪力墻是框架—剪力墻結構中的主要抗側力構件，因此在各個主軸方向上，均需設置剪力墻B、在抗震設防區(qū)進行結構布置時，宜使框架—剪力墻結構在各個主軸方向上的側向剛度數(shù)值相接近C、宜將各主軸方向上設置的剪力墻相互整體連接，組成T形、L形、I形或圍成筒體D、在每個主軸方向上的剪力墻片數(shù)，只需按抵抗側向力的要求即可確定答案：D解析：D項，位于各主軸方向上的剪力墻的片數(shù)，不但由抗側力的需要所確定，而且還需滿足一些構造要求，例如在一個主軸方向上的剪力墻不宜少于3片等，以使每片剪力墻所承擔的水平剪力比較均勻。根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.7條第4款規(guī)定，單片剪力墻底部承擔的水平剪力不應超過結構底部總水平剪力的30%。75.某城市新區(qū)擬建一所學校，建設場地地勢較低，自然地面絕對標高為3.000m，根據(jù)規(guī)劃地面設計標高要求，整個建設場地需大面積填土2m。地基土層剖面如圖5-5所示，地下水位在自然地面下2m，填土的重度為18kN/m3，填土區(qū)域的平面尺寸遠遠大于地基壓縮厚度。提示：沉降計算經(jīng)驗系數(shù)取1.0。.條件同第2題，為安全設計，取中風化砂巖頂面深度為中性點深度。根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94—2008、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007—2011和地質(zhì)報告對某柱下樁基進行設計，荷載效應標準組合時，結合樁作用于承臺頂面中心的豎向力為5500kN，鉆孔灌注樁直徑800mm，經(jīng)計算，考慮負摩阻力作用時，中性點以上土層由負摩阻引起的下拉荷載標準值為350kN，負摩阻力群樁效應系數(shù)取1.0。該工程對三根試樁進行了豎向抗壓靜載荷試驗，試驗結果見表1。試問，不考慮承臺及其上土的重量，根據(jù)計算和靜載荷試驗結果，該柱下基礎的布樁數(shù)量（根）取下列何項數(shù)值最為合理？（）表1三根試樁的豎向抗壓靜載荷試驗結果A、1B、2C、3D、4答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）附錄Q.0.10第6款規(guī)定，假設該柱下樁數(shù)≤3，對樁數(shù)為三根以下的柱下承臺，取最小值作為單樁豎向極限承載力?？紤]長期負摩阻力的影響，只考慮嵌巖段的總極限阻力即4600kN，中性點以下的單樁豎向承載力特征值為2300kN。根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.4.3條第2款及式（5.4.3-2）計算，有：5500≤（2300-350）×n，n≥2.8，取3根（與假設相符）。76.某多層砌體結構建筑采用墻下條形基礎，荷載效應基本組合由永久荷載控制，基礎埋深1.5m，地下水位在地面以下2m。其基礎剖面及地質(zhì)條件如圖5-6所示，基礎的混凝土強度等級為C20（ft=1.1N／mm2），基礎及其以上土體的加權平均重度為20kN／m3。假定，基