鋼-混凝土組合框架梁設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

1.0.1為規(guī)范鋼—混凝土組合框架梁在建筑工程設(shè)計(jì)和施工中的應(yīng)用，促進(jìn)技1.0.2本標(biāo)準(zhǔn)適用于柱子采用鋼筋混凝土柱、型鋼混凝土柱、鋼柱、鋼管混凝1.0.3本標(biāo)準(zhǔn)適用于抗震設(shè)防烈度為6度至1.0.4鋼—混凝土組合框架梁的設(shè)計(jì)除應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)1.0.5本標(biāo)準(zhǔn)可作為《組合結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB 2術(shù)語和符號2.1.1鋼—混凝土組合框架梁steel-c用于連接鋼梁與鋼筋混凝土翼板并承受兩者相對滑移，保證兩者能共同工作的連接件，例抗剪連接件的縱向水平抗剪承載力能夠保證最大抗剪連接件的縱向水平抗剪承載力不能保證最大2.1.5有效翼緣寬度effec基于某種等效準(zhǔn)則，使橫向承受非均勻應(yīng)力的混2.1.6剛度放大系數(shù)stiffness2.1.7混凝土疊合板組合梁compositebeamwi鋼梁上先鋪設(shè)混凝土預(yù)制板，然后再后澆混凝土，使2.1.8壓型鋼板組合梁compo鋼梁上先鋪設(shè)壓型鋼板，然后再后澆混凝土，使壓型 Ec——混凝土的彈性模量；Es——鋼材和鋼筋的彈性模量；Et——混凝土達(dá)到開裂應(yīng)力ft之前的受拉彈性模量；Ets——混凝土受拉的軟化模量；f——鋼梁屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fcu——混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；fr——橫向鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；ft——混凝土的開裂應(yīng)力；ftk——樓板混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fv——鋼梁腹板的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；Gf——混凝土的斷裂能；αE——鋼材和混凝土的彈性模量之比；εεcu——混凝土的極限σvs——鋼材和鋼筋的泊松比； Ms——鋼梁塑性抗彎承載力；Mu,r——部分抗剪連接時組合梁正彎矩受彎承載力；N——單個抗剪連接件的受剪承載力設(shè)計(jì)值；V——豎向荷載組合（不含地震作用）ε——混凝土的單軸應(yīng)變；εεvl,1——單位縱向長度內(nèi)受剪界面上的縱向剪力設(shè)計(jì)值；vlu,1——單位縱 max——按照荷載準(zhǔn)永久組合并考慮長期A——鋼梁的截面面積；Ac——鋼梁受壓區(qū)截面面積；As——圓柱頭焊釘釘桿截面面積；Ast——梁端有效翼緣寬度be,end—范圍內(nèi)的鋼筋截面積；b1——計(jì)算跨中截面達(dá)到極限正彎矩時有效翼緣寬度時從鋼梁上翼緣b2——計(jì)算跨中截面達(dá)到極限正彎矩時有效翼緣寬度時從鋼梁上翼緣bc——混凝土樓板的實(shí)際寬度；be,end+——組be,mid+——跨中截面達(dá)到極限正彎矩時的有效翼緣寬度； bf——受剪界面的橫向長度；btr1,i——分別為左、右兩側(cè)橫梁上翼緣寬度；hco——矩形截面柱高度；Ic——混凝土板截面等效慣性矩；Icr——由有效翼緣寬度be,crack范圍內(nèi)縱向普通鋼筋與鋼梁形成的組合截Is——鋼梁截面抗彎慣性矩；lm——混凝土翼板的平均裂縫間 n——每個剪跨區(qū)內(nèi)需要的連接件總數(shù)；n0——在梁某截面處一個肋中布置的焊釘數(shù)；nr+——部分抗剪連接時最大正彎矩驗(yàn)算截面到最近零彎矩點(diǎn)之間的抗nr———部分抗剪連接時最大負(fù)彎矩驗(yàn)算截面到最近零彎矩點(diǎn)之間的抗S——有效翼緣寬度為be,longi的組合截面中，混凝土翼板的換算截面相st——樓板橫向鋼筋間距；tf——鋼梁上翼緣厚度；ys——鋼筋截面的重心至鋼筋和鋼梁形成的組合截面中和軸的距離；ysa——鋼梁截面的中和軸高度；y2——鋼梁受拉區(qū)截面形心至鋼梁受壓區(qū)截面形心的距離；y4——組合梁塑性中和軸至鋼梁塑性中和軸的距離；αcr——按不考慮混凝土板開裂得到的梁端負(fù)彎矩區(qū)總長度與梁跨之比； pte——有效寬度be,crack范圍內(nèi)樓板縱向受拉鋼筋配筋率。αc——反映裂縫間混凝土伸長對裂縫寬度影響的系數(shù)；αΔ——考慮梁端混凝土樓板開裂的豎向撓度放大系數(shù)；αr——正常使用極限狀態(tài)組合框架梁梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)；αsy——替換成對應(yīng)的對稱截面鋼梁后組合框架梁的剛度放大系數(shù)；εφ——裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)；1——考慮樓板空間組合效應(yīng)的纖維模型樓板混凝土峰值壓應(yīng)力和壓η0+——圓形截面柱無橫梁樓板正彎矩有效寬度放大系數(shù)；η1-——達(dá)到極限負(fù)彎矩時組 ηd——兩倍峰值壓應(yīng)變時混凝土強(qiáng)度下降的比例；ηi+——分別為左、右兩側(cè)樓板正彎矩有效翼緣寬度放大系數(shù)；p——驗(yàn)算負(fù)彎矩抗彎承載力所用的腹板鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的折減系數(shù)；τl——考慮長期作用影響的擴(kuò)大系數(shù)；τs——短期裂縫寬度的擴(kuò)大系數(shù)；ζζζ 3基本規(guī)定型、縮口型以及閉口型）等，如圖3.0.1所示，其中混凝土板應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)圖3.0.1采用不同形式混凝土翼緣板的組合框架梁 圖3.0.2采用不同鋼梁截面形式的組合框架梁3.0.3采用鋼—混凝土組合框架梁的結(jié)構(gòu)應(yīng)采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)3.0.4鋼—混凝土組合框架梁的承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)應(yīng)符合下列公γ0S≤R R——鋼—混凝土組合框架梁構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)值；YRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，對于鋼—混凝土組合框架梁可取3.0.6鋼—混凝土組合框架梁宜按本標(biāo)準(zhǔn)采用極限狀態(tài)塑性設(shè)計(jì)方法其截面板件寬厚比等級應(yīng)符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017中采用塑性及彎矩口型壓型鋼板橫肋垂直于鋼梁）時，連接件最大間距不大于15tfεk；εk2連接件的外側(cè)邊緣與鋼梁翼緣 質(zhì)量等級不應(yīng)低于B級，且宜采用鎮(zhèn)靜鋼。鋼材應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)4.0.3壓型鋼板質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑用壓型鋼板》GB/T12755的規(guī)鋅和鋅合金鍍層鋼板及鋼帶》GB/T2518的規(guī)定，鍍鋅層雙面重量不宜小于表4.0.4焊釘材料及力學(xué)性能材料極限抗拉強(qiáng)度(N/mm2)屈服強(qiáng)度(N/mm2)伸長率(%)ML15、ML15A1≥400≥320≥144.0.5鋼—混凝土組合框架梁中的混凝4.0.6鋼—混凝土組合框架梁中樓板鋼筋宜采用熱軋鋼筋HPB300、HRB400、4.0.7考慮地震作用的鋼—混凝土組合框架梁中樓板鋼筋應(yīng)2屈服強(qiáng)度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的3最大力總延伸率實(shí)測值不應(yīng)小于9%。 5彈性整體結(jié)構(gòu)計(jì)算5.1.1在組合框架的彈性內(nèi)力和側(cè)移分析時，應(yīng)考慮樓板與鋼梁之間的組合作Ie=αIs(5.1.1-1)Is——αsy——因此在實(shí)際工程中經(jīng)常采用上翼緣面積小于下翼緣面積翼緣尺寸轉(zhuǎn)換為對稱鋼梁截面的抗彎慣性矩，如圖5.1.1替換成對應(yīng)的對稱截面鋼梁后組合框架梁的剛度放大系 Ic——混凝土板截面等效慣性矩（mm4hc——混凝土板平均厚度（mmαE——鋼材和混凝土的彈性模量之比。圖5.1.1非對稱鋼梁截面向?qū)ΨQ鋼梁截面的轉(zhuǎn)換5.1.2采用5.1.1規(guī)定的組合框架梁抗彎慣性矩Ie計(jì)算多遇地震標(biāo)準(zhǔn)值作用下的表5.1.2帶有組合框架梁的不同類型結(jié)構(gòu)在多遇地震標(biāo)準(zhǔn)值作用下的層間位移角限值5.2.1采用5.1.1節(jié)的組合框架梁抗彎慣性矩計(jì)算得到的側(cè)向荷載作用下的內(nèi) 圖5.2.1側(cè)向荷載作用下組合框架梁的內(nèi)力調(diào)整5.2.2采用5.1.1節(jié)的組合框架梁抗彎慣性矩計(jì)算得到的豎向荷載作用下的內(nèi) 6承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算6.1承載能力極限狀態(tài)塑性有效翼緣寬度1梁端截面達(dá)到極限正彎矩時的有效翼緣寬度be,end+：b.bcw≤bci(6.1.1-2)當(dāng)采用圓形截面柱時，ηi+（i=1或2）可按以下各式計(jì)算：當(dāng)采用矩形截面柱時，ηi+（i=1或2）可按下式計(jì)算：式中：b1+——左側(cè)樓板有效翼緣寬b2+——右側(cè)樓板有效翼緣寬度（mmbci——分別為左、右兩側(cè)樓板的實(shí)際寬度（mmη0+——圓形截面柱無橫梁樓板有效寬度放大系數(shù)；ζtr,i+——分別為左、右兩側(cè)橫梁修正系數(shù)； btr1,i——分別為左、右兩側(cè)橫梁上翼緣寬度（mmbcw——柱截面寬度，對矩形截面柱為柱寬bco，對圓形截面柱為bf1——鋼梁上翼緣寬度（mmbf2——鋼梁下翼緣寬度（mmD——圓形截面柱直徑（mm2梁端截面達(dá)到極限負(fù)彎矩時的有效翼緣寬度be,end—：i-η300,ii,」(300-fst)(1-η300,i)0.2+1 +1(6.1.1-15)cobco達(dá)到極限負(fù)彎矩時組合框架梁左、右兩側(cè)樓板有效分別為無橫梁、樓板鋼筋屈服強(qiáng)度為300fst——縱向鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2bce——矩形截面柱等效柱寬（mm圖6.1.1鋼—混凝土組合框架梁的彎矩包絡(luò)圖6.1.2當(dāng)組合框架梁的跨度較大或豎向荷載較大時，其內(nèi)力包絡(luò)以豎向荷載為主，如圖6.1.1(b)所示，可采用塑性方法驗(yàn)算組合框架梁梁端和跨中截面的極限~1梁端截面達(dá)到極限負(fù)彎矩時的有效翼緣寬度be,end—應(yīng)按式(6.1.1-7)~2跨中截面達(dá)到極限正彎矩時的有效翼緣寬度be,mid+應(yīng)按以下公式計(jì) uYu=53.l-0.52(6.1.2-3)Yi=3.1.ηbi.l-0.27+7.92.l-0.33≤1(6.1.2-4)ηbi=lnbi-6.908≥-0.8(6.1.2-5)式中：bf1——鋼梁上翼緣寬度（單位mmbe1+，be2+——從鋼梁上翼緣邊界左右延伸的混凝土板有效翼緣寬2——從鋼梁上翼緣邊界左右延伸的混凝土板實(shí)際寬度6.2.1組合框架梁的抗剪連接件宜采用圓柱頭焊釘，也可采用槽鋼或有可靠依據(jù)的其它類型連接件（圖6.2.1）。單個抗剪連接件的受剪承載力設(shè)計(jì)值由下列圖6.2.1抗剪連接件的形式fu(6.2.1-1)式中：Ec——混凝土的彈性模量（N/mm2As——圓柱頭焊釘釘桿截面面積（mm2 fu——圓柱頭焊釘極限抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，需滿足《電弧螺柱焊件的受剪承載力設(shè)計(jì)值N進(jìn)行計(jì)算。6.2.2對于用開口型、縮口型和閉口型壓型鋼板混凝土組合板做翼板的組合框架梁（圖6.2.2），其焊釘連接件的縱向抗剪承載力設(shè)計(jì)值N應(yīng)分別按以下兩種圖6.2.2用開口型和縮口型壓型鋼板做底膜的混凝土翼板1當(dāng)壓型鋼板肋平行于鋼梁布置[圖6.2.2(a)]，bw/he<1.5時，宜按本標(biāo)準(zhǔn)分別按開口型、縮口型、閉口型壓型鋼板做底模的情況 6.2.3位于負(fù)彎矩區(qū)段的抗剪連接件，其縱向抗剪承載力設(shè)計(jì)值N應(yīng)乘以折減{Af,f——鋼梁屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2hc1——混凝土樓板厚度（mm對于現(xiàn)澆混凝土板、混凝土疊合板、閉口型壓型鋼板混凝土組合樓板，取樓板全厚；對于開口型和縮口型壓型鋼板混凝土組合樓板，取較薄fc——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2Ast——梁端有效翼緣寬度be,end—范圍內(nèi)的鋼筋截面積（mm2fst——鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2V{Af, 6.2.6按完全抗剪連接設(shè)計(jì)時，每個剪跨區(qū)內(nèi)需要的連接件總數(shù)n應(yīng)滿足以下6.2.7按部分抗剪連接設(shè)計(jì)時，每個剪跨區(qū)內(nèi)需要的連接件總數(shù)n應(yīng)滿足以下6.3.1完全剪力連接組合框架梁的極限抗彎承載M=bexfcy(6.3.1-1)式中：Mu+——正彎矩承載力（N?mmbe——有效翼緣寬度，若計(jì)算截面為截面A，則取be,end+，若計(jì)x——混凝土翼板受壓區(qū)高度（mmy——鋼梁截面應(yīng)力的合力至混凝土受壓區(qū)截面應(yīng)力的合力間圖6.3.1-1塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)時正彎矩截面應(yīng)力圖形 M=behc1fcy1+Acfy2(6.3.1-3)式中：Ac——鋼梁受壓區(qū)截面面積（mm2y1——鋼梁受拉區(qū)截面形心至混凝土翼板受壓區(qū)截面形心的距y2——鋼梁受拉區(qū)截面形心至鋼梁受壓區(qū)截面形心的距離圖6.3.1-2塑性中和軸在鋼梁內(nèi)時正彎矩截面應(yīng)力圖形=Ms+Astfst(6.3.1-5)Ms=(S1+S2)f(6.3.1-6)AMs——鋼梁塑性抗彎承載力（N?mmS1 Ast——梁端極限負(fù)彎矩混凝土翼板有效翼緣寬度be,end—范圍內(nèi)fst——縱向鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）y3——縱向鋼筋截面形心至組合梁塑性中和軸的距離，根據(jù)截面軸力平衡式(6.3.1-7)求出鋼梁受壓區(qū)面積Ac，取鋼梁y4——組合梁塑性中和軸至鋼梁塑性中和軸的距離。當(dāng)組合梁塑性中和軸在鋼梁腹板內(nèi)時，取y4=Astfst/(2twf)，當(dāng)該中圖6.3.1-3完全抗剪連接負(fù)彎矩截面應(yīng)力圖形6.3.2部分抗剪連接組合框架梁的極限抗彎承載Mu,r=nNy1+Acfy2(6.3.2-3)式中：Mu,r——部分抗剪連接時組合梁正彎矩受彎承載力（N?mmnr+——部分抗剪連接時最大正彎矩驗(yàn)算截面到最近零彎矩點(diǎn)y1、y2——如圖6.3.2所示，可按 圖6.3.2部分抗剪連接正彎矩截面應(yīng)力圖形應(yīng)改為nr—N和Astfst兩者中的較小值，nr—取為最大負(fù)彎矩驗(yàn)算截面到Vu=hwtawfv(6.4.1)6.4.2用彎矩調(diào)幅設(shè)計(jì)法計(jì)算組合梁強(qiáng)度時，應(yīng)按下列規(guī)定考慮彎矩和剪力的彎承載力所用的腹板鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值進(jìn)行折減；當(dāng)剪力設(shè)計(jì)值V>0.5hwtwfv時，驗(yàn)算負(fù)彎矩抗彎承載力所用的腹板鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f應(yīng) 圖6.5.1混凝土板縱向受剪界面At—混凝土板頂部附近單位長度內(nèi)鋼筋面積的總和（mm2/mm包括混凝土板內(nèi)抗彎和構(gòu)造鋼筋；Ab—混凝土底部單位長度內(nèi)鋼筋面積的總和（mm2/mm）6.5.2單位縱向長度內(nèi)受剪界面上的縱向剪力設(shè)計(jì)V——豎向荷載組合（不含地震作用）引起的豎向剪力（NI——有效翼緣寬度為be,longi的整個組合截面的換算慣性矩be,longi——混凝土翼板基于縱向剪力等效的有效翼緣寬度（mmblongi,i=Ylongi,i.bci-(6.5.2-3) 式中：bci——鋼梁中軸線到左右兩側(cè)混凝土翼板邊緣的距離或相鄰鋼blongi,i——縱向抗剪驗(yàn)算時混凝土翼板左側(cè)和右側(cè)挑出的寬度bf1——鋼梁截面上翼緣寬度（mm6.5.3組合框架梁翼緣板界面縱向抗剪承載νl,1≤νlu,1(6.5.3-1)νlu,1=0.7ftbf+0.8Aefr(6.5.3-2)νlu,1=0.25bffc(6.5.3-3)式中：vlu,1——單位縱向長度內(nèi)界面受剪承載力（N/mm取公式ft——混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2bf——受剪界面的橫向長度，按圖6.5.1所示a-a和b-b連線在6.5.4橫向鋼筋的最小配Aefr/bf>0.75(6.5.4) 7正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算7.1.1鋼—混凝土組合框架梁的豎向撓度驗(yàn)算應(yīng)參照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》7.1.2鋼—混凝土組合框架梁應(yīng)驗(yàn)算永久和可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的撓度以及可υT≤7.1.3計(jì)算vT和vQ時采用式(5.1.1-1)的組合框架梁抗彎慣性矩Ie按不考慮梁端[cr≤0.1ξξ2=-0.03α2+0.466α+0.61式中：αcr——按不考慮混凝土板開裂得到的梁端負(fù)彎矩區(qū)總長度 lcr——按不考慮混凝土板開裂得到的梁端負(fù)彎矩區(qū)總長α——組合框架梁的剛度放大系數(shù)，按式(5.1.1-2)計(jì)算。圖7.1.3梁端負(fù)彎矩區(qū)總長度示意圖7.2.1鋼—混凝土組合框架梁中的鋼筋混凝土板，按三級裂縫控制等級，最大式中：wmax——按照荷載準(zhǔn)永久組合并考慮長期作用影響計(jì)算的最wlim——最大裂縫寬度限值。對于一類環(huán)境，即室內(nèi)干燥環(huán)7.2.2在驗(yàn)算梁端裂縫寬度時，考慮有效翼緣寬度be,crack范圍內(nèi)鋼筋的作用， be,crack可按如下方法確定：1邊節(jié)點(diǎn)梁端的有效翼緣寬度be,式中：bcw——柱截面寬度，對矩形截面柱為柱寬bco，對圓形截面柱為2中節(jié)點(diǎn)梁端的有效翼緣寬度be,crack：bc——混凝土樓板的實(shí)際寬度（mm7.2.3鋼—混凝土組合框架梁端混凝土板按荷載準(zhǔn)永久組合計(jì)算并考慮長期作Mk=Me(1-αr)(7.2.3-4)lcr=stτlτsαcφ————————短期裂縫寬度的擴(kuò)大系數(shù)，根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，對于軸裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：當(dāng)φ<0.2時，取 ftk——樓板混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；pte——有效寬度be,crack范圍內(nèi)樓板縱向受拉鋼筋配筋率；Mk——鋼與混凝土形成組合截面后，在考慮了彎矩調(diào)幅的荷載準(zhǔn)永久組合作用下梁端截面的負(fù)彎矩組合值，對于懸臂Icr——由有效翼緣寬度be,crack范圍內(nèi)縱向普通鋼筋與鋼梁形成ys——鋼筋截面的重心至鋼筋和鋼梁形成的組合截面中和軸的Me——鋼與混凝土形成組合截面后，準(zhǔn)永久荷載組合下按未開αr——正常使用極限狀態(tài)組合框架梁梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)，其 8彈塑性時程分析8.1.1梁—?dú)せ旌嫌邢拊Ｐ褪侵福河美w維梁單元模擬組合框架梁的鋼梁，用圖8.1.1組合框架的梁—?dú)せ旌嫌邢拊Ｐ?.1.2當(dāng)采用梁—?dú)せ旌嫌邢拊Ｐ蜁r，可以忽略鋼梁和混凝土翼板之間的滑8.1.3當(dāng)采用梁—?dú)せ旌嫌邢拊Ｐ蜁r，可以直接采用大型商用軟件自帶的彈8.1.4梁—?dú)せ旌嫌邢拊Ｐ椭械牟牧媳?樓板混凝土采用開裂后正交方向解耦的固定裂縫模型。其單軸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線如圖8.1.4-1(a)所示。其中，受壓方向單軸線采用Rüsch曲線，其表達(dá)式如式(8.1.4-1)；混凝土的受壓彈性極限點(diǎn) 式中：σc——混凝土的單軸應(yīng)力（N/mm2ε——混凝土的單軸應(yīng)變；σ0——混凝土受壓強(qiáng)度絕對值，可取混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度fc'或棱柱體抗壓強(qiáng)度fc（N/mm2）εcu——混凝土的極限壓應(yīng)變，可取0.004。圖8.1.4-1翼板混凝土的單軸本構(gòu)關(guān)系混凝土達(dá)到開裂應(yīng)力ft之前的受拉彈性模量Et與受壓彈性段的彈性模 ft=1.4(fc’/10)2/3=0.26fc/3(8.1.4-4)Gfαtfcu————————混凝土的斷裂能，代表一根裂縫張開全過程單位截面積和最大骨料粒徑Dmax有關(guān)的系數(shù)，歐洲模式規(guī)范建議，土板厚、鋼筋間距等對Dmax作近似而粗略的判斷，對于混凝土翼板的平均裂縫間距，可取混凝土翼板橫向鋼筋4由于不涉及到混凝土的剪切計(jì)算，剪力傳遞系數(shù)η可在0.2~0.5范圍內(nèi)以在保證斷裂能Gf不變的情況下（也就是應(yīng)力σ和應(yīng)變ε曲線下式中：阝——調(diào)整后的軟化模量與裂縫帶理論計(jì)算得到的軟化模量的ft,eq——調(diào)小后的混凝土等效開裂應(yīng)力（N/mm2Y——混凝土開裂應(yīng)力的調(diào)小比例系數(shù)。 圖8.1.4-2促進(jìn)程序收斂的受拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線調(diào)整8.2.1在進(jìn)行彈塑性分析時，可采用纖維梁模型模擬組合框架梁，從而獲得更8.2.2纖維截面中的樓板翼緣寬度采用基于剛度等效的有效翼緣寬度be,stiff，按k=6Ie-6Is-A-6A(8.2.2-2)Is——鋼梁截面的抗彎慣性矩；A——鋼梁截面積；8.2.3假定不考慮樓板縱向鋼筋的受壓貢獻(xiàn)，樓板縱向鋼筋纖維的本構(gòu)關(guān)系在普通鋼筋材料單軸本構(gòu)關(guān)系的基礎(chǔ)上對鋼筋屈服強(qiáng)度fyr乘以修正系數(shù)K2，如圖 式中：be,end———組合框架梁端極限負(fù)彎矩有效翼緣寬度，按式(6.1.1-7)σa、εaσεEhp————————強(qiáng)化模量，定義為初始屈服點(diǎn)到極限強(qiáng)度點(diǎn)連線的斜圖8.2.3修正的鋼筋單軸本構(gòu)關(guān)系8.2.4樓板混凝土纖維的本構(gòu)關(guān)系σc'-ε在普通混凝土材料單軸本構(gòu)關(guān)系的基礎(chǔ)和式(8.2.4-2)所示；加卸載采用最簡單的按初始彈性模量E K式中：be,end+——組合框架梁端極限正彎矩有效翼緣寬度，按式(6.1.1-1)計(jì)ηd——兩倍峰值壓應(yīng)變時混凝土強(qiáng)度下降的比例。圖8.2.4修正的樓板混凝土單軸本構(gòu)8.2.5大震作用下由組合框架梁組成的組合框架結(jié)構(gòu)（柱子包括：鋼柱、鋼筋 9構(gòu)造措施9.1.1組合框架梁截面高度不9.1.2組合框架梁邊梁的混凝土翼板應(yīng)同時滿足伸出鋼梁中心線不小于圖9.1.2組合框架邊梁構(gòu)造圖1圓柱頭焊釘連接件釘頭下表面或槽鋼連接件上翼緣下表面與翼板底部大于300mm；連接件的外側(cè)邊緣至鋼梁翼緣邊緣之間的距離不應(yīng)小于土凸肋寬度不應(yīng)小于焊釘釘桿直徑的2.5倍；焊釘高度hd應(yīng)符合9.1.5槽鋼連接件一般采用Q23 9.1.6混凝土翼板中橫向鋼筋的間距不應(yīng)大于4he0（定義詳見9.1.3-1），且不9.1.7對于梁端承受負(fù)彎矩的箱型截面組合梁，可在鋼箱梁底板上方或腹板內(nèi)圖9.2.1組合框架梁與矩形鋼管混凝土柱內(nèi)隔板貫穿式節(jié)點(diǎn)1—矩形鋼管混凝土柱；2—組合框架梁鋼梁部分；3—鋼牛腿；4—內(nèi)隔板；5—高強(qiáng)螺栓連接板；6—翼緣對接焊縫或高強(qiáng)螺栓連接9.2.2組合框架梁與鋼管柱剛接，宜同9.2.1一樣采用內(nèi)隔板貫穿式節(jié)點(diǎn)（圖），1組合框架梁-鋼筋混凝土柱剛接，在鋼筋混凝土柱外設(shè)置矩形鋼套筒， 3鋼牛腿截面尺寸與鋼梁相同，內(nèi)隔板厚度與對應(yīng)翼緣4節(jié)點(diǎn)內(nèi)隔板應(yīng)根據(jù)需要預(yù)留鋼筋穿孔圖9.2.3組合框架梁與鋼筋混凝土柱固接節(jié)點(diǎn)1—鋼筋混凝土柱；2—組合框架梁鋼梁部分；3—矩形鋼套筒；4—鋼牛腿；5—內(nèi)隔板；6—圓柱頭焊釘；7—高強(qiáng)螺栓連接板；8—翼緣對接焊縫或高強(qiáng)螺栓摩擦型連接9.2.4組合框架梁與H型鋼柱剛接，可采用如圖9.2.4的方式連接，并應(yīng)符合9.2.5組合框架梁與型鋼混凝土柱中的H型鋼柱剛接，宜同9.2.4一樣采用內(nèi)）， 圖9.2.4組合框架梁與H型鋼固接節(jié)點(diǎn)1—工字鋼柱；2—組合框架梁鋼梁部分；3—鋼牛腿；4—內(nèi)隔板；5—高強(qiáng)螺栓連接板；6—翼緣對接焊縫或高強(qiáng)螺栓連接9.2.6為充分發(fā)揮樓板的組合效應(yīng)，對于邊節(jié)點(diǎn)，在梁端be,end—范圍內(nèi)的縱向圖9.2.6固接節(jié)點(diǎn)處樓板鋼筋構(gòu)造1—柱子；2—鋼梁；3—圓柱頭焊釘；4—縱向鋼筋；5—橫向鋼筋 用詞說明 引用規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)名錄本標(biāo)準(zhǔn)引用下列規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)。其中，注日期的 中國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)鋼—混凝土組合框架梁設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)T/CECS1XXX-202X條文說明 制定說明本標(biāo)準(zhǔn)制定過程中，編制組進(jìn)行了廣泛深入的建設(shè)中鋼—混凝土組合結(jié)構(gòu)領(lǐng)域的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，同時技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，并在廣泛征求意見的基礎(chǔ)上，對主要問為便于廣大技術(shù)和管理人員在使用本標(biāo)準(zhǔn)時能正確理解和執(zhí)行條款規(guī)定，《鋼—混凝土組合框架梁設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》編制組按章、節(jié)、條文說明，對條款規(guī)定的目的、依據(jù)以及執(zhí)行中需注意明。本條文說明不具備與標(biāo)準(zhǔn)正文及附錄同等的法律效 鋼—混凝土組合框架結(jié)構(gòu)是最基本的一種組合結(jié)構(gòu)形式本標(biāo)準(zhǔn)編寫吸取了鋼—混凝土組合框架梁設(shè)計(jì)中的最新研究成果和實(shí)際工1.0.4限于篇幅，本標(biāo)準(zhǔn)僅就鋼—混凝土框架梁構(gòu)件在設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵技術(shù)給出1.0.5和柱子固接的鋼—混凝土組合框架梁在豎向荷載和水平荷載（風(fēng)荷載和 (a)豎向荷載作用(b)水平荷載作用圖1鋼—混凝土組合框架梁的樓板空間組合效應(yīng) 2術(shù)語和符號2.1.1~2.1.9本節(jié)根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)并結(jié)合本標(biāo)準(zhǔn)的具體情況列出了鋼—混凝土組2.2.1~2.2.4本節(jié)根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu) 3基本規(guī)定混凝土板（如圖3.0.1(a)所示），整體性好，但需要搭腳手架，支模板，現(xiàn)場濕作業(yè)量大。為了克服這一缺點(diǎn)，可以采用疊合板組合梁（如圖3.0.1(b)所示），疊合板中的預(yù)制板有兩個關(guān)鍵構(gòu)造1）預(yù)制板上表面拉毛并設(shè)置抗剪鋼筋，從而加強(qiáng)預(yù)制板和現(xiàn)澆混凝土層之間的共同工作2）梁端伸出胡子筋，用于可以將出胡子筋的傳統(tǒng)預(yù)制板改成板端不出筋的開槽預(yù)制板（如圖3.0.1(c)），工程中推薦采用板端不出筋的疊合板組合梁（圖3.0.1(c)），這一構(gòu)造也符合當(dāng)3.0.2鋼梁采用開口箱梁截面形式的組合框架梁在解決大跨重載難題時具有良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。譬如：適用于重載條件的大跨鋼-混凝土組合轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，如組合轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)混凝土及型鋼混凝土轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)相比具有如下優(yōu)勢1）跨 足的問題，還可有效減輕結(jié)構(gòu)自重2）梁端鋼箱內(nèi)澆筑混凝土，可防止鋼梁失穩(wěn)，提高梁端抗剪能力和抗彎能力，并增大結(jié)構(gòu)剛度3）鋼箱梁作為現(xiàn)場使用性能好5）結(jié)構(gòu)高度小，自重輕，用鋼量省，抗震性能優(yōu)越。圖2鋼—混凝土組合轉(zhuǎn)換梁3.0.4鋼—混凝土組合框架梁的承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)要進(jìn)行疲勞驗(yàn)算，具體可參考現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017和歐 計(jì)規(guī)范EC4的相關(guān)條文，給出了不滿足板件寬厚比限值仍可采用塑性調(diào)幅設(shè)計(jì) 1591確定的，其鋼材性能應(yīng)與鋼結(jié)構(gòu)對鋼材性能的規(guī)定相同。沸騰鋼含氧量較計(jì)規(guī)范》GB50011的相關(guān)規(guī)定。鋼材的極限抗拉強(qiáng)度是決定結(jié)構(gòu)安全儲備的關(guān)4.0.6本條為現(xiàn)行規(guī)范《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55008中給出的各類冷軋和 5彈性整體結(jié)構(gòu)計(jì)算（1）提出側(cè)向荷載作用下對稱鋼梁截面的剛度放大系數(shù)公情況（如圖3a也不是強(qiáng)約束的情況（如圖3b而是可以用一組彈簧來模擬梁端約束情況（如圖3c但這樣做太過復(fù)雜。因此，本標(biāo)準(zhǔn)采用梁端弱約束和和式（2）所示。將式（1）和式（2）求平均，即可得到正圖3側(cè)向荷載下的梁—?dú)せ旌嫌邢拊Ｐ?式中：Is——鋼梁抗彎慣性矩（mm4圖4側(cè)向荷載下對稱鋼梁截面中梁弱約束和全約束模型擬合公式（2）通過大量數(shù)值算例，充分驗(yàn)證了上述用于側(cè)向荷載下對稱鋼梁截面的（3）通過將非對稱鋼梁截面修改成對應(yīng)的對稱鋼梁截面，通過大量數(shù)值算例歸納得到剛度放大系數(shù)的非對稱鋼梁截面修正系數(shù)α'，如正文式(5.1.1-3)，公式計(jì)算結(jié)果和數(shù)值模型計(jì)算結(jié)果的對比如圖5所示。圖5非對稱鋼梁截面組合框架剛度修正系數(shù)建議公式與數(shù)值計(jì)算結(jié)果對比 本條的詳細(xì)推導(dǎo)過程可參考清華大學(xué)的成果：陶慕軒,聶建國.考慮樓板空間組合作用的組合框架體系設(shè)計(jì)方法.II:剛度及驗(yàn)證.土木工程學(xué)報(bào),2013,compositeframebeamsco5.1.2此處給出了帶有組合框架梁的各種不同類型結(jié)構(gòu)形式在多遇地震標(biāo)準(zhǔn)值值的算例，通過Pushover分析方法，由能力譜方法得到彈塑性需求譜與能力譜內(nèi)力重分布相疊加使得實(shí)際組合框架梁承受的負(fù)彎矩會遠(yuǎn)小于按彈性未開裂計(jì)1-ηhogging)Me,hogging（3） Mc,sagging=(1-ηsagging)Me,saggingηhogging=1-(1-η1)(1-η2)ηsagging=1-(1-η1)(1+η2Me,hogging/Me,sagging)η1=0.0668ln(k)+0.1115ln(L/hs)-0.0426p+0.0544(hc/150)-0.0313(L/10000)-0.0763η2=0.0121ln(k)+0.1550ln(L/hs)-0.0430p+0.0504(hc/150)-0.0519(L/10000)-0.0526Mc,hogging——內(nèi)力調(diào)小后的負(fù)彎矩值（NMe,hogging——彈性未開裂計(jì)算得到負(fù)彎矩值（N?mmMc,sagging——內(nèi)力調(diào)小后的正彎矩值（Me,sagging——彈性未開裂計(jì)算得到負(fù)彎矩值（N?mmηhogging——負(fù)彎矩調(diào)整系數(shù)；ηsagging——正彎矩調(diào)整系數(shù)；k——梁柱線剛度比，具體取為梁的線剛度比上與其兩L——梁跨度（mmhs——鋼梁高度（mmp——樓板配筋率（mm圖6和圖7分別給出了上述正彎矩調(diào)幅系數(shù)和負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)計(jì)算公式的誤圖6ηhogging的誤差分布圖及數(shù)值計(jì)算結(jié)果分布圖 圖7ηsagging的誤差分布圖和數(shù)值計(jì)算結(jié)果分布圖組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4建議，當(dāng)采用非開裂分析時，對于第一類截面，調(diào)幅系 6承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算用以下四個假定和定義1）假定強(qiáng)柱弱梁，塑性鉸出現(xiàn)在梁端2）定義承之間的滑移效應(yīng)4）定義承載能力極限狀態(tài)塑性有效翼緣寬度為：（10）式中：bc——混凝土樓板的實(shí)際寬度（mmfc——混凝土樓板棱柱體抗壓強(qiáng)度（N/mm2fyr——混凝土樓板縱筋的抗拉屈服強(qiáng)度（N/mm2σc——梁端混凝土板中面層的縱向應(yīng)力（N/mm2σ圖8位移角1/50時的樓板應(yīng)力 圖9基本算例和有限元模型本標(biāo)準(zhǔn)的相關(guān)公式都是通過圖9所示的簡化模型得來的。制大體相同但略有差別，如圖10所示，對于矩柱和矩形截面柱的另一個不同是圓形截面柱的邊節(jié)點(diǎn)有效翼緣寬度和中節(jié)點(diǎn)的 圖10不同柱截面節(jié)點(diǎn)區(qū)的受力機(jī)制（1）梁端截面達(dá)到極限正彎矩時的有效翼緣寬度be,end+：1（11）.bcw=0.5×1.875×400=375≤bci=1000（2）梁端截面達(dá)到極限負(fù)彎矩時的有效翼緣寬度be,end—： η300,i=ζtr,i.η0,i=0.694×1.072=0.744≤1=0.744×1000+0.744×1000=1488mm像一根連續(xù)梁，則最不利截面為梁兩端負(fù)彎矩截面和跨中正彎矩截面。經(jīng)過對以將最大撓跨比達(dá)到1/50作為豎向荷載作用下組合框架梁的承載能力極限狀態(tài)1為了驗(yàn)證側(cè)向荷載梁端抗彎承載力公式對豎向荷載梁端抗彎承載力計(jì)算D、橫梁翼緣寬度btr和樓板寬度bc進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，各參數(shù)變化范圍為：鋼梁高寬度btr從100mm變化到300mm，同時考慮有無橫梁的影響，樓板寬度bc從2000mm變化到3000mm，對這4個參數(shù)進(jìn)行完全排列組合，得到72個數(shù)值結(jié) 翼緣寬度btr從100mm變化到300mm，同時從2000mm變化到3000mm，對這4個參數(shù)進(jìn)行完全排列組合，也得到72個數(shù)圖11采用圓形截面柱時豎向荷載和側(cè)向荷載下梁端受彎承載力的對比圖12采用矩形截面柱時豎向荷載和側(cè)向荷載下梁端受彎承載力的對比2豎向荷載極限正彎矩狀態(tài)跨中截面混凝土翼板有效寬度公式是基于 差為-2.8%，相對誤差的算數(shù)平均值為+0.3%，相對誤差絕對值的算數(shù)平均值為圖13有效寬度mid模型與公式計(jì)算誤差分析圖14模型與公式計(jì)算誤差分析 =ηb2=lnb1-6.908=ln900-6.908=-0.106≥-0.8=3.1.(-0.106).6000-0.27+7.92.6000-0.33=0.417≤1=53.l-0.52=53.6000-0.52=0.575本條給出的連接件受剪承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式1圓柱頭焊釘連接件：試驗(yàn)表明，焊釘在混凝土中的抗剪工作類似于彈性焊釘?shù)闹睆剑ɑ蚝羔數(shù)慕孛娣eAs=d2/4）Actual（26）式（26）中的fcActual除應(yīng)以混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度fc替代外，尚應(yīng)乘以折減系數(shù)頭焊釘?shù)臉O限強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fu不得小于400MPa，詳見正文表4.0.4。2槽鋼連接件：其工作性能與焊釘相似，混凝土對其影響的因素亦相同， 規(guī)范中采用的公式基本上是一致的，我國在這方EcEcfcActual考慮可靠度因素后，式（27）中fcActual除應(yīng)以混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值6.2.2采用壓型鋼板-混凝土組合板時，其抗剪連接件一般用圓柱頭焊釘。由于釘?shù)氖芗舫休d力應(yīng)予以折減。本條規(guī)定的折減系數(shù)是圖15所示為典型的圓柱頭焊釘推出試驗(yàn)板肋垂直于鋼梁，M2為縮口型壓型鋼板板肋垂直于鋼梁，M3為閉口型壓型鋼板板肋垂直于鋼梁，M4為閉口型壓型鋼板板肋平行于鋼梁，M5為沒有壓型鋼圖15典型的圓柱頭焊釘推出試驗(yàn)結(jié)果 6.2.4~6.2.5試驗(yàn)研究表明，焊釘?shù)热嵝钥辜暨B接件具有很好的剪力重分布的能6.2.6完全抗剪連接是指混凝土翼板與鋼梁之間抗剪連接件的數(shù)量足以充分發(fā)6.2.7當(dāng)抗剪連接件的布置受構(gòu)造等原因影響不足以承受組合梁剪跨區(qū)段內(nèi)總6.3.1完全抗剪連接組合框架梁是指混凝土翼板與鋼梁之間抗剪連接件的數(shù)量1位于塑性中和軸一側(cè)的受拉混凝土因?yàn)殚_裂而不參加工作，混凝土受壓2根據(jù)塑性中和軸的位置，鋼梁可能全部受拉或部分受壓部分受拉，但都 Af=(200×12×2+376×8)×350=2732800Nendhc1fc=750×100×30×0.76=1710由上可知Af>behc1fc，塑性中和軸在鋼梁截面內(nèi)。計(jì)算組合框架梁截面塑性中和軸位置y，經(jīng)過試算，塑性中和軸在鋼梁上翼y=400-=392.7mm（31）圖16組合框架梁在正彎矩作用下的塑性中和軸的位置y3=200×12+376×8+200×4.7（32） 分別計(jì)算力臂y1和y2如下：y1=hs-y3+=400-154.84+=295.16mmy2=hs-y3-3.5=400-154.84-=241.51mmM=behc1fcy1+Acfy2M=750×100×30×0.76×(50+7.3)+200×7.3×3.65×350+200×4.7×2.35×350+376×8××350+200×12×(6+376+4.7)×350=628kN.m=4541.7mm2A-Ac=200×12×2+376×8-4541.7=3266.3mm2計(jì)算組合截面塑性中和軸高度y3：組合梁塑性中和軸至鋼梁塑性中和軸的距離y4： Ms=(S1+S2)f圖17組合框架梁在負(fù)彎矩作用下的塑性中和軸的位置(2,=424.9×106+300×100×1488×0.01×(|170.3+79.7(2,=519kN.m軸高度y（如圖17），然后將各部件對組合截面中和軸取矩即可。組合截面的中和軸高度y按如下計(jì)算：y=400-(y3-50)=400-(170.3-50)=279.7mm（44）Mu-=300×1488×100×0.01×170.3+350×200×12×(400-279.7-6)+350×200×12×(279.7-6)=519kN.m6.3.2當(dāng)抗剪連接件的布置受構(gòu)造等原因影響不足以承受組合梁剪跨區(qū)段內(nèi)總 1抗剪連接件必須具有一定的柔性，即理想的塑性狀態(tài)，連接件工作時全2鋼梁與混凝土翼板間產(chǎn)生相對滑移，以致在截面的應(yīng)變圖中混凝土翼板3部分抗剪連接組合框架梁的受彎承載力計(jì)算公式，實(shí)際上是考慮最大彎6.4.1試驗(yàn)研究表明，按照公式(會有所降低。本條采用與歐洲組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范EC4建議的相關(guān)設(shè)計(jì)方法，對 面長度為混凝土板厚度；b-b抗剪截面長度取剛好架梁即使發(fā)生縱向抗剪破壞，也是延性破壞，如圖件CFB-V-3發(fā)生的縱向抗剪破壞，除了承載力有明顯差異外，縱向抗剪破壞和算，不必按極限抗彎狀態(tài)下的平衡關(guān)系計(jì)算，這樣橫向圖18組合框架梁在豎向荷載作用下荷載撓度曲線混凝土翼板基于縱向剪力等效的有效翼緣寬度be,long 向抗剪最不利截面發(fā)生在1/6跨度處。以圖9的算例參數(shù)組合梁混凝土翼板的橫向鋼筋A(yù)t和Ab可同時作為混凝土板的受力鋼筋和構(gòu)6.5.4此條規(guī)定的組合框架梁橫向鋼筋最小配筋率要求考慮了荷載長期效應(yīng)和 7正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算框架梁的豎向撓度按照現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017的相關(guān)規(guī)定進(jìn)行由于鋼—混凝土組合框架梁在結(jié)構(gòu)體系中梁端的負(fù)彎矩區(qū)范圍和與其相連的梁柱構(gòu)件對其端部的轉(zhuǎn)動約束密切相關(guān)，如圖19 圖19組合框架梁在豎向荷載作用下的變形機(jī)理圖20組合框架梁在豎向荷載作用下的理論計(jì)算模型圖21撓度放大系數(shù)和梁端混凝土開裂范圍的關(guān)系本條是以圖20所示的理論計(jì)算模型為基礎(chǔ)，求得梁端部轉(zhuǎn)動約束和組合框架梁豎向撓度之間的關(guān)系，并在此基礎(chǔ)上求得未開裂分析得到的負(fù)彎矩區(qū)長度αcr和組合框架梁因梁端混凝土開裂所導(dǎo)致的撓度增大系數(shù)αΔ之間的關(guān)系，如圖 21用三段線擬合得到。需要指出的是，αcr和αΔ之間的關(guān)系還和剛度放大系數(shù)α有關(guān)，剛度放大系數(shù)α越大，豎向撓度增大系數(shù)αΔ也越大。本條的詳細(xì)理論推導(dǎo)可參考清華大學(xué)的研究成果：TaoMX,LiZA,ZhouQL,XuLY.Analysisofequivalentflexuralstiffnessofsteel-concretecompo陶慕軒.框架中鋼-混凝土組合梁等效彎曲剛度分析.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2019,7.1.4此條的永久和可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的撓度容許值以及可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生撓度的容許值取自現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB5001度，并影響其