【2000m3的某味精廠味精廢水處理工藝設(shè)計14000字（論文）】

2000m3的某味精廠味精廢水處理工藝設(shè)計摘要本課題是關(guān)于設(shè)計處理2000m3/d的某味精廠味精廢水。根據(jù)需要處理的廢水水質(zhì)與水量情況，結(jié)合自身因素、處理污水運營成本等方面，再考慮各種治理方案的可靠性與適用性，最終選擇以“預(yù)曝氣―HCR反應(yīng)器—初沉一接觸氧化―二沉”作為該工藝主要的處理方案。經(jīng)過設(shè)計工藝處理后，出水水質(zhì)為COD=183.6mg/L，BOD=84mg/L，NH3-N=61mg/L，SS=31.5mg/L；達到《味精工業(yè)污染物排放標準》（GB19431-2004）的出水標準。本次廢水治理工程的總體工程投資額為650.79萬元；年運營成本為1.65元 /噸；而處理收益總計為2.80元 /噸。關(guān)鍵詞：HCR反應(yīng)器，排放標準，接觸氧化，運營成本目錄摘要 [21]。

4工程設(shè)計4.1構(gòu)、建筑物設(shè)計及設(shè)備選型4.1.1預(yù)曝調(diào)節(jié)池預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池設(shè)置兩個，一用一備，目的是在檢修清泥時可以交替使用。根據(jù)《給排水設(shè)計手冊》調(diào)節(jié)池的水力停留時間取T=8h。1.設(shè)計流量為： Q=2000×1.25=2500m3=104.2日變化系數(shù)取1.25。2.則預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池有效容積為： V=QT （4-2）=104.2×8=833.6（3.預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池的尺寸：取調(diào)節(jié)池內(nèi)有效水深H為2.9m，預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池出水為水泵提升。根據(jù)計算的調(diào)節(jié)容積，考慮到進水管的標高，確定預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池采用方形池，池長L與池寬B相等，則預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池表面積： A=VH L=B==16.9（m）取17m4.本次預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池采用空氣攪拌的方式達到均質(zhì)、防止水中懸浮物的沉積和預(yù)曝氣的效果；在池底設(shè)穿孔管，穿孔管與鼓風機空氣管相連，用壓縮空氣進行攪拌；池底壓力為： P水底=ρ5.根據(jù)《穿孔管曝氣空氣攪拌設(shè)計計算書》取槽表面空氣攪拌負荷為b=0.05（m3/m2·min）；則所需空氣量為： Q空=L×B×b=19×19×0.05=18.05（m6.結(jié)合《給排水設(shè)計手冊第十一冊常用設(shè)備》選用R系列標準型羅茨鼓風機中型號為RD-125；口徑125（mm）；轉(zhuǎn)速2000（r/min）的鼓風機。相關(guān)規(guī)格如表4.1所示。7.出口用IH型單級單吸化工離心泵來輸送至初沉池，根據(jù)《給排水設(shè)計手冊第十一冊常用設(shè)備》采用兩臺IH80-65-125型，單臺參數(shù)如表4.2所示。表4.1R系列標準型羅茨型號口徑（mm）轉(zhuǎn)速（r/min）進口流量（m3/min）軸功率（KW）電動機功率（KW）RD-125125A200019.613.418.5表4.2IH型單級單吸化工離心泵性能型號IH80-65-125流量（m3/h）50揚程H(m）20轉(zhuǎn)速n（r/min）2900效率η（%）69軸功率（KW)3.95電動機功率（KW）5.58.構(gòu)筑物計算簡圖如圖4.1所示，詳細圖解見附件A2.3。圖4.1預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池設(shè)計簡圖4.1.2初沉池設(shè)計兩座豎流式初沉池，排泥方式采用重力式排泥。以下為初沉池相關(guān)設(shè)計計算。1.池體尺寸及相關(guān)配件（1）中心管①面積 （4-7）式中：qmax-每池最大設(shè)計流量，m3/s

v0-中心管內(nèi)流速，m/s 取值0.015m/s②單池最大設(shè)計流量（n=2，n為設(shè)計池數(shù)） qmax= f=0.015/0.015=1.0（m2③直徑d0 d0=④縫隙高度h3（m） h3=式中：取v1-中心管口與反射板之間縫隙的流速，m/s，這里取值為0.02m/s；d1-喇叭口直徑，m d1=1.35=1.35×1.13=1.53 h3=（2）沉淀池設(shè)計①有效斷面積F F=qmax表面負荷q’=1.5m3/（m2·h），則上升流速v為 v=q' F=0.015/0.0004=37.5（m2②直徑 D=4F+f ③有效水深h2 h2=vt×3600式中：t-沉淀時間，h，取t=2.5h h2=0.0004×1.5×3600=3.6（m）校核池徑水深比D/h2=7.0/3.6=1.94<3，符合要求。（3）校核集水槽每來出水堰的水力負荷"q0（L/s） q0==可見符合規(guī)范規(guī)定小于2.9L/（s·m）的要求，可不另設(shè)輻射式集水槽。（4）泥斗有效容積V1（m3）取底部直徑d'為0.4m，泥斗高度為h5，泥斗傾角a=55°，則 h5==（ V2=（5）初沉池總高度H（m）H=式中：池子保護高度取h1=0.3m，緩沖層h4=0（因泥層很低）2.污泥部分相關(guān)計算：（1）初沉污泥量V泥（m3/d） V泥=100代入數(shù)據(jù)可得V式中：C0-原污水中懸浮物濃度，mg/L 初沉池取600mg/L；二沉池取350mg/L；終沉池取105mg/L η-初次沉淀池沉淀效率，% 初沉池取55%；二沉池與終沉池一般取70% Q-設(shè)計污水量，m3/d 這里取2500m3/d P-污泥含水率，%，一般取95%~97% 初沉污泥取95%；二沉和終沉污泥取99.4%； ρ-初沉污泥容重，kg/m3以1000kg/m3計 1000kg/m3計該部分污泥經(jīng)污泥運輸車運輸全部進入污泥濃縮池。3.構(gòu)筑物計算簡圖如圖4.2所示，詳細圖解見附件A2.4圖4.2初沉池設(shè)計簡圖4.1.3中間池根據(jù)《三廢處理工程技術(shù)手冊·廢水卷》相關(guān)內(nèi)容設(shè)中間池水力停留時間為8h。設(shè)計水位為5.5m1.中間池尺寸計算V式中：Q-設(shè)計進水流量T-水力停留時間2.設(shè)計水深H=5.5m，超高為h=0.5m，池體采用方形池，則長（L）和寬（B）相等，則：L=B==833.6/5.53.構(gòu)筑物計算簡圖如圖4.3所示，詳細圖解見附件A2.5圖4.3中間池設(shè)計簡圖4.1.4HCR反應(yīng)器1.反應(yīng)器總體積結(jié)構(gòu)尺寸確定：根據(jù)文獻資料可知，在這里選定的高徑比H/D為6：1，簡徑比Dr/D為0.43。導(dǎo)流筒直徑DE=3m。2.水質(zhì)情況：進水的COD濃度為9000mg/l左右，在實際運行過程中，廢水的可生化性要好（3.1節(jié)已做論證）。3.運行參數(shù)的選取污泥濃度MLSS：6000mg/L COD容積負荷：80kg[COD]（m3/d） COD污泥負荷：6kg[COD]/（kg[MLSS]·d） COD：9000mg/L 泥齡：6.5d HRT：2.2h4.相關(guān)設(shè)計計算：（1）原水流量根據(jù)流量Q1所得計算反應(yīng)區(qū)體積V Q1=式中：Q1-進水流量，m3/h ； LV-容積負荷，kg[COD]（m3/d）； S0-進水COD，mg/L代入數(shù)據(jù)得V=2250（m3）（2）空氣流量①需氧量 R=Q（S0-S=20×6×0.9-1.42×6/6.5×24=76kgO②空氣流量 Qa=6R/η 式中：η-氧氣傳質(zhì)效率，這里取值2000（4）反應(yīng)區(qū)部分①曝氣區(qū)體積 V=QS式中：V-曝氣區(qū)體積，m3 ； Q-平均進水流量，m3/d ； S0-進水COD濃度，kg/m3 ； Se-出水COD濃度，kg/m3 （5）沉淀區(qū)面積與容積，表面水力負荷q=0.3m3/（m2·h）①沉淀區(qū)面積A1 A1=②沉淀區(qū)容積V，HRT采用2.2h，V=Qt=20×2.2=44m③沉淀區(qū)高度h1： h1=（6）污泥回流縫尺寸確定根據(jù)相關(guān)技術(shù)標準，將回流縫的寬度定為25mm。5.構(gòu)筑物計算簡圖如圖4.4所示，詳細圖解見附件A2.6圖4.4HCR反應(yīng)器設(shè)計簡圖4.1.5脫氣池根據(jù)《給水排水工程設(shè)計手冊》相關(guān)設(shè)計要求，設(shè)脫氣池水力停留時間30min，采用空氣攪拌，表面空氣攪拌負荷為為0.5m3/（m2·min），本次設(shè)計一座脫氣池。1.脫氣池的尺寸計算V=式中：Q-設(shè)計進水流量T-水力停留時間設(shè)計水深h=1.8m，池體采用方形池，則長（L）和寬（B）相等，則：L=B==52.2/1.82.則所需空氣量為，設(shè)表面空氣攪拌負荷為b=0.5（m3/m2·min）Q鼓風機的選擇根據(jù)《給排水設(shè)計手冊第十一冊常用設(shè)備》相關(guān)內(nèi)容，本次鼓風機選擇R系列標準型羅茨，其性能見下表4.4所示。表4.4R系列標準型羅茨型號口徑（mm）轉(zhuǎn)速（r/min）進口流量（m3/min）軸功率（KW）電動機功率（KW）RD-5050A14501.101.42.24.1.6二沉池采用豎流式沉淀池，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，根據(jù)《城市污水廠處理設(shè)施設(shè)計計算（第三版）》中相關(guān)內(nèi)容對其進行相關(guān)設(shè)計計算。設(shè)計流量Q=104.2m3/h；水力表面負荷q'=1.0~1.5m3/（m2·h）；沉淀池個數(shù)n=2；沉淀時間T=3h，設(shè)計計算二沉池主要尺寸。1.池體尺寸及相關(guān)配件（1）中心管部分①面積 ②單池最大設(shè)計流量（n=2） qmax f=0.015/0.015=1.0（m③直徑d0 d0④縫隙高度h3（m） h其中d1 d1=1.35×1.13=1.53 h3（2）沉淀池設(shè)計①有效斷面積F F=q其中上升流速v v=q F=0.015/0.0004=37.5（m②直徑 D=4 ③有效水深h2 h2式中：t-沉淀時間，h，取t=2.5h h2其中D/h2=7.0/3.6=1.94<3，故設(shè)計思路正確。（3）集水槽水力負荷q0（L/s） q0=結(jié)果小于2.9L/（s·m），則可以不設(shè)輻射式集水槽。（4）泥斗高度為h5，泥斗傾角a=55°，d'=0.4m則 h5=（ V2（5）初沉池總高度H（m）取池子h1=0.3m，h4=0，則H=2.污泥部分相關(guān)計算：（1）二沉污泥量V泥（m3/d） V泥=式中：C0取600mg/L；η取55%；Q取2500m3/d；P取95%；ρ以1000kg/m3計。代入相關(guān)數(shù)據(jù)得V3.構(gòu)筑物計算簡圖如圖4.5所示，詳細圖解見附件A2.7圖4.5二沉池設(shè)計簡圖4.1.7生物接觸氧化池生物接觸氧化法的工藝流程通?？梢苑譃橐欢畏ā⒍畏ê投喽畏?，根據(jù)本工程特性這里采用一段法進行設(shè)計計算。已知Q=2500m3/d，根據(jù)3.2.2工藝方案論證知，進水BOD5為La=525mg/L，出水BOD5為Lt=105mg/L，取容積負荷M=2000g/（m3·d），接觸時間t=5h。1.接觸氧化池容積： V=Q2.取接觸氧化填料層總高度H=4m，則其總面積： F=V3.每格接觸氧化池面積： f=F4.取接觸氧化池尺寸為4m×4m。校核接觸時間： t=nfH=5.取h1=0.5m，h2=0.5m，h3=0.3m，h4=1.0m，填料層數(shù)m=3層，則接觸氧化池總高度：H6.污水在池內(nèi)的實際停留時間：t7.選用?25mm的玻璃鋼蜂窩填料，則填料總體積： V8.采用多孔管鼓風曝氣供氧，取氣水比D0=15m3/m3，則所需總空氣量： D=D9.每格需氣量： D10.構(gòu)筑物計算簡圖如圖4.6所示，詳細圖解見附件A2.8圖4.6生物接觸氧化池設(shè)計簡圖4.1.8終沉池1.終沉池池體部分計算與二沉池完全相同，故相關(guān)尺寸設(shè)計計算完全可以依照二沉池進行設(shè)計計算。2.污泥部分相關(guān)計算：（1）終沉污泥量V泥（m3/d）V代入相關(guān)數(shù)據(jù)得V3.構(gòu)筑物計算簡圖如圖4.7所示，詳細圖解見附件A2.11圖4.5終沉池設(shè)計簡圖4.1.9污泥濃縮池根據(jù)本處理系統(tǒng)特性，設(shè)置兩個重力濃縮池，一個用于濃縮其中一個用于初沉池污泥處理，另外一個處理二沉池污泥。（相關(guān)參數(shù)可參考重力濃縮池固體通量經(jīng)驗值選取。）初沉池后的污泥濃縮池計算：（1）濃縮池面積A，濃縮污泥為初沉污泥，根據(jù)4.1.2中污泥部分相關(guān)計算以及表4-1所示，取污泥含水率為95%（即污泥濃度為50kg/m3），固體通量為90[kg/（m3·d）]，濃縮污泥含水率為90%（即污泥濃度為100kg/m3），初沉污泥量為165（m A==165×5090=91.7（式中：Q-污泥量，m3/d C0-污泥固體濃度，kg/m3 G-污泥固體通量，kg/（m2·d）（2）直徑DD=（3）有效水深h2h（4）池底坡度造成的深度（其中h1=0.2m，h3=0.2m，D1=1.0m，D2=2.4m，i=1/20）h（5）泥斗高h（6）池深H=二沉池后的污泥濃縮池計算：（1）根據(jù)4.1.6中污泥部分相關(guān)計算以及表4-1所示，取污泥含水率為99.4%（即污泥濃度為6kg/m3），固體通量為30[kg/（m3·d）]，濃縮污泥含水率為97%（即污泥濃度為30kg/m3），二、終沉污泥量為102.1（mA==102.1×630=24.1（（2）濃縮池直徑：D=（3）工作部分有效水深h2為h取T=15h。（4）池底坡度造成的深度（其中h1=0.2m，h3=0.2m，D1=0.8m，D2=1.6m，i=1/20）h（5）污泥斗高h（6）池深H=構(gòu)筑物計算簡圖如圖4.8所示，詳細圖解見附件A2.9圖4.8污泥濃縮池設(shè)計簡圖4.1.10污泥配套設(shè)備該污泥配套由帶式脫水機和換熱設(shè)備組合而成，相關(guān)設(shè)計如下：1.帶式脫水機：結(jié)合《給排水設(shè)計手冊第十一冊常用設(shè)備》中3.5.3中帶式壓濾機設(shè)備，根據(jù)前面相關(guān)計算可知該系統(tǒng)污泥量為初沉污泥量為165（m3/d），二、終沉污泥量為102.1+18.4=120.5（（1）過濾產(chǎn)率L L=2pωmμγT式中：m-過濾機的浸液比，m=t/T ； ω-濾過單位體積的濾液在過濾介質(zhì)上截留的干固體質(zhì)量，g/mL，； C0-污泥干固體含量，% ； Cg-泥餅干固體含量；代入數(shù)據(jù)得m=L=2pωm=25.4[kg/（m（2）過濾面積（m2）A=（3）污泥量為（日產(chǎn)污泥量285.5mQ=285.5/16=18（m3（4）附屬設(shè)備的選擇選用2臺WHR型真空泵；GZ25型螺桿空壓機2臺；QW型反沖洗泵2臺。2.換熱器采用管殼式換熱器。4.2總圖布置將構(gòu)筑物按工藝流程逆時針布置，預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池與初沉池緊挨布置在廠區(qū)左上角。中間池、HCR反應(yīng)器、綜合泵房和脫氣池依據(jù)地形從右往左布置，各個構(gòu)筑物間至少保證4m寬道路間隔。二沉池與配電室放置于廠區(qū)左側(cè)，終沉池與生物接觸氧化池設(shè)立在HCR反應(yīng)器下方，以4m寬道路間隔。污泥處理部分位于廠區(qū)下風向處（右側(cè)），很方便收集污泥，且防止惡臭氣體影響園區(qū)，周邊是建設(shè)預(yù)留地，以便于日后改進工程。具體平面布置圖見附件A2.1所示。4.3高程布置4.3.1高程計算與原則高程計算由污水管道的結(jié)構(gòu)設(shè)計與其它相對應(yīng)的管道構(gòu)筑物水頭的阻力損失和通過管道阻力三部分組成；管道的設(shè)計主要包括管徑、流速的確定和管材選擇三個組成部分，為了更好的方便施工和維修人員，本次的設(shè)計選用鋼管。本廠處理的城市污水流量變化大，我們把管道內(nèi)的設(shè)計流速控制在1.2m/s至1.5m/s的范圍。在管道的流速和所用管材設(shè)置完后，我們可以根據(jù)每一個管段的水頭流量，查詢一份水力計算表來確定每一個管段的水頭管徑，水力坡度，然后用數(shù)學方法計算得出各個管段沿著一條過程中的水頭損失。當整個局部沿線過程水頭損失尚未確定時，我們就首先采用了一種沿線工程水頭損失估計計算方法，相對于該工程管段的整個局部沿線過程工段水頭損失值占該整個管段的局部沿線工程局部水頭損失的比率約為50%。高程圖如附件A2.2所示。水力及高程計算表如表4.64.3.2各構(gòu)筑物水頭損失各構(gòu)筑物水頭損失如下表4.6所示：表4.6各構(gòu)筑物水頭損失構(gòu)筑物水頭損失（m）構(gòu)筑物水頭損失（m）預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池0.12二沉池0.084初沉池0.02生物接觸氧化池0.06中間池0.036污泥濃縮池（初沉池）0.188HCR反應(yīng)器0.012污泥濃縮池（二沉池、終沉池）0.39脫氣池0.014污泥脫水間0.24構(gòu)筑物連接管的沿程損失計算公式如下： hi=式中：hi——沿程損失，m；i——坡降，°；L——連接管長度；構(gòu)筑物的局部阻力損失計算公式為： h1=式中：h1——局部阻力損失，m；hi——沿程損失，m；1.進水管到預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池，Q=104.2m3/h，管長為5m，經(jīng)查水力計算表后確定，v=1.23m/s，DN=175mm，1000i=15.9。將數(shù)據(jù)代入相關(guān)公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h2.預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池到初沉池，Q=52.1m3/h，管長為6m，經(jīng)查水力計算表后確定，v=1.18m/s，DN=125mm，1000i=22.5。將數(shù)據(jù)代入相關(guān)公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h3.初沉池到中間池，Q=104.2m3/h，管長為15m，經(jīng)查水力計算表后確定，v=1.23m/s，DN=175mm，1000i=15.9。將數(shù)據(jù)代入相關(guān)公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h4.中間池到HCR反應(yīng)器，Q=52.1m3/h，管長為5m，經(jīng)查水力計算表后確定，v=1.18m/s，DN=125mm，1000i=22.5。將數(shù)據(jù)代入相關(guān)公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h5.HCR反應(yīng)器到脫氣池，Q=104.2m3/h，管長為4m，經(jīng)查水力計算表后確定，v=1.23m/s，DN=175mm，1000i=15.9。將數(shù)據(jù)代入相關(guān)公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h6.脫氣池到二沉池，Q=52.1m3/h，管長為25m，經(jīng)查水力計算表后確定，v=1.18m/s，DN=125mm，1000i=22.5。將數(shù)據(jù)代入相關(guān)公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h7.二沉池到生物接觸氧化池，Q=104.2m3/h，管長為25m，經(jīng)查水力計算表后確定，v=1.23m/s，DN=175mm，1000i=15.9。將數(shù)據(jù)代入相關(guān)公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h8.生物接觸氧化池池到終沉池，Q=52.1m3/h，管長為5m，經(jīng)查水力計算表后確定，v=1.18m/s，DN=125mm，1000i=22.5。將數(shù)據(jù)代入相關(guān)公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h4.3.3污泥管道水頭損失沿程損失公式： （4-41）式中：CH-污泥濃度系數(shù) ； D-污泥管道半徑mm ； V-管內(nèi)流速，m/s ； L-管道長度，m ；1.初沉池池→污泥濃縮池L=25m，D=200mm，V=0.6m/s，CH=95，代入數(shù)據(jù)得：h=6.82×(2.二沉池，終沉池→污泥濃縮池池L=50m，D=200mm，V=0.6m/s，CH=95，代入數(shù)據(jù)得h=6.82(3.污泥濃縮池→污泥脫水間L=20m，D=200mm，v=0.6m/s，CH=62，代入數(shù)據(jù)得h=6.82×(

5工程投資估算及可行性論證5.1成本核算5.1.1成本核算依據(jù)（1）根據(jù)相應(yīng)構(gòu)筑物及設(shè)備的尺寸與選型詢問相關(guān)工程公司。（2）查閱相關(guān)工程設(shè)計規(guī)范。（3）參考市場普遍價格。（4）收益部分參考相關(guān)期刊文獻。5.1.2總體工程部分1.主要構(gòu)筑物根據(jù)查閱相關(guān)資料以及詢問環(huán)保設(shè)備公司后做出以下運行成本分析，首先HCR反應(yīng)系統(tǒng)COD容積負荷是普通好氧生物反應(yīng)器的6倍以上，該差別也使得其反應(yīng)器的體積相較于它們減少大約5/6，而作為塔式結(jié)構(gòu)的主反應(yīng)器，不僅可以在地面以上建設(shè)也可以在地面以下建設(shè)。因此，擁有這種特點的反應(yīng)器的實際占地面積僅與我國傳統(tǒng)的好氧微生物反應(yīng)器相比，占地面積為其1/6左右，綜上所述，采用了HCR反應(yīng)系統(tǒng)的味精廠的廢水處理項目可以大大節(jié)約其占地面積1000平方米，折合經(jīng)濟可節(jié)約開支4.5萬元。并且，相比于采用其他工藝至少需要五個以上的處理步驟才能完全滿足出水要求，該工藝只需要經(jīng)過預(yù)處理反應(yīng)、HCR和生物氧化三個處理步驟就可以滿足。因此，該工藝不僅在設(shè)計上節(jié)省了大量的工程建設(shè)投資，而且整個項目的占地面積的減少，也大大降低了項目建設(shè)投資的成本。整個土建工程（含土建、設(shè)備和安裝）的投資400.68萬元（詳細情況見表5.1所示）。2.主要設(shè)備費用根據(jù)查閱相關(guān)設(shè)計資料以及詢問環(huán)保工程設(shè)備公司得出主要設(shè)備費用投資為111.6萬元（詳細數(shù)據(jù)如表5.2所示）。3.其他費用總體工程部分其他費用主要包括：安裝、管理、設(shè)計、調(diào)試、運行和稅費?？傆?38.51萬元，相關(guān)費用計算如下（主要參考《給水排水構(gòu)筑物工程施工及驗收規(guī)范》（GB50141-2008））：（1）安裝費 安裝費=土建工程總投資×8% （5-42）表5.1土建工程投資估算序號構(gòu)筑物規(guī)格（L×B數(shù)量結(jié)構(gòu)總計（萬元）1預(yù)曝氣調(diào)節(jié)池2.9×19×192鋼硂結(jié)構(gòu)46.92初沉池φ2鋼硂結(jié)構(gòu)49.23中間池6×14×141鋼硂結(jié)構(gòu)58.84HCR反應(yīng)器V=2250m31鋼硂結(jié)構(gòu)112.55脫氣池1.8×6.14×6.141鋼硂結(jié)構(gòu)3.46二沉池φ2鋼硂結(jié)構(gòu)58.07生物接觸氧化池6.6×4×41鋼硂結(jié)構(gòu)5.288終沉池φ2鋼硂結(jié)構(gòu)46.89污泥濃縮池V=92V=242鋼硂結(jié)構(gòu)5.810脫水間8×4×41鋼硂結(jié)構(gòu)6.411綜合泵房5×4×41鋼硂結(jié)構(gòu)412辦公樓4×10×31磚混結(jié)構(gòu)3.6（2）管理費 管理費=土建工程總投資×5% （5-43）（3）設(shè)計費 設(shè)計費=土建工程總投資+主要設(shè)備投資（4）調(diào)試費 調(diào)試費=土建工程總投資+主要設(shè)備投資=（5）運行費 運行費=土建工程總投資×5% （5-46）（6）稅費 稅費=土建工程總投資+主要設(shè)備投資+安裝費+管理費+設(shè)計費+調(diào)試費+運行費×3.64% 4.綜上所述總體工程總投資為：650.79萬元。表5.2主要設(shè)備投資表序號名稱相關(guān)參數(shù)數(shù)量單價（萬元）合計（萬元）1RD-125羅茨鼓風機18.5kw20.61.22RD-50羅茨鼓風機2.2kw10.20.23IH80-65-125離心泵5.5kw20.10.24KZ25~32型自吸泵5.5kw20.20.45GT20-2.6型轉(zhuǎn)鼓真空過濾機2.2kw322666TFBG-200GF真空泵1.2kw20.517Syl-68反沖洗泵50L/S20.61.28空壓機4kw20.40.89管殼式換熱器1101010電纜線511管件閥門412電控系統(tǒng)201380QW65-25-7.5型無堵塞潛水泵7.5kw,揚程25m20.20.414QW40-8-15無阻塞排污泵8120.11.215合計111.65.1.3運行成本部分1.電耗量：按0.8元/（kW·h）的電費標準來計算，處理每立方米廢水所花費的電費為：1800×0.8÷2000=0.722.人工費：按雇傭4名專業(yè)技術(shù)人員負責管理維護廢水處理工程，月工資5000元計算，則每立方米廢水的人工成本為：5000×4÷30÷2000=0.333.構(gòu)筑物折舊費：根據(jù)《中華人民共和國所得稅法》（2018版）有關(guān)內(nèi)容，得構(gòu)筑物以及設(shè)備殘值率為5%，構(gòu)筑物以及設(shè)備的折舊年限分別為20年和5年，則根據(jù)平均年限法可知；土建投資為400.68萬元，年構(gòu)筑物折舊費為：年折舊額=400.68×19.03萬元÷365÷2000=0.264.設(shè)備折舊費：設(shè)備投資為111.6萬元，根據(jù)根據(jù)《中華人民共和國所得稅法》（2018版）有關(guān)內(nèi)容，每噸立方米的設(shè)備折舊費為：年折舊額=111.6×21.2萬元÷365÷2000=0.295.設(shè)備維護費：每年按設(shè)備投資的3%計，每立方米廢水設(shè)備維護費為：111.6萬元×3%÷365÷2000=0.0466.運行費用合計：年運營成本為120.45萬元，折合每立方米廢水的運營費用為1.65元/m3。5.1.4收益分析1.節(jié)約燒堿費該工藝通常不需要調(diào)節(jié)廢水酸堿度，其可以直接進入反應(yīng)系統(tǒng)中，則經(jīng)計算減少燒堿使用量每天可達150~200kg，根據(jù)市場行情總計節(jié)約500元，則節(jié)約成本為：500÷2000=0.252.減少固體廢物處理費若采用其他工藝都需不同程度地投加石灰來去除一部分SO42-，使之降低至相關(guān)處理工藝要求水平，經(jīng)計算若采取其他工藝平均每天產(chǎn)生的干固體為：5000-1250若處理這些干固體每天要多花費150元左右，則節(jié)約成本為：150÷2000=0.0753.回收蛋白收入根據(jù)前文的內(nèi)容可知可回收利用味精廢水污泥中的蛋白住，理論上每處理1t味精廢水，將回收蛋白約3kg，合計目前市場行情利潤約1.5元。則該項收益為：1.5×2000÷2000=1.54.減少排污費假設(shè)按實際排污收費100元/tCOD計算，則每日可減少排污成本為：19.6×100÷2000=0.985.收益合計綜上所述，本廢水處理系統(tǒng)總計收益2.80元/m3。5.2可行性論證5.2.1經(jīng)濟可行性論證對味精廠自身而言：根據(jù)成本核算的結(jié)果可知，污水處理工程運行成本為1.65元/m3；收益合計2.80元/m3。則每年處理污水利潤為：1.15元/m3。而總體工程總投資為650.79萬元。則8年后該味精廢水處理工程進入收益階段，因此本工程對于味精廠本身經(jīng)濟方面是可行的。為了社會經(jīng)濟的利益，本項目的實施將為當?shù)鼐用裉峁┮欢ǖ膭趧恿途蜆I(yè)機會，有助于降低和緩解社會失業(yè)率風險，增加地方財政收入的很大比重，這不