基于磁集成電感的交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器研究與設(shè)計(jì)

MACROBUTTONMTEditEquationSection2SEQMTEqn\r\hSEQMTSec\r1\hSEQMTChap\r1\h學(xué)位論文題目基于磁集成電感的交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器研究與設(shè)計(jì)英文ResearchandDesignofInterleavedBoost題目basedonCouplingInductor摘要電力電子變換器在新能源發(fā)電中占據(jù)了重要的地位，對(duì)它也提出了越來(lái)越高的要求，逐步向著小型化、集成化、高效性、高功率密度等方向發(fā)展，磁集成技術(shù)就是在這樣的背景下提出并發(fā)展起來(lái)的，是電力電子變換器的重要發(fā)展趨勢(shì)。本文對(duì)反向耦合的磁集成電感在10kW交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器中的應(yīng)用進(jìn)行了深入研究，包括其在降低穩(wěn)態(tài)電流紋波及提高變換器瞬態(tài)響應(yīng)上的貢獻(xiàn)。主要研究?jī)?nèi)容如下：基于課題要求設(shè)計(jì)了兩相交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。在不同占空比下詳細(xì)分析了其工作機(jī)理，計(jì)算其電感電流紋波及輸入電流紋波。根據(jù)電路分析進(jìn)行了主電路參數(shù)設(shè)計(jì)，包括開(kāi)關(guān)管選型及電感參數(shù)計(jì)算。在分立電感的交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器基礎(chǔ)上，對(duì)反向耦合磁集成電感交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器進(jìn)行了研究分析。通過(guò)研究其工作原理得出穩(wěn)態(tài)等效電感模型，得到了電感電流紋波及輸入電流紋波表達(dá)式，并根據(jù)開(kāi)關(guān)網(wǎng)絡(luò)法對(duì)該變換器進(jìn)行了小信號(hào)建模，在MATLAB中仿真對(duì)比兩種電感結(jié)構(gòu)的系統(tǒng)階躍響應(yīng)，最后研究電感結(jié)構(gòu)對(duì)其性能的影響及損耗分析，借助Maxwell2D進(jìn)行了電磁仿真輔助參數(shù)設(shè)計(jì)。完成了磁集成電感交錯(cuò)并聯(lián)boost樣機(jī)設(shè)計(jì)與制作。利用Maxwell2D仿真進(jìn)行電感參數(shù)設(shè)計(jì)，完成了滿足參數(shù)要求的磁集成電感設(shè)計(jì)與制作，并進(jìn)行自感、互感、耦合系數(shù)等的測(cè)量。完成控制電路設(shè)計(jì)，包括電壓電流采樣電路及通訊電路，并進(jìn)行軟件總體設(shè)計(jì)。最后，在saber中進(jìn)行系統(tǒng)仿真，并在實(shí)驗(yàn)樣機(jī)上進(jìn)行了動(dòng)靜態(tài)及效率等的測(cè)試。測(cè)試結(jié)果表明該結(jié)構(gòu)相對(duì)于分立電感不論在穩(wěn)態(tài)紋波還是瞬態(tài)響應(yīng)速度方面性能都有了提升，并且磁件體積也大大變小，實(shí)現(xiàn)了設(shè)計(jì)目標(biāo)。關(guān)鍵詞：功率密度，交錯(cuò)并聯(lián)，磁集成電感，電流紋波，瞬態(tài)響應(yīng)AbstractPowerelectronicconverteroccupiestheimportantpositioninthenewenergypowergeneration,ishigherandhigherdemandsareproposedonit,stepbysteptowardminiaturization,integration,developmentdirection,suchashighefficiency,highpowerdensity,magneticintegrationtechnologyisputforwardinthebackgroundanddevelopment,istheimportantdevelopmenttrendofthepowerelectronicconverter.Inthispaper,thereversecouplingofmagneticintegratedinductanceintheapplicationof10kwstaggeredparallelboostconverterwerestudied,includingitsinreducingsteady-statecurrentrippleandimprovethecontributionofconverteronthetransientresponse.Themainresearchcontentisasfollows:Designedbasedontherequirementofsubjecttwointerleavedboostconverterinparallelsystemstructure.Underdifferentdutycyclesareanalyzedindetailitsworkingprinciple,calculationoftheinductorcurrentrippleandinputcurrentripple.Accordingtocircuitanalysistodesignthemaincircuitparameters,includingtheselectionofswitchtubeandinductanceparametersarecalculated.Indiscreteinductancestaggeredparallelboostconverter,basedontheintegrationofmagneticinductancestaggeredparallelboostconverterareanalyzed.Throughstudytheworkingprincipleofthesteadystateequivalentinductancemodel,obtainedtheinductorcurrentrippleandinputcurrentrippleexpression,andaccordingtotheswitchnetworktothesmallsignalmodeloftheconverter,andanalyzedtwokindsofinductancestepresponseofthesystemstructure,finallytostudytheeffectofinductancestructureonitsperformanceandlossanalysis,electromagneticsimulationiscarriedoutbyusingMaxwell2dauxiliaryparameterdesign.Completeintegrationofmagneticinductancestaggeredparallelboostprototypedesignandfabrication.UsingMaxwell2dsimulationinductanceparameterdesign,completedthemagneticintegratedinductancethatcouldsatisfytherequirementofparameterdesignandproduction,andameasureoftheselfinductance,mutualinductance,thecouplingcoefficient,etc.Completecontrolcircuitdesign,includingthevoltageandcurrentsamplingcircuitandcommunicationcircuit,andtheoveralldesignofsoftware.Finally,thesystemsimulationinthesaber,andcarryingoutthedynamicandstaticintheexperimentalprototypeandefficiencyoftesting,testresultsshowthatthestructurerelativetothediscreteinductorsbothinsteadystaterippleandtransientresponsespeedperformancehavetoascend,andmagneticvolumealsodecreasesgreatly,achievethedesigngoals.Keywords:Powerdensity,interleaving,couplinginductor,currentripple,transientresponse

目錄摘要

第5章系統(tǒng)仿真與實(shí)驗(yàn)分析根據(jù)前面幾章節(jié)的理論分析與計(jì)算，本章首先進(jìn)行了saber建模與仿真，分析比較磁集成電感與分立電感的區(qū)別，進(jìn)行對(duì)比分析并優(yōu)化設(shè)計(jì)參數(shù)，在實(shí)驗(yàn)樣機(jī)上進(jìn)行各種工作狀況及效率、紋波等性能指標(biāo)的測(cè)試并分析實(shí)驗(yàn)結(jié)果，并對(duì)是否滿足課題設(shè)計(jì)要求進(jìn)行驗(yàn)證。5.1系統(tǒng)仿真分析為更加真實(shí)的反應(yīng)實(shí)際情況，本設(shè)計(jì)在專業(yè)電源仿真軟件saber中建立仿真平臺(tái)，采用模塊化方案對(duì)驅(qū)動(dòng)及PID模塊分別進(jìn)行設(shè)計(jì)。驅(qū)動(dòng)模塊：采用MAST硬件描述語(yǔ)言對(duì)IGBT驅(qū)動(dòng)部分進(jìn)行編程設(shè)計(jì)，如圖所示，其屬性參數(shù)有驅(qū)動(dòng)電壓、開(kāi)關(guān)頻率、上升沿及下降沿，輸入接口為占空比的數(shù)字值，輸出為相互交錯(cuò)180°的兩路驅(qū)動(dòng)波形，根據(jù)參數(shù)及實(shí)時(shí)占空比對(duì)IGBT進(jìn)行相應(yīng)控制。MAST語(yǔ)言較為復(fù)雜，非本論文研究?jī)?nèi)容，此處不作贅述，截取其部分程序如圖5-1所示。templateacp p1m1p2m2p3m3p4m4duty=tr,tf,period,low_drv,high_drv,deadtimeelectrical p1,m1,p2,m2,p3,m3,p4,m4inputnu dutynumber tr,tf,period,low_drv,high_drv,deadtime{branch vout1=v(p1,m1)，iout1=i(p1->m1)branch vout2=v(p2,m2)，iout2=i(p2->m2)branch vout3=v(p3,m3)，iout3=i(p3->m3)branch vout4=v(p4,m4)，iout4=i(p4->m4)state time next_step1=0，next_step2=0，tr_begin1=-1，tr_end1=-1，tf_begin1=-1，tf_end1=-1，tr_begin2=-1，tr_end2=-1，tf_begin2=-1，tf_end2=-1圖5-SEQ圖5-\*ARABIC1MAST語(yǔ)言編寫(xiě)驅(qū)動(dòng)程序Saber中驅(qū)動(dòng)電路采用模塊化方法，其過(guò)程如圖5-2所示。首先用MAST語(yǔ)言編寫(xiě)驅(qū)動(dòng)信號(hào)子模塊，根據(jù)輸入占空比大小，輸出符合兩相交錯(cuò)并聯(lián)boost時(shí)序的開(kāi)關(guān)管驅(qū)動(dòng)波形，將該模塊與兩個(gè)半橋電路進(jìn)行結(jié)合，生成開(kāi)關(guān)管模塊，輸入端口為占空比數(shù)字值，輸出端口為半橋中點(diǎn)及輸出直流電壓母線，再次基礎(chǔ)上生成驅(qū)動(dòng)模塊，輸入為半橋電路中點(diǎn)及占空比，輸出為母線電壓。（a）驅(qū)動(dòng)波形 （b）硬件電路 （c）驅(qū)動(dòng)模塊 圖5-SEQ圖5-\*ARABIC2驅(qū)動(dòng)模塊設(shè)計(jì)PID模塊：采用經(jīng)典PI控制算法，如5-3圖所示。對(duì)輸出電壓采樣并根據(jù)目標(biāo)值進(jìn)行歸一化，與1進(jìn)行比較得到電壓環(huán)誤差值，經(jīng)過(guò)PI運(yùn)算得到的輸出量作為電流內(nèi)環(huán)的參考值，與歸一化后的電感電流進(jìn)行比較，得到電流環(huán)誤差值并進(jìn)行PI運(yùn)算，輸出值進(jìn)行限幅防止飽和，最終得到占空比的大小，作為驅(qū)動(dòng)模塊的輸入，對(duì)IGBT進(jìn)行控制，從而實(shí)現(xiàn)電壓電流雙閉環(huán)負(fù)反饋，對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行快速穩(wěn)定的控制。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC3PID模塊驅(qū)動(dòng)模塊及PID模塊作為電路中一個(gè)部件，與磁集成電感、濾波電容及電源、負(fù)載等構(gòu)成完整的電路系統(tǒng)，其仿真系統(tǒng)如圖5-4所示。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC4CM主電路仿真模型圖模型建立完成以后，對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行瞬態(tài)分析，以得到各點(diǎn)電壓電流波形及相關(guān)時(shí)序關(guān)系，仿真參數(shù)設(shè)置為：仿真步長(zhǎng)為1us，總時(shí)間為0.2s，一個(gè)開(kāi)關(guān)周期內(nèi)進(jìn)行50次運(yùn)算，能滿足仿真精度的要求，及系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)定所需求的時(shí)間要求。仿真完成后，得到的穩(wěn)態(tài)波形如圖5-5所示。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC5電流仿真波形圖圖中SKIPIF1<0及SKIPIF1<0分別為對(duì)應(yīng)相的電感電流波形，紋波峰峰值為11.9A，有效值為13.9A，則其電流紋波率為0.85。i_dc為兩相電感電流疊加后的波形，紋波值削減為3.3A。同樣條件下，采用分立電感方案進(jìn)行saber建模，主電路部分如圖5-6所示。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC6DM主電路仿真圖設(shè)定各參數(shù)與CM中相同，得到仿真結(jié)果如圖5-7。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC7DM仿真結(jié)果波形圖由圖可見(jiàn)，電感上的電流紋波為14.7A，有效值為13.6A，電流紋波率為1.08，疊加后的輸入電流紋波為2.24A。即總電流紋波與集成方案差別不大，但是電感電流紋波率比CM方案中大了許多，這將會(huì)導(dǎo)致更大的損耗及體積，使得整機(jī)效率及功率密度下降。根據(jù)傳遞函數(shù)，在MATLAB中利用sisotool進(jìn)行PI控制器設(shè)計(jì)，并依據(jù)此參數(shù)在saber中進(jìn)行兩種結(jié)構(gòu)的閉環(huán)仿真，得到輸出電壓響應(yīng)如圖5-8所示。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC8CM與DM瞬態(tài)仿真比較圖中vout_CM為采用磁集成電感的變換器輸出電壓瞬態(tài)響應(yīng)波形，vout_DM為采用分立電感的變換器輸出電壓瞬態(tài)響應(yīng)波形，由圖可以看出，采用磁集成電感后，在電感量相同情況下，變換器瞬態(tài)效應(yīng)速度得到了提高。5.2實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析在實(shí)驗(yàn)室搭建實(shí)驗(yàn)平臺(tái)如圖5-9所示，輸入為三相交流電利用調(diào)壓器進(jìn)行調(diào)壓后整流，整流后直流電壓為350V，輸出為電阻性負(fù)載，輸出目標(biāo)電壓為700V。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC9實(shí)驗(yàn)測(cè)試平臺(tái)基于此平臺(tái)，進(jìn)行各項(xiàng)指標(biāo)測(cè)試，并將磁集成電感與分立電感進(jìn)行比較。圖5-10為兩種結(jié)構(gòu)的電感實(shí)物圖，左邊為分立電感，右邊為磁集成電感。明顯看出，采用磁集成技術(shù)后，可以大大減小磁性元件的體積，以提高變換器的功率密度。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC10磁集成電感與分立電感實(shí)物圖5.2.1電感紋波測(cè)試與分析穩(wěn)態(tài)輸出功率為滿載10kW時(shí)，測(cè)試電感電流紋波及其兩端電壓波形如圖5-11所示，CH1為IGBT1兩端電壓波形，CH2為電感L1兩端電壓波形，CH3、CH4分別L2、L1電流交流耦合波形。SKIPIF1<0圖5-SEQ圖5-\*ARABIC11CM電流波形圖由圖可知，IGBT1開(kāi)通時(shí)，其兩端電壓為0，L1兩端電壓等于輸入電壓，為正值，此時(shí)電感處于充電狀態(tài)，電流上升。IGBT1關(guān)斷時(shí)，其兩端電壓為輸出電壓，L1兩端電壓為輸入電壓減去輸出電壓，為負(fù)值，此時(shí)電感處于放電狀態(tài)，電流下降。其電感電流紋波為11A。同樣測(cè)試得到采用相同電感量的分立電感時(shí)，滿載10kW輸出功率對(duì)應(yīng)電壓電流波形如圖5-12所示。SKIPIF1<0圖5-SEQ圖5-\*ARABIC12DM電流波形圖其中電感電流紋波為18A，磁集成電感結(jié)構(gòu)與之相較有明顯的降低。5.2.2瞬態(tài)響應(yīng)測(cè)試與分析在試驗(yàn)平臺(tái)上分別進(jìn)行磁集成電感與分立電感變換器瞬態(tài)響應(yīng)的測(cè)試，輸出額定700V電壓，負(fù)載從半載突增到滿載，得到其輸出電壓變化波形（CH2）如圖5-13所示。SKIPIF1<0圖5-SEQ圖5-\*ARABIC13磁集成電感變換器瞬態(tài)響應(yīng)由圖5-13可知，磁集成電感變換器中，當(dāng)負(fù)載突增時(shí)，輸出電壓跌落大約30V，經(jīng)過(guò)100ms迅速調(diào)節(jié)至穩(wěn)定。SKIPIF1<0圖5-SEQ圖5-\*ARABIC14分立電感變換器瞬態(tài)響應(yīng)圖5-14為采用相同電感值的分立電感測(cè)試波形圖，當(dāng)負(fù)載突增時(shí)，輸出電壓跌落大約50V，經(jīng)過(guò)300ms調(diào)節(jié)至穩(wěn)定。由瞬態(tài)響應(yīng)實(shí)驗(yàn)分析可知，采用磁集成電感能獲得更快的瞬態(tài)響應(yīng)速度，因此能減小突加載時(shí)輸出電壓的跌落使其維持在正常范圍以后，以供后級(jí)電路穩(wěn)定工作。5.2.3效率測(cè)試在全功率范圍進(jìn)行效率測(cè)試，得到采用磁集成電感時(shí)，對(duì)應(yīng)的效率如圖5-15所示。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC15CM效率曲線由圖5-15可知，變換器在大部分功率范圍內(nèi)能達(dá)到94%以上的轉(zhuǎn)換效率。同樣，進(jìn)行分離電感測(cè)試，得到測(cè)試結(jié)果如圖5-16所示。圖5-SEQ圖5-\*ARABIC16DM效率曲線由圖5-15及圖5-16分析可知，采用磁集成電感的兩相交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器，在實(shí)現(xiàn)電流紋波及功率密度的優(yōu)化下，整機(jī)效率沒(méi)有下降，驗(yàn)證了設(shè)計(jì)的有效性。5.3本章小結(jié)本章主要對(duì)所設(shè)計(jì)磁集成交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器進(jìn)行仿真，與實(shí)驗(yàn)樣機(jī)測(cè)試，測(cè)試項(xiàng)目包括電感電流紋波、變換器瞬態(tài)響應(yīng)及整機(jī)效率測(cè)試，并與采用分立電感的變換器進(jìn)行對(duì)比，最后分析得出了所設(shè)計(jì)變換器能滿足設(shè)計(jì)要求，與分立電感相比有較大的優(yōu)勢(shì)。

第6章總結(jié)與展望HYPERLINK6.1全文總結(jié)文中緒論部分介紹了磁集成交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器研究背景，闡述了交錯(cuò)并聯(lián)及磁集成技術(shù)的研究現(xiàn)狀，分析了磁集成電感在提高變換器功率密度上的研究意義。本文著重對(duì)交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器中的電感進(jìn)行了分析與磁集成設(shè)計(jì)。主要工作包括以下幾個(gè)部分：（1）基于課題要求設(shè)計(jì)了兩相交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。在不同占空比下詳細(xì)分析了其工作機(jī)理，得到了工作狀態(tài)下電路參數(shù)關(guān)系，計(jì)算了電感電流紋波及輸入電流紋波。根據(jù)電路原理分析進(jìn)行了主電路參數(shù)設(shè)計(jì)，包括IGBT選型及其驅(qū)動(dòng)電路設(shè)計(jì)，計(jì)算了滿足電流紋波要求的電感參數(shù)。（2）對(duì)反向耦合磁集成電感交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器進(jìn)行了研究分析。通過(guò)分析其工作原理得出穩(wěn)態(tài)等效電感模型，得到了電感電流紋波及輸入電流紋波表達(dá)式，并對(duì)變換器進(jìn)行了小信號(hào)建模，在MATLAB中進(jìn)行階躍響應(yīng)仿真，并與分立電感進(jìn)行對(duì)比分析，得出磁集成電感在穩(wěn)態(tài)及瞬態(tài)方向的優(yōu)越性能。最后研究電感結(jié)構(gòu)對(duì)其性能的影響及損耗分析，借助Maxwell2D進(jìn)行了電磁仿真輔助參數(shù)設(shè)計(jì)。（3）在Maxwell2D進(jìn)行磁集成電感量、氣隙、磁通密度等的仿真并完成磁集成電感的設(shè)計(jì)制作與相關(guān)參數(shù)測(cè)量。設(shè)計(jì)了基于TMS320F28335主控芯片的控制電路，進(jìn)行AD采樣電路及通訊模塊的設(shè)計(jì)，并進(jìn)行了軟件控制策略及程序流程的設(shè)計(jì)。最后完成實(shí)驗(yàn)樣機(jī)的設(shè)計(jì)與制作。（4）在saber中進(jìn)行了系統(tǒng)仿真，對(duì)比分析磁集成電感與分立電感的性能，分析磁集成電感的重要意義，并在實(shí)驗(yàn)樣機(jī)上進(jìn)行了電感電流及輸入輸出紋波測(cè)試、整機(jī)效率測(cè)試以及變換器的瞬態(tài)響應(yīng)測(cè)試，與采用分立電感的變換器進(jìn)行了對(duì)比，表現(xiàn)出了明顯的優(yōu)勢(shì)，驗(yàn)證了采用反向耦合磁集成電感的交錯(cuò)并聯(lián)方案的可行性。HYPERLINK6.2展望本文設(shè)計(jì)的采用磁集成電感代替分立電感的交錯(cuò)并聯(lián)boost變換器，在性能指標(biāo)上滿足設(shè)計(jì)要求，與分立電感相比在功率密度、電流紋波等方面均有改進(jìn)，但是鑒于能力與時(shí)間的關(guān)系，在穩(wěn)定性、磁芯設(shè)計(jì)、整機(jī)效率能方面仍有較大改進(jìn)空間，主要在以下幾方面：（1）關(guān)于改進(jìn)磁芯及繞組結(jié)構(gòu)的研究本設(shè)計(jì)中電感采用繞線式的方式，繞制的方式會(huì)對(duì)繞組間的耦合系數(shù)造成較大的影響，不容易實(shí)現(xiàn)流程化，且參數(shù)一致性較差，在并聯(lián)結(jié)構(gòu)中，兩個(gè)繞組參數(shù)差別大將會(huì)帶來(lái)不均流的問(wèn)題出現(xiàn)，因此，后續(xù)設(shè)計(jì)中可以采取平面繞組的方式，降低人為操作因素，更有利于產(chǎn)品的設(shè)計(jì)與優(yōu)化。（2）關(guān)于提高輕載工作效率的研究所設(shè)計(jì)變換器在滿載時(shí)雖能達(dá)到96%的效率，但輕載（10%滿載以下）時(shí)效率依然比較低，后面設(shè)計(jì)中可以對(duì)此進(jìn)行專門(mén)研究，可采取輕載時(shí)斷開(kāi)某一相的方式來(lái)降低系統(tǒng)輕載點(diǎn)等方式。（3）關(guān)于多相交錯(cuò)并聯(lián)磁集成電感的研究在更大功率的應(yīng)用場(chǎng)合，需要三相或以上進(jìn)行并聯(lián)，此時(shí)，磁集成電感的設(shè)計(jì)與兩相將會(huì)有較大區(qū)別，后續(xù)設(shè)計(jì)中應(yīng)針對(duì)通用型集成電感進(jìn)行分析與設(shè)計(jì)，多相并聯(lián)中，磁芯選擇及耦合方式將會(huì)是更大的挑戰(zhàn)，也會(huì)有更大的靈活性。

致謝三年研究生生涯即將結(jié)束，在論文完成之際，謹(jǐn)以此文對(duì)給予我?guī)椭亩鲙?、家人、同學(xué)以及朋友表達(dá)內(nèi)心最誠(chéng)摯的謝意。首先要感謝恩師全書(shū)海教授，是他帶我領(lǐng)略“研究”的含義，他淵博的知識(shí)和學(xué)無(wú)止境的精神讓我深受感動(dòng)。在項(xiàng)目工作中，全老師給予了我極大的鼓勵(lì)和信任，讓我有機(jī)會(huì)在研發(fā)中進(jìn)行各種失敗的嘗試和體會(huì)成功后的那份成就感；在學(xué)習(xí)上，全老師謙虛嚴(yán)謹(jǐn)、高度的責(zé)任心以及知其然知其所以然的科學(xué)態(tài)度深深感染了我；在生活上，全老師站在長(zhǎng)輩的角度，經(jīng)常向我們傳授孔子的思想，以實(shí)際行動(dòng)教育我們什么是“誠(chéng)信”和為人處世的方法態(tài)度。同時(shí)，我也為自己沒(méi)能做出突出的貢獻(xiàn)和突破性的研究成果而深感慚愧，在此，向全老師致以深深的感謝。另外我要非常感謝黃亮老師在項(xiàng)目工作中給予的極大幫助，是黃老師的信任讓我在直流電源組得到了極大的鍛煉和成長(zhǎng)；感謝陳啟宏老師、謝長(zhǎng)君老師在平時(shí)學(xué)習(xí)以及本文的撰寫(xiě)過(guò)程中給予的指導(dǎo)和幫助。我還要特別感謝師姐劉春玉、師兄劉鋒、郝世強(qiáng)、張珂、周波、王毅、劉睿，他們?cè)鷮?shí)的專業(yè)知識(shí)和勤奮的學(xué)習(xí)態(tài)度讓我欽佩，感謝他們對(duì)我的照顧和毫無(wú)保留的指導(dǎo)。感謝307實(shí)驗(yàn)室的同仁陳兵、賀曉燕、汪慧、袁博、陳泓濱、邱楷、葉麥克，在項(xiàng)目合作及生活上給予我的指導(dǎo)和幫助，讓我感受到科研大家庭的溫暖。感謝武漢理工大學(xué)，讓我度過(guò)了7年的美好時(shí)光。最后要特別感謝我的父母，作為單薄的農(nóng)民，卻付出了你們的一切養(yǎng)育我，以身體力行教育我堅(jiān)忍不拔、勇往直前、以誠(chéng)待人。感謝弟弟葉海給我的鼓勵(lì)和支持。2015年5月于武漢理工大學(xué)葉瓊 ADDINNE.Bib

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