直齒輪和斜齒輪承載能力計(jì)算 第20部分：膠合承載能力計(jì)算 閃溫法

GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-201直齒輪和斜齒輪承載能力計(jì)算第20部分：膠合承載能力計(jì)算閃溫法該基本概念適用于所有具有移動(dòng)接觸區(qū)的機(jī)械元件。閃溫計(jì)算公式適用于帶狀或近似帶狀的赫茲接觸區(qū)和特征為足夠高的佩克萊特（Péclet）數(shù)的工ISO1122-1齒輪術(shù)語(yǔ)和定義第1部分：幾何學(xué)定義（Vocabularyofgearterms—Part1:Definitionsrelatedtogeometoflanksofgearteeth）ofloadcapacityofspurandhelicalgears—Part1:Basicprinciples,introductionandgeneral1SO10825齒輪輪齒磨損和注：GB/T3481—1997齒輪輪齒磨損和損傷術(shù)語(yǔ)（ISO3.2符號(hào)和單位BM、cγ和XM單位出現(xiàn)了米和毫米或毫米和微米的混合使用。A aBMBM1GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-202BM2bCeffCf2J/(kg·K)J/(kg·K)N/(mm·μm)da1da2d1d2ErN/mm2E1N/mm2E2N/mm2FexNFnNFtNH1H2KA—KBα—KBβ—KHα KHβ—Kmp—Kv GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-3n1Pé1—Pé2 Ra1Ra2SB—SFZG u— N/mmN/mmXbut,?！猉but,A—Xbut,E—XG—XJ—XL—XMXmp—XR—XS GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-204Xw—XαβX?！猉Θ—z1 z2—°°°αwn°°°β°βb°βw°ΓA ΓAA—ΓAB—ΓAU—ΓB—ΓBB—ΓD ΓDD—ΓDE—ΓE—ΓEE—ΓEU—ΓM—Γy —— GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-5——mPa·sKKKKKKcμ—μm— —ρy1ρy2Φ°4膠合和磨損GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-206合后，由于振動(dòng)而引起更大的動(dòng)載荷，振動(dòng)通常會(huì)導(dǎo)致進(jìn)一步的膠合、點(diǎn)蝕或輪齒斷本文件所描述的方法不適用于評(píng)價(jià)“冷膠合”，一般來(lái)說(shuō)，冷膠合發(fā)生在低速（節(jié)圓線速度小于4在液體潤(rùn)滑油的條件下，全力的鋼件接觸滑動(dòng)的潤(rùn)滑條件系數(shù)約為0.1，單位磨損率（即單位法向力、單位滑動(dòng)距離下的體積磨損量）為10-2mm3/（N·m10-6mm3/（N·m）。當(dāng)vg不大于S點(diǎn)處的滑動(dòng)速度值且載荷Fn提高進(jìn)入到Ⅱ區(qū)后，即轉(zhuǎn)入第二種潤(rùn)滑狀況。這種輕度磨損的潤(rùn)滑條件具有如下特征：摩擦系數(shù)為0.3～0.4，單位磨損率為1mm3/（N·m5mm3/（N·m）。）；GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-207擦系數(shù)等于0.4~0.5。與I區(qū)和Ⅱ區(qū)相比磨損率極高，為100mm3/（N·m面呈現(xiàn)嚴(yán)重的膠合。另外，如果滑動(dòng)速度大于S點(diǎn)，大量的證據(jù)顯示，A1-S-A3線的位置取決于潤(rùn)滑油的黏度[20]和赫茲接觸應(yīng)力[1使用了“邊界彈流動(dòng)壓潤(rùn)滑”[17]這一機(jī)構(gòu)等。這個(gè)轉(zhuǎn)換圖適用于四球試驗(yàn)和柱—環(huán)試驗(yàn)的結(jié)上升到接觸溫度498°C（此時(shí)vg=10m/s）。這個(gè)特性充分表明部分）彈流體潤(rùn)滑的破壞并不是在恒的增加，承載能力明顯下降，這應(yīng)該是粘度下降所致[20][22][23][24]度粘著磨損）與鋼的材料相關(guān)，這可能涉及到材料的熱彈性的不穩(wěn)定性[26][274.3初期膠合的摩擦個(gè)溫度是測(cè)量的本體溫度28℃與計(jì)算的閃溫470℃之和。在閃溫的計(jì)算過(guò)程中，摩擦的值，即μ=0.35。若此法用于柱-環(huán)試驗(yàn)和齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)，應(yīng)保證接觸溫度臨界值和閃溫計(jì)算用摩擦系——按照潤(rùn)滑油的不同，當(dāng)摩擦系數(shù)取值在μ=0.25和μ=0.35之間時(shí)，偏精確；以及此，每一種臨界溫度應(yīng)由能夠模擬齒輪裝置實(shí)際運(yùn)行狀況的試驗(yàn)引言已有說(shuō)明，接觸溫度是接觸面的本體溫度(ΘMi見(jiàn)5.4）和閃溫(Θfl見(jiàn)5.2）之和，給出=ΘMi+Θfl···············GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-208Θflmax——Θfl的最大值，僅位于嚙入或嚙值可以從某個(gè)齒輪膠合測(cè)試中評(píng)估出來(lái)，也可以通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查5.2閃溫公式Blok[8][10][12][28]最普通的閃溫公式，針對(duì)近似的μm——平均摩擦系數(shù)（見(jiàn)第6章XM——熱彈系數(shù)（見(jiàn)附錄A）XM=50KN-3/4·s-1/2·m-1/2·mm通常適用于鋼材；XJ——嚙入系數(shù)（見(jiàn)第8章Xγ——載荷分擔(dān)系數(shù)（見(jiàn)第9章n1——小輪轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分鐘（min-1GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-9ρrely——局部相對(duì)曲率半徑，單位為毫米（mm計(jì)算按公式（6ely=··························ρy1——小輪齒面局部曲率半徑，單位為毫米（mm計(jì)算按公式（7Py1 ρy2——大輪齒面局部曲率半徑，單位為毫米（mm計(jì)算按公式（8.a.sinαwt··································································兩個(gè)佩克萊特?cái)?shù)必須足夠高[如公式（9）和公式（10）]，才能適用所有發(fā)生萊特?cái)?shù)較低時(shí)，熱量從接觸帶流向整個(gè)輪齒，引起溫度分布不均，此時(shí)公式（3公式ρM1——小輪材料密度，單位為千克每立方米（kg/m3ρM2——小輪材料密度，單位為千克每立方米（kg/m3λM1——小輪的熱傳導(dǎo)率，單位是牛頓每秒開(kāi)爾文[N/(s·K)]；對(duì)于圓柱齒輪，sinγ1=sinγ2=1。wBt=KA.KV.KBβ.KBα.Kmp.FtFt——節(jié)圓上的名義切向力，單位為牛頓（NKA——使用系數(shù)（根據(jù)ISO6336-1Kv——?jiǎng)虞d系數(shù)（根據(jù)ISO6336-1KBβ=KHβ KBα——齒間載荷分配系數(shù)（根據(jù)ISO6336-1計(jì)算KBα=KHα ——對(duì)于具有np（np≥3）個(gè)行星齒輪的行星齒輪傳動(dòng)，計(jì)算按公式（14——在滿載的情況下，具有軸扭轉(zhuǎn)角Φ的雙聯(lián)齒輪，計(jì)算按公式（15GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20 Kmp=1+Kmp=1 ——在每一個(gè)熱源中，流體摩擦取決于各種運(yùn)行條件下的潤(rùn)滑油黏度；——所有的熱源的熱量都是相互關(guān)聯(lián)的，通——熱網(wǎng)絡(luò)類(lèi)比法[14]。接觸面的本體溫度(ΘMi）可以適當(dāng)?shù)厝蓚€(gè)接觸輪齒的整體本體溫度ΘM1和θM2的平均值。公式·······························ΘM=Θoil+0.47.XS.Xmp.Θflm··························································(20)XS——對(duì)于附加噴油潤(rùn)滑冷卻的潤(rùn)滑，取1XS——對(duì)于為了達(dá)到足夠的冷卻而將齒輪浸沒(méi)在油中時(shí)，取0.2；Xmp=···································GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20一些重要的影響因素，例如，用于確定嚙入黏度和潤(rùn)滑狀態(tài)平均摩擦系數(shù)(μm）取決于嚙合線的幾何參數(shù)、注：平均摩擦系數(shù)被定義為沿嚙合線的局部摩擦系數(shù)的平均值。雖然在有些很小的影響量可能被略去，影響量的數(shù)目可能如果在計(jì)算開(kāi)始時(shí)還不知道本體溫度，通常加工條件下的平均摩擦系數(shù)可通過(guò)公式（23）來(lái)計(jì)算：=0.060.0.2.XL.XR················································wBt——端面單位載荷[見(jiàn)公式（11）]，單位為vgΣC——節(jié)點(diǎn)的切向速度之和，單位為vgΣC=2.vt.sinαwt····································································(24)ρrely——端面相對(duì)曲率半徑，單位為毫米（mm見(jiàn)公式（6Γγ=0?0.05GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20ηoil——油溫Θoil下的動(dòng)力黏度XR——粗糙度系數(shù)，計(jì)算見(jiàn)公式（260.25·····························Ra1——跑合前的小輪的齒面表面粗糙度（Ra單位為微米(μm充分跑合后，Ra1可以降低到Ra2——跑合前的大輪的齒面表面粗糙度（Ra單位是微米(μm充分跑合后，Ra2可以降低到嚙合線上的點(diǎn)由無(wú)量綱線性參數(shù)Γy表示，嚙合線與小輪基圓的切點(diǎn)的Γy值為-1，節(jié)點(diǎn)[29?1···········································································?1···············································其中，齒頂壓力角由公式（32）和公式（3GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-·························································≥0時(shí)XJ=1 當(dāng)Γy＜0時(shí)，且XJ≥1XJ=1+當(dāng)Γy≤0時(shí)XJ≥1 當(dāng)Γy＞0時(shí)，且XJ≥1XJ=1+Ceff——最佳齒頂修緣量（見(jiàn)附錄B單位為微米(μmCa1——小輪的齒頂修緣量，單位為微米(μm）；Ca2——大輪的齒頂修緣量，單位為微米(μm9載荷分擔(dān)系數(shù)，XΓ有端面單對(duì)齒嚙合區(qū)。由于動(dòng)載荷不規(guī)則的位置變化可能引起端面單對(duì)齒嚙合區(qū)的擴(kuò)擔(dān)系數(shù)與支撐系數(shù)（Xbut,Γ)一起考慮。GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20圖4齒廓未修形且公差等級(jí)A≤7的直齒輪的載荷分擔(dān)系數(shù)≤Γy<ΓB時(shí)，≤Γy≤ΓD時(shí)， 當(dāng)ΓD<Γy≤ΓB時(shí)，載荷分擔(dān)系數(shù)（Xг)見(jiàn)圖6～圖8，計(jì)算按公式（41公式（53）。GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-≤Γy≤ΓB時(shí)，當(dāng)ΓB<Γy<ΓD時(shí)， 當(dāng)ΓD≤Γy≤ΓE時(shí)，圖7大輪齒頂和/或小輪齒根有適當(dāng)齒當(dāng)ΓA≤Γy≤ΓAB時(shí)，當(dāng)ΓAB<ry<ΓB時(shí)，當(dāng)ΓB≤Γy<ΓD時(shí)， 當(dāng)ΓD≤Γy≤ΓDE時(shí)，當(dāng)ΓDE<Γy≤ΓE時(shí)，GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20當(dāng)ΓA≤Γy≤ΓAB時(shí)，當(dāng)ΓAB≤Γy≤ΓB時(shí)，當(dāng)ΓB<Γy<ΓD時(shí)， 當(dāng)ΓD<Γy≤ΓDE時(shí)，當(dāng)ΓDE<Γy≤ΓE時(shí)，9.4支撐系數(shù)（Xbut,Γ)圖9支撐系數(shù)（Xbut,Γ)支撐系數(shù)以Xbut,Γ表示（見(jiàn)圖9AU點(diǎn)和EU點(diǎn)計(jì)算按公式（54Xbut,Γ計(jì)算按公式（55公式ΓAU?ΓA=ΓE?ΓEU=0.2mm.sinβb····················································(54)及當(dāng)εβ≥1.0時(shí)GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20X=X=1.3but,Abut,E·············································當(dāng)εβ<1.0時(shí)Xbut,A=Xbut,E=1+0.3.εβ·········································Xbut,AU=Xbut,EU=1.0··當(dāng)ΓA≤ry<ΓAU時(shí)，Xbut,Xbut,A?·····················································當(dāng)ΓAB≤Γy≤ΓEU時(shí)，Xbut,Γ=1.0當(dāng)ΓEU<Γy≤ΓE時(shí)，Xbut,Xbut,E?·····················································GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20載荷分擔(dān)系數(shù)是通過(guò)將第9章中的XΓ與9.4中的支撐系數(shù)β1X=.XΓεαbut,?！ぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁぁば≥喌凝X頂修緣在DE-E（相對(duì)于A-AB）范圍內(nèi)減少XΓ,在AB-DE范圍內(nèi)（見(jiàn)圖15～圖17）增加X(jué)Γ。假設(shè)接觸路徑兩端的A-AB和DE-E的齒頂修緣的長(zhǎng)度相等，并使空載齒輪的端面重合度εα=1GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-對(duì)于ΓA≤Γy≤ΓAB，對(duì)于ΓAB<Γy≤ΓDE，····················對(duì)于ΓDE<Γy≤ΓE，對(duì)于ΓA≤Γy≤ΓAB，對(duì)于ΓAB<Γy≤ΓDE，······························對(duì)于ΓDE<Γy≤ΓE，.Xbut,GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20ΓA≤Γy≤ΓAB，.Xbut,ΓAB<Γy≤ΓDE，········································ΓDE<Γy≤ΓE，9.90.8<εβ＜1.2的斜齒輪<εβ＜1.2的斜齒輪，XΓ應(yīng)在εβ=0.8（齒廓無(wú)修形時(shí)見(jiàn)9.5，齒廓有修形時(shí)見(jiàn)9.6）的載荷分擔(dān)系數(shù)XΓ和—潤(rùn)滑劑—材料”組成的單元的一個(gè)特征值。該值是由采用相同的“材料—潤(rùn)滑劑10.2組織系數(shù)ΘS=ΘMT+XW.ΘflmaxT·································································(72)θMT——試驗(yàn)齒輪的本體溫度，單位是攝氏度(°CGB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20XW——組織系數(shù)（見(jiàn)表3）。XW10.3接觸暴露時(shí)間=························2=······················對(duì)于tmax<tcΘS=ΘSc+XΘ.XW.(tc?tmax) 對(duì)于tmax≥tc ΘSc——長(zhǎng)接觸時(shí)間下的膠合溫度，單位是攝氏度(℃);XΘ——膠合溫度的梯度，單位為開(kāi)爾文每微秒（K/μsXW——組織系數(shù)；tc——曲線拐點(diǎn)處的接觸暴露時(shí)間，單位為微秒(μstmax——嚙合齒的接觸暴露時(shí)間，單位為微秒(μs）。GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-2010.4齒輪試驗(yàn)的膠合溫度膠合溫度能在齒輪試驗(yàn)中確定，如Ryder[33]、FZG-Ryder[34]、FZGL-42、······Θ=80+(0.85+1.4.XW).XL.(SFZG)2······································XW——組織系數(shù)（見(jiàn)表3XL——潤(rùn)滑系數(shù)[見(jiàn)公式（26）]；SFZG——FZGA/8.3/90試驗(yàn)的載荷級(jí)，這里指的是發(fā)生膠合的載荷級(jí)。然而，油的參數(shù)變化容易引起SFZG更大的變化，假設(shè)在換油間隔期間油品有一定程度的變質(zhì)，載10.5安全范圍選擇合適的安全范圍時(shí)，宜謹(jǐn)慎確定，尤其是節(jié)線速度較高的齒輪傳在接觸暴露時(shí)間（tmax）很短的情況下，安全條件是基于膠合溫度的增加(ΘS>ΘSc見(jiàn)10.3接觸暴露時(shí)間（tmax）不應(yīng)增加，除非適時(shí)降低傳動(dòng)ΘS——膠合溫度，單位為攝氏度(℃);ΘBmax——最大接觸溫度，單位為攝氏度(℃);Θoil——油溫，單位為攝氏度(℃)。GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20A.1概述），），為了確定最大閃溫點(diǎn)/值，實(shí)際的橢圓接觸區(qū)可以用一個(gè)帶狀接觸區(qū)代替，帶狀接觸區(qū)某些情況下，對(duì)于細(xì)長(zhǎng)的點(diǎn)接觸，應(yīng)使用赫件下，對(duì)于實(shí)際足夠長(zhǎng)的橢圓接觸，希望實(shí)際最大閃溫發(fā)生在接近短軸的一個(gè)點(diǎn)上。對(duì)于替代帶狀接觸且切向速度方向不同時(shí)，Blok[8][10][12][28]的閃溫公式見(jiàn)公式（A.1GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20μm——平均摩擦系數(shù)；XJ——嚙入系數(shù)（見(jiàn)第8章XΓ——載荷分擔(dān)系數(shù)（見(jiàn)第9章）；wBn——法向單位載荷，單位為牛頓每毫米（N/mm見(jiàn)公式wBn=·······························αwn——法面嚙合角，單位為度(°),見(jiàn)公式（A.3）：αwn=arcsin(sinαwt.cosβb)···························(A.3)βw——嚙合螺旋角，單位為度(°),見(jiàn)公式（A.4）：=arctan·······························bH——赫茲接觸半寬，單位為毫米（mm）；vg1——小輪切向速度，單位為米每秒（m/svg2——大輪切向速度，單位為米每秒（m/sγ1——小輪切向速度的方向角，單位為度(°);γ2——大輪切向速度的方向角，單位為度(°)。適用于圓柱齒輪傳動(dòng)的閃溫公式，如公式（A注：為了避免旋轉(zhuǎn)頻率單位的不正確表達(dá)，公式用節(jié)線速度和中心距表示，而不是更符合邏輯的旋轉(zhuǎn).XM.XJ.XG.0.75.····················XM）；XJ——嚙入系數(shù)（見(jiàn)第8章XG——幾何系數(shù)；GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20），XG=0.51.Xαβ0.5.·····················XΓ——載荷分擔(dān)系數(shù)（見(jiàn)第9章），Xαβ=1.22.(sinαwt)0.25.(cosαwt)?0.然而，角度系數(shù)Xαβ接近于1（見(jiàn)表A.1），其近似值可取為1.00。β=0°β=10°β=20°β=30°18°20° 22°24°26°28°———A.4熱彈系數(shù)XM=E.25.··················Er——當(dāng)量彈性模量，單位為牛每平方毫米（N/mm2），如公式（A.10）所示：GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20··························E1——小齒輪材料的彈性模量，單位為牛頓每平方毫米（N/mm2E2——大齒輪材料的彈性模量，單位為牛頓每平方毫米（N/mm2M10.5······························(M20.5······························(A.12)E0.25····································E0.25····································對(duì)于馬氏體鋼，λM的范圍為41N/(s·K)～52N/(s·K)，ρM·cM大約是3.8N/(mm2·K)，所以N/(mm·s1/2·K)，不會(huì)引入太大的誤差。對(duì)于由代表性鋼制XM=50.0K.N-3/4.s1/2.m-1/2.mm························(A.14)GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20如果齒廓需要修形，應(yīng)通過(guò)設(shè)計(jì)和制造會(huì)得到合適的修形量，以滿足均載要求。如圖6所示。小輪和大輪的最佳齒頂修緣量的近似計(jì)算如公Ceff=·······················Ceff=·································KA——使用系數(shù)；Kmp——分支系數(shù)（見(jiàn)5.3Ft——切向力，單位為牛（N）；b——齒寬，單位為毫米（mmαt——端面壓力角，單位為度(°);cγ——嚙合剛度，單位為牛每毫米微米[N/(mm·μm)]。εα＜1例如計(jì)算εα?xí)r假定的齒頂圓直徑等于修緣區(qū)開(kāi)始的直徑）。為齒頂修緣量和相嚙齒輪的偏向齒體內(nèi)的齒根修形量之和，見(jiàn)公式（B.2）和公式（B.3+Cf22····························=Ca2+Cf12····························對(duì)于圓柱形齒輪，見(jiàn)公式（B.4）和公式）：.············(B.4)?.···············(B.5)mn——法向模數(shù)，單位為毫米（mmda1——小輪的齒頂圓直徑，單位為毫米（da2——大輪的齒頂圓直徑，單位為毫米（a——中心距，單位為毫米（mmαwt——端面嚙合角，單位為度(°);ΓE——嚙合線上E點(diǎn)的參數(shù)。GB/Z3480.20—XXXX/ISO/TS6336-20[1]ISO53Cylindricalgearsforgeneralandheavyengineering—Standardbasicracktoothprofile[2]ISO701:1998Internationalgearnotation—Symbolsforgeometricaldata[3]ISO6336-2Calculationofloadcapacityofspurandhelicalgears—Part2:Calcu[4]ISO6336-3Calculationofloadcapacityofspurandhelicalgears—Part3:Calcbendingstrength[5]ISO6336-5Calculationofloadcapacityofspurandhelicalgears—Part5:Strengthandqualityofmaterials[6]ISO6743-6Lubricants,industrialoilsandrelatedproducts(classL)—Classification—Pa[7]ISO14635-1Gears—FZGtestprocedures—Part1:FZGtestmethodA/8,3/90forrelativescuffingload-carryingcapacityofo[8]BlokH.Lestempératuresdesurfacedanslesconditionsdegraissagesouspressionsextrêmes.Proc.2ndWorldPetroleumCongress,Paris,1937,sect[9]BlokH.,Measurementoftemperatureflashesongearteethunderextremepressureconditions.Proc.[10]BlokH.,Theoreticalstudyoftemperatureriseatsurfacesofactualcontactunderoilinesslubricatingconditions.Proc.GeneralDisc.Lub[11]BlokH.,Surfacetemperaturemeasurementsongearteethunderextremepressurelubricatingconditions.PowerTr[12]BlokH.Lubricationasageardesignfactor.Proc.Int.Conf.onGearing,London,1[13]BlokH.Thepostulateabouttheconstancyofscoringtemperature.Interdisciplinaryapproachtothelubricationofconcentratedcontacts.Proc.NASASymp.Interdiscipl.approachtothel[14]BlokH.Thermalnetworkforpredictingbulktemperaturesingeartransmissions.Proc.7thRoundtranslationintoFrench,seeBulletinno.59,3-13,Soc[15]BlokH.Thermalinstabilityofflowinelasto-hydrodynamicfilmsasacauseforcavitation,collapseandscuffing.Leeds-LyonSymp.,Univ.ofLeeds,1974.[16]SalomonG.,Failurecriteriai[17]CzichosH.,Failurecriteriainthinfilmlubrication;investigationsofthedifferentstagesoffilmfailur[18]BegelingerA.,deGeeA.W.J.,LubricationofslidingpointcontactsofAISI52100steel-theinfluence[19]BolaniG.,FailurecriteriainthinfilmlubricationwithE[20]BegelingerA.,deGeeA.W.J.,ThinfilmlubricationofslidingpointcontactsofAISI52100steel.Wear,[21]FowleT.I.Gearlubrication:relatin[22]BegelingerA.,deGeeA.W.J.,Failureofthinfilmlubrication-adetailedstudyofthelubricantfilm[23]CzichosH.,Influenceofasperitycontactconditionsonthefailureofslidingelastoh[24]Schi