保障性租賃住房項目地下室車道雨篷設(shè)計計算書

保障性租賃住房項目地下室車道雨篷設(shè)計計算書

目錄一汽車車道雨棚設(shè)計計算TOC\f\h\z\t"標(biāo)題2,1,標(biāo)題3,2"1計算引用的規(guī)范、標(biāo)準及資料 一汽車車道雨棚設(shè)計計算書計算引用的規(guī)范、標(biāo)準及資料幕墻及采光頂設(shè)計規(guī)范：《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50429-2007《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-2003《人造板材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ336-2016《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ113-2015《建筑玻璃采光頂技術(shù)要求》JG/T231-2018《坡屋面工程技術(shù)規(guī)范》GB50693-2011《建筑幕墻術(shù)語》GB/T34327-2017建筑設(shè)計規(guī)范：《砌體結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55007-2021《組合結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55004-2021《鋼結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55006-2021《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55001-2021《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》GB55002-2021《地震震級的規(guī)定》GB17740-2017《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2015《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準》GB50017-2017《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010《高處作業(yè)吊籃》GB/T19155-2017《工程抗震術(shù)語標(biāo)準》JGJ/T97-2011《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145-2013《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計規(guī)范》GB50367-2013《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55008-2021《混凝土用機械錨栓》JG/T160-2017《建筑材料放射性核素限量》GB6566-2010《建筑防火封堵應(yīng)用技術(shù)標(biāo)準》GB/T51410-2020《鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范》GB50661-2011《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準》GB50223-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準》GB50068-2018《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011-2010(2016年版)《建筑設(shè)計防火規(guī)范》GB50016-2014(2018年版)《建筑物防雷設(shè)計規(guī)范》GB50057-2010《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002《民用建筑設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準》GB50352-2019鋁材規(guī)范：《建筑用隔熱鋁合金型材》JG175-2011《鋁合金建筑型材第1部分基材》GB/T5237.1-2017《鋁合金建筑型材第2部分陽極氧化、著色型材》GB/T5237.2-2017《鋁合金建筑型材第3部分電泳涂漆型材》GB/T5237.3-2017《鋁合金建筑型材第4部分噴粉型材》GB/T5237.4-2017《鋁合金建筑型材第5部分噴漆型材》GB/T5237.5-2017《鋁合金建筑型材第6部分隔熱型材》GB/T5237.6-2017《鋁及鋁合金彩色涂層板、帶材》YS/T431-2009《鋁型材截面幾何參數(shù)算法及計算機程序要求》YS/T437-2018玻璃規(guī)范：《鍍膜玻璃第1部分：陽光控制鍍膜玻璃》GB/T18915.1-2013《鍍膜玻璃第2部分：低輻射鍍膜玻璃》GB/T18915.2-2013《防彈玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夾層玻璃》GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：鋼化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃第1部分：防火玻璃》GB15763.1-2009《半鋼化玻璃》GB/T17841-2008《熱彎玻璃》JC/T915-2003《壓花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2012鋼材規(guī)范：《建筑結(jié)構(gòu)用冷彎矩形鋼管》JG/T178-2005《不銹鋼棒》GB/T1220-2007《不銹鋼冷加工鋼棒》GB/T4226-2009《不銹鋼冷軋鋼板和鋼帶》GB/T3280-2015《不銹鋼熱軋鋼板和鋼帶》GB/T4237-2015《不銹鋼絲》GB/T4240-2019《不銹鋼小直徑無縫鋼管》GB/T3090-2020《擦窗機》GB/T19154-2017《彩色涂層鋼板及鋼帶》GB/T12754-2019《熱強鋼焊條》GB/T5118-2012《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591-2018《建筑幕墻用鋼索壓管接頭》JG/T201-2007《耐候結(jié)構(gòu)鋼》GB/T4171-2008《高碳鉻不銹鋼絲》YB/T096-2015《合金結(jié)構(gòu)鋼》GB/T3077-2015《冷拔異形鋼管》GB/T3094-2012《非合金鋼及細晶粒鋼焊條》GB/T5117-2012《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700-2006《碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋鋼板及鋼帶》GB/T3274-2017《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T699-2015《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》GB51249-2017《建筑鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)程》JGJ/T251-2011《鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕涂裝技術(shù)規(guī)程》CECS343-2013《建筑用鋼結(jié)構(gòu)防腐涂料》JG/T224-2007膠類及密封材料規(guī)范：《丙烯酸酯建筑密封膠》JC/T484-2006《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-2001《金屬板用建筑密封膠》JC/T884-2016《丁基橡膠防水密封膠粘帶》JC/T942-2004《工業(yè)用橡膠板》GB/T5574-2008《混凝土接縫用建筑密封膠》JC/T881-2017《建筑窗用彈性密封膠》JC/T485-2007《建筑用防霉密封膠》JC/T885-2016《建筑用硅酮結(jié)構(gòu)密封膠》GB16776-2005《建筑用巖棉絕熱制品》GB/T19686-2015《建筑鋁合金型材用聚酰胺隔熱條》JG/T174-2014《聚氨酯建筑密封膠》JC/T482-2003《聚硫建筑密封膠》JC/T483-2006《絕熱用巖棉、礦渣棉及其制品》GB/T11835-2016《硫化橡膠或熱塑性橡膠撕裂強度的測定》GB/T529-2008《中空玻璃用彈性密封膠》GB/T29755-2013《中空玻璃用丁基熱熔密封膠》JC/T914-2014《鋼結(jié)構(gòu)防火涂料》GB14907-2018《建筑表面用有機硅防水劑》JC/T902-2002五金件規(guī)范：《封閉型沉頭抽芯鉚釘》GB/T12616-2004《封閉型平圓頭抽芯鉚釘》GB/T12615-2004《緊固件公差螺栓、螺釘、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002《緊固件機械性能不銹鋼螺母》GB/T3098.15-2014《緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘和螺柱》GB/T3098.6-2014《緊固件機械性能抽芯鉚釘》GB/T3098.19-2004《緊固件機械性能螺母、粗牙螺紋》GB/T3098.2-2015《緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB/T3098.1-2010《緊固件機械性能自攻螺釘》GB/T3098.5-2016《緊固件術(shù)語盲鉚釘》GB/T3099.2-2004《螺紋緊固件應(yīng)力截面積和承載面積》GB/T16823.1-1997《十字槽盤頭螺釘》GB/T818-2016《地彈簧》QB/T2697-2013《電動采光排煙天窗》GB/T28637-2012相關(guān)物理性能等級測試方法：《玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗標(biāo)準》JGJ/T139-2020《玻璃幕墻光熱性能》GB/T18091-2015《彩色涂層鋼板及鋼帶試驗方法》GB/T13448-2019《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收標(biāo)準》GB50205-2020《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2015《建筑防水材料老化試驗方法》GB/T18244-2000《建筑幕墻氣密、水密、抗風(fēng)壓性能檢測方法》GB/T15227-2019《建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T18575-2017《建筑幕墻層間變形性能分級及檢測方法》GB/T18250-2015《建筑裝飾裝修工程質(zhì)量驗收標(biāo)準》GB50210-2018《金屬材料拉伸試驗第1部分：室溫試驗方法》GB/T228.1-2010《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》(第二版)土建圖紙：基本參數(shù)采光頂所在地區(qū)成都地區(qū)；地面粗糙度分類等級按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)A類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)；C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標(biāo)準，本工程按B類地形考慮。采光頂荷載計算玻璃采光頂?shù)暮奢d作用說明玻璃采光頂承受的荷載包括：自重、風(fēng)荷載、雪荷載以及活荷載。(1)自重：包括玻璃、桿件、連接件、附件等的自重，可以按照以下值估算：當(dāng)采用單層玻璃時：取400N/m2；當(dāng)采用中空及夾層玻璃時：取500N/m2；當(dāng)采用中空夾層玻璃時：取650N/m2；當(dāng)由于玻璃較厚或龍骨較重，按上面估算不適合的時候，由人工計算給定；本例計算?。?.0005MPa(按假設(shè))；(2)風(fēng)荷載：是垂直作用于采光頂表面的荷載，按GB50009采用；對于采光頂結(jié)構(gòu)，荷載作用復(fù)雜，并且可能有時風(fēng)壓是正，而有時候是負，一定范圍內(nèi)的負壓對結(jié)構(gòu)是有利的！因此實際計算的時候要分別考慮并采用其參與組合后的最大值！(3)雪荷載：是指采光頂水平投影面上的雪荷載，按GB50009采用；(4)活荷載：是指采光頂水平投影面上的活荷載，按GB50009采用；在實際工程中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，且雪荷載與活荷載不同時考慮。分項系數(shù)按以下參數(shù)取值：永久荷載分項系數(shù)γg?。?.3……風(fēng)荷載向下時；1.0……風(fēng)荷載向上時；風(fēng)荷載的分項系數(shù)取：γw：1.5雪荷載的分項系數(shù)?。害胹：1.5活荷載的分項系數(shù)取：γh：1.5風(fēng)荷載標(biāo)準值計算采光頂屬于外圍護構(gòu)件，按《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55001-2021及《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)計算：wk=βK1K2μzμs1w0……4.6.1[GB55001-2021]上式中：wk：作用在采光頂上的風(fēng)荷載標(biāo)準值(MPa)；Z：計算點標(biāo)高：2.618m；μz：風(fēng)壓高度變化系數(shù)；根據(jù)不同場地類型,按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》條文說明部分8.2.1提供的公式計算：A類場地：μzA=1.284×(z/10)0.24B類場地：μzB=1.000×(z/10)0.30C類場地：μzC=0.544×(z/10)0.44D類場地：μzD=0.262×(z/10)0.60公式中的截斷高度和梯度高度與計算陣風(fēng)系數(shù)時相同，也就是：對A類場地：當(dāng)z>300m時，取z=300m，當(dāng)z<5m時，取z=5m；對B類場地：當(dāng)z>350m時，取z=350m，當(dāng)z<10m時，取z=10m；對C類場地：當(dāng)z>450m時，取z=450m，當(dāng)z<15m時，取z=15m；對D類場地：當(dāng)z>550m時，取z=550m，當(dāng)z<30m時，取z=30m；對于B類地形，2.618m高度處風(fēng)壓高度變化系數(shù)：μz=1.000×(10/10)0.30=1K1：地形修正系數(shù)，按規(guī)范4.6.6[GB55001-2021]取：1.對山峰和山坡等地形，應(yīng)根據(jù)山坡全高、坡度和建筑物計算位置離建筑物地面的高度確定地形修正系數(shù)，其值不應(yīng)小于1.0；2.對于山間盆地、谷地等閉塞地形，地形修正系數(shù)不應(yīng)小于0.75；3.對于與風(fēng)向一致的谷口、山口。地形修正系數(shù)不應(yīng)小于1.2；4.其它情況，應(yīng)取1.0.綜上所述，本工程?。篕1=1K2：風(fēng)向影響系數(shù)，按規(guī)范4.6.7[GB55001-2021]?。?.當(dāng)有15年以上符合觀測要求且可靠的風(fēng)氣象資料時，應(yīng)按照極值理論的統(tǒng)計方法計算不同風(fēng)向的風(fēng)向影響系數(shù)，所有風(fēng)向影響系數(shù)的最大值不應(yīng)小于1.0，最小值不應(yīng)小于0.8；2.其它情況，應(yīng)取1.0.綜上所述，本工程?。篕2=1β：風(fēng)荷載放大系數(shù)，GB55001-2021條文說明4.6.1指出：風(fēng)荷載脈動的增大效應(yīng)，一般通過平均風(fēng)荷載乘以風(fēng)振系數(shù)或陣風(fēng)系數(shù)來考慮，但也可以采用平均風(fēng)荷載與脈動風(fēng)荷載相疊加的方法來考慮，因此新規(guī)范未直接采用現(xiàn)行國家標(biāo)準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的計算表達式，而是規(guī)定了計算風(fēng)荷載標(biāo)準值的基本原則。同時該規(guī)范的條文說明4.6.5指出：對于圍護結(jié)構(gòu)來說，由于不需要考慮結(jié)構(gòu)振動的影響，因此只需要考慮風(fēng)壓本身脈動的特性，這又與地形地貌，脈動風(fēng)特性和流場特性等因素有關(guān)。本條規(guī)定的圍護結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載放大系數(shù)下限值，假定了湍流度剖面取為負指數(shù)，且指數(shù)絕對值與平均風(fēng)剖面相同。考慮到湍流度的離散性，以及屋蓋邊緣、幕墻邊緣等區(qū)域分離流動的影響，實際風(fēng)荷載放大系數(shù)可能會大于該值，因此本條將其規(guī)定為圍護結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載放大系數(shù)的最低取值標(biāo)準。結(jié)合以上說明，實際工程計算中，風(fēng)荷載放大系數(shù)可取陣風(fēng)系數(shù)βgz與1+0.7/μz0.5的較大值。即：β=max(βgz,1+0.7/μz0.5)其中：βgz：高度z處的陣風(fēng)系數(shù)；根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算：βgz=1+2gI10(z/10)-α……條文說明部分8.6.1[GB50009-2012]其中A、B、C、D四類地貌類別截斷高度分別為：5m、10m、15m、30m；A、B、C、D四類地貌類別梯度高度分別為：300m、350m、450m、550m；也就是：對A類場地：當(dāng)z>300m時，取z=300m，當(dāng)z<5m時，取z=5m；對B類場地：當(dāng)z>350m時，取z=350m，當(dāng)z<10m時，取z=10m；對C類場地：當(dāng)z>450m時，取z=450m，當(dāng)z<15m時，取z=15m；對D類場地：當(dāng)z>550m時，取z=550m，當(dāng)z<30m時，取z=30m；g：峰值因子，按GB50009-2012取2.5；I10：10m高名義湍流度，對應(yīng)A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.14、0.23和0.39；α：地面粗糙度指數(shù)，對應(yīng)A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.15、0.22和0.30；依次帶入公式，得：β=max(βgz,1+0.7/μz0.5)=max(1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15,1+0.7/μz0.5)=1.7按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012第8.3.3條：計算圍護結(jié)構(gòu)及其連接的風(fēng)荷載時，可按下列規(guī)定采用局部體型系數(shù)μs1：1封閉矩形平面房屋的墻面及屋面可按表8.3.3-1的規(guī)定采用；2檐口、雨篷、遮陽板、邊棱處的裝飾條等突出構(gòu)件，取-2.0；3其它房屋和構(gòu)筑物可按本規(guī)范第8.3.1條規(guī)定體型系數(shù)的1.25倍取值。按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012第8.3.4條：計算非直接承受風(fēng)荷載的圍護構(gòu)件風(fēng)荷載時，局部體型系數(shù)可按構(gòu)件的從屬面積折減，折減系數(shù)按下列規(guī)定采用：1當(dāng)從屬面積不大于1m2時，折減系數(shù)取1.0；2當(dāng)從屬面積大于或等于25m2時，對墻面折減系數(shù)取0.8，對局部體型系數(shù)絕對值大于1.0的屋面區(qū)域折減系數(shù)取0.6，對其它屋面區(qū)域折減系數(shù)取1.0；3當(dāng)從屬面積大于1m2且小于25m2時，墻面和絕對值大于1.0的屋面局部體型系數(shù)可采用對數(shù)插值，即按下式計算局部體型系數(shù)：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4……8.3.4[GB50009-2012]考慮到采光頂?shù)奶厥庑再|(zhì)：該處的建筑結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，作為屋面結(jié)構(gòu)又與人們的生命安全密切相關(guān)，很難每個工程都做風(fēng)洞實驗來準確決定荷載，而常規(guī)采光結(jié)構(gòu)的風(fēng)載本身就不大，所以在計算中沒有按從屬面積進行插值折減，而采用了μs1(1)值。按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012第8.3.5條：計算圍護結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載時，建筑物內(nèi)部壓力的局部體型系數(shù)可按下列規(guī)定采用：1封閉式建筑物，按其外表面風(fēng)壓的正負情況取-0.2或0.2；2僅一面墻有主導(dǎo)洞口的建筑物：—當(dāng)開洞率大于0.02且小于或等于0.10時，取0.4μs1；—當(dāng)開洞率大于0.10且小于或等于0.30時，取0.6μs1；—當(dāng)開洞率大于0.30時，取0.8μs1；3其它情況，應(yīng)按開放式建筑物的μs1取值；注：1：主導(dǎo)洞口的開洞率是指單個主導(dǎo)洞口與該墻面全部面積之比；2：μs1應(yīng)取主導(dǎo)洞口對應(yīng)位置的值；按如上說明，根據(jù)計算點體型位置，并依據(jù)實際結(jié)構(gòu)分別考慮其最大和最小兩種情況按規(guī)范選取，對本例，分別取1.625、-1.625；w0：基本風(fēng)壓值(MPa)，根據(jù)現(xiàn)行《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012附表E.5，按重現(xiàn)期50年，成都地區(qū)取0.0003MPa；wk+：比較大的風(fēng)荷載體型系數(shù)情況下的風(fēng)荷載標(biāo)準值；wk-：比較小的風(fēng)荷載體型系數(shù)情況下的風(fēng)荷載標(biāo)準值；wk+=max(βK1K2μzμs1+w0,0.5)=max(1.7×1×1×1×1.625×0.0003,0.0005)=0.000829MPawk-=max(βK1K2μzμs1-w0,1.0)=max(1.7×1×1×1×(-1.625)×0.0003,-0.001)=-0.001MPa風(fēng)荷載設(shè)計值計算w+：比較大的風(fēng)荷載體型系數(shù)情況下的風(fēng)荷載設(shè)計值；w-：比較小的風(fēng)荷載體型系數(shù)情況下的風(fēng)荷載設(shè)計值；wk+：比較大的風(fēng)荷載體型系數(shù)情況下的風(fēng)荷載標(biāo)準值；wk-：比較小的風(fēng)荷載體型系數(shù)情況下的風(fēng)荷載標(biāo)準值；w+=1.5×wk+=1.5×0.000829=0.001244MPaw-=1.5×wk-=1.5×(-0.001)=-0.0015MPa雪荷載標(biāo)準值計算Sk：作用在采光頂上的雪荷載標(biāo)準值(MPa)S0：基本雪壓，根據(jù)現(xiàn)行《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012取值：0.0001MPa.μr：屋面積雪分布系數(shù)，按表7.2.1[GB50009-2012]，為1。根據(jù)《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》屋面雪荷載標(biāo)準值為：Sk=μr×S0=1×0.0001=0.0001MPa雪荷載設(shè)計值計算S：雪荷載設(shè)計值(MPa)；S=1.5×Sk=1.5×0.0001=0.00015MPa采光頂構(gòu)件自重荷載設(shè)計值G：采光頂構(gòu)件自重荷載設(shè)計值(MPa)；Gk：采光頂結(jié)構(gòu)平均自重取0.0005MPa；G=1.3×Gk=1.3×0.0005=0.00065MPa采光頂坡面活荷載設(shè)計值Q：采光頂坡面活荷載設(shè)計值(MPa)；Qk：采光頂坡面活荷載標(biāo)準值?。?.0005MPa；Q=1.5×Qk=1.5×0.0005=0.00075MPa選取計算荷載組合采光頂計算中的荷載組合方法在實際工程的采光頂結(jié)構(gòu)計算中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，有下面幾種方式，取用其最大值：1：考慮正風(fēng)壓時：S=1.3Gk+1.5wk+0.7×1.5Sk(或Qk)(風(fēng)荷載為第一可變荷載時)；S=1.3Gk+1.5Sk(或Qk)+0.6×1.5wk(風(fēng)荷載非第一可變荷載時)；2：考慮負風(fēng)壓時：按下面公式進行荷載組合：S=1.0Gk+1.5wk特殊說明：1：雪荷載與活荷載不同時考慮，根據(jù)計算點體型位置，風(fēng)載可能為正、負或0。因為負風(fēng)壓在某些情況下對結(jié)構(gòu)反而是有利的，所以如果絕對值最大的情況是負數(shù)狀態(tài)下產(chǎn)生的，還要計算風(fēng)載為正(或零)時的情況，需要分別計算兩種狀態(tài)，并以其最危險狀態(tài)來設(shè)計結(jié)構(gòu)及選取材料。2：對于采光頂?shù)娘L(fēng)荷載，具體地說，有如下幾種工況可能：a.體型系數(shù)都為正，在這種情況下，因為涉及到哪個荷載是第一可變荷載，所以也要分別計算；b.體型系數(shù)一正一負，這種情況下無法簡單判定哪種最為危險，要分別計算之后才能確定；c.體型系數(shù)為雙負，這種情況下需要考慮絕對值最大的情況下的荷載組合，還要考慮一種零風(fēng)壓的時候的荷載組合；d.體型系數(shù)只有負向，則同時要考慮零風(fēng)壓的情況的荷載組合；3：后面計算部分的wk+與wk-只是表示兩種極限情況，不表示正負關(guān)系，在實際工程中，有如下幾種可能：a.當(dāng)兩種工況都為正壓的時候，wk+表示風(fēng)荷載體型系數(shù)較大一種情況，wk-則表示較小一種；b.當(dāng)兩種工況一正一負的時候，wk+表示正風(fēng)壓，wk-表示為負風(fēng)壓；c.當(dāng)兩種工況都為負的時候，wk+按零風(fēng)壓取值，wk-表示為絕對值最大的負風(fēng)壓；風(fēng)荷載標(biāo)準為wk+情況下的荷載組合取自重、風(fēng)荷載和活荷載組合：第一可變荷載為：風(fēng)荷載第二可變荷載為：活荷載所以，組合值系數(shù)依次為：永久荷載組合值系數(shù)取：ψg：1.0風(fēng)荷載的組合值系數(shù)?。害譿：1雪荷載的組合值系數(shù)?。害譻：0活荷載的組合值系數(shù)?。害議：0.7qA1：該情況下作用在采光頂表面的荷載設(shè)計值組合(MPa)；先取自重和風(fēng)荷載組合：G+w=0.00065+1×0.001244=0.001894MPa轉(zhuǎn)化為垂直于水平面的荷載：0.001894/cos2°=0.001895MPa再與活荷載組合，得：qA1=(0.001895+0.7×0.00075)×cos2°=0.002419MPa風(fēng)荷載標(biāo)準為wk-情況下的荷載組合取自重、風(fēng)荷載和活荷載(因為風(fēng)壓為負，所以實際計算中其不參與組合)組合：第一可變荷載為：風(fēng)荷載第二可變荷載為：活荷載(因為風(fēng)壓為負，所以實際計算中其不參與組合)所以，組合值系數(shù)依次為：永久荷載組合值系數(shù)?。害譯：1.0風(fēng)荷載的組合值系數(shù)?。害譿：1雪荷載的組合值系數(shù)?。害譻：0活荷載的組合值系數(shù)取：ψh：0qA2：該種情況下作用在采光頂表面的荷載設(shè)計值組合(MPa)；先取自重和風(fēng)荷載組合：G+w=0.0005+1×(-0.0015)=-0.001MPa轉(zhuǎn)化為垂直于水平面的荷載：-0.001/cos2°=-0.001001MPa再與活荷載組合，得：qA2=(-0.001001+0×0.00075)×cos2°=0.001MPa極限狀態(tài)的荷載確定對比qA1和qA2，可以看到wk+情況下是結(jié)構(gòu)的最不利情況，結(jié)構(gòu)計算應(yīng)該以此進行。單坡采光頂主龍骨計算基本參數(shù)：1：L=6700mm；2：α=2°；3：分格寬度：B=1034mm；4：型材選擇：材料名稱：鋼矩管150×150×6，Q235；截面面積A：3456mm2；抗彎矩W：159529mm3；慣性矩I：11964670mm4；單坡采光頂?shù)闹鼾埞窃O(shè)計計算，受力單元的主龍骨用斜梁計算簡圖分析內(nèi)力，并按壓彎構(gòu)件驗算截面強度。計算模型如下：主龍骨荷載計算(1)荷載標(biāo)準值組合：取自重、風(fēng)荷載和活荷載設(shè)計值組合。qkA：作用在采光頂表面的荷載標(biāo)準值組合(MPa)；qk：作用在采光頂表面的線荷載標(biāo)準值組合(N/mm)；B：分格寬度(mm)；先取自重和風(fēng)荷載組合：Gk+wk=0.0005+1×0.000829=0.001329MPa轉(zhuǎn)化為垂直于水平面的荷載：0.001329/cos2°=0.00133MPa再與活荷載組合，得：qkA=(0.00133+0.7×0.0005)×cos2°=0.001679MPaqk=qkA×B=0.001679×1034=1.736N/mm(2)荷載設(shè)計值組合：取自重、風(fēng)荷載和活荷載設(shè)計值組合。qA：作用在采光頂表面的荷載設(shè)計值組合(MPa)；q：作用在采光頂表面的線荷載設(shè)計值組合(N/mm)；B：分格寬度(mm)；先取自重和風(fēng)荷載組合：G+w=0.00065+1×0.001244=0.001894MPa轉(zhuǎn)化為垂直于水平面的荷載：0.001894/cos2°=0.001895MPa再與活荷載組合，得：qA=(0.001895+0.7×0.00075)×cos2°=0.002419MPaq=qA×B=0.002419×1034=2.501N/mm主龍骨的強度計算校核依據(jù)：σ=N/A+M/γW≤f單坡采光頂?shù)淖畲髲澗卦诳缰校篺：選擇的龍骨材料的強度設(shè)計值(MPa)；L1：斜梁長度(mm)；α：采光頂與水平面的夾角(度)；NL/2：跨中截面的軸力(N)；ML/2：跨中截面的彎矩(N·mm)；L1=L/cosα=6700/0.9994=6704.0224mmML/2=qL12/8=2.501×6704.02242/8=14050591.846N·mmNL/2=q×L1sinα/2=2.501×6704.0224×0.0349/2=292.58NA：材料的截面面積(mm2)；W：材料的截面抗彎矩(mm3)γ：塑性發(fā)展系數(shù)：對于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002，取1.00；對于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50429-2007，取1.00；σ=NL/2/A+ML/2/γW=292.58/3456+14050591.846/1.05/159529=83.966MPa≤f=215MPa(Q235)所以，材料的強度滿足設(shè)計要求！主龍骨的撓度計算(1)主龍骨在組合荷載作用下的撓度計算：df1=5qkL14/384EI≤df1,lim其中：df1：組合荷載作用下主龍骨的撓度計算值(mm)；qk：作用在采光頂表面的線荷載標(biāo)準值組合(N/mm)；L1：主龍骨長度(mm)；E：材料的彈性模量(Mpa)；I：材料的慣性矩(mm4)；df1,lim：組合荷載作用下主龍骨撓度限值，按JG∕T231-2018取跨度的1/200；df1,lim=L1/200=33.52mmdf1=5qkL14/384EI=5×1.736×6704.02244/384/206000/11964670=18.525mm18.525mm≤df1,lim=33.52mm所以，主龍骨在組合荷載作用下?lián)隙葷M足要求！(2)主龍骨在自重荷載作用下的撓度計算：df2=5qGkL14/384EI≤df2,lim其中：df2：自重荷載作用下主龍骨的撓度計算值(mm)；qGk：采光頂主龍骨所承受的自重線荷載標(biāo)準值(N/mm)；Gk：采光頂主龍骨所承受的自重荷載標(biāo)準值(MPa)；B：分格寬度(mm)；df2,lim：自重荷載作用下的撓度限值，按JGJ255-2012取跨度的1/500；df2,lim=L1/500=13.408mmqGk=Gk×B=0.0005×1034=0.517N/mmdf2=5qGkL14/384EI=5×0.517×6704.02244/384/206000/11964670=5.517mm5.517mm≤df2,lim=13.408mm所以，主龍骨在自重荷載作用下的撓度滿足要求！單坡采光頂副龍骨計算基本參數(shù)：1：副龍骨跨度：B=1034mm；2：副龍骨上分格高：H1=1184mm；副龍骨下分格高：H2=1184mm；3：副龍骨計算間距：H=1184mm；4：型材選擇：材料名稱：鋼管60×60×5，Q235；抗彎矩Wx：18640mm3；抗彎矩Wy：18640mm3；慣性矩Ix：559200mm4；慣性矩Iy：559200mm4；副龍骨受力分析(1)副龍骨在平行于玻璃平面的組合荷載作用下的彎矩(取自重和活荷載組合)：qxk：平行于玻璃平面的線組合荷載標(biāo)準值(N/mm)；H1：副龍骨上分格高(mm)；qxk=(Gk+0.7×Qk)×H1×sinα=(0.0005+0.7×0.0005)×1184×sinα=0.035N/mmqx：平行于玻璃平面的線組合荷載設(shè)計值(N/mm)；H1：副龍骨上分格高(mm)；qx=(G+0.7×Q)×H1×sinα=(0.00065+0.7×0.00075)×1184×sinα=0.049N/mmMx：副龍骨在平行于玻璃平面的組合荷載作用下的彎矩(N·mm)；B：副龍骨跨度(mm)；Mx=qxB2/8=0.049×10342/8=6548.58N·mm(2)副龍骨在垂直于玻璃平面的組合荷載作用下的彎矩(取風(fēng)、自重和活荷載組合)：由于B≤H，因此在此方向上橫框受力是三角形荷載：qkA：作用在采光頂表面的荷載標(biāo)準值組合(MPa)；qyk：作用在采光頂表面的線荷載標(biāo)準值組合(N/mm)；B：副龍骨跨度(mm)；H：副龍骨計算間距(mm)；qyk=qkAB=0.001679×1034=1.736N/mmqA：作用在采光頂表面的荷載設(shè)計值組合(MPa)；qy：作用在采光頂表面的線荷載設(shè)計值組合(N/mm)；qy=qAB=0.002419×1034=2.501N/mmMy：副龍骨在垂直于玻璃平面的組合荷載作用下的彎矩(N·mm)；B：副龍骨跨度(mm)；My=qyB2/12=2.501×10342/12=222829.93N·mm副龍骨的抗彎強度計算按副龍骨抗彎強度計算公式，應(yīng)滿足：Mx/γxWnx+My/γyWny≤f……6.2.4[JGJ102-2003]上式中：Mx：副龍骨繞X軸方向的彎矩設(shè)計值(N·mm)；My：副龍骨繞Y軸方向的彎矩設(shè)計值(N·mm)；Wnx：副龍骨繞X軸方向的凈截面抵抗矩(mm3)；Wny：副龍骨繞Y軸方向的凈截面抵抗矩(mm3)；γx，γy：塑性發(fā)展系數(shù)：對于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB50018-2002，取1.00；對于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,取1.05；對于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50429-2007，取1.00；f：型材的抗彎強度設(shè)計值，取215MPa。Mx/γxWnx+My/γyWny=6548.58/1.05/18640+222829.93/1.05/18640=11.72MPa≤215MPa(Q235)所以，副龍骨抗彎強度滿足要求。副龍骨的撓度計算(1)組合荷載作用下副龍骨在平行于采光頂表面方向的撓度計算：dfx1=5qxkB4/384EIx≤df3,lim其中：dfx1：組合荷載作用下副龍骨在平行于采光頂表面方向的撓度計算值(mm)；qxk：平行于玻璃平面的線組合荷載標(biāo)準值(N/mm)；E：型材的彈性模量(MPa)，取206000MPa；B：副龍骨跨度(mm)；Ix：繞X軸慣性矩(mm4)；df3,lim：組合荷載作用下材料的撓度限值，按JGJ255-2012，對鋁材取跨度的1/180，對鋼材取跨度的1/250；df3,lim=B/250=1034/250=4.136mmdfx1=5qxkB4/384EIx=5×0.035×10344/384/206000/559200=0.005mm0.005mm≤df3,lim=4.136mm所以，組合荷載作用下副龍骨在平行于采光頂表面方向的撓度滿足規(guī)范要求；(2)組合荷載作用下副龍骨在垂直于采光頂表面方向的撓度計算：dfy1=qykB4/120EIy≤df4,lim其中：dfy1：組合荷載作用下副龍骨在垂直于采光頂表面方向的撓度計算值(mm)；E：型材的彈性模量(MPa)，對取206000MPa；Iy：繞Y軸慣性矩(mm4)；df4,lim：組合荷載作用下材料的撓度限值，按JG∕T231-2018取跨度的1/200；df4,lim=B/200=1034/200=5.17mmdfy1=qykB4/120EIy=1.736×10344/120/206000/559200=0.144mm0.144mm≤df4,lim=5.17mm所以，組合荷載作用副龍骨在垂直于采光頂表面方向的撓度滿足規(guī)范要求；(3)自重作用下副龍骨在平行于采光頂表面方向的撓度計算：dfx2=5qGkB4/384EIx≤df5,lim其中：dfx2：自重荷載作用下副龍骨在平行于采光頂表面方向的撓度計算值(mm)；E：型材的彈性模量(MPa)，取206000MPa；Ix：繞X軸慣性矩(mm4)；qGk1：平行于玻璃平面的線組合荷載標(biāo)準值(N/mm)；Gk：采光頂龍骨所承受的自重荷載標(biāo)準值(MPa)；H1：副龍骨上分格高(mm)；qGk1=Gk×H1×sinα=0.0005×1184×sinα=0.021N/mmdf5,lim：自重荷載作用下的撓度限值，按JGJ255-2012要求，取跨距的1/500；df5,lim=B/500=1034/500=2.068mmdfx2=5qGk1B4/384EIx=5×0.021×10344/384/206000/559200=0.003mm0.003mm≤df5,lim=2.068mm所以，副龍骨在自重作用下在平行于采光頂表面方向的撓度滿足規(guī)范要求；(4)自重作用下副龍骨在垂直于采光頂表面方向的撓度計算：dfy2=qGk2B4/120EIy≤df5,lim其中：dfy2：自重荷載作用下副龍骨在垂直于采光頂表面方向的撓度計算值(mm)；E：型材的彈性模量(MPa)，取206000MPa；Iy：繞Y軸慣性矩(mm4)；df5,lim：自重荷載作用下的撓度限值，按JGJ255-2012要求，取跨距的1/500；df5,lim=B/500=1034/500=2.068mmGk：作用在采光頂表面的自重荷載標(biāo)準值(MPa)；qGk2：自重荷載作用下垂直于采光頂表面的線荷載標(biāo)準值(N/mm)；B：副龍骨跨度(mm)；H：副龍骨計算間距(mm)；qGk2=GkB×cosα=0.0005×1034×cosα=0.517N/mmdfy2=qGk2B4/120EIy=0.517×10344/120/206000/559200=0.043mm0.043mm≤df5,lim=2.068mm所以，副龍骨在自重作用下在垂直于采光頂表面方向的撓度滿足規(guī)范要求。采光頂玻璃的計算基本參數(shù)：1：計算點標(biāo)高：2.618m；2：板面尺寸：寬×高=B×H=1034mm×1184mm；3：玻璃配置：夾層玻璃：6+6mm；4：玻璃形式：四邊簡支；模型簡圖為：玻璃板塊荷載計算(1)外片玻璃自重荷載標(biāo)準值：GAk1：外片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的體積密度(N/mm3)；GAk1=γg×t1=0.0000256×6=0.000154MPa(2)外片玻璃自重荷載設(shè)計值：GA1：外片玻璃自重設(shè)計值(僅指玻璃)(MPa)；GAk1：外片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；GA1=1.3×GAk1=1.3×0.000154=0.0002MPa(3)內(nèi)片玻璃自重荷載標(biāo)準值：GAk2：內(nèi)片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；γg：玻璃的體積密度(N/mm3)；GAk2=γg×t2=0.0000256×6=0.000154MPa(4)內(nèi)片玻璃自重荷載設(shè)計值：GA2：內(nèi)片玻璃自重設(shè)計值(僅指玻璃)(MPa)；GAk2：內(nèi)片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；GA2=1.3×GAk2=1.3×0.000154=0.0002MPa(5)分配到內(nèi)、外片玻璃上的風(fēng)荷載標(biāo)準值：wk1：分配到外片玻璃上的風(fēng)荷載標(biāo)準值(MPa)；wk2：分配到內(nèi)片玻璃上的風(fēng)荷載標(biāo)準值(MPa)；wk：風(fēng)荷載標(biāo)準值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；wk1=wk×t13/(t13+t23)=0.000414MPawk2=wk×t23/(t13+t23)=0.000414MPa(6)分配到內(nèi)、外片玻璃上的風(fēng)荷載設(shè)計值：w1：分配到外片玻璃上的風(fēng)荷載設(shè)計值(MPa)；w2：分配到內(nèi)片玻璃上的風(fēng)荷載設(shè)計值(MPa)；w：風(fēng)荷載設(shè)計值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；w1=w×t13/(t13+t23)=0.000622MPaw2=w×t23/(t13+t23)=0.000622MPa(7)分配到內(nèi)、外片玻璃上的雪荷載標(biāo)準值：Sk1：分配到外片玻璃上的雪荷載標(biāo)準值(MPa)；Sk2：分配到內(nèi)片玻璃上的雪荷載標(biāo)準值(MPa)；Sk：雪荷載標(biāo)準值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；Sk1=Sk×t13/(t13+t23)=0.00005MPaSk2=Sk×t23/(t13+t23)=0.00005MPa(8)分配到內(nèi)、外片玻璃上的雪荷載設(shè)計值：S1：分配到外片玻璃上的雪荷載設(shè)計值(MPa)；S2：分配到內(nèi)片玻璃上的雪荷載設(shè)計值(MPa)；S：雪荷載設(shè)計值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；S1=S×t13/(t13+t23)=0.000075MPaS2=S×t23/(t13+t23)=0.000075MPa(9)分配到內(nèi)、外片玻璃上的活荷載標(biāo)準值：Qk1：分配到外片玻璃上的活荷載標(biāo)準值(MPa)；Qk2：分配到內(nèi)片玻璃上的活荷載標(biāo)準值(MPa)；Qk：活荷載標(biāo)準值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；Qk1=Qk×t13/(t13+t23)=0.00025MPaQk2=Qk×t23/(t13+t23)=0.00025MPa(10)分配到內(nèi)、外片玻璃上的活荷載設(shè)計值：Q1：分配到外片玻璃上的活荷載設(shè)計值(MPa)；Q2：分配到內(nèi)片玻璃上的活荷載設(shè)計值(MPa)；Q：活荷載設(shè)計值(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；Q1=Q×t13/(t13+t23)=0.000375MPaQ2=Q×t23/(t13+t23)=0.000375MPa玻璃板塊荷載組合玻璃板塊的受力組合采用自重、風(fēng)荷載和活荷載組合。(1)外片玻璃荷載標(biāo)準值組合：qk1：分配到外片上的荷載標(biāo)準值組合(MPa)；wk1：分配到外片上的風(fēng)荷載標(biāo)準值(MPa)；GAk1：外片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；先取自重和風(fēng)荷載組合：wk1+GAk1=1×0.000414+0.000154=0.000568MPa再與活荷載組合，得：qk1=0.000568+0.7×0.00025×Cosα=0.000743MPa(2)外片玻璃荷載設(shè)計值組合：q1：分配到外片上的荷載設(shè)計值組合(MPa)；w1：分配到外片上的風(fēng)荷載設(shè)計值(MPa)；GA1：外片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；先取自重和風(fēng)荷載組合：w1+GA1=1×0.000622+0.0002=0.000822MPa再與活荷載組合，得：q1=0.000822+0.7×0.000375×Cosα=0.001084MPa(3)內(nèi)片玻璃荷載標(biāo)準值組合：qk2：分配到內(nèi)片上的荷載標(biāo)準值組合(MPa)；wk2：分配到內(nèi)片上的風(fēng)荷載標(biāo)準值(MPa)；GAk2：內(nèi)片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；先取自重和風(fēng)荷載組合：wk2+GAk2=1×0.000414+0.000154=0.000568MPa再與活荷載組合，得：qk2=0.000568+0.7×0.00025×Cosα=0.000743MPa(4)內(nèi)片玻璃荷載設(shè)計值組合：q2：分配到內(nèi)片上的荷載設(shè)計值組合(MPa)；w2：分配到內(nèi)片上的風(fēng)荷載設(shè)計值(MPa)；GA2：內(nèi)片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；先取自重和風(fēng)荷載組合：w2+GA2=1×0.000622+0.0002=0.000822MPa再與活荷載組合，得：q2=0.000822+0.7×0.000375×Cosα=0.001084MPa玻璃的強度計算校核依據(jù)：σ≤[fg](1)外片校核：θ1：外片玻璃的計算參數(shù)；η1：外片玻璃的折減系數(shù)；qk1：作用在外片玻璃上的荷載組合標(biāo)準值(MPa)；b：玻璃板塊短邊邊長(mm)；E：玻璃的彈性模量(MPa)；t1：外片玻璃厚度(mm)；θ1=qk1b4/Et14=0.000743×10344/72000/64=9.1019按系數(shù)θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.967；σ1：外片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應(yīng)力設(shè)計值(MPa)；q1：作用在采光頂外片玻璃上的荷載組合設(shè)計值(MPa)；b：玻璃板塊短邊邊長(mm)；t1：外片玻璃厚度(mm)；m1：外片玻璃彎矩系數(shù),取m1=0.0554；σ1=6m1q1b2η1/t12=6×0.0554×0.001084×10342×0.967/62=10.348MPa10.348MPa≤fg1=42MPa(鋼化玻璃)外片玻璃的強度滿足要求!(2)內(nèi)片校核：θ2：內(nèi)片玻璃的計算參數(shù)；η2：內(nèi)片玻璃的折減系數(shù)；qk2：作用在內(nèi)片玻璃上的荷載組合標(biāo)準值(MPa)；b：玻璃板塊短邊邊長(mm)；E：玻璃的彈性模量(MPa)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；θ2=qk2b4/Et24=0.000743×10344/72000/64=9.1019按系數(shù)θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.967σ2：內(nèi)片玻璃在組合荷載作用下的板中最大應(yīng)力設(shè)計值(MPa)；q2：作用在采光頂內(nèi)片玻璃上的荷載組合設(shè)計值(MPa)；b：玻璃板塊短邊邊長(mm)；t2：內(nèi)片玻璃厚度(mm)；m2：內(nèi)片玻璃彎矩系數(shù),取m2=0.0554；σ2=6m2q2b2η2/t22=6×0.0554×0.001084×10342×0.967/62=10.348MPa10.348MPa≤fg2=42MPa(鋼化玻璃)內(nèi)片玻璃的強度滿足要求!玻璃的撓度計算(1)玻璃板塊整體荷載標(biāo)準值組合：玻璃板塊的受力組合采用自重、風(fēng)荷載和活荷載組合。qk：荷載標(biāo)準值組合(MPa)；wk：風(fēng)荷載標(biāo)準值(MPa)；GAk1：外片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；GAk2：內(nèi)片玻璃自重標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；先取自重和風(fēng)荷載組合：wk+GAk1+GAk2=1×0.000829+0.000154+0.000154=0.001137MPa再與活荷載組合，得：qk=0.001137+0.7×0.0005×Cosα=0.001487MPa(2)組合荷載作用下玻璃的撓度計算校核依據(jù)：df1=η1μqkb4/D≤df1,lim上面公式中：df1：組合荷載作用下玻璃板撓度計算值(mm)；η1：組合荷載作用下玻璃撓度的折減系數(shù)；μ：玻璃撓度系數(shù)，查表得μ=0.00523；qk：玻璃板塊荷載標(biāo)準值組合(MPa)b：玻璃板塊短邊邊長(mm)；D：玻璃的彎曲剛度(N·mm)；df1,lim：組合荷載作用下玻璃的許用撓度，取玻璃板塊短邊邊長的1/80，且不宜大于20mm，因此?。?2.925mm；其中：D=Ete3/(12(1-υ2))……6.1.3-1[JGJ102-2003]上式中：E：玻璃的彈性模量(MPa)；te：玻璃的等效厚度(mm)；υ：玻璃材料泊松比，為0.2；te=(t13+t23)1/3……6.1.5-3[JGJ102-2003]=(63+63)1/3=7.56mmD=Ete3/(12(1-υ2))=72000×7.563/(12×(1-0.22))=2700507.6N·mmθ：玻璃板塊的計算參數(shù)；θ=qkb4/Ete4……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.001487×10344/72000/7.564=7.227按參數(shù)θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.982d1=η1μqkb4/D=0.982×0.00523×0.001487×10344/2700507.6=3.233mm3.233mm≤df,lim=12.925mm(夾層玻璃)組合荷載作用下玻璃撓度能滿足要求!(3)自重荷載作用下玻璃的撓度計算校核依據(jù)：df2=η2μGAkb4/D≤df2,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]上面公式中：df2：自重荷載作用下玻璃板撓度計算值(mm)；η2：自重荷載作用下玻璃撓度的折減系數(shù)；μ：玻璃撓度系數(shù)，查表得μ=0.00523；GAk：玻璃板塊自重荷載標(biāo)準值(僅指玻璃)(MPa)；GAk=GAk1+GAk1=0.000154+0.000154=0.000308MPab：玻璃板塊短邊邊長(mm)；D：玻璃的彎曲剛度(N·mm)；df2,lim：自重荷載作用下玻璃的許用撓度，取長邊邊長的1/120，為9.867mm；θ：玻璃板塊的計算參數(shù)；θ=GAkb4/Ete4……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.000308×10344/72000/7.564=1.497按參數(shù)θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=1d2=η2μGAkb4/D=1×0.00523×0.000308×10344/2700507.6=0.682mm0.682mm≤df2,lim=9.867mm(長邊邊長的1/120)自重作用下玻璃撓度能滿足要求!二非機動車車道雨棚設(shè)計計算書計算引用的規(guī)范、標(biāo)準及資料同上基本參數(shù)采光頂所在地區(qū)成都地區(qū)；地面粗糙度分類等級按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)A類：指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；B類：指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)；C類：指有密集建筑群的城市市區(qū)；D類：指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)；依照上面分類標(biāo)準，本工程按B類地形考慮。采光頂荷載計算玻璃采光頂?shù)暮奢d作用說明玻璃采光頂承受的荷載包括：自重、風(fēng)荷載、雪荷載以及活荷載。(1)自重：包括玻璃、桿件、連接件、附件等的自重，可以按照以下值估算：當(dāng)采用單層玻璃時：取400N/m2；當(dāng)采用中空及夾層玻璃時：取500N/m2；當(dāng)采用中空夾層玻璃時：取650N/m2；當(dāng)由于玻璃較厚或龍骨較重，按上面估算不適合的時候，由人工計算給定；本例計算取：0.0005MPa(按假設(shè))；(2)風(fēng)荷載：是垂直作用于采光頂表面的荷載，按GB50009采用；對于采光頂結(jié)構(gòu)，荷載作用復(fù)雜，并且可能有時風(fēng)壓是正，而有時候是負，一定范圍內(nèi)的負壓對結(jié)構(gòu)是有利的！因此實際計算的時候要分別考慮并采用其參與組合后的最大值！(3)雪荷載：是指采光頂水平投影面上的雪荷載，按GB50009采用；(4)活荷載：是指采光頂水平投影面上的活荷載，按GB50009采用；在實際工程中，對上面的幾種荷載，考慮最不利組合，且雪荷載與活荷載不同時考慮。分項系數(shù)按以下參數(shù)取值：永久荷載分項系數(shù)γg?。?.3……風(fēng)荷載向下時；1.0……風(fēng)荷載向上時；風(fēng)荷載的分項系數(shù)取：γw：1.5雪荷載的分項系數(shù)?。害胹：1.5活荷載的分項系數(shù)?。害胔：1.5風(fēng)荷載標(biāo)準值計算采光頂屬于外圍護構(gòu)件，按《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55001-2021及《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)計算：wk=βK1K2μzμs1w0……4.6.1[GB55001-2021]上式中：wk：作用在采光頂上的風(fēng)荷載標(biāo)準值(MPa)；Z：計算點標(biāo)高：2.95m；μz：風(fēng)壓高度變化系數(shù)；根據(jù)不同場地類型,按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》條文說明部分8.2.1提供的公式計算：A類場地：μzA=1.284×(z/10)0.24B類場地：μzB=1.000×(z/10)0.30C類場地：μzC=0.544×(z/10)0.44D類場地：μzD=0.262×(z/10)0.60公式中的截斷高度和梯度高度與計算陣風(fēng)系數(shù)時相同，也就是：對A類場地：當(dāng)z>300m時，取z=300m，當(dāng)z<5m時，取z=5m；對B類場地：當(dāng)z>350m時，取z=350m，當(dāng)z<10m時，取z=10m；對C類場地：當(dāng)z>450m時，取z=450m，當(dāng)z<15m時，取z=15m；對D類場地：當(dāng)z>550m時，取z=550m，當(dāng)z<30m時，取z=30m；對于B類地形，2.95m高度處風(fēng)壓高度變化系數(shù)：μz=1.000×(10/10)0.30=1K1：地形修正系數(shù)，按規(guī)范4.6.6[GB55001-2021]?。?.對山峰和山坡等地形，應(yīng)根據(jù)山坡全高、坡度和建筑物計算位置離建筑物地面的高度確定地形修正系數(shù)，其值不應(yīng)小于1.0；2.對于山間盆地、谷地等閉塞地形，地形修正系數(shù)不應(yīng)小于0.75；3.對于與風(fēng)向一致的谷口、山口。地形修正系數(shù)不應(yīng)小于1.2；4.其它情況，應(yīng)取1.0.綜上所述，本工程?。篕1=1K2：風(fēng)向影響系數(shù)，按規(guī)范4.6.7[GB55001-2021]?。?.當(dāng)有15年以上符合觀測要求且可靠的風(fēng)氣象資料時，應(yīng)按照極值理論的統(tǒng)計方法計算不同風(fēng)向的風(fēng)向影響系數(shù)，所有風(fēng)向影響系數(shù)的最大值不應(yīng)小于1.0，最小值不應(yīng)小于0.8；2.其它情況，應(yīng)取1.0.綜上所述，本工程?。篕2=1β：風(fēng)荷載放大系數(shù)，GB55001-2021條文說明4.6.1指出：風(fēng)荷載脈動的增大效應(yīng)，一般通過平均風(fēng)荷載乘以風(fēng)振系數(shù)或陣風(fēng)系數(shù)來考慮，但也可以采用平均風(fēng)荷載與脈動風(fēng)荷載相疊加的方法來考慮，因此新規(guī)范未直接采用現(xiàn)行國家標(biāo)準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的計算表達式，而是規(guī)定了計算風(fēng)荷載標(biāo)準值的基本原則。同時該規(guī)范的條文說明4.6.5指出：對于圍護結(jié)構(gòu)來說，由于不需要考慮結(jié)構(gòu)振動的影響，因此只需要考慮風(fēng)壓本身脈動的特性，這又與地形地貌，脈動風(fēng)特性和流場特性等因素有關(guān)。本條規(guī)定的圍護結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載放大系數(shù)下限值，假定了湍流度剖面取為負指數(shù)，且指數(shù)絕對值與平均風(fēng)剖面相同?？紤]到湍流度的離散性，以及屋蓋邊緣、幕墻邊緣等區(qū)域分離流動的影響，實際風(fēng)荷載放大系數(shù)可能會大于該值，因此本條將其規(guī)定為圍護結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載放大系數(shù)的最低取值標(biāo)準。結(jié)合以上說明，實際工程計算中，風(fēng)荷載放大系數(shù)可取陣風(fēng)系數(shù)βgz與1+0.7/μz0.5的較大值。即：β=max(βgz,1+0.7/μz0.5)其中：βgz：高度z處的陣風(fēng)系數(shù)；根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算：βgz=1+2gI10(z/10)-α……條文說明部分8.6.1[GB50009-2012]其中A、B、C、D四類地貌類別截斷高度分別為：5m、10m、15m、30m；A、B、C、D四類地貌類別梯度高度分別為：300m、350m、450m、550m；也就是：對A類場地：當(dāng)z>300m時，取z=300m，當(dāng)z<5m時，取z=5m；對B類場地：當(dāng)z>350m時，取z=350m，當(dāng)z<10m時，取z=10m；對C類場地：當(dāng)z>450m時，取z=450m，當(dāng)z<15m時，取z=15m；對D類場地：當(dāng)z>550m時，取z=550m，當(dāng)z<30m時，取z=30m；g：峰值因子，按GB50009-2012取2.5；I10：10m高名義湍流度，對應(yīng)A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.14、0.23和0.39；α：地面粗糙度指數(shù)，對應(yīng)A、B、C、D地面粗糙度，可分別取0.12、0.15、0.22和0.30；依次帶入公式，得：β=max(βgz,1+0.7/μz0.5)=max(1+2×2.5×0.14×(10/10)-0.15,1+0.7/μz0.5)=1.7按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012第8.3.3條：計算圍護結(jié)構(gòu)及其連接的風(fēng)荷載時，可按下列規(guī)定采用局部體型系數(shù)μs1：1封閉矩形平面房屋的墻面及屋面可按表8.3.3-1的規(guī)定采用；2檐口、雨篷、遮陽板、邊棱處的裝飾條等突出構(gòu)件，取-2.0；3其它房屋和構(gòu)筑物可按本規(guī)范第8.3.1條規(guī)定體型系數(shù)的1.25倍取值。按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012第8.3.4條：計算非直接承受風(fēng)荷載的圍護構(gòu)件風(fēng)荷載時，局部體型系數(shù)可按構(gòu)件的從屬面積折減，折減系數(shù)按下列規(guī)定采用：1當(dāng)從屬面積不大于1m2時，折減系數(shù)取1.0；2當(dāng)從屬面積大于或等于25m2時，對墻面折減系數(shù)取0.8，對局部體型系數(shù)絕對值大于1.0的屋面區(qū)域折減系數(shù)取0.6，對其它屋面區(qū)域折減系數(shù)取1.0；3當(dāng)從屬面積大于1m2且小于25m2時，墻面和絕對值大于1.0的屋面局部體型系數(shù)可采用對數(shù)插值，即按下式計算局部體型系數(shù)：μs1(A)=μs1(1)+[μs1(25)-μs1(1)]logA/1.4……8.3.4[GB50009-2012]考慮到采光頂?shù)奶厥庑再|(zhì)：該處的建筑結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，作為屋面結(jié)構(gòu)又與人們的生命安全密切相關(guān)，很難每個工程都做風(fēng)洞實驗來準確決定荷載，而常規(guī)采光結(jié)構(gòu)的風(fēng)載本身就不大，所以在計算中沒有按從屬面積進行插值折減，而采用了μs1(1)值。按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012第8.3.5條：計算圍護結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載時，建筑物內(nèi)部壓力的局部體型系數(shù)可按下列規(guī)定采用：1封閉式建筑物，按其外表面風(fēng)壓的正負情況取-0.2或0.2；