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文檔簡(jiǎn)介
寧波市體育中心健身樓
模板及支撐系統(tǒng)計(jì)算
本工程為4層框架結(jié)構(gòu),底層層高4.50m,二、三層為4.20m,頂層7.20m,現(xiàn)計(jì)算底
層樓面模板及其支撐體系,包括板底模,板底內(nèi)外楞及頂撐,二層、三層樓面結(jié)構(gòu)與底層
樓面相同,僅層高由4.50m降為4.20m,頂撐高度減少0.30m無(wú)須另行計(jì)算,其承重體系可
參照底樓樓面相關(guān)數(shù)據(jù)采用。
計(jì)算依據(jù):
1、本工程施工圖;
2、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50005-202*;
3、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001;
4、《扣件式鋼管模板高支撐設(shè)計(jì)和使用安全》施工技術(shù)2002第3期;
5、《建筑施工扣件式鋼管腳手架構(gòu)造與設(shè)計(jì)》劉群主編;
6、《高層建筑結(jié)構(gòu)工程施工》某志縉、某帆編著;
7、《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》中國(guó)建筑工業(yè)公版社。
二、荷載:
碎自重:24KN/m3;鋼筋自重:板1.lKN/n?,梁1.SKN/n?;施工荷載:2.5KN/m2;
振搗荷載:水平面2.OKN/m2;垂直面:4.OKN/m2;模板:0.35KN/m2,其余見(jiàn)各計(jì)算
單體。
三、鋼管及其附件力學(xué)性能:
截面抵抗矩W=5.08cm3,截面慣性矩1=12.19cm4,彈性模量E=2.06*105N/m2
鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=205N/mm2,fv=125N/mm2,自重38.4N/m,回轉(zhuǎn)半徑i=l.58cm,
直角扣件自重13.2N/個(gè),對(duì)接扣件自重18.4N/
樓面厚度120模板及支撐體系計(jì)算
(底層,支撐高度=4.50m+0.30m)
參照以往同類(lèi)工程經(jīng)驗(yàn),決定采用:
碎板底模為18厚膠合板,內(nèi)楞(方木50*70)@300,外楞及支撐體系采用曲48*3.5
鋼管,立桿柱距La=900mm,立桿橫距Lb=900mm,步距h=1456mm,以此驗(yàn)算模板及
支撐體系的安全性。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖(一)。
一、碎樓板底模計(jì)算:
按三跨連續(xù)梁計(jì)算,梁高h(yuǎn)=18,梁寬900,
跨度300,見(jiàn)圖(二)。
靜均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值:
qi=(24+l.l)*0.12*0.9+0.35*0.9=3.026KN/m
活均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值:
q2=2.5*0.9=2.25KN/m(只計(jì)施工荷載,不計(jì)
振搗荷載,參見(jiàn)資料6)
W=bh2/6=90*1,82/6=48.6cm3
I=bh3/12=90*1.83/12=43.74cm4
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
6=M/WWfm,fm=15N/nini2
不考慮荷載的不利分布(跨度小,僅
為300),則:
M=0.100qL2
=0.100*(1.2*3.026+1.4*2.25)*0.32
=0.061KN.m
6=0.061*106/48,6*103
=1.26N/mm2<l5N/nini2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
t=3Q/2bhWfv,fv=1.4N/mm2
Q=0.6qL=0.6*(1.2*3.026+1.4*2.25)*0.3=1.221KN
T=3*1.513*103/(2*900*18)=0.11N/mm2<l.4N/mm2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)荷載僅取靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值qi,最大撓度V為:
V=0.677qiL4/100EI<[V][V]=L/250,E=6000N/mm2o
V=0.677*3.026*3004/(100*6000*43.74*104)
=0.063mm<l.2mm=300/250=L/250
滿(mǎn)足要求。
二、模板內(nèi)楞(50*70方木)計(jì)算:
按三跨連續(xù)梁計(jì)算,梁寬b=50,梁高h(yuǎn)=70,
跨度900,見(jiàn)圖(三)。
q?=Rbi/L
=l.l*1.2*3.026*0.3/0.9=1.331KN/m
q活=Rb2/L
=1.1*1.4*2.25*0.3/0.9=1.155KN/M
W=bh2/6=5*72/6=40.83cm3
I=bh3/12=5*72/12=142.92cm4
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
2
o=M/WWfm,木材強(qiáng)度等級(jí)采用TC15Afm=15N/nini
M=0.100q靜L2+0.117q活L?
=0.100*1.331*0.920.92=0.217KN.m0.92=0.217N.m
o=0.217*106/40.83*103=5.3IN/mni2<15N/mm2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
t=3Q/2bhWfv,fv=l.6N/mm2
Q=0.6q靜L+0.617qi活L
=0.6*1.331*0.9+0.617*1.155*0.9=1.360KN
T=3*1.360*1()3/(2*50*70)=0.58N/mni2<l,6N/mm2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)僅采用q靜標(biāo)準(zhǔn)值:q=l.331/1.2=1.109KN/m
V=0.677qL4/100EI<L/250,E=10000N/mm2
V=0,677*1.109*9007(100*10000*142.92*10,
=0.34mm<3.6mm=900/250=L/250
滿(mǎn)足要求。
三、模板外楞(也48*3.5橫向鋼管)計(jì)算
按三跨連續(xù)梁計(jì)算,跨度900,計(jì)算簡(jiǎn)圖
見(jiàn)圖(四),其上集中力分靜載和活載,其值即為圖
(三)中的支座反力。
Rb靜=1.1*1.331*0.9=1.318KN
Rb活=1.2*1.155*0,9=1.247KN
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=205N/mm2
M=0.267Rb靜L+0.31IRbgL
=0.267*1.318*0.9+0.311*1.247*0.9=0.666KN.m
o=0.666*106/5.08*103=131N/mm2<205N/mni2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
T=2Q/3.1416d0t<fv,fv=125N/mm2(d。為鋼管中徑)
=1.267*1.318+1,311*1.247=3.30KN
T=2*3.30*103/[K*(48-3.5)*3.5]=13.5N/mm2<125N/mm2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)荷載僅為靜載標(biāo)準(zhǔn)值:P=Pb靜2=1.318/1.2=1.098KN
V=l.883PL7100EI
=1.883*1.098*103*9007(100*2.06*105*12.19*104)
=0.60mm<6mm=900/150=L/150,且小于10mm
滿(mǎn)足要求。
四、扣件抗滑移計(jì)算:
圖(四)中支座反力L即為本支撐體系主扣件受力值。
Rb=2.26714靜+2.533Rb活+(Rb靜+Rb活)
=2.267*1.318+2.533*1.247+(1.318+1.247)=8.71KN
注:R靜、區(qū)活取自圖(四)中的集中荷載,括號(hào)內(nèi)數(shù)量為支座上方集中力直接傳
下而得。
采用雙扣件:
滿(mǎn)足要求。Rb=8.71KNV12.8KN=0.8*2*8(雙扣件抗滑移設(shè)計(jì)值)。
滿(mǎn)足要求。
五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:
單根立桿復(fù)蓋面積為L(zhǎng)a*Lb=900*900mm2,其中活載按最不利分布在各種荷載(碎+
鋼筋自重+模板自重+施工荷載+振搗荷載)作用下,立桿頂端軸向力設(shè)計(jì)值RL8.71KN。
(1)、立桿底腳處軸力N計(jì)算:
腳手架鋼管及配件自重:
立桿以及縱向、橫向鋼管自重:
Nj=(4.662+0,9*4*2)*38.4=11.86*38.4=455N=0.455KN
(立桿L=4800T20-18=4662,步距3步,縱向、橫向鋼管=900*4*2)
立桿計(jì)算單元內(nèi)扣件自重:
N2=13.2*9+18.4*(11.86/6.5)=152N=0.152KN
(除頂端3個(gè)直角扣件外,其余每個(gè)節(jié)點(diǎn)2個(gè)直角扣件,共計(jì)9個(gè),對(duì)接扣件按每
6.5m采用1個(gè))。
剪刀撐自重:
按最不利情況考慮,計(jì)算立桿處于雙向剪刀撐交叉處,剪刀撐與地面夾角為
a
tga=h/La=1456/900=l.618,得a=58.3°
查資料(5),剪刀撐單位面積自重:
Gj=[6,3432/(cosa*sina)+2.2462/(Lesina)]*10-3KN/m2
2
以a=58.3°,La=0.9m代入,Gj=17.12*1(PKN/m
從而立桿受剪刀撐自重引起的1為:
1=17.12*10-3*(4.8-0.12-0.018)*0.9*2=0.144KN
腳手架自重引起立桿底部軸向力N。為:
NO=N1+N2+N3=O.455+0.152+0.144=0.751KN
立桿底部總軸向力N為:
N=Rb+N0=8.71+0.751=9.46KN
(2)、計(jì)算長(zhǎng)度L。及穩(wěn)定折減系數(shù)巾:
目前,計(jì)算長(zhǎng)度1。取值有三種方法:
L0=KuhK=1.155、u=l.70詳見(jiàn)資料(3)............①
L0=h+2aa=24+70=94mni詳見(jiàn)資料(3)............②
L0=KIK2(h+2a)、K尸1.167、K2=l.00詳見(jiàn)資料(4)............③
①式僅用于計(jì)算外腳手架立桿L。時(shí)采用,于本例不太適合,但用此式計(jì)算,L。
最大,為偏于安全,本計(jì)算書(shū)采用之。
L0=KPh=l.155*1.70*1.456=2.86m
(D=120,a=24+70=94,步距h=(4800-120-18-94-200)/3=4368/3=1456)
長(zhǎng)細(xì)比入=1。/口2.86*103/15.8=181
查資料(3)得穩(wěn)定折減系數(shù)6=0.218
(3)、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:
6=N/4A=9.46*103/(0.218M89)=88.7N/mm2<205N/mni2=fm
滿(mǎn)足要求。
樓面厚度120模板及支撐體系計(jì)算(高支撐)
(頂層,支撐高度=7.20m)
高支撐架因其支撐高度原因,在架設(shè)構(gòu)造上除必須滿(mǎn)足一般支撐架的各項(xiàng)構(gòu)造要
求外,尚應(yīng)強(qiáng)調(diào)以下各點(diǎn):
1、立桿之間必須按步距滿(mǎn)設(shè)雙向水平桿,確保兩個(gè)方向有足夠的設(shè)計(jì)剛度,尤其是
立桿頂節(jié)點(diǎn)處非承重水平桿一定不要遺漏。
2、當(dāng)梁和樓板荷載相差較大時(shí),可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個(gè)方向變距,
而另一個(gè)方向不變,以使梁下立桿和板下立桿可以通過(guò)水平桿連接成一體,從而增強(qiáng)
支撐的整體剛度;
3、步距以0.9m~L5m為宜,不宜超過(guò)1.5m;
4、立桿可以采用單立桿或雙立桿,當(dāng)調(diào)整柱距和排距后雙立桿仍不能滿(mǎn)足強(qiáng)度和穩(wěn)
定條件時(shí),應(yīng)排除鋼管扣件式支撐方法,采用其他支撐方式;
5、當(dāng)采用變步距時(shí)可采用上大下小設(shè)置,但變化不要過(guò)多、過(guò)大,宜采用等步距;
6、當(dāng)支撐架高度>20m或橫向高寬比26時(shí),需設(shè)置雙向或單向水平加強(qiáng)層;
7、單向水平加強(qiáng)層可以每4~6m沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜撐桿或剪刀撐,且須與立桿
連接,設(shè)置斜桿層數(shù)大于水平框格總數(shù)的1/3;
8、雙向水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10~15m設(shè)置,四周和中部每10~15m
設(shè)置豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層;
9、在任何情況下,高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層;
10、沿支架四周外立面應(yīng)滿(mǎn)設(shè)垂直剪力撐;
11、立桿頂節(jié)點(diǎn)(立桿與承重橫桿)的連接扣件系關(guān)鍵扣件,其連結(jié)偏心距及扣件抗
滑力必須滿(mǎn)足規(guī)范要求;
12、鋼管、扣件要有復(fù)試報(bào)告,經(jīng)合格后方可使用,扣件擰緊力距要控制在45-60N.m
的范圍內(nèi);
13、地基支座的設(shè)計(jì)要滿(mǎn)足承載力的要求;
14、精心設(shè)計(jì)碎澆筑方案,確保模板支架施工過(guò)程中均衡受載,宜采用由中部向兩邊
擴(kuò)展的澆筑方式;
15、嚴(yán)格控制施工荷載不超過(guò)設(shè)計(jì)荷載,對(duì)可能出現(xiàn)超過(guò)最大荷載的要有相應(yīng)的預(yù)控
措施,鋼筋等建筑材料不能在支架上集中堆放;
16、施工過(guò)程中應(yīng)隨時(shí)注意支承情況,發(fā)現(xiàn)支撐下沉、扣件松動(dòng)、桿件變形等要及時(shí)
處理解決。
結(jié)合本工程實(shí)況,本支撐體系決定采用單立桿支撐,柱距La=900,排距Lb=900,
步星巨h=(7200-120-18-94-200)/5=1354m(5步)。
本部分支撐體系同底層樓面,其底模、內(nèi)、外楞及立桿間距均作相同布置,因此樓板
底模及內(nèi)、外楞均無(wú)須再作計(jì)算,但支撐高度由4.80m增大至7.20m,屬高支撐體系,需
對(duì)立桿的穩(wěn)定性作重新核算。
立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:
2
單根立桿復(fù)蓋面積為L(zhǎng)a*Lb=900*900mni,其中活載按最不利分布在各種荷載(碎+
鋼筋自重+模板自重+施工荷載+振搗荷載)作用下,立桿頂端軸向力設(shè)計(jì)值Rb=8.71KN。
(1)、立桿底腳處軸力N計(jì)算:
腳手架鋼管及配件自重:
立桿以及縱向、橫向鋼管自重:
N產(chǎn)(7.062+0.9*6*2)*38.4=17.86*38.4=686N=0.686KN
(立桿L=7200-120T8=7062,步距5步,縱向、橫向鋼管=900*6*2)
立桿計(jì)算單元內(nèi)扣件自重:
1=13.2*13+18.4*(17.86/6.5)=222N=0.222KN
(除頂端3個(gè)直角扣件外,其余每個(gè)節(jié)點(diǎn)2個(gè)直角扣件,共計(jì)13個(gè),對(duì)接扣件按
每6.5m采用1個(gè))。
剪刀撐自重:
按最不利情況考慮,計(jì)算立桿處于雙向剪刀撐交叉處,剪刀撐與地面夾角為
a
tga=h/L=1456/900=l.618,得a=58.3°
查資料(5),剪刀撐單位面積自重:
Gj=[6,3432/(cosa*sina)+2.2462/(Iosina)]*10-3KN/m2
2
以a=58.3°,La=0.9m代入,Gj=17.12*1(PKN/m
從而立桿受剪刀撐自重引起的Ns為:
N3=17.12*10^(7.2-0.12-0.018)*0.9*2=0.218KN
腳手架自重引起立桿底部軸向力N。為:
NO=N1+N2+N3=O.686+0.222+0.218=1.126KN
立桿底部總軸向力N為:
N=Rb+N0=8.71+1.126=9.84KN
(2)、計(jì)算長(zhǎng)度L。及穩(wěn)定折減系數(shù)6:
目前,計(jì)算長(zhǎng)度1。取值有三種方法:
L0=KUhK=1.155、u=l.70詳見(jiàn)資料(3)........①
L0=h+2aa=24+70=94mm詳見(jiàn)資料(3)........②
L0=KIK2(h+2a)、Ki=l.167、K2=l.021詳見(jiàn)資料(4)........③
①式僅用于計(jì)算外腳手架立桿L。時(shí)采用,于本例不太適合,但用此式計(jì)算,L。
最大,為偏于安全,本計(jì)算書(shū)采用之。
L0=KUh=l.155*1.70*1.354=2.66m
(D=120,a=24+70=94,步距h=(7200-120-18-94-200)/5=1354)
長(zhǎng)細(xì)比入=。/正2.66*103/15.8=168
查資料(3)得穩(wěn)定折減系數(shù)”=0.251
(3)、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:
6=N/<1>A=9.84*103/(0.251*489)=80N/mm2<205N/mni2=fm
滿(mǎn)足要求。
二層檐口梁kLIO(3)梁模板支撐計(jì)算
(b*h=250*870)
梁寬b=250,梁高h(yuǎn)=870,與梁相連接處
板厚120,支撐板的立桿間距為900X900。梁
模板采用18厚膠合板,內(nèi)楞方木50*70,木材
強(qiáng)度等級(jí)為T(mén)C15A,外楞鋼管為a48*3.5,梁
底立桿縱距(沿梁跨)La=700,立桿橫距Lb=750,
步距h=1600,詳見(jiàn)圖(一)。
一、梁底模(18厚膠合板)計(jì)算:
按簡(jiǎn)支梁計(jì)算,取梁寬b=700,梁高h(yuǎn)=18,
梁跨L=250,結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖(二)
梁碎、鋼筋+板碎、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值;
qn=[(24+1.5)*0.87*0.7*0.25
+(24+1.1)*0.12*0.7*0.25]/0.25=17.64KN/m
模板自重標(biāo)準(zhǔn)值:
qi2=0.35*0.7*(2*0.75+0.25+0.25)/0.25=1.96KN/m
靜均布荷載設(shè)計(jì)值:
qi=1.2*(qn+qi2)=1.2*(17.64+1.96)=23.52KN/m
活均布荷載設(shè)計(jì)值(不計(jì)施工荷載,只計(jì)振搗荷載,
參見(jiàn)資料6):
q2=1.4*2.0*0.7=1.96KN/m(振搗荷載取Z.OKN/n?)
截面抵抗距W=bh7b=70*l,876=37.80cm3
截面慣性矩I=bh712=70*l,8712=34.02cm4
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=15N/nini2
22
M=(qi+q2)L/8=(23.52+1.96)*0.25/8=0.199KN.m
o=0.199*10737.80*10=5.26N/nini2<15N/nini2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
t=3Q/2bhWfv,fv=l.4N/mni2
Q=(qi+q2)L/2=(23.52+1.96)*0.25/2=3.185KN
t=3*3.185*l(y/(2*700*18)=0.38N/mni2<l.4N/mm2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)荷載僅取靜均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=qi/1.2=23.52/1.2=19.6KN/m
V=5ql?/384EIW[V],E=6000N/mm2,[V]=L/250
V=5*19.3*2507(384*6000*34.02*10”)
=0.48mm<lmm=250/250=L/250
滿(mǎn)足要求
二、梁底內(nèi)楞(50*70方木)計(jì)算:
按三跨連續(xù)梁計(jì)算,梁寬b=50,梁高
h=70,跨度L=700,結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖
(三),其上作用的均布荷載可由圖
(二)中支座僅力降、%轉(zhuǎn)化而得。
Rbi=qiL/2=23.52*0.25/2=2.940KN
Rb2=q2L/2=1.96*0.25/2=0.245KN
q靜=氏心2.940/0.7=4.2003/111
q}s=Rb2/L=0.245/0.7=0.350KN/m
截面抵抗抗矩W=bh2/6=5*72/6=40.83cm3
截面慣性I=bh,/12=5*7712=142.92cm4
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=15N/mm2
M=0.lOOq靜L2+0.117q活L?
=0.100*4.200*0.72+0.117*0.350*0.72=0.226KN.m
o=0.226*106/40.83*103=5.54N/mni2<15N/mm2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
t=3Q/2bhWfv,fv=l.6N/mm2
Q=0.6q靜L+0.617qi活L
=0.6*4.200*0.7+0.617*0.350*0.7=1.92KN
T=3*1.92*103/(2*50*70)=0.82N/mm2<1.6N/mm2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)僅采用q靜標(biāo)準(zhǔn)值:q=4.200/1.2=3.500KN/m
V=0.677qL4/100EI<L/250,E=10000N/mm2
V=0.677*3.500*7007(100*10000*142.92*10,
=0.40mm<2.8mm=700/250=L/250
滿(mǎn)足要求。
三、梁底橫楞(山48*3.5鋼管)計(jì)算:
按簡(jiǎn)支梁計(jì)算,其上作用二個(gè)集中力,其值即為圖(三)中B支座僅力,結(jié)構(gòu)計(jì)算
簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖(四)。
Rbi=l.lq靜L=l.l*4.200*0.7=3.234KN
Rb2=1.2q活L=1.2*0.350*0.7=0.294KN
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=205N/nini2
M=(Rbl+Rb2)L/3
=(3.234+0.294)*0.75/3=0.882KN.m
o=0.882*106/5.08*103=173N/mm2<205N/mm2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
2
T=2Q/3.1416d0tWfv,fv=125N/mm(d。為鋼管中徑)
Q=Rbi+Rb2=3.234+0.294=3.528KN
T=2*3,528*107[3.1416*(48-3.5)*3.5]=14N/mni2<125N/nini2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)荷載僅為靜載標(biāo)準(zhǔn)值:P=Rbl/l.2=3.234/1.2=2.695KN
V=(5n-4)PL7384nELn=3,L=750mm,(參見(jiàn)資料7)
V=(5*3-4)*2.695*103*7507(384*3*2.06*105*12.19*104)
=1.6lnnn<5nini=750/150=L/150,且小于10mm。
滿(mǎn)足要求。
四、扣件抗滑力計(jì)算;
圖(四)中簡(jiǎn)支梁A、D支座反力&、旦即為主扣件受力,從圖中可見(jiàn)
RA=RD=Rbi+Rb2=3.234+0.294=3.53KN,因而:
RA=3,53KN<6.4KN=0.8*8KN(0.8為扣件抗滑力折減系數(shù))
單扣體抗滑即能滿(mǎn)足要求。
五、立桿穩(wěn)定性計(jì)算:
(1)立桿底腳處軸向力N計(jì)算:
a、支撐體系自重設(shè)計(jì)值M
立桿、縱向系桿,小橫桿引起的自重:
1.2*(4.662+0.7*5+0.75/2*4)*38.4*1(T=1.2*9.662*38.4*103=0.445KN
直角扣件+對(duì)接扣件自重:
1.2*(13.2*10-3*10+9.662/6,5*18.4*10-3)=0.191KN
NFO.445+0.191=0.636KN
b、立桿受梁底外楞(梁底小橫桿)傳下荷載:
N2=RA=3.53KN
C、立桿頂端受樓板傳來(lái)的各種作用力N3計(jì)算
立桿受荷載范圍A:
A=(0.25/2+0.9/2)*0.9=0.518m2
板(碎+鋼筋)自重:
1.2*(24+1.1)*0.18*0.518=2.808KN
模板自重:
1.2*0.35*0.518=0.218KN
振搗荷載重(取LOKN/W,施工荷載不計(jì),參見(jiàn)資料6)
1,4*1.0*0.518=0.725KN
N3=2.808+0.218+0.725=3.751KN
因而立桿低腳軸向力N為:
N=N1+N2+N3=o.445+3.53+3.751=7.73KN
(2)計(jì)算長(zhǎng)度L。及穩(wěn)定系數(shù)中的計(jì)算:
L°=KMh=l.155*1.7*1.6=3,14m(采用資料3計(jì)算)
入=。△=3.14*1()3/15.8=199,查表得少=0.182
(3)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:
o=N/①AWfm,fm=205N/mm2
o=7.73*107(0.182M89)=87N/mni2<205N/mm2=fm
滿(mǎn)足要求。
六、梁側(cè)模設(shè)計(jì):
梁側(cè)模水平內(nèi)楞采用50*70方木,間距W300,外楞采用雙鋼管(@48*3.5),間距
W700,用扇形卡子連結(jié),穿梁拉筋采用一道,曲14螺栓連結(jié),螺栓強(qiáng)度計(jì)算:
少14拉桿受力計(jì)算:
新澆砂對(duì)模板的側(cè)向壓力F1:
1/21/22
Fn=0.22rct0BiB2V=0.22*24*4.44*1.2*1.0*1.5=34.45KN/m
(to=2OO/(T+15)=200/(30+15)=4.44,V=l.5m/h,商品混凝土,摻外
加劑,Bx=l.2,塌落度5090mm,B2=l.0)
2
F12=rcH=24*0.87=20.88KN/m
2
Fi=min{Fn、F12}={34.45,20.88}=20.88KN/m
振搗碎對(duì)模板的側(cè)向壓力F2:
2
F2=4KN/m
拉桿螺栓受力F:
F=(1.2E+1.4F2)*梁高*外楞間距
=(1.2*20.88+1.4*4)*0.87*0.70=18.67KN
2
o=F/A<fm,fm=170N/mni(設(shè)計(jì)應(yīng)力)
222
A=7id0/4=7i*ll.6/4=106mm((b14拉桿有效直徑d0=ll.6mm)
22
o=18.67*107106=176N/mm>170N/mm=fm
但超差僅為(176-170)/170=3.5%<5%
滿(mǎn)足要求。
WKL2⑶梁模板支撐計(jì)算
(b*h=250*1200)
梁寬b=250,梁高h(yuǎn)=1200,與梁相連接處
板厚120,支撐板的立桿間距為900X900。梁
模板采用18厚膠合板,內(nèi)楞方木50*70,木材
強(qiáng)度等級(jí)為T(mén)C15A,外楞鋼管為巾48*3.5,梁
底立桿縱距(沿梁跨)La=650,立桿橫距Lb=750,
步距h=1600,詳見(jiàn)圖(一)。
一、梁底模(18厚膠合板)計(jì)算:
按簡(jiǎn)支梁計(jì)算,取梁寬b=650,梁高h(yuǎn)=18,
梁跨L=250,結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖(二)
梁碎、鋼筋+板碎、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值;
qn=[(24+1.5)*1.20*0.65*0.25
+(24+1.1)*0.12*0.65*0.25]/0.25=2L85KN/m
模板自重標(biāo)準(zhǔn)值:
qi2=0.35*0.65*(2*1.08+0.25+0.25)/0.25=2.42KN/m
靜均布荷載設(shè)計(jì)值:
qi=1.2*(qn+qi2)=1.2*(21.85+2.42)=24.27KN/m
活均布荷載設(shè)計(jì)值(不計(jì)施工荷載,只計(jì)振搗荷載,
參見(jiàn)資料6):
q2=1.4*2.0*0.65=1.82KN/m(振搗荷載取2.0KN/n?)
截面抵抗距W=bh7b=65*l.876=35.10cm3
截面慣性矩I=bh712=65*l.8712=31.59cm4
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=15N/mni2
22
M=(qi+q2)L/8=(24.27+1.82)*0.25/8=0.204KN.m
o=0.204*10735.10*10=5.81N/mni2<15N/nini2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
t=3Q/2bhWfv,fv=l.4N/mni2
Q=(qi+q2)L/2=(24.27+1.82)*0.25/2=3.260KN
t=3*3.260*l()3/(2*650*18)=0.42N/mm2<l.4N/mm2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)荷載僅取靜均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=qi/1.2=24.27/1.2=20.23KN/m
V=5qL4/384EI<[V],E=6000N/mm2,[V]=L/250
V=5*20.23*2507(384*6000*31.59*10,)
=0.54mm<lmm=250/250=L/250
滿(mǎn)足要求。
二、梁底內(nèi)楞(50*70方木)計(jì)算:
按三跨連續(xù)梁計(jì)算,梁寬b=50,梁高
h=70,跨度L=650,結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖
(三),其上作用的均布荷載可由圖
(二)中支座僅力電、電轉(zhuǎn)化而得。
Rbi=qiL/2=24.27*0.25/2=3.030KN
Rb2=q2L/2=1.82*0.25/2=0.228KN
qu=Rbi/L=3.030/0.65=4.662KN/m
q活=氏2/1尸0.228/0.65=0.3511?/]!!
截面抵抗抗矩W=bh2/6=5*72/6=40.83cm3
截面慣性I=bh3/12=5*7712=142.92cm4
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=15N/mm2
M=0.100q靜L2+0.117q活L?
=0.100*4.662*0.652+0.117*0.351*0.652=0.214KN.m
o=0.214*1()6/40.83*103=5.24N/mm2<15N/mni2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
t=3Q/2bhWfv,fv=l.6N/mni2
Q=0.6q靜L+0.617qi活L
=0.6*4.662*0.65+0.617*0.351*0.65=1.96KN
T=3*1.96*103/(2*50*70)=0.84N/mm2<1.6N/mm2-fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)僅采用q靜標(biāo)準(zhǔn)值:q=4.662/1.2=3.885KN/m
V=0.677qL4/100EI^L/250,E=10000N/mm2
V=0.677*3.885*6507(100*10000*142.92*10,
=0.32nlm〈2.6mm=650/250=L/250
滿(mǎn)足要求。
三、梁底橫楞(S48*3.5鋼管)計(jì)算:
按簡(jiǎn)支梁計(jì)算,其上作用二個(gè)集中力,其值即為圖(三)中B支座僅力,結(jié)構(gòu)計(jì)算
簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖(四)。
Rbi=l.lq靜L=l.l*4.662*0.65=3.333KN
Rb2=l.2q活L=1.2*0.351*0.65=0.274KN
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=205N/mni2
M=(Rbl+Rb2)L/3
=(3.333+0.274)*0.75/3=0.902KN.m
o=0.902*106/5.08*103=l78N/mm2<205N/mni2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
T=2Q/nd0tWfv,fv=125N/mm2(do為鋼管中徑)
Q=Rbi+Rb2=3.333+0.274=3.607KN
T=2*3.607*107[K*(48-3.5)*3,5]=14.7N/mm2<125N/mni2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)荷載僅為靜載標(biāo)準(zhǔn)值:P=Rbl/l.2=3.333/1.2=2.778KN
V=(5n-4)PL7384nELn=3,L=750mm,(參見(jiàn)資料7)
V=(5*3-4)*2.778*1()3*7507(384*3*2.06*105*12.19*104)
=1.66nun<5mm=750/150=L/150,且小于10mm。
滿(mǎn)足要求。
四、扣件抗滑力計(jì)算;
圖(四)中簡(jiǎn)支梁A、D支座反力RA、RD即為主扣件受力,從圖中可見(jiàn)
RA=RD=Rbl+Rb2=3.333+0.274=3.61KN,因而:
RA=3.61KN<6.4KN=0.8*8KN(0.8為扣件抗滑力折減系數(shù))
單扣體抗滑即能滿(mǎn)足要求。
五、立桿穩(wěn)定性計(jì)算:
(1)立桿底腳處軸向力N計(jì)算:
a、支撐體系自重設(shè)計(jì)值Ni
立桿、縱向系桿,小橫桿引起的自重:
1.2*(7.062+0.65*6+0.75/2*5)*38.4*10告=1.2*12.84*38.4*l(T=0.592KN
直角扣件+對(duì)接扣件自重:
1.2*(13.2*10-3*12+12.84/6.5*18.4*10-3)=0.234KN
NFO.592+0.234=0.826KN
b、立桿受梁底外楞(梁底小橫桿)傳下荷載:
N2=RA=3.61KN
C、立桿頂端受樓板傳來(lái)的各種作用力1計(jì)算
立桿受荷載范圍A:
A=(0.25/2+0.9/2)*0.9=0.518m2
板(碎+鋼筋)自重:
1.2*(24+1.1)*0.18*0.518=2.808KN
模板自重:
1.2*0.35*0.518=0.218KN
振搗荷載重(取l.OKN/m:施工荷載不計(jì),參見(jiàn)資料6)
1.4*1.0*0.518=0.725KN
N3=2.808+0.218+0.725=3.751KN
因而立桿低腳軸向力N為:
N=N1+N2+N3=o.826+3.61+3.751=8.19KN
(2)計(jì)算長(zhǎng)度L。及穩(wěn)定系數(shù)①的計(jì)算:
L°=K曲=1.155*1.7*1.6=3.14m(采用資料3計(jì)算)
入=葭分=3.14*103/15.8=199,查表得<t>=0.182
(3)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:
o=N/①AWfm,fm=205N/mm2
o=8.19*10,/(0.182*489)=92N/mm2<205N/mm2=fm
滿(mǎn)足要求。
六、梁側(cè)模設(shè)計(jì):
梁側(cè)模水平內(nèi)楞采用50*70方木,間距W300,外楞采用雙鋼管(@48*3.5),間距
W700,用扇形卡子連結(jié),穿梁拉筋采用二道,曲14螺栓連結(jié),螺栓強(qiáng)度計(jì)算:
e14拉桿受力計(jì)算:
新澆碎側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1:
1/21/22
Fn=0.22rct0B102V=0.22*24*4.44*1.2*1.0*1.5=34.45KN/m
(to=2OO/(T+15)=200/(30+15)=4.44,V=l.5m/h,商品混凝土,摻外
加劑,6=1.2,塌落度5090mm,B2=l.0)
F12=rcH=24*l.20=28.80KN/m\
2
Fi=min{Fn>F12}={34.45,28.80}=28.80KN/m
振搗碎側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F2:
2
F2=4KN/m
梁受側(cè)壓力設(shè)計(jì)值F:
F=(1.2F1+1.4F2)*梁高*外楞間距
=(1.2*28.80+1,4*4)*1.20*0.70=33.73KN
2
o=F/A<£,fm=170N/mni(設(shè)計(jì)應(yīng)力)
A=2*;rd;/4=2*7i*ll.674=2llmm,(拉桿有效直徑do=11.6mm,2個(gè)拉桿)
22
o=33.73*10721l=160N/nun<170N/mm=fm
滿(mǎn)足要求。
二層縱向梁KL11(4)梁模板支撐計(jì)算
(b*h=350*700)
梁寬b=350,梁高H=700,與梁相連接處
板厚120,支撐板的立桿間距為900X900。梁
模板采用18厚膠合板,內(nèi)楞方木50*70,木材
強(qiáng)度等級(jí)為T(mén)C15A,外楞鋼管為小48*3.5,梁
底立桿縱距(沿梁跨)La=700,立桿橫距Lb=850,
步距h=1600,詳見(jiàn)圖(一)。
一、梁底模(18厚膠合板)計(jì)算:
按簡(jiǎn)支梁計(jì)算,取梁寬b=700,梁高h(yuǎn)=18,
梁跨L=350,結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖(二)
梁碎、鋼筋+板碎、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值;
qn=[(24+1.5)*0.7*0.7*0.35
+(24+1.1)*0.12*0.7*0.25]/0.35=14.00KN/m
模板自重標(biāo)準(zhǔn)值:
qi2=0.35*0.7*(2*0.58+0.35+0.25)/0.35=1.23KN/m
靜均布荷載設(shè)計(jì)值:
qi=1.2*(qn+qi2)=1.2*(14.00+1.23)=18.28KN/m
活均布荷載設(shè)計(jì)值(不計(jì)施工荷載,只計(jì)振搗荷載,
參見(jiàn)資料6):
q2=1.4*2.0*0.7=1.96KN/m(振搗荷載取Z.OKN/n?)
截面抵抗距W=bh7b=70*l,876=37.80cm3
截面慣性矩I=bh712=70*l.8712=34.02cm4
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=15N/nini2
22
M=(qi+q2)L/8=(18.28+1.96)*0.35/8=0.310KN.m
o=0.310*1()6/37.80*103=8.20N/mni2<15N/mni2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
t=3Q/2bhWfv,fv=l.4N/mni2
Q=(qi+q2)L/2=(18.28+1.96)*0.35/2=3.542KN
t=3*3.542*l(y/(2*700*18)=0.42N/mni2<l.4N/mm2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算:
此時(shí)荷載僅取靜均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=qi/1.2=18.28/1.2=15.23KN/m
V=5ql?/384EIW[V],E=6000N/mm2,[V]=L/250
V=5*15.23*3507(384*6000*34.02*10,)
=1.46mm>1.40mm=350/250=L/250
(176-170)/170=3.5%<5%
但超差僅為(1.467.40)/440=4.3%<5%
滿(mǎn)足要求。
二、梁底內(nèi)楞(50*70方木)計(jì)算:
按三跨連續(xù)梁計(jì)算,梁寬b=50,梁
高h(yuǎn)=70,跨度L=700,結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)
圖(三),其上作用的均布荷載可由圖
(二)中支座僅力降、%轉(zhuǎn)化而得。
Rbi=qiL/2=18.28*0.35/2=3.20KN
Rb2=q2L/2=1.96*0.35/2=0.343KN
q靜=風(fēng)心3.20/0.7=4.5710/111
q活=1^2/1=0.343/0.7=0.4903/!11
截面抵抗抗矩W=bh2/6=5*72/6=40.83cm3
截面慣性I=bh712=5*73/12=142.92cm4
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=15N/mm2
M=0.100q靜L2+0.117q活L?
=0.100*4.571*0.72+0.117*0.490*0.72=0.252KN.m
o=0.252*1()6/40.83*103=6.17N/nini2<15N/mm2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
t=3Q/2bhWfv,fv=l.6N/mni2
Q=0.6q靜L+0.617qi活L
=0.6*4.571*0.7+0.617*0.490*0.7=2.131KN
T=3*2.131*103/(2*50*70)=0.93N/mm2<1.6N/mni2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算:
此時(shí)僅采用q靜標(biāo)準(zhǔn)值:q=3.678/1.2=3.065KN/m
V=0.677qL4/100EI^L/250,E=10000N/mm2
V=0.677*3.065*9007(100*10000*142.92*10,)
=0.91nun<2.8mm=700/250=L/250
滿(mǎn)足要求。
三、梁底橫楞(也48*3.5鋼管)計(jì)算:
按簡(jiǎn)支梁計(jì)算,其上作用二個(gè)集中力,其值即為圖(三)中B支座僅力,結(jié)構(gòu)計(jì)算
簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖(四)。
Rbi=l.lq靜L=L1*4.571*O.7=3.52OKN
Rb2=1.2q活L=L2*0.490*0.7=0.412KN
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=205N/nini2
M=(Rbi+Rb2)-
=(3.520+0.412)*0.25=0.983KN.m
o=0.983*106/5.08*103=193N/mm2<205N/mm2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
2
T=2Q/7idotWfv,fv=125N/mm(do為鋼管中徑)
Q=Rbi+Rb2=3.520+0.412=3.932KN
T=2*3.932*107[兀*(48-3.5)*3.5>15.6N/mm2<125N/mm2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算:
此時(shí)荷載僅為靜載標(biāo)準(zhǔn)值:P=Rbl/l.2=3.520/1.2=2.933KN
V=(5n-4)PL7384nELn=3,L=850mm,(參見(jiàn)資料7)
V=(5*3-4)*2.933*1()3*8507(384*3*2.06*105*12.19*104)
=2.89nlm〈5.67mm=850/150=L/150,且小于10mm。
滿(mǎn)足要求。
注:為簡(jiǎn)單計(jì),剛度計(jì)算采用近似計(jì)算,即將簡(jiǎn)支梁載作等距布置。
四、扣件抗滑力計(jì)算;
圖(四)中簡(jiǎn)支梁A、D支座反力&、RD即為主扣件受力,從圖中可見(jiàn)
RA=RD=Rbi+Rb2=3.520+0.412=3.932KN,因而:
RA=3.932KN<6.4KN=0.8*8KN(0.8為扣件抗滑力折減系數(shù))
單扣體抗滑即能滿(mǎn)足要求。
立桿的穩(wěn)定性計(jì)算及拉桿螺栓計(jì)算可參考KL10(3)梁,此處略。
二層檐口梁kL27(5)梁模板支撐計(jì)算
(b*h=500*870)
梁寬b=500,梁高H=870,與梁相連接處板
厚120,支撐板的立桿間距為900X900。梁模
板采用18厚膠合板,內(nèi)楞方木50*70,木材強(qiáng)
度等級(jí)為T(mén)C15A,外楞鋼管為848*3.5,梁底
立桿縱距(沿梁跨)La=700,立桿橫距卜=1000,
步距h=1600,詳見(jiàn)圖(一)。
一、梁底模(18厚膠合板)計(jì)算:
按二跨連續(xù)梁計(jì)算,取梁寬b=700,梁高
h=18,梁跨L=250,結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖(二)
梁碎、鋼筋+板碎、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值;
qu=[(24+1.5)*0.87*0.7*0.50
+(24+1.1)*0.12*0.7*0.25]/0.50=16.58KN/m
模板自重標(biāo)準(zhǔn)值:
qi2=0.35*0.7*(2*0.75+0.50+0.25)/0.50=1.10KN/m
靜均布荷載設(shè)計(jì)值:
qi=1.2*(qn+qn)=1.2*(16.58+1.10)=21.22KN/m
活均布荷載設(shè)計(jì)值(不計(jì)施工荷載,只計(jì)振搗荷載,
參見(jiàn)資料6):
q2=1.4*2.0*0.7=1.96KN/m(振搗荷載取2.0KN/n?)
截面抵抗距W=bh2/b=70*l.876=37.80cm3
截面慣性矩I=bh712=70*l.8712=34.02cm4
(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算:
o=M/WWfm,fm=15N/mm2
22
M=0.125(qi+q2)L=0.125*(21.22+1.96)*0.25=0.181KN.m
o=0.181*106/37.80*103=4.79N/mm2<15N/mm2=fm
滿(mǎn)足要求。
(2)抗剪強(qiáng)度計(jì)算:
t=3Q/2bhWfv,fv=l.4N/mm2
Q=0.625(qi+qz)L
=0.625*(21.22+1.96)*0.25=3.62KN
T=3*3.62*103/(2*700*18)0.43N/mni2<l.4N/mm2=fv
滿(mǎn)足要求。
(3)剛度計(jì)算
此時(shí)荷載僅取靜均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=qi/1.2=21.22/1.2=17.68KN/m
V=0.521qL7100EI=W[V],E=6000N/mni2,[V]=L/250
V=0.521*17.68*25()4/(100*6000*34.02*10,)
=0.18mm<lmni=250/250=L/250
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