(高清版)GBT 6113.402-2022 無線電騷擾和抗擾度測量設備和測量方法規(guī)范 第4-2部分：不確定度、統(tǒng)計學和限值建模 測量設備和設施的不確定度

代替GB/T6113.402—2018建模測量設備和設施的不確定度國家市場監(jiān)督管理總局國家標準化管理委員會I Ⅲ V 1 1 13.1術語和定義 1 23.3縮略語 34MIU的符合性判定準則 34.1通則 34.2符合性評估 5 55.1使用V-AMN進行電源端口傳 55.2使用VP進行電源端口傳導騷擾測量(見B.2) 5 6 75.5使用CP進行電信端口傳導騷擾測量(見B.5) 8 8 96騷擾功率測量(見C.1) 6.1騷擾功率測量的被測量 6.2騷擾功率測量特有輸入量的符號 6.3騷擾功率測量需考慮的輸入量 730MHz~1000MHz的輻射騷擾測量 7.1OATS上或SAC中進行的輻射騷擾測量(見D.1) 7.2FAR中進行輻射騷擾測量(見D.2) 81GHz~18GHz的輻射騷擾測量(見E.1) 8.1FAR(FSOATS)中進行輻射騷擾測量的被測量 8.2輻射騷擾測量特有輸入量的符號 8.3FAR中進行輻射騷擾測量需考慮的輸入量 99kHz~30MHz的輻射騷擾測量 9.1使用LLAS在9kHz～30MHz進行的磁場騷擾測量(見F.1) Ⅱ附錄C(資料性)表1中騷擾功率測量Ucispr值的評估基礎 附錄D(資料性)表1中30MHz~1000MHz輻射騷擾測量Ucspk值的評估基礎 34附錄E(資料性)表1中1GHz~18GHz輻射騷擾測量Ucspr值的評估基礎 50附錄F(資料性)表1中9kHz~30MHz輻射騷擾測量(LLAS)Ucspr值的評估基礎 55Ⅲ 第1-5部分：無線電騷擾和抗擾度測量設備5MHz～18GHz天線校準場地和參考試驗 第2-3部分：無線電騷擾和抗擾度測量方法輻射騷擾測量； 第2-4部分：無線電騷擾和抗擾度測量方法抗擾度測量 第4-2部分：不確定度、統(tǒng)計學和限值建模測量設備和設施的不確定度： 第4-5部分：不確定度、統(tǒng)計學和限值建模替換試驗方法的使用條件。 更改了表1(見表1.2018年版的表1): 本文件等同采用CISPR16-4-2:2018《無線電騷擾和抗擾度測量設備和測量方法規(guī)范第4-2部VGB/T6113.402—2022/CISPR—將第2章中未規(guī)范性引用或未引用的文件移至參考文獻；●表1中增加了測量項目“交流電源端口和其他電源端口傳導騷擾(使用△-AN測量)”的●表1以及表1的注1中增加了表D.7~表D.8、表D.9的引用，國際標準遺漏；●附錄A中的A.2增加△-AN,注3中表B.1~表B.6更正為表B.1~表B.8,表D.1~表D.6給出的擴展不確定度±0.5一致；V2部分為無線電騷擾和抗擾度測量方法；第3部分為無線電騷擾和抗擾度測量技術報告；第4部分為不第4部分又分為5個部分?！?-1部分：標準化EMC試驗的不確定度。目的在于為電磁兼容標準的制定者和修訂者提供——第4-2部分：測量設備和設施的不確定度。目的在于規(guī)定依據(jù)CISPR騷擾限值對受試設備進行符合性判定時如何應用測量設備和設施的不確定度(MIU——第4-4部分：抱怨的統(tǒng)計和限值的計算模型。目的在于給出如何處理無線電干擾投訴統(tǒng)計的——第4-5部分：替換試驗方法的使用條件。目的在于為產(chǎn)品委員會使用替換試驗方法時提供與1GB/T6113.402—2022/CISPR161范圍本文件規(guī)定了依據(jù)CISPR騷擾限值對受試設備(EUT)進行符合性判定時如何應用測量設備和設本文件的附錄給出了得到第4章~第9章中Ucispr值時要考慮的MIU的量值的背景資料，提供了關于MIU所需的初始的和進一步的信息，以及在測量鏈中如何考慮單個不確定度的有價值的背景資料。然而，附錄的目的不是讓本文件的使用者將其作為進行不確定度計算時的下列文件中的內容通過文中的規(guī)范性引用而ISO/IEC導則98-3測量不確定度第3部分：測量不確定度的表示指南(GUM:1995)[Uncer-taintyofmeasurement—Part3:Guidetotheexpressionofuncertaintyinmeasurement(GUM:ISO/IEC導則99國際計量術語基本和通用概念以及相關術語(VIM)[Internationalvocabularyofmetrology—Basicandgeneralconceptsandassociatedterms(VIM)]3.1術語和定義ISO/IEC導則98-3和ISO/IEC導則99界定的以及下列術語和定義適用于本文件。233.3縮略語AE:EUT輔助設備(associatAF:天線系數(shù)(antennafactor)AMN:人工電源網(wǎng)絡(artificialmainsnetwork)AN:人工網(wǎng)絡(artificialnetwork)CVP:容性電壓探頭(capacitivevoltageEUT:受試設備(equipmentundertest)FAR:全電波暗室(fullyanechoicroom)LCL:縱向轉換損耗(longitudinalconMIU:測量設備和設施的不確定度(measurementinstrumentationuncertainty)PRF:脈沖重復頻率(pulserepetitionfrequenRF:射頻(radiofrequeSAC:半電波暗室(semi-anechoicc4MIU的符合性判定準則4.1通則當依據(jù)騷擾限值對EUT進行符合性判定時，應考慮本章給出的測量設備和設施所引入的不確對于檢測實驗室，應考慮第5章~第9章各測量不確定度分量以評定每個測量項目的MIU。對所列的每個輸入量的估計值x;應評定其標準不確定度u(x;)(以dB表示)和靈敏系數(shù)c?。被測量的估計4測量項目用V-AMN測量)表B.1表B.2用△-AN測量)表B.8交流電源端口傳導騷擾(使用VP測量)表B.3電信端口傳導騷擾(使用AAN測量)電信端口傳導騷擾(使用CVP測量)表B.5電信端口傳導騷擾(使用CP測量)表B.6電信端口傳導騷擾(使用CP和CVP測量)表B.5表C.1輻射騷擾(LLAS中的騷擾電流)表F.1度)輻射騷擾(在FAR中測量的電場強度)表D.9輻射騷擾(在FAR中測量的電場強度)表E.1輻射騷擾(在FAR中測量的電場強度)表E.2電源端口傳導騷擾(使用CDNE測量)表B.7注1:本表中的Ucspk值來源于附錄B~附錄F,該值是在分別考慮了第5章~第9章中各不確定度分量后得出的注3:使用CP和CVP的電信端口傳導騷擾的Ucsk值基于表B.5中的擴展不確定度，并考即CP轉移導納Yr、CP和測量接收機之間失配的不確定度δM;參見說注4:OATS,SAC和FAR的Ucispk值基于3m測量距離和小型EUT(可放進直徑為1.5m、高體試驗空間中的EUT)(根據(jù)3.1.2)。5若Um小于或等于表1中的Ucispr,則： 若Uub大于表1中的Ucspr,則： ●接收機的脈沖幅度響應，●接收機的本底噪聲； 實驗室交流電源或其他電源產(chǎn)生的騷擾的影響： 環(huán)境的影響。V:相對于參考地在EUT電源端口加載1500Ω時測量的非對稱電壓，單位為分貝微6GB/T6113.402—2022/CISPRFvp:電壓探頭的VDF,單位為分貝(dB); ●接收機的本底噪聲； 接收機的讀數(shù)：7 ●接收機的脈沖幅度響應，●接收機的本底噪聲；——CVP的VDF的頻率內插；●接收機的脈沖幅度響應，●接收機的本底噪聲；8 ●接收機的脈沖幅度響應，●接收機的本底噪聲；9●接收機的本底噪聲； 注：吸收鉗因子(原始校準法)的定義見CISPR16-1-3。 ●接收機的脈沖幅度響應，●接收機的本底噪聲； ●接收機的本底噪聲； ●接收機的本底噪聲； 接收機的讀數(shù)： 準差的2倍),則k為2;如果x,的不確定度的值有68%的置信概率(這個值是實驗標準差),則k為1。調整最終測試時的測量頻率得以避免。如何正確的選擇步長見CISPR16-2-1、CISPR16-2-2和的修正取決于信號類型(例如脈沖信號或未調制信號)和信噪比，其會改變噪聲電平的指示值。圖A.1表明信噪比(S/N)為14dB時，修正值為1.1dB。-脈沖波圖A.1兩種情況下準峰值檢波器的指示電平相對接收機輸入端信號電平的偏差：-67——按10lg(kT?×1Hz/P1μv)計算出的1Hz帶寬時的絕對噪聲電平[dB(μV)],其中kS/N最差的情況出現(xiàn)在1000MHz纜衰減a。為2dB時，則準峰值檢波器指示的噪聲場強為23dB(μV/m)。將該值與測量距離為變大，則S/N也隨之變大。當測量距離為30m時，假設發(fā)射限值為A級，則S/N與測量距離為GB/T6113.402—2022/CISPR偏差δVm的估計值在0和+0.7dB之間。對于1GHz～18GHz的輻射騷擾測量，頻率范圍分為兩段論述： 在1GHz～6GHz頻率范圍，依據(jù)CISPR22中的發(fā)射值限值為74dB(μV/m);——在6GHz～18GHz頻率范圍，假設平均值限值為54dB(μV/m),峰值限值為74dB(μV/m)。假設系統(tǒng)噪聲系數(shù)在6GHz以下為6dB,6GHz以上為4dB,也就是天線端口連接外置預放大器的情況。6GHz以下S/N的最小值為22dB,6GHz以上S/N的最小值為19dB時，使用圖A.2可得到偏差δVn在6GHz以下不大于0.5dB,6GHz以上不大于0.8dB。圖A.2兩種情況下峰值檢波器的指示電平相對接收機輸入端信號電平的偏差：正弦信號和脈沖信號(脈沖重復頻率為100Hz)圖A.3系統(tǒng)噪聲系數(shù)的示意圖收鉗因子和AF)是通過校準頻率點的數(shù)據(jù)之間的內插計算得到的，那么該轉換系數(shù)的不確定度依賴于校準點之間的頻率間隔和轉換系數(shù)隨頻率的變化。畫出被校準的轉換系數(shù)隨頻率變化的曲線有助于直觀了解這種情形。0,且服從半寬度為0.1dB的矩形分布。吸收鉗因子內插誤差的修正量δFAcy的估計值為0,且服從半寬度為0.2dB的矩形分布。AF內插誤差的修正量δF,的估計值為0,且服從半寬度為0.3dB的矩形分布。LLAS確認因子內插誤差的修正量8Z?的估計值為0,且服從半寬度為0.1dB的矩形分布。a)概述一般來說，AMN、AN、吸收鉗、天線或其他輔助設備的接收機端口會連接到一個兩端口網(wǎng)絡的一端(端口1),而反射系數(shù)為F,的接收機則連接到網(wǎng)絡的另一端(端口2)。該兩端口網(wǎng)絡可以是電纜、衰減器、衰減器和電纜的串聯(lián)或者某些其他部件的組合；它可以用S參數(shù)來表征。由此得到對網(wǎng)絡引入失配的修正量δM如式(A.3):8M=20lg[(1-F.S?)(1-T,S)-S2上的輸出端口看進去的反射系數(shù)。所有的參數(shù)都是相對于50Ω的。背景信息見參考文獻[13]。如果只是已知參數(shù)的?；騾?shù)的模的極值，那么要想計算δM是不可能的，但可以確認其極值δM±將不大于[見式(A.4)]:8M±=20lg[1±(|r.I|SnI+lT,I|S?I+|reδM的概率分布近似為U形分布，其寬度不大于(δM+-δM-),標準差(標準不確定度)b)傳導騷擾和騷擾功率對于騷擾電壓和騷擾功率測量，r。分別由CISPR16-1-2和CISPR16-1-3中規(guī)定的10dB和6dB衰減器所限定。因此，假設最壞情況下的反射系數(shù)P.的模：騷擾電壓測量|r.|=0.1,騷擾功率測量|r.|=0.25。同時假設接收機的連接電纜匹配良好(|Sn|<1,|S|<1),其衰減可以忽略不計(|S??|≈1),且接收機設定到10dB或更大的射頻衰減。這一假設是建立在CISPR16-1-1規(guī)定的基礎上，即電壓駐波比Svswr不大于1.2,進而得到(接收機端的)反射系數(shù)|r,|不大于0.09。對于使用電壓探頭的騷擾電壓測量，假設電壓探頭自身的反射系數(shù)|r.|=1(由于大的源阻抗)。此外，接收機的最小射頻衰減為10dB,這相當于(接收機端的)反射系數(shù)|r,|不大于0.09。對于使用CP的騷擾電流測量，假設CP自身的反射系數(shù)|r.|=1(由于小的源阻抗)。此外，接收機的最小射頻衰減為10dB,這相當于(接收機端的)反射系數(shù)|r,|不大于c)輻射騷擾對于1GHz以下的輻射騷擾測量，假設天線的技術指標Svswa不大于2.0,進而得出(天線端的)|r.|≤0.33。同時假設接收機的連接電纜匹配良好(|Sn|<1,|S2?|<1)、其衰減可以忽略不計(|S??|≈1),且接收機的射頻衰減為0dB。這一假設是建立在滿足GB/T6113.402—2022/CISPR16-4CISPR16-1-1的基礎上，即Svswr不大于2.0,進而得到(接收機端的)反射系數(shù)|r.I≤對于1GHz以上的輻射騷擾測量，假設天線的技術指標Svswr線端的)|r.I≤0.33。同時假設接收機的連接電纜匹配良好(|S|《1,|S?l<1),其在1GHz時的最小衰減為1dB(|Sa|≈0.9),且接收機的射頻衰減為0dB。這一假設是建立在滿足CISPR16-1-1的基礎上，即Svswr不大于3.0,進而得到(接收機端的)反輸入端口之間以及預放大器輸出端口和接收機輸入端口之間的失配的不確定度。假設預放大器輸入端口和輸出端口的Svswr都不大于2.0。對于1GHz以上的頻率范圍，附錄E考慮了外置預放大器的使用。對于1GHz以下的頻率范圍通常不使用外置預放修正量δM的估計值為0,服從寬度等于(8M+-δM-)的U形分布。背景信息見參考文獻[10]和[11]。影響(見A5)]。8M±≈8.7√(Ir.ISV=V,+a.+FAMn+δFAMxy+8V+8V+接收機的讀數(shù)A1)V,士0.1AMN與接收機之間的衰減A2士0.1AMN的電壓分壓系數(shù))FAMN接收機的修正：正弦波電壓A2脈沖幅度響應A)脈沖重復頻率響應^本底噪聲A5)士1.5AMN電壓分壓系數(shù)的頻率內插A?δFAMN士0.1AMN與接收機之間的失配A)8M士0.07AMN的阻抗一8ZAMN電源騷擾的影響58Dm·上角標(例如A1)對應于附錄A或附錄B中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和B.6)的編號。所有c?=1(見A.1)。U(V)=2u(V)=3.83dB士0.1AMN與接收機之間的衰減A2ae士0.1AMN的電壓分壓系數(shù)皿)FAMN正弦波電壓本底噪聲ASAMN電壓分壓系數(shù)的頻率內插A6oFAMN/電源騷擾的影響8D上角標(例如AD)對應于附錄A或附錄B中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和B.6)的編號.所有c?=1(見A.1)。U(V)=2u(V)=3.44V=V,+a。+Fvp+δFvpy+δV,w+δVm+δ接收機的讀數(shù)A1)V,士0.1aa士0.1士0.2正弦波電壓A38V士1.0士1.5士1.5士0.0VP電壓分壓系數(shù)的頻率內插A6)δFvpy士0.1表B.3頻率范圍9kHz～30MHz、使用VP進行的傳導騷擾測量(續(xù))VP與接收機之間的失配^7)δMVP的阻抗B8Zvp士0.5電源騷擾的影響8Dmin與使用AMN相比電源阻抗的影響8Zmnins環(huán)境的影響B(tài)19)δVm一上角標(例如^1)對應于附錄A或附錄B中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和B.6)的編號。所有c?=1(見A.1)。因此得到擴展不確定度：,當與使用AMN相比較時考慮電源阻抗的影響B(tài).3使用AAN進行電信端口傳導騷擾測量的不確定度評估被測量V按式(B.3)計算：式(B.3)中每個輸入量的不確定度見表B.4。表B.4頻率范圍150kHz～30MHz、使用AAN進行的傳導騷擾測量接收機的讀數(shù)A)V,士0.1AAN與接收機之間的衰減A2)士0.1AAN的電壓分壓系數(shù))FAAN士0.2接收機的修正：正弦波電壓A3脈沖幅度響應A?脈沖重復頻率響應AO)8Vp士1.5士1.5 士0.1AAN與接收機之間的失配A?)δM表B.4頻率范圍150kHz～30MHz、使用AAN進行的傳導騷擾測量(續(xù))輸入量* 上角標(例如^1)對應于附錄中A或附錄B中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和B.6)的編號。所有c,=1(見A.1)。aucL從150kHz時的55dB(65dB或75dB)隨著頻率減小到30MHz時的40dB(50dB或60dB)因此得到擴展不確定度：B.4使用CVP進行電信端口傳導騷擾測量的不確定度評估被測量V按式(B.4)計算：+δFd+δDAe+8ZAe+8Vv式(B.4)中每個輸入量的不確定度見表B.5。表B.5頻率范圍150kHz～30MHz、使用CVP進行的傳導騷擾測量接收機的讀數(shù)AD士0.1CVP與接收機之間的衰減^)士0.1CVP的電壓分壓系數(shù)0Fcvp士0.5正弦波電壓A3)脈沖重復頻率響應^士1.0士1.5士1.5士0.0CVP電壓分壓系數(shù)的頻率內插^08Fcyp士0.1GB/T6113.402—2表B.5頻率范圍150kHz～30MHz、使用CVP進行的傳導騷擾測量(續(xù))CVP的阻抗1)8Zcvp電纜半徑對Fcvp的影響3?FeradAE騷擾的影響48DAE AE阻抗的影響4環(huán)境的影響19)oVemv'上角標(例如^))對應于附錄A或附錄B中對不確定度輸入量所做說明(見A.2和B.6)的編所有c,=1(見A.1)。因此得到擴展不確定度：,考慮了相對于使用AAN時AE阻抗的影響B(tài).5使用CP進行電信端口傳導騷擾測量的不確定度評估I=V,+a.+Yr+δYt,+δVsw+δVa+8+8Zcp+δDAe+8ZAe+δIenv式(B.5)中每個輸入量的不確定度見表B.6。表B.6頻率范圍9kHz～30MHz、使用CP進行的傳導騷擾測量接收機的讀數(shù)A1V,士0.1CP與接收機之間的衰減^2士0.1士0.3接收機的修正：正弦波電壓A3)脈沖重復頻率響應A?士1.5士1.5轉移導納的頻率內插A?)8Yr士0.1CP與接收機之間的失配^CP的插入阻抗06士0.1士30·上角標(例如A)對應于附錄A或附錄B中對不確定度輸入量所做說明(見A.2和B.6)的編所有c?=1(見A.1)。B1)假設AMN的電壓分壓系數(shù)FAMN的估計值及其擴展不確定度和包含因子均可從校準報告CISPR16-1-2中規(guī)定該網(wǎng)絡阻抗的允差應在標稱阻抗模的20%以內，相角的允差應在假設當接收機端口端接50Ω時，AMN的EUT端口抗為中心、以標稱阻抗模的20%為半徑的圓內。這就要求阻抗相位的允差與阻抗模的允差相當。8ZAMN的估計值為0,其分布由有規(guī)范要求的AMN阻抗和無規(guī)范要求的EUT阻抗在規(guī)定的頻段內的所有組合而形成的極值來界定(背景信息見參考文獻[9])。頻率、AMN阻B4)CISPR16-1-2規(guī)定電壓探頭的阻抗為1500Ω且未規(guī)定允差?？捎秒娮璧淖畲笤什顬?%。使用電壓探頭進行測量時，EUT和電源網(wǎng)絡之間沒有去耦措施，因此引入了大的不確定度電源側的影響引入的不確定度的估計值是不現(xiàn)實的。在實際測量中，需要靠用戶的經(jīng)驗和頭阻抗Z和AMN阻抗ZAMN,電源阻抗Zmain。在很大程度上決定GB/T6113.402—2022/CISPR具有高阻抗，若Zmaim>Zp,則電壓探頭的測量結果B6)假設AAN的電壓分壓系數(shù)FAAN的估計值及其擴展不確定度和包含因子可從校準報告B8)CISPR16-1-2給出了LCL要求的示例，CISPR22為以下類別的電纜規(guī)定了轉折頻率為 B11)CVP的阻抗包括CISPR16若ZAE>Zcvp,則測量結果可能是使用AAN的測量結果的30倍之多(近似為30dB)!若ZAE<ZAAN,則測量的騷擾電壓與因子ZAe/ZAN成比例。該因子小到1/30(近似為B15)電流探頭的修正系數(shù)為轉移導納的對數(shù)20lg(Yr)=20lg(1/Zr),[dB(μV)]之和為騷擾電流I[dB(μA)]。假設電流探頭修正系數(shù)Y該系數(shù)與騷擾電壓V阻抗Zm.m在很大程度上決定著騷擾的測量結果。假設EUT具有大的阻抗，若Zm.in<ZAMN,則使用電流探頭的測量結果可能是使用AMN的測量結果的30倍之多(近似為在CISPR16-2-1和CISPR16-4-1當中。該影響量通常不能給出定量估值。對于單個EUT,可以使用參考源來確定此輸入量的幅值，但這不適用于由多個單元組成的EUTV=V,+a.+FcDNE+δZcDNE+δV?w+δVa+δFcoNe+δM+δDamb+δVgroundng+δV………輸入量接收機的讀數(shù)^)V,士0.1aaCDNE的電壓分壓系數(shù)H0FcpNCDNE的阻抗允差輸入量*本底噪聲A5)士1.5士1.5士0.1環(huán)境騷擾的影響8D.m與接地有關的因素脫3)8Vao士1.5環(huán)境的影響oVm士1.5·上角標(例如A1)對應于附錄A或附錄B中對不確定度輸入量所做說明(見A.2和B.8)的編號。所有c?=1(見A.1)。的VDF的校準引入的不確定度包括CDNE內部衰減器的不確定度。CDNE的阻抗允差的不確定度估計值是由共模阻抗的允差引入的，其中并未考慮CDNE-B22)環(huán)境騷擾的影響包括來自環(huán)境的所有輻射騷擾和傳導騷擾所引入的不確定度，此輸入量的不確定度可忽略的前提是該測量在屏蔽室內進行。因此，修正量δDmb的估計值為0,不確定度為0。當傳導騷擾不可忽略，采取了恰當?shù)囊种拼胧┤圆荒茏銐虻販p小傳導騷擾對接B23)與不理想接地相關的因素所引入的不確定度全部用δVgrouning表示。這種影響主要來自GB/T6113.402—2022/CISPR1B24)如果EUT與任何導電物體之間的距離大于0.8m,則可使用表B.7中給出的不確定度。如再增加0.2dB(即為0.81dB)。這種影響主要是EUT和其所處環(huán)境中導電物體或墻壁之被測量V按式(B.7)計算：V=V,+ae+FAN+δFAn+δVw+δV++δM+8ZAN+δDmin+8V…式(B.7)中每個輸入量的不確定度見表B.8。x?的不確定度接收機的讀數(shù)A)V,士0.1士0.1AN的電壓分壓系數(shù)5FAN士0.2正弦波電壓A3脈沖重復頻率響應^4)士1.5 AN電壓分壓系數(shù)的頻率內插A6)oFAN士0.1AN與接收機之間的失配^)8M士0.7AN的共模阻抗阻抗允差68ZasCMAN的差模阻抗阻抗允差68ZAN-DM·上角標(例如^)對應于附錄A或附錄B中對不確定度輸入量所做說明(見A.2、B.6和B.10)的編所有c,=1(見A.1)。B.10△-AN傳導騷擾測量方法特有輸入量評B25)△-AN的(不對稱和對稱)電壓分壓系數(shù)FAN的估計值及其擴展不確定度和包含因子均可從(資料性)表1中騷擾功率測量Ucspr值的評估基礎被測量P按式(C.1)計算：P=V,+ae+FAc+δFAcy+δV,w+δVm+oVr+δVa+式(C.1)中每個輸入量的不確定度見表C.1。表C.1頻率范圍30MHz～300MHz的騷擾功率測量接收機的讀數(shù)A)V,士0.1a士0.2吸收鉗的鉗因子C)FAc士3.0oVp士1.0士1.5士0.0—士0.2電源騷擾的影響8D士0.0環(huán)境的影響一士2.5·上角標(例如^)對應于附錄A或附錄C中對不確定度輸入量所做說明(見A.2和C.2)的編所有c?=1(見A.1)。C.2騷擾功率測量方法特有輸入量評估的基本原理C2)因隔離不充分，從吸收鉗電流變換器耦合過來的電源騷擾可能會影響接收機的讀數(shù)。為了減小電源騷擾的影響可能有必要采取以下措施：在靠近電源處沿著電源線放置鐵氧體吸收器或通過使用AMN來實現(xiàn)電源濾波。假定電源騷擾可忽略不計或通過施加恰當?shù)囊种拼胧┮褜㈦娫打}擾的影響減小到一個可忽+8F+δFah+8Facp+δFaml+δAn+8Anr+δd+δh+8E接收機的讀數(shù)A1V,天線與接收機之間的衰減^2士0.2雙錐天線系數(shù)D1F.接收機的修正：正弦波電壓A3)脈沖幅度響應A?士1.5士1.5天線與接收機之間的失配A?)δM天線系數(shù)的高度偏差D210mδFph士0.3士0.3GB/T6113.402—2022/CISPR測量距離D?試驗桌的高度D?)士4.0士0.3士0.1士0.0士0.0士0.1士0.1士0.1 OATS的環(huán)境噪聲DI8Eam土0.0上角標(例如A1)對應于附錄A或附錄D中對不確定度輸入量所做說明(見A.2和D.3)的編號。所有c?=1(見A.1)。接收機的讀數(shù)A1)V,士0.1天線與接收機之間的衰減A2)士0.2接收機的修正：正弦波電壓A3)脈沖幅度響應A?)脈沖重復頻率響應^8Vp士1.5士1.5天線與接收機之間的失配A78M天線系數(shù)的頻率內插A?天線系數(shù)的高度偏差士0.3士0.33m(頻率小于130MHz)3m(頻率大于130MHz)3m(天線傾斜)士0.5士0.5士0.25士0.1士0.9場地修正：試驗桌的材料D10)試驗桌的高度D) 士0.3士0.1士0.1士0.1士0.1OATS的環(huán)境噪聲Du)上角標(例如AD)對應于附錄A或附錄D中對不確定度輸入量所做說明(見A.2和D.3)的編所有c?=1(見A.1)。U(E)=2u.(E)=5.03dB,測量距離為10m;U(E)=2u(E)=5.02dB,測量距離為30m。接收機的讀數(shù)Al)V,士0.1天線與接收機之間的衰減A2)對數(shù)周期天線系數(shù)D1)士0.2接收機的修正：脈沖幅度響應A?脈沖重復頻率響應A)士1.5天線與接收機之間的失配^7)?M天線系數(shù)的頻率內插A? oFdrδFoFphoFph士0.3士0.3士0.5士0.2士0.1士0.9方向性的差異D3相位中心的位置D?)交叉極化D?)3m(天線傾斜)場地修正：場地的不理想D)試驗桌的材料D10)近場效應D1士0.3土0.1士0.5士0.1士0.1土0.1 OATS的環(huán)境噪聲D13上角標(例如A1)對應于附錄A或附錄D中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和D.3)的編號。所有c,=1(見A.1)。對于測量距離3m,cu(x,)=0.29dB(見A.2的A5)]。U(E)=2u?(E)=5.20dB,測量距離為10m;接收機的讀數(shù)AIV,士0.1正弦波電壓A3)天線系數(shù)的頻率內插A?士0.1士0.75士0.15士0.20士0.06士0.02天線系數(shù)的高度偏差交又極化D63m(天線傾斜)場地的不理想士0.1一士0.1表D.4頻率范圍200MHz～1GHz的垂直極化輻射騷擾(在OATS或SAC,測量距離為3m,10m或30m,天線為對數(shù)周期天線)(續(xù))士0.1士0.1近場效應D11)3m8AsNOATS的環(huán)境噪聲D13)8Eamb 上角標(例如^1)對應于附錄A或附錄D中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和D.3)的編號。所有c?=1(見A.1)。對于測量距離3m,c;u(x?)=0.29dB(見A.2的A5)]。因此得到擴展不確定度：U(E)=2ue(E)=5.14dB,測量距離為3m(天線傾斜);U(E)=2u.(E)=6.21dB,測量距離為3m(天線不傾斜);U(E)=2u.(E)=5.21dB,測量距離為10m;U(E)=2u.(E)=5.18dB,測量距離為30m。D.2FAR中輻射騷擾電場強度測量的不確定度評估被測量E按式(D.2)計算：式(D.2)中每個輸入量的不確定度見表D.5～表D.9。表D.5全電波暗室中頻率范圍30MHz～200MHz的輻射騷擾測量(測量距離為3m,天線為雙錐天線)接收機的讀數(shù)A1V,士0.1天線與接收機之間的衰減A2士0.2接收機的修正：正弦波電壓A3)脈沖幅度響應A?脈沖重復頻率響應A?士1.5天線與接收機之間的失配A?)δM雙錐天線的修正：天線系數(shù)的頻率內插A?)士0.3GB/T6113.402—2022/CISPR天線系數(shù)的變化(FAR的影響)方向性的差異士0.5士0.5士0.0士0.0士0.5場地的不理想Dn)士4.0士0.0士0.3士0.1上角標(例如A)對應于附錄A或附錄D中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和D.3)的編號。所有c?=1(見A.1)。因此得到擴展不確定度：輸入量接收機的讀數(shù)^1)V,士0.1天線與接收機之間的衰減A2士0.2對數(shù)周期天線系數(shù)D)F.接收機的修正：正弦波電壓A)士1.5士1.5天線與接收機之間的失配A78M對數(shù)周期天線的修正：天線系數(shù)的變化(FAR的影響)士0.3GB/T6113.402—2022/CISPR士0.9場地修正：場地的不理想Dn)測量距離D?)士0.5士0.3試驗桌的高度D》)8h士0.1正態(tài)分布，k=2"上角標(例如^1)對應于附錄A或附錄D中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和D.3)的編號。所有c;=1(見A.1)。輸入量接收機的讀數(shù)A1V,士0.1天線與接收機之間的衰減A2士0.2復合天線系數(shù)D1F接收機的修正：正弦波電壓A3脈沖幅度響應A?脈沖重復頻率響應A)本底噪聲A5)士1.5士1.5天線與接收機之間的失配^7)oM復合天線的修正：天線系數(shù)的頻率內插A6)天線系數(shù)的高度偏差D)mmm士0.3士0.5士0.5士0.5士0.2方向性的差異D3方向性的差異D3)MHz)3MHz)3MHz)33m(天線傾斜)相位中心的位置D03m士0.1士0.3士0.2士0.1士0.9mmmmm 士0.3士0.1士0.5士0.1士0.1士0.1OATS的環(huán)境噪聲D13)oEamb士0.1上角標(例如A1)對應于附錄A或附錄D中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和D.3)的編號。所有c?=1(見A.1)。接收機的讀數(shù)A士0.1天線與接收機之間的衰減^土0.2士2.0正弦波電壓A38V士1.0脈沖幅度響應A?)脈沖重復頻率響應A?)本底噪聲A5)士1.5士1.5天線與接收機之間的失配^7)δM天線系數(shù)的頻率內插A?)天線系數(shù)的高度偏差D2)D12)方向性的差異D3)D1D(小于100MHz)3m3m(天線傾斜)交叉極化D?)oFaphoFaphoFacp士0.3士0.75士0.5士0.15士0.9場地的不理想D)試驗桌的材料D10)od士0.3士0.1試驗桌的高度D)士0.1士0.1士0.1 上角標(例如^3)對應于附錄A或附錄D中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和D.3)的編號。所有c?=1(見A.1)。U(E)=2u.(E)=5.22dB,測量距離為10m;接收機的讀數(shù)A士0.1天線與接收機之間的衰減^2a正弦波電壓A3)脈沖重復頻率響應^天線系數(shù)的頻率內插A5)天線系數(shù)的變化(FAR的影響)測量距離D)上角標(例如A1)對應于附錄A或附錄D中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和D.3)的編號。所有c,=1(見A.1)。GB/T6113.402—2022/圖D.1沒有傾斜的天線方向性的影響圖D.2最佳傾斜的天線方向性的影響如果EUT類型和天線方向性與參考文獻[7]中的假設具有可比性，那么上述方法中的值可以用該文獻中得到的值代替。對于FAR中的測量，由于不會出現(xiàn)反射，因此不需要將天線傾斜。然而對于3m測量距離，根據(jù)EUT的尺寸，需要考慮天線方向性的影響和修正因子，并使用其所對應的不確定度。例如對于垂直極化的LPDA天線，修正因子為+0.5dB,其最大允差為±0.5dB。D4)對于雙錐天線，相位中心位置的修正量δFm可忽略不計；對于LPDA天線，隨著頻率的變化，相位中心的位置也發(fā)生變化，推薦按照CISPR16-2-3進行修正。對于LPDA天線，假設使用了修正量δFap,例如通過對規(guī)定測量距離的AF進行等效修正(見CISPR16-2-3)。表D.3和表D.4中給出了剩余的其半寬度是在考慮了測量距離中實際相位中心與標識的相位中心的差異所引起的誤差±0.07m的影響，并假設場強與距離呈反比的情況下作出評估的。例如對于測量距離d=D5)對于雙錐天線，交叉極化響應認為是可忽略的；對于LPDA天線，交叉極化響應的修正量δF的估計值為0,且服從矩形分布，其半寬度為0.9dB,對應于CISPR16-1-4中-20dB的交叉極化響應允差。得到0.9dB的假設為：水平電場矢量和垂直電場矢量相等，在20dB的交叉極化矢量抑制條件下測得的、由交叉極化引起的場分量。D6)當輸入同軸電纜和天線振子平行時，天線不平衡造成的影響是最大的。天線不平衡的修正量δF的估計值為0,且服從矩形分布，其半寬度是基于商用天線的性能評估的。CISPR16-1-4中規(guī)定的巴侖DM/CM(差模/共模)轉換核查方法可用于評估在OATS/SAC中的不確定度分量。在FAR中，DM/CM轉換核查方法會產(chǎn)生較小的不平衡效應，因此，天線不平Dmx表明場地不理想對騷擾測量的影響。CISPR16-1-4所規(guī)定的兩者之間的允差為GB/T6113.402—2022/CISPR可能會為特定的設計提供不同的參數(shù)): 對于大約100MHz以下的頻率范圍，復合天線的作用類似于雙錐天線(見表D.1、 對干大約200MHz以上的頻率范圍，復合天線作用類似于LPDA天線(見表D.3.述D3)中典型的LPDA天線(見D3)]更靠近EUT,這意味著修正因子略大，不確定度 大值，而在4m高度時，其變化約為±0.5dB(天線 天線增益(用dBi表示)和與其相關的方向性(用dB表示)隨頻率線性增加(可從制造 當頻率增加時，與其對應的相位中心從寬帶偶極子振子向LPDA部分的200MHz振子處線性移動。公式(D.4)給出了AF修 假設隨天線一起提供的是自由空間AF。自由空間AF適用于其相位中心的位置。因為天線上的相位中心位置隨著頻率的變化而變化，所以天線到一個固定EUT的距離也是隨著頻率而變化的。GB/T6113.203—2020的式(8)以及CISPR16-1-6:2014[18的式(A.1)給出了場強修正。對根據(jù)GB/T6113.203—2020中的注，此修正也可以使用與距離相關的AF實現(xiàn)。為了對偏F.c=F.+δFaphAd相位中心和天線中心點之間的距離(如果相位中心比天線中心點更遠離EUT,△d對于頻率范圍30MHz～100MHz,△d=c。,即一個固定常量(寬帶偶極子振子的的是使100MHz時的△d等于30MHz～100MHz范圍內的值，f用MHz表示。200MHz時的△d(由LPDA在200MHz處諧振振子定義該位置)需要與200MHz～1000MHz頻率范圍內的△d值一致。對于頻率范圍200MHz～1000MHz,△d=c?+(c?/f),式中：需要選擇常數(shù)c?和c?使得△d滿足200MHz和1000MHz時的相位中心位置。對于δF的不確定度評估，此模型認為是一種近似模型。如果天線傾斜(見說明D3)],由于入射角更接近視軸，則δFap的不確定度更低。由V型LPDA部分組成的復合天線，為的是獲得更高的天線增益和相似的E面和H面輻射方向圖。在這種情況下，3m測量距離時，天線傾斜可減小水平極化和垂直極化中方向性的不確定度。復合天線的雙錐天線部分通常在30MHz附近具有較高的VSWR(高達40)。若低損耗電纜和VSWR為2的接收機一起使用，這會導致高達1.8dB的標準失配不確定度。幸運的是，并非所有極值情況都出現(xiàn)在同一頻率，即，天線的高失配和測量接收機的低失配的組合，以及天線低失配的情況下AF隨高度的變化很大且方向性不確定度的增加。D13)當使用OATS時，無線電發(fā)射機輻射發(fā)射的環(huán)境電平可能在一些特定的頻率對輻射騷擾測量產(chǎn)生不良影響，甚至無法進行測量。通常情況下，環(huán)境信號的頻點和實測的騷擾頻點不相同，因此可認為其為噪聲信號。與其相關的不確定度取決于騷擾信號與環(huán)境信號之比。不能給出δEamb的具體數(shù)值。GB/T6113.203—2020中附錄A給出了存在環(huán)境信號情況下的有關EUT騷擾測量的更多信息。對于在SAC或FAR中的測量，可以將來自天線塔和轉臺電機和/或控制器的發(fā)射看作是環(huán)境信號。+δFa+δFap+8Svswr+8An+δd+8h………接收機的讀數(shù)A)V,士0.1a天線與接收機之間的衰減A2a預放大器的增益E5G,正弦波電壓A3)預放增益的不穩(wěn)定本底噪聲A5)正態(tài)分布方向性的差異一oF.'上角標(例如A1)對應于附錄A或附錄E中對不確定度輸入量所做說明(見A.2和E.2)的編號，所有c?=1(見A.1)。GHz～18GHz的輻射騷擾測量接收機的讀數(shù)Al)V,士0.1天線與接收機之間的衰減^2)預放大器的增益E?)G,士0.2接收機的修正：正弦波電壓A3)預放增益的不穩(wěn)定E)士1.5士1.2天線與預放大器之間的失配A?)8M預放大器與接收機之間的失配A?δM天線系數(shù)的頻率內插A?)方向性的差異印)交叉極化E)士0.3士0.3士0.9場地修正：場地的不理想E?測量距離)士0.3上角標(例如A1)對應于附錄A或附錄E中對不確定度輸入量的所做說明(見A.2和E.2)的編號。所有c?=1(見A.1)E1)假設自由空間天線系數(shù)F。的估計值及其擴展不確定度和包含因子均可從校準報告得到。E2)接收天線的方向性確定了半功率波束寬度w[見GB/T6113.203—2020中式(13)]的大小，而w決定了測量天線是否要進行高度掃描。假設w是在滿足遠場判定準則的情況下計算區(qū)度量的實際尺寸w與GB/T6113.203—2020中式(13)計算得到的值將不同。接收天線對不確定度的影響與測量頻率、EUT尺寸和測量距離密切相關。不確定度評定的假設EUT的尺寸大于由天線輻射方向圖計算得到的w,則修正量δE的估計值為+1dB,注1:對于1GHz以上基于FAR進行的輻射發(fā)射測量，標準規(guī)定的標稱測量距離為3m(見E3)LPDA或雙脊波導喇叭天線相位中心位置隨頻率變化所產(chǎn)生的與規(guī)定測量距離的偏差。假考慮±0.1m的測量距離誤差的影響，并假設場強值與測量距離成反比的基礎上評估得E4)通常認為雙脊波導喇叭天線的交叉極化響應是可忽略的。LPDA天線的交叉極化響應修正E5)校準后的前置放大器要么連接于測量接收機的輸入端，要么置于測量接收機內。測量接收機的校準程序沒有考慮與其外部連接的前置放大器的增益偏差。假設：前置放大器增益Gp的估計值及其擴展不確定度和包含因子都可由校準報告得到。校準所得到的頻率響應的任何增益偏差(由溫度變化和設備老化引起的不穩(wěn)定性)需作為附加的不確定度給予考慮，尤E6)實際測得的試驗場地的電壓駐波比Svswr表示場地不理想對騷擾測量的可能影響。CISPR通過CISPR16-1-4規(guī)定的場地確認方法測得的Svswr表明FAR符合場地要求時，可用以下方法1:符合6dB允差要求的FAR在騷擾測量時不會產(chǎn)生6dB的誤差。參考文獻[6]對一方法2:Svswr的實測值除以2可以得到由場地不理想所導致的偏差8Svswr。考慮到Svswr是15個(或20個)測量結果中的最大值，可以假設其服從三角分布。對于6dB的Svswe來說，I=V,+a.+8Z+8Z?+δVw+δVm+δVp+δVn+δM接收機的讀數(shù)A1V.士0.1LLAS與接收機之間的衰減A2)a士0.1士2.0士0.1正弦波電壓A3本底噪聲A5)士1.0士1.5士1.5士0.0—LLAS與接收機之間的失配^7)8M上角標(例如A1)對應于附錄A或附錄F中對不確定度輸入量所做說明(見A.2和F.2)的編號。所有c?=1(見A.1)。[1]CISPR/TR16-4-4,Specificationandmethods—Part4-4:Uncertainties,statisticsandlimitmodelforthecalculationoflimitsfortheprotect[2]TAYLOR,B.N.,andKUYATT,C.tingandExpressingtheUncertaintyofNISTMeasurementResults,UnitedStaCommerceTechnologyAdministration,NationalInstituteofStandards[3]ExpressionoftheUncertaintyofMeasurementinCalibratiationforAccreditationofLaboratories,December199[4]LAB34,TheExpressionOfUncertaintyIncreditationService,August20[5]M3003,TheExpressionofUncertaintyandConfidenceinKingdomAccreditationService,January2007(http://www.ukas.[6]CISPR/A/838/INF,January2009,containingCISPR/A/WG1(Trautnitz)06-01,MeasurementofFARsimilartoCISPR16-1-oftheFederalNetworkAgencyforElectricity,Gas,Telecommunicationber2006(backgroundmaterialonanestimationoftheuncertainments,tobepublishedbefo[7]KRIZ,A.,CalculationofAntennaPatternInfluenceonRadiatedEmissionMeasuUncertainty,ProceedingsoftheIEEEInternationalSy[8]ETSITR100028,Electromagneticcocertaintiesinthemeasurementofmobileradioequipm[9]STECHER,M.,UncertaintyinRFDisturProceedingsoftheIEEEInternationalSymposiumonElectromagneticCompatibility,Kyo[10]CARPENTER,D.,ADemystificationoftheU-ShapedProbabilityDistribution,Proceed-ingsoftheIEEEInternationalSymposiumonElectromagneticCompatibility,