現(xiàn)澆空心板施工計算書及相關(guān)圖紙

9.1計算依據(jù) 19.2計算參數(shù) 19.2.1工程屬性 19.2.2荷載設(shè)計 29.2.3模板體系設(shè)計 29.3面板驗算 59.3.1強(qiáng)度驗算 69.3.2撓度驗算 69.4小梁驗算 69.4.1強(qiáng)度驗算 79.4.2抗剪驗算 79.4.3撓度驗算 79.5主梁驗算 89.5.1小梁最大支座反力計算 89.5.2抗彎驗算 99.5.3抗剪驗算 109.5.4撓度驗算 119.5.5支座反力計算 119.6可調(diào)托座驗算 119.7立桿驗算 129.7.1長細(xì)比驗算 129.7.2立桿穩(wěn)定性驗算 129.8高寬比驗算 129.9架體抗傾覆驗算 139.10立桿支承面承載力驗算 149.10.1受沖切承載力計算 149.10.2局部受壓承載力計算 159.11相關(guān)圖紙 169.1計算依據(jù)1、《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-20104、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20185、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20106、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20127、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20179.2計算參數(shù)9.2.1工程屬性新澆混凝土樓板名稱普濟(jì)河橋現(xiàn)澆空心板新澆混凝土樓板板厚(mm)750模板支架高度H(m)6.85模板支架縱向長度L(m)35模板支架橫向長度B(m)21.6支架外側(cè)模板高度Hm（mm）6109.2.2荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)25.5鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)4其他可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)1支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值Gjk(kN)1風(fēng)荷載參數(shù)：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)省份河南0.3ωk=ω0μzμst=0.05地區(qū)鄭州市風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)8風(fēng)荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.168整體模板支架μstw2.204ωfk=ω0μzμstw=0.661支架外側(cè)模板μs1ωmk=ω0μzμs=0.39.2.3模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級I級主梁布置方向垂直立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1000頂層水平桿步距hˊ(mm)500支架可調(diào)托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a(mm)600小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長度l1(mm)150主梁最大懸挑長度l2(mm)300荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01

設(shè)計簡圖如下：圖9圖9.2.3-1模板設(shè)計平面圖圖9圖9.2.3-2縱向剖面圖圖9圖9.2.3-2橫向剖面圖9.3面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)14面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)6500面板計算方式三等跨連續(xù)梁按三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k+Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(25.5+1.5)×0.75)+1.5×0.9×(4+1)]×1=33.205kN/mq1靜=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=1×[1.3×(0.1+(25.5+1.5)×0.75)]×1=26.455kN/mq1活=γ0×(γQ×γL×(Q1k+Q2k))×b=1×(1.5×0.9×(4+1))×1=6.75kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(25.5+1.5)×0.75))×1＝20.35kN/m計算簡圖如下：9.3.1強(qiáng)度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×26.455×0.22+0.117×6.75×0.22＝0.137kN·mσ＝Mmax/W＝0.137×106/37500＝3.664N/mm2≤[f]＝14N/mm2滿足要求！9.3.2撓度驗算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×20.35×2004/(100×6500×281250)=0.121mmνmax=0.121mm≤min{200/150，10}=1.333mm滿足要求！9.4小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)13.5小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.8小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁彈性模量E(N/mm2)8500小梁截面慣性矩I(cm4)170.667小梁計算方式三等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k+Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(25.5+1.5)×0.75)+1.5×0.9×(4+1)]×0.2＝6.693kN/m因此，q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(25.5+1.5)×0.75)×0.2＝5.343kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k+Q2k)×b=1×1.5×0.9×(4+1)×0.2＝1.35kN/m

計算簡圖如下：9.4.1強(qiáng)度驗算M1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×5.343×0.92+0.117×1.35×0.92＝0.561kN·mM2＝q1L12/2=6.693×0.152/2＝0.075kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.561，0.075]＝0.561kN·mσ=Mmax/W=0.561×106/42667=13.142N/mm2≤[f]=13.5N/mm2滿足要求！9.4.2抗剪驗算V1＝0.6q1靜L+0.617q1活L＝0.6×5.343×0.9+0.617×1.35×0.9＝3.635kNV2＝q1L1＝6.693×0.15＝1.004kNVmax＝max[V1，V2]＝max[3.635，1.004]＝3.635kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.635×1000/(2×40×80)＝1.704N/mm2≤[τ]=1.8N/mm2滿足要求！9.4.3撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(25.5+1.5)×0.75))×0.2＝4.11kN/m撓度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.11×9004/(100×8500×170.667×104)＝1.258mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=4.11×1504/(8×8500×170.667×104)＝0.018mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm滿足要求！9.5主梁驗算主梁類型工字鋼主梁截面類型10號工字鋼主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)245主梁計算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)19.5.1小梁最大支座反力計算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k+Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(25.5+1.5)×0.75)+1.5×0.9×(4+1)]×0.2＝6.745kN/mq1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(25.5+1.5)×0.75)×0.2＝5.395kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k+Q2k)×b＝1×1.5×0.9×(4+1)×0.2＝1.35kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(25.5+1.5)×0.75))×0.2＝4.15kN/m承載能力極限狀態(tài)按三等跨連續(xù)梁，Rmax＝(1.1q1靜+1.2q1活)L＝1.1×5.395×0.9+1.2×1.35×0.9＝6.799kN按三等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.4q1靜+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×5.395+0.45×1.35)×0.9+6.745×0.15＝3.501kNR＝max[Rmax，R1]＝6.799kN;正常使用極限狀態(tài)按三等跨連續(xù)梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×4.15×0.9＝4.109kN按三等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×4.15×0.9+4.15×0.15＝2.117kNR'＝max[R'max，R'1]＝4.109kN;

計算簡圖如下：圖9.5.1-1主梁計算簡圖一圖9.5.1-2主梁計算簡圖二9.5.2抗彎驗算圖9.5.2-1主梁彎矩圖一(kN·m)圖9.5.2-2主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=2.719×106/49000=55.488N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！9.5.3抗剪驗算圖9.5.3-1主梁剪力圖一(kN)圖9.5.3-2主梁剪力圖二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=16.998×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝43.047N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！9.5.4撓度驗算圖9.5.4-1主梁變形圖一(mm)圖9.5.4-2主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.105mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm懸挑段νmax＝0.116mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm滿足要求！9.5.5支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=29.473kN，R2=29.582kN，R3=32.21kN，R4=24.318kN圖二支座反力依次為R1=26.834kN，R2=30.957kN，R3=30.957kN，R4=26.834kN9.6可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)153按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝32.21kN≤[N]＝153kN滿足要求！9.7立桿驗算考慮各方面原因立桿按照最不利因素Φ48×2.8進(jìn)行計算。立桿鋼管截面類型(mm)Φ48×2.8立桿鋼管計算截面類型(mm)Φ48×2.8鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)398立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立桿截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.6懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.79.7.1長細(xì)比驗算l01=hˊ+2ka=500+2×0.7×600=1340mml0=ηh=1.6×1000=1600mmλ=max[l01，l0]/i=1600/16=100≤[λ]=150滿足要求！9.7.2立桿穩(wěn)定性驗算考慮風(fēng)荷載:λ=l0/i=1600.000/16=100查表得，φ1=0.475Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.05×0.9×12/10)=0.004kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[29.473,30.957,32.21,26.834]+1×1.3×0.15×6.85=33.546kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝33.546×103/(0.475×398)+0.004×106/4250=178.303N/mm2≤[σ]=300N/mm2滿足要求！9.8高寬比驗算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=6.85/21.6=0.317≤3滿足要求！9.9架體抗傾覆驗算支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=0.9×0.661=0.595kN/m：風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×0.61×0.3=0.165kN支撐腳手架計算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.852×0.595+6.85×0.165=15.085kN.m參考《規(guī)范》GB51210-2016第6.2.17條：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2Gjk——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kNbj——支撐腳手架計算單元上集中堆放的物料至傾覆原點的水平距離mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=21.62×0.9×[0.15×6.85/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×21.6/2=764.208kN.m≥3γ0Mok=3×1×15.085=45.256kN.M滿足要求！9.10立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)200混凝土強(qiáng)度等級C25混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)6.902混凝土的實測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)0.737立桿墊板長a(mm)250立桿墊板寬b(mm)100F1=N=33.546kN9.10.1受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時取βs=2，當(dāng)面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備?？傻茫害耯