2012畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書

毛截面面積A（參見圖1-2）毛截面重心位置全截面對1/2梁頭大春率高處的凈距：鉸縫的面積：則毛截面重心離1/2梁頭大春率高的距離為：鉸縫重心對1/2梁頭大春率高處的距離為：空心梁頭大春率毛截面對其重心軸的慣性矩I由圖1-3，設(shè)每個(gè)挖空的半圓面積為A′：半圓中心軸：半圓對其自身重心軸O—O的慣性矩為：則空心梁頭大春率毛截面對其重心軸的慣性矩I為：（忽略了鉸縫對其自身重心軸的慣性矩）空心梁頭大春率截面的抗扭剛度可簡化為圖1-4的單箱截面來近似計(jì)算：插圖1-3挖空半圓構(gòu)造，插圖1-4計(jì)算IT的空心梁頭大春率截面簡化圖四、作用效應(yīng)計(jì)算永久作用效應(yīng)計(jì)算空心梁頭大春率自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）g1橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g2人行道及意頭大春率重力參照其它橋梁頭大春率設(shè)計(jì)資料，單側(cè)按5.0kN/m計(jì)算。橋面鋪裝采用等厚度10cm的瀝青混凝土，則全橋?qū)掍佈b每延米的重力為：上述自重效應(yīng)是在各空心梁頭大春率形成整體后，再加至梁頭大春率橋上的，精確地說由于橋梁頭大春率橫向彎曲變形，各梁頭大春率分配到自重效應(yīng)應(yīng)是不同的，本設(shè)計(jì)為計(jì)算方便近似按各梁頭大春率平均分擔(dān)來考慮，則每塊空心梁頭大春率分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓椋航豢p自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g3由此可計(jì)算出簡支空心梁頭大春率每延米總重力g為：由此可計(jì)算出簡支空心梁頭大春率永久作用（自重）效應(yīng)，計(jì)算結(jié)果見表1-1插表1-1可變作用效應(yīng)計(jì)算本設(shè)計(jì)采用汽車公路—Ⅰ級荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成?！稑蛞?guī)》規(guī)定橋梁頭大春率結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車道荷載。公路—Ⅰ級的車道荷載由qk=10.5(kN/m)的均布荷載和的集中荷載兩部分組成。而在計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)按《橋規(guī)》車道荷載的均布荷載應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線峰值處。多車道橋梁頭大春率上還應(yīng)考慮多車道折減雙車道折減系數(shù)ξ=1，三車道折減系數(shù)ξ=0.78，但不得小于兩設(shè)計(jì)車道的荷載效應(yīng)。汽車橫向荷載分布系數(shù)計(jì)算空心梁頭大春率跨中和l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接辦法計(jì)算，支點(diǎn)處按杠桿原理法計(jì)算。支點(diǎn)至l/4點(diǎn)之間的荷載橫向分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得?？缰屑發(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算首先計(jì)算空心梁頭大春率的剛度參數(shù)γ：將以上數(shù)據(jù)代入，得：求得剛度參數(shù)后，即可按其查《公路設(shè)計(jì)手冊—梁頭大春率橋（上冊）》（徐光輝，胡明義，主編，人民交通出版社出版，1996年3月）第一篇附錄（二）中13塊梁頭大春率的鉸接梁頭大春率橋荷載橫向分布影響線表，由γ=0.02及γ=0.03內(nèi)插得到γ=0.02084時(shí)，各梁頭大春率在車道作用下的荷載分布影響線值。本設(shè)計(jì)利用計(jì)算機(jī)程序——橫向荷載分布系數(shù)（鉸接梁頭大春率法）計(jì)算程序，通過輸入求得的γ=0.02084的值，得到各梁頭大春率在車道作用下的荷載分布影響線值，改程序運(yùn)行界面如圖1-5所示（插圖）計(jì)算結(jié)果列于表1-2中。并且程序會進(jìn)一步自動計(jì)算各梁頭大春率在三行行車和兩行行車情況下的橫向分布系數(shù)，同時(shí)考慮橫向折減系數(shù)（兩行行車ξ2=1.0，三行行車ξ3=0.78）得出各梁頭大春率的最大荷載橫向分布系數(shù)（折減后）將結(jié)果匯總于表1-3中，各梁頭大春率的荷載橫向分布系數(shù)影響線及行車荷載布置如圖1-6所示。插表1-2插圖1-6由表1-3可知，所有版中三號梁頭大春率和11號梁頭大春率在兩行行車荷載時(shí)的橫向分布系數(shù)最大，最不利。所以由兩行行車控制設(shè)計(jì)。為設(shè)計(jì)和施工方便，各空心梁頭大春率設(shè)計(jì)成統(tǒng)一規(guī)格，同時(shí)考慮到人群荷載與汽車荷載效應(yīng)相結(jié)合。因此，跨中和l/4處的荷載橫向分布系數(shù)偏安全地去下列數(shù)值：M汽=0.2337，M人=0.162向分布系數(shù)計(jì)算支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。由圖1-7,3號梁頭大春率及11號梁頭大春率的橫向分布系數(shù)計(jì)算如下：插圖1-7汽車荷載：人群荷載：支點(diǎn)到l/4處的橫向荷載分布系數(shù)按直線內(nèi)插求得。空心梁頭大春率的荷載橫向分布系數(shù)匯總于表1-4插表1-4汽車荷載沖擊系數(shù)計(jì)算《橋規(guī)》規(guī)定汽車荷載的沖擊力標(biāo)準(zhǔn)值為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)μ。μ按結(jié)構(gòu)基頻f的不同而不同，對于簡支梁頭大春率橋：插表1-5作用效應(yīng)結(jié)合按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并應(yīng)用于不同的計(jì)算項(xiàng)目。按承載能力計(jì)算狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的基本組合表達(dá)式為： （公式x-x）式中：γo——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋設(shè)計(jì)安全等級為二級，γo=1.0；

Sud——效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；

SGk——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；

SQ1k——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值；

SQjk——人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式： （公式x-x）式中：Ssd——作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；

SGk——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；

S′Q1k——不計(jì)沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；

SQjk——人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。作用長期效應(yīng)組合表達(dá)式：根據(jù)計(jì)算得到的作用效應(yīng)，按《橋規(guī)》各種組合表達(dá)式可求得各效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，現(xiàn)將計(jì)算匯總于表1-6中。插表1-6五、鋼筋數(shù)量估算及布置由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定剛進(jìn)的數(shù)量?？招牧侯^大春率截面可換算成等效的工字型截面來考慮。由則等效工字形截面的上翼梁頭大春率厚度：等效工字型截面的下翼緣梁頭大春率厚度hf：等效工字型截面的肋梁頭大春率厚度b：等效工字型截面尺寸見圖1-10插圖1-0估算鋼筋時(shí)，可先假定x≤，則由下式可求得受壓區(qū)高度x，設(shè)h0=h—asp=62說明中和軸在翼緣梁頭大春率內(nèi)，可用下式求得鋼筋面積As:滿足配筋率的要求。鋼筋位置如圖1-11插圖1-11六、換算截面幾何特征計(jì)算由前面計(jì)算已知空心梁頭大春率的幾何特性。毛截面面積A=317430mm2，毛截面重心軸至1/2梁頭大春率高的距離d=7mm（向下），毛截面對其重心軸慣性矩I=15201×106mm4。換算截面面積A0代入得：A0=317430+(6.15-1)×4410=340141.5（mm2）換算截面中心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜距為：換算截面重心至空心梁頭大春率毛截面重心的距離為：則換算截面中心至空心梁頭大春率下緣的距離為：換算截面重心至空心梁頭大春率截面上緣的距離為：換算截面中心至鋼筋重心的距離為：換算截面慣性矩I0換算截面彈性抵抗矩下緣：上緣：七、承載能力極限狀態(tài)計(jì)算跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖1-9。鋼筋離截面底邊的距離as=40mm，則梁頭大春率的有效高度為：采用換算截面等效工字形截面來計(jì)算，參見圖1-10，上翼緣厚度，上翼緣工作寬度，肋寬b=278mm。首先按公式≤判斷截面類型：所以屬于第一類T形，應(yīng)按寬度的矩形截面來計(jì)算抗彎承載力。由Σx=0計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度x：由得將x=66.2mm代入下列公式計(jì)算出跨中截面的抗彎承載能力Mud計(jì)算結(jié)果表明跨中截面抗彎承載能力滿足要求。斜截面抗剪承載力計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度上、下復(fù)核選取距支點(diǎn)h/2處截面進(jìn)行斜截面抗剪承載能力計(jì)算。截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖1-9。首先進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，按《公預(yù)規(guī)》5.2.9條：式中：Vd——驗(yàn)算截面處的剪力組合值（kN），由表1-6得支點(diǎn)剪力及跨中截面剪力，內(nèi)插得到距支點(diǎn)h/2=310mm處的截面剪力Vd：

h0——截面有效高度，本設(shè)計(jì)采用直線配筋，有效高度h0與跨中截面相同h0=580mm；

fu,ck——邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，空心梁頭大春率為C40，則fu,ck=40MPa，ftd=1.65MPa；

b——等效工字型截面的腹梁頭大春率寬度，b=278mm。代入上式：≤結(jié)算結(jié)果表明空心梁頭大春率截面尺寸符合要求。按《公預(yù)規(guī)》第5.2.10條： 式中，α2=1.0，1.25是按《公預(yù)規(guī)》5.2.10條，梁頭大春率式受彎構(gòu)件乘以1.25提高系數(shù)：由于γ0Vd=1.0×333.64=333.64（kN）＞1.25×0.5×10-3×α2ftdbh0=166.28kN,并對照表1-6中沿跨長各截面的控制剪力組合設(shè)計(jì)值，在l/4至支點(diǎn)的部分段內(nèi)應(yīng)按計(jì)算要求配置箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋。為了構(gòu)造方便和便于施工，本設(shè)計(jì)鋼筋混凝土空心梁頭大春率不設(shè)彎起鋼筋，計(jì)算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算： ≤ （公式） （公式）式中，各系數(shù)值按《公預(yù)規(guī)》5.2.7條規(guī)定取用：

α1——異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁頭大春率α1=1.0；

α2——對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件α2=1.0；

α3——受壓翼緣的影響系數(shù)，取α3=1.1；

b，h0——等效工字形截面的肋寬及有效高度，b=278mm，h0=580mm；

P——縱向鋼筋的配筋率，

ρsv——箍筋的配筋率，，箍筋選用雙股，則寫出箍筋間距sv的計(jì)算式為： fcu,k=40MPa；箍筋選用HRB335，則fsv=280MPa;取箍筋間距sv=150mm，并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁頭大春率高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。配筋率 （按《公預(yù)規(guī)》9.3.13條規(guī)定，HRB335，ρsvmin=0.12%）在組合設(shè)計(jì)剪力值≤的部分梁頭大春率段，可只按構(gòu)造要求配置鋼筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配筋率ρsv取ρsvmin，則由此求得構(gòu)造配箍的箍筋間距。取。經(jīng)綜合比較考慮，箍筋沿空心梁頭大春率跨長布置如圖1-11插圖斜截面抗剪承載力計(jì)算由圖1-11，選取以下三個(gè)位置進(jìn)行空心梁頭大春率斜截面抗剪承載力計(jì)算：①距支座重心h/2=310mm處截面，x=5990mm②距跨中位置x=3300mm處截面（箍筋間距變化處）；③距跨中位置x=3300+13×150=5250（mm）處（箍筋間距變化處）計(jì)算截面的剪力組合設(shè)計(jì)值，可按表1-6由跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表1-7插表距支座中心h/2=310mm處截面：即x=5990mm處由于空心梁頭大春率的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，h0=580mm，其等效工字形截面的肋寬b=278mm。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計(jì)算：抗剪承載力滿足要求。距跨中截面處：此處，箍筋間距，。斜截面抗剪承載力：斜截面抗剪承載力滿足要求。距跨中截面處此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力：八持久狀況下正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算按《公預(yù)規(guī)》6.4.3規(guī)定，鋼筋混凝土構(gòu)件最大裂縫寬度按下式計(jì)算式中：

——鋼筋表面形狀系數(shù)，對光面鋼筋，=1.4；對帶肋鋼筋，=1.0；

——作用（荷載）長期效應(yīng)影響系數(shù)，=,其中分別表示荷載長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計(jì)算的內(nèi)力值（彎矩或軸力）；

——與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的,當(dāng)為鋼筋混凝土梁頭大春率式受彎構(gòu)件時(shí)，=1.15，其他受彎構(gòu)件=1.0，軸心受拉構(gòu)件=1.2，偏心受拉構(gòu)件=1.1，偏心受壓構(gòu)件=0.9；

——鋼筋應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》的規(guī)定計(jì)算；

——縱向受拉鋼筋的直徑（mm），當(dāng)用不同的直徑的鋼筋時(shí)，d改用換算直徑，，式中，對鋼筋混凝土構(gòu)件，為受拉區(qū)第i種普通鋼筋根數(shù)，為受拉區(qū)第i種普通鋼筋的公稱直徑；

——縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)>0.02時(shí)，取0.02，當(dāng)<0.06時(shí)，取0.06；對于軸心手拉構(gòu)件，按全部受拉鋼筋截面面積A的一半計(jì)算；

——構(gòu)件受拉翼緣寬度；

——構(gòu)件受拉翼緣高度；按《橋規(guī)》得長短期效應(yīng)組合彎矩值如下：按上述規(guī)定得=1.0；；故根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.4.2條規(guī)定，鋼筋混凝土構(gòu)件I類環(huán)境計(jì)算的最大裂縫寬度不應(yīng)超過0.20mm，本例計(jì)算所得，滿足規(guī)范要求。變形計(jì)算撓度驗(yàn)算按《公預(yù)規(guī)》6.5.2規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的剛度可按下式計(jì)算：式中：

——開裂截面等效截面抗彎剛度；

——全截面的抗彎剛度，；

——開裂截面的抗彎剛度，；

——開裂彎矩；

——構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)；

——全截面換算截面慣性矩；

——開裂截面換算慣性矩；

——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；

——全截面換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩；本設(shè)計(jì)中，6.67，換算截面重心至空心梁頭大春率截面上緣的距離詳細(xì)計(jì)算見上；代入數(shù)值得根據(jù)上述的計(jì)算結(jié)果，結(jié)構(gòu)的自重彎矩為MG=219.39kN·m，公路—Ⅰ級可變荷載qk=10.5kN/m,Pk=210.4kN,跨中橫向荷載分布系數(shù)η=0.2337，人群荷載qk=2.25kN/m，跨中橫向分布系數(shù)η=0.162。永久作用可變作用（汽車）可變作用（人群）根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.5.3條規(guī)定，當(dāng)采用C40混凝土?xí)r，撓度，長期增長系數(shù)η0=1.45,施工中通過預(yù)拱度消除永久作用撓度。則符合規(guī)范要求。十鉸縫計(jì)算鉸縫剪力計(jì)算鉸縫剪力影響線鉸縫剪力近似按橫向分布理論計(jì)算。設(shè)鉸縫剪力沿空心梁頭大春率跨長方向按半波正弦曲線分布，則由鉸接梁頭大春率橫向分布系數(shù)計(jì)算，可求得鉸縫剪力影響線，參見圖。插圖鉸縫剪力影響線的計(jì)算表達(dá)式為：作用在鉸縫i以左時(shí)，鉸縫i處的剪力；當(dāng)單位荷載P=1作用在鉸縫i以右時(shí)，鉸縫i處的剪力。式中：——鉸縫i以左各梁頭大春率的荷載橫向分布影響線豎標(biāo)值之和。由表1-2，得到鉸縫剪力影響線個(gè)豎標(biāo)值。考慮空心梁頭大春率橋橫截面的結(jié)構(gòu)對稱性，只需計(jì)算鉸縫1~6的剪力影響線，計(jì)算結(jié)果列于表1-11，可畫出各鉸縫的剪力影響線，經(jīng)試算比較，鉸縫最大剪力發(fā)生在第6號梁頭大春率與第7號梁頭大春率之間，即V6最不利?，F(xiàn)畫出V6影響線（圖1-15）插圖，并在其上布置汽車荷載，求得鉸縫V6的橫向分布系數(shù)：布置人群荷載插圖鉸縫剪力公路—Ⅰ級車道荷載中的均布荷載qk=10.5kN/m沿梁頭大春率橋縱向展開成半波正弦荷載時(shí)，其表達(dá)式為：其中跨中峰值為：人群荷載沿梁頭大春率橋跨長也是均勻布載，展開成半波正弦荷載，其跨中峰值為：車道荷載中的集中荷載Pk展開成半波正弦荷載時(shí)其表達(dá)式為：跨中峰值為：計(jì)算鉸縫剪力時(shí)，沿縱向取1m長的鉸縫考慮，并考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)。近似設(shè)VG=0，則Vd=1.4×37.37+0.8×1.4×0.46=52.83（kN）鉸縫抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算按《圬工規(guī)范》4.0.13條，混凝土構(gòu)件直接受剪時(shí)，按下列公式計(jì)算：式中：

Vd——鉸縫剪力設(shè)計(jì)值Vd=52.83kN;

γo——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設(shè)計(jì)中γo=1.0；

A——鉸縫受剪截面面積，參見圖1-16插圖，鉸縫Ⅰ—Ⅰ受剪面積A,縱向取1m長鉸縫，偏安全取A=70×1000=70000（mm2）；

fvd——混凝土抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，由《圬工規(guī)范》表3.3.2，鉸縫C30，fvd=2.09MPa；

μf——摩擦系數(shù)，采用μf=0.7；

Nk——與受剪截面垂直的壓力標(biāo)準(zhǔn)值，近似認(rèn)為Nk=0。則預(yù)制空心梁頭大春率吊環(huán)計(jì)算吊環(huán)預(yù)埋在預(yù)制空心梁頭大春率支座中心位置，梁頭大春率一端設(shè)一個(gè)，起吊時(shí)構(gòu)件重力乘以1.2的動力系數(shù)。則預(yù)制空心梁頭大春率起吊時(shí)，梁頭大春率跨中截面彎矩為：起吊時(shí)吊環(huán)內(nèi)的總拉力為：所以不需要驗(yàn)算起吊時(shí)預(yù)制空心梁頭大春率截面的強(qiáng)度。吊環(huán)選用HRB335普通鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值發(fā)fsd=280MPa。由下式：解得：采用d=16mm，即吊環(huán)鋼筋用,16HRB335鋼筋。意頭大春率計(jì)算意頭大春率的構(gòu)造及布置意頭大春率構(gòu)造及布置見圖1-17，它由意頭大春率柱及上、下扶手組成，意頭大春率柱間距為2.7m。插圖意頭大春率柱的作用效應(yīng)計(jì)算永久作用效應(yīng)（參照圖1-17）扶手自重：意頭大春率柱自重：意頭大春率柱根部截面上永久作用產(chǎn)生的總軸向力：荷載效應(yīng)按《橋規(guī)》4.3.5條，計(jì)算人行道意頭大春率荷載效應(yīng)時(shí)，作用在意頭大春率柱頂上的水平推力標(biāo)準(zhǔn)值取0.75kN/m，作用在意頭大春率扶手上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值取1.0kN/m。則荷載效應(yīng)計(jì)算如下：由于扶手兩邊對稱，作用于扶手上的豎向力在意頭大春率柱根部截面產(chǎn)生軸向力NP，水平推力在意頭大春率根部截面形成剪力VP、彎矩MP，其大小為：荷載效應(yīng)意頭大春率柱根部截面Ⅰ—Ⅰ上按承載能力極限狀態(tài)基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值為：意頭大春率柱的鋼筋布置意頭大春率柱采用C25混凝土，參照已有設(shè)計(jì)，意頭大春率柱受力鋼筋采用R235普通鋼筋，箍筋采用，布置如圖1-18。意頭大春率柱承載能力復(fù)核（見圖1-19）插圖意頭大春率柱是一個(gè)偏心受壓構(gòu)件，按實(shí)際的配筋進(jìn)行承載能力復(fù)核。按《公預(yù)規(guī)》9.1.12條，偏心受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋的配筋率不應(yīng)小于0.5%，一側(cè)鋼筋的配筋率不應(yīng)小于02%。本設(shè)計(jì)意頭大春率柱中，全部縱向鋼筋配筋率為：一側(cè)鋼筋的配筋率為：均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。可先按大偏心受壓構(gòu)件計(jì)算。由所有的力對軸向力Nd作用點(diǎn)取矩的平衡條件，得：取σs=fsd，則公式成為：式中:

——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C25混凝土；

，——分別為受拉、受壓鋼筋面積，本設(shè)計(jì)采用對稱配筋，；

，——分別為As，鋼筋的抗拉強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，本設(shè)計(jì)As，均采用R235普通鋼筋，。把上述各項(xiàng)數(shù)值代入平衡式得：整理后得：解得：則由于，意頭大春率柱確實(shí)是大偏心受壓構(gòu)件。同時(shí)，，說明受壓鋼筋離中和軸太近，構(gòu)件破壞時(shí)受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)不到抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，這時(shí)構(gòu)件正截面承載力可按下式近似計(jì)算得到：計(jì)算結(jié)果表明，截面抗彎承載力是足夠的。扶手計(jì)算扶手的作用效應(yīng)計(jì)算按《橋規(guī)》作用在扶手上的水平推力標(biāo)準(zhǔn)值為0.75kN/m，作用在扶手上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值為1.0kN/m。扶手可近似成兩端簡支在兩根相鄰意頭大春率柱上的簡支梁頭大春率，承受0.75kN/m水平推力產(chǎn)生的水平彎矩及1.0kN/m豎向力產(chǎn)生的豎向彎矩，是一個(gè)雙向受彎的受彎構(gòu)件。簡支在兩根相鄰意頭大春率柱上的扶手計(jì)算跨徑取為意頭大春率柱間距2.7m，見圖1-20。則荷載產(chǎn)生的扶手跨中最大水平彎矩為：插圖扶手跨中豎向彎矩為：扶手自重產(chǎn)生的跨中豎向彎矩為：效應(yīng)組合：扶手跨中豎向彎矩按承載能力極限狀態(tài)基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值為：扶手跨中水平彎矩按承載能力極限狀態(tài)基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值為：扶手承載能力復(fù)核扶手截面尺寸為130mm×90mm的矩形截面，材料為混凝土C25，鋼筋設(shè)置如圖1-20所示。配筋率驗(yàn)算：混凝土受壓區(qū)高度：截面能承受的彎矩設(shè)計(jì)值為：計(jì)算結(jié)果表明，扶手截面抗彎承載能力是足夠的。支座計(jì)算7支座計(jì)算采用梁頭大春率式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按《公預(yù)規(guī)》8.4條要求進(jìn)行。（一）橡膠支座的平面尺寸有橡膠梁頭大春率的抗拉強(qiáng)度和梁頭大春率端或墩臺頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來確定。對橡膠梁頭大春率應(yīng)滿足： （7-1）若選定支座平面尺寸，則支座形狀系數(shù)S為： （7-