某建筑工程成本優(yōu)化建議項目設計方案

某建筑工程成本優(yōu)化建議

項目設計方案

一、建議背景

1、《混凝土結構設計規(guī)》GB50010-2010的頒布對鋼筋和混凝土用量的影響。

2、成本控制的需要，設計質(zhì)量決定建設成本的影響權重可達70虬

3、綜合業(yè)過往經(jīng)驗的改進期許。

二、《混凝土結構設計規(guī)》

2.1修訂原則：

?提高安全儲備，保證結構安全

?提高抗災能力，以人為本

?完善耐久性設計

?高性能高強材料的應用

?規(guī)合理分工協(xié)調(diào)

2.2修訂的主要容：

(1)增加結構方案和結構防倒塌設計的原則，提高結構在偶然作用下的抗災性能。

(2)面對我國大量既有建筑安全性與改造的迫切需要，增加既有結構設計的原則

規(guī)定。

⑶調(diào)整正常使用極限狀態(tài)的荷載組合，以及預應力構件的驗算要求。

(4)增加樓蓋舒適度的設計，控制結構豎向自振頻率。

⑸完善耐久性設計方法，適當增加鋼筋保護層厚度，提出了使用期維護、管理

的要求。

(6)淘汰低強度鋼筋，采用高強2高性能鋼筋，提出鋼筋延性(最大力下的總伸長

率)的要求。

⑺解決配筋密集的困難，提出并筋(鋼筋束)配置的規(guī)定。

⑻擴充結構分析容及各種效應的分析方法，提出非荷載效應(溫度、收縮)分析的

原則。

(9)完善結構構件考慮二階效應的計算方法。

(10)適應復雜結構非線性分析及設計，完善材料本構關系及混凝土多軸強度準

則的容。

(H)增加斜截面受剪承載力計算的安全性，完善雙向受剪設計方法，調(diào)整沖切

承載力計算。

(12)補充拉、彎、剪、扭復合受力構件設計的相關規(guī)定，明確應力配筋的有關要

求。

(13)調(diào)整正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度及剛度的計算方法，計算結果略有放松。

(14)改進鋼筋錨固和連接的方式，補充完善機械錨固、機械連接等手段。

(15)考慮配筋特征值調(diào)整鋼筋最小配筋率，增加安全度，同時控制大截面構件

的最小配筋率。

(16)在梁柱節(jié)點中引入鋼筋機械錨固的有關規(guī)定，簡化錨固配筋構造。

(17)補充、完善各類裝配整體式結構及疊合式(水平、豎向)結構的設計原則及構

造要求。

(18)調(diào)整預應力混凝土收縮、徐變及新工藝、新材料預應力損失計算的規(guī)定。

(19)增加無粘結預應力的有關容，補充、完善各種預應力構件的配筋構造措施。

(20)調(diào)整混凝土構件抗震等級以及有關力調(diào)整的規(guī)定，提出抗震鋼筋延性的要

求。

(21)調(diào)整柱的軸壓比限值、最小截面尺寸、最小配筋率，適當提高安全儲備。

(22)補充、完善筒體及剪力墻洞口、連梁、邊緣構件與樓面梁連接等的設計規(guī)定。

(23)增加沖切及板柱節(jié)點抗震設計的有關規(guī)定，補充預應力構件的抗震設計要

求。

三、新規(guī)對成本影響情況分析

設計規(guī)GB50010-2002GB50010-2010

項目名稱***項目**小區(qū)***項目***公館

建筑面積16696.39m212865.94m226273.94m221092.07m2

地下1層，地上地下3層，地上地下2層，地上地下3層，地上

項目概況

27層32層32層24/30層

鋼筋指標48.51kg/m252.48kg/m258.68kg/m265.01kg/m2

舲指標0.41m3/m20.45m3/m20.47m3/m20.60m3/m2

結論:

通過采樣分析，采用GB50010-2010規(guī)后，結構成本的增加顯而易見，其中鋼筋

用量平均增加10-20%,混凝土用量增加0.5-30%；其中混凝土增加的離散性，

主要源自結構選型，特別是無梁樓板對板厚影響很大。

因此建議重視結構設計的優(yōu)化工作。

四、降低工程造價的優(yōu)化建議

4.1建筑設計方面：

（1）科學進行產(chǎn)品定位。房地產(chǎn)產(chǎn)品的定位應在市場調(diào)研、周邊比對基礎上進

行研發(fā)；目前很多開發(fā)商跟風或主觀臆斷，追求大而全，開盤后才發(fā)現(xiàn)戶型間銷

售業(yè)績差別很大，中途更改設計，增加旺銷戶型，導致成本增加；

（2）產(chǎn)品的特點應重視輕視外，很多小區(qū)強調(diào)外表裝飾、建筑效果，增加了建

筑成本，卻對提升銷售價格的貢獻度很低，應確定相對合理的平衡點。

（3）產(chǎn)品設計中應結合當?shù)匚幕尘?、風土習慣，例如高層的開敞露臺、空中

花園或底層共享空間的設計，不符合當?shù)仄毡榈木幼×晳T，且降低了使用面積。

增加了套相對成本。

（4）套空間布置盡量提供靈活布置的可能，例如干濕分離衛(wèi)生間的設計，對普

通民眾吸引力反而是負面的。剪力墻應選用斷肢為宜。

（5）窗體設計在滿足采光和節(jié)能要求的前提下，大窗比并聯(lián)小窗的設計造價要

低，且舒適度更優(yōu)越，不應受外形效果約束。此外特別要注意玻璃的模數(shù)，減少

加工損耗率，對成本節(jié)約有力。

（6）建筑做法上可以針對產(chǎn)品標準及交房條件適當簡化，比如衛(wèi)生間防水的高

度和位置；開關插座的留置數(shù)量；消防樓梯的飾面材料；混凝土墻面抹灰等

4.2結構設計方面：

結構設計首先要滿足規(guī)對安全的要求。

（1）從建筑方案入手，結構平面布置宜形狀簡單、規(guī)則、剛度和承載力分布均

勻，不采用嚴重不規(guī)則的平面布置；結構豎向體型宜規(guī)則、均勻，避免有過大的

外挑和收。結構側向剛度宜下大上少，逐漸均勻變化，不應采用豎向布置嚴重不

規(guī)則的結構。

（2）采用強度較高的材料，尤其是強度價格比比較高的HRB400（III）級鋼筋（包

括細直鋼筋）作混凝土結構的主導受力鋼筋，可以減少由于配筋增加帶來的建筑

成本上升，材料價格上浮可控制在5%左右，具有明顯的經(jīng)濟效益。

（3）非承重墻選用輕質(zhì)、隔音、隔熱且價格較經(jīng)濟的新型建材。如加氣蹌、蹌

空心砌塊、水泥玻璃纖維板、石膏條板、膨脹珍珠巖空心條板等。

（4）在滿足建筑功能的前提下，適當降低層高，會使工程造價降低。有資料表

明：層高每下降10厘米，工程造價降低1%左右，墻體材料可節(jié)約10%左右。

（5）樓梯選型，對于3米乃至4米寬的樓梯可采用梁式樓梯。當梯板跨度較大

時梁式樓梯比板式樓梯節(jié)約鋼筋。

（6）車庫地下室建議頂板采用無梁樓蓋結構形式，既美觀又可節(jié)省大量造價。

（蜂巢芯密肋樓蓋或裝配箱網(wǎng)梁樓蓋）

（7）控制設計中板、梁、墻中的裂縫控制措施的配筋，不能隨意，在規(guī)允許下

盡量節(jié)約。例如規(guī)規(guī)定：防裂構造鋼筋可利用原有鋼筋貫通布置，也可另行設置

鋼筋并與原有鋼筋按受拉鋼筋的要求搭接或在周邊構件中錨固。很多設計人員單

獨設置。

（8）應對鋼筋的連接方式進行綜合考慮，有的設計人員為追求降低鋼筋含量，

鋼筋全部采用焊接或機械連接的方式，綜合成本反而降低。

（9）控制樓板厚度，為了減少梁而加大厚度的做法效果不突出（常在餐廳和客

廳部位），很多業(yè)戶裝修時反而增加假梁。

（10）基礎選型非常重要，除本事的造價外，對施工措施費、降水費用、防水費

用、土方費用均有重要影響，是結構優(yōu)化最顯效的部位。

特別強調(diào)，結構造價主要受建筑方案的影響，對設計方案的優(yōu)化才是成本控制

的關鍵。建議給設計單位有利的條件和充足的時間進行方案設計，并多進行深

度的專家論證為宜。

4.3機電安裝專用方面：

（1）重點是優(yōu)化系統(tǒng)設計，避免過度設計。如太陽能的設置、熱水系統(tǒng)、消防

系統(tǒng)等。

（2）特別重視材料選項，給排水專業(yè)的管材、閥門；電氣工程的電纜選型等。

暖通專業(yè)的風機選型等。

舉例：在我司給某樓盤電氣優(yōu)化的造價分析中，因電纜選型調(diào)整節(jié)約的資金高達

數(shù)300多萬元。

電施-2：

1,N-l~N-4回路,500A整定電流,電纜選3(WDZ-YJY-4X12O+1X7O)。

替代:電纜2(ZR-YJY-4X150+1X70)。

2、N-9,NT0,NT5回路,100A整定電流,電纜選WDZTJY-4X50+1X25。

替代:電纜ZRTJY-4X35+1X16。

3.N-16回路,80A整定電流,電纜選VDZ-YJY-4X35+1X16.

替代:電纜ZR-YJY-4X25+1X16。

4、N-20,N-21,N-22回路,63A整定電流,電纜選WDZTJY-4X25+1X16。

替代:電纜ZRTJY-5X16。

5、XF-10,XF-15,XF-16,XFBT0,XFBT5,XFBT6回路,160A整定電流,電纜選

WDZN-YJY~4X95+lX50o

替代:電纜NH-YJY-3X70+2X35。

6、XF-9,XF-11,XF-12,XF-13,XF-14,XFB-9,XFBT1,XFBT2,XFBT3,XFBT4回路,電纜選

WDZN-YJY-4X50+1X25.

替代:電纜NH-YJY-3X50+2X25。

7,XFBT8回路,電纜選WDZN-YJY-4X95+1X50。

替代:電纜NH-YJY-3X95+2X50。

8、1AT-FDJ箱，至1.5KW排風機,電纜選WDZN-YJY-4x4。至3KW送風機,電纜選WDZN-YJY-4x6.

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

9,1AT-BPD箱,至3KW排風機，至3KW送風機,電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

10、1AT-SBF箱,至0.55KW排風機，至0.55KW送風機,電纜選WDZN-YJY-4x4。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

11、1ATTRZ箱,至5.5KW排風機，至3KW送風機,電纜選lfDZN-yjY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X4-SC20-CC。

12、4AT-BPD箱,至5.5KW排風機、送風機,電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X4-SC20-CC。

13、4AT-HRPF箱,至5.5KW排風機，至4KW送風機,電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X44-SC20-CC

電施-3：

1,N-2、N-3回路,500A整定電流,電纜選3(WDZ-YJY-4X12O+1X7O)。

替代:電纜2(ZR-YJY-4X150+1X70)o

2、N-5、N-6、N-7、N-8回路,500A整定電流,電纜選2(WDZ-YJY-4X185+1X95)。

替代:電纜2(ZR-YJY-4X150+1X70)),

3.N-9回路,400A整定電流,電纜選2(WDZ-YJY-4X120+1X70)。

替代:電纜2(ZR-YJY-4X95+1X5O)。

4、NTO、N-11回路,125A整定電流,電纜選WDZ-YJY-4X70+1X35.

替代:電纜ZR-YJY-4X50+1X25。

5,NT5、NT7回路,80A整定電流,電纜選WDZ-YJY-4X35+1X16。

替代:電纜ZR-YJY-4X25+1X16。

6、NT6、NT8回路,63A整定電流,電纜選WDZ-YJY-4X25+1X16。

替代:電纜ZR-YJY-5X16。

7、XF-10,XF-11,XF-12,XF-13,XFB-1O,XFB-11,XFB-12,XFB-13回路,電纜選

WDZN-YJY-4X50+lX25o

替代:電纜NH-YJY-3X50+2X25。

8、XF-14,XFBT4回路,160A整定電流,電纜選WDZNTJY-4X95+1X50。

替代:電纜NH-YJY-3X70+2X35。

9、XF-15,XFB-15回路,電纜選WDZN-YJY-4X35+1X16。

替代:電纜NH-YJY-3X35+2X16。

10、XF-16,XFBT6回路,電纜選WDZN-YJY-4X25+1X16。

替代:電纜NH-YJY-3X25+2X16。

11、2AT-BPD.2AT-FDJ箱,至4KW排風機，至3KW送風機,電纜選WDZNTJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

12、2AT-SBF箱,至0.75KW排風機、送風機,電纜選WDZN-YJY-4x4。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

13、2AT-HRZ箱,至4KW排風機、送風機,電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

14、2AT-KBS箱,至3KW排風機、4KW送風機,電纜選WDZNTJ「4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

電施-4：

1、N-10.N-ll.NT2回路,63A整定電流,電纜選WDZ-YJY-4X25+1X16。

替代:電纜ZR-YJY-5X16。

2、XF-9、XF-11、XFB-9、XFBT1、XFB-20、XFB-21、XFB-22回路,160A整定電流,電纜選

WDZN-YJY-4X95+lX50o

替代:電纜NH-YJY-3X70+2X35。

3、XFB-18.XFB-19回路,WDZN-YJY-4X95+lX50o

替代:電纜NH-YJY-3X95+2X50。

4、3A「BPD箱,至3KW排風機，至3KW送風機,電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

5、3AT-FDJ箱,至2.2KW排風機，至2.2KW送風機,電纜選WDZN-YJY-4x6。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

6、2AT-SBF箱（應為3AT-SBF吧？）,至0.75KW排風機、送風機,電纜選WDZNTJy-4x4。

替代:電線NH-BV-4X2.5-SC20-CC。

以下略。。。

4.4工程管理及采購管理方面：

(1)要加強對招標和簽約階段造價控制。工程招標過程中考查、競爭性招標、

商務談判在降低成本中意義巨大。

（2）推動圖紙會審制度，減少設計中的無效成本。例如各專業(yè)設計應協(xié)調(diào)配合,

在實際中經(jīng)常發(fā)生鑿洞拆墻現(xiàn)象，造成人力財力的浪費。

（3）工程指令費用對造價的影響過大。應做好現(xiàn)場指令的造價評測工作。

（4）選擇合適的合作單位是降低無效成本的途徑之一。

附件：

《混凝土結構設計規(guī)》GB50010-2010的主要變化（節(jié)選）

第1章總則

1.0.1條中去掉了“技術先進”一詞。

1.0.3條增加“本規(guī)依據(jù)現(xiàn)行國家標準《工程結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50153及《建

筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》GB50068的原則制定。本規(guī)是對混凝土結構設計提出的基

本要求。”兩句

第2章術語和符號

術語中省去了“框架結構”、“剪力墻結構”、“框架-剪力墻結構”、“可靠度”、

“安全等級”、“設計使用年限”、“荷載效應”、“荷載效應組合”、“基本組合”、

“標準組合”、“準永久組合”等其他標準已經(jīng)定義了的常用術語。補充了各類型混凝

土構件及構造等混凝土結構特有的常用術語：

2.1.10疊合構件compositemember

由預制混凝土構件（或既有混凝土結構構件）和后澆混凝土組成，以兩階段成型的整體

受力結構構件。

2.1.15無粘結預應力混凝土結構unbondedprestressedconcretestructure

配置與混凝土之間可保持相對滑動的無粘結預應力筋的后法預應力混凝土結構。

2.1.16有粘結預應力混凝土結構bondedprestressedconcretestructure

通過灌漿或與混凝土直接接觸使預應力筋與混凝土之間相互粘結而建立預應力的混凝

土結構。

2.1.17結構縫structuraljoint

根據(jù)結構設計需求而采取的分割混凝土結構間隔的總稱。（將以往所說的變形縫概念擴

展，除了伸縮縫、沉降縫、防震縫'三縫’之外，也包括出于其他目的所設的縫。）

2.1.18混凝土保護層concretecover

結構構件中鋼筋外邊緣至構件表面圍用于保護鋼筋的混凝土，簡稱保護層。

2.1.19錨固長度anchoragelength

受力鋼筋依靠其表面與混凝土的粘結作用或端部構造的擠壓作用而達到設計承受應力

所需的長度。

2.1.20鋼筋連接spliceofreinforcement

通過綁扎搭接、機械連接、焊接等方法實現(xiàn)鋼筋之間力傳遞的構造形式。

2.1.21配筋率ratioofreinforcement

混凝土構件中配置的鋼筋面積（或體積）與規(guī)定的混凝土截面面積（或體積）的比值。

2.1.22剪跨比ratioofshearspantoeffectivedepth

截面彎矩與剪力和有效高度乘積的比值。（中文解釋有疑義）

2.1.23橫向鋼筋transversereinforcement

垂直于縱向受力鋼筋的箍筋或間接鋼筋。

2.2符號（略）

第3章基本設計規(guī)定

本章容變化較大，增加了一些關于結構體系的設計容，強調(diào)概念設計的重要性。由原來

的3節(jié)擴充為7節(jié)。3.2結構方案，3.6防連續(xù)倒塌設計原則，3.7既有結構設計原則為

新增容。

3.1一般規(guī)定

3.1.1混凝土結構設計應包括下列容：

1結構方案設計，包括結構選型、構件布置及傳力途徑；

2作用及作用效應分析；

3結構的極限狀態(tài)設計；

4結構及構件的構造、連接措施；

5耐久性及施工的要求；

6滿足特殊要求結構的專門性能設計。（'性能設計'首次列入混凝土結構規(guī)）

原3.1.2條為現(xiàn)3.1.3條，且刪除極限狀態(tài)定義，在承載能力極限狀態(tài)中增加“因結構

局部破壞而引發(fā)的連續(xù)倒塌”。

3.1.4結構上的直接作用（荷載）應根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑結構荷載規(guī)》GB50009

及相關標準確定；地震作用應根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑抗震設計規(guī)》GB500n確定。

間接作用和偶然作用應根據(jù)有關的標準或具體條件確定。

直接承受吊車荷載的結構構件應考慮吊車荷載的動力系數(shù)。預制構件制作、運輸及安裝

時應考慮相應的動力系數(shù)?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土結構，必要時應考慮施工階段的荷載。

“直接作用”即通常意義上的“荷載”，“間接作用”是指溫度變化、混凝土凝結收縮、

約束變形等產(chǎn)生的作用。

3.1.5混凝土結構的安全等級和設計使用年限應符合現(xiàn)行國家標準《工程結構可靠性設

計統(tǒng)一標準》GB50153的規(guī)定。

混凝土結構中各類結構構件的安全等級，宜與整個結構的安全等級相同。對其中部分結

構構件的安全等級，可根據(jù)其重要程度適當調(diào)整。對于結構中重要構件和關鍵傳力部位,

宜適當提高其安全等級。

3.1.6混凝土結構設計應考慮施工技術水平以及實際工程條件的可行性。有特殊要求的

混凝土結構，應提出相應的施工要求。

3.1.7未經(jīng)技術鑒定或設計許可，不得改變結構的用途和使用環(huán)境。（雖無變化，因為

是強條，故列出）

3.2結構方案（本節(jié)為新增容）

3.2.1混凝土結構的設計方案應符合下列要求：

1選用合理的結構體系、構件型式和布置；

2結構的平、立面布置宜規(guī)則，各部分的質(zhì)量和剛度宜均勻、連續(xù)；

3結構傳力途徑應簡捷、明確，豎向構件宜連續(xù)貫通、對齊；

4宜采用超靜定結構，重要構件和關鍵傳力部位應增加冗余約束或有多條傳力途徑。

3.2.2混凝土結構中結構縫的設計應符合下列要求：

1應根據(jù)結構受力特點及建筑尺度、形狀、使用功能，合理確定結構縫的位置和構造形

式；

2宜控制結構縫的數(shù)量，并應采取有效措施減少設縫的不利影響；

3可根據(jù)需要設置施工階段的臨時性結構縫。

3.2.3結構構件的連接應符合下列要求：

1連接部位的承載力不應小于被連接構件的承載力，并應保證被連接構件之間的傳力性

能；

2當混凝土構件與其他材料構件連接時，應采取可靠的連接措施；

3應考慮構件變形對連接節(jié)點及相鄰結構或構件造成的影響。

3.2.4混凝土結構設計應符合下列要求:

1減小偶然作用效應的影響圍，避免發(fā)生因局部破壞引起的連續(xù)倒塌；

2滿足不同環(huán)境條件下的結構耐久性要求；

3節(jié)省材料、降低能耗與保護環(huán)境。

3.3承載能力極限狀態(tài)計算

3.3.1混凝土結構的承載能力極限狀態(tài)計算應包括下列容：

1結構構件應進行承載力計算；

2直接承受重復荷載的構件應進行疲勞驗算；

3有抗震設防要求時，應進行抗震承載力計算；

4必要時尚應進行結構的傾覆、滑移、漂浮驗算；

5對于可能遭受偶然作用，且倒塌可引起嚴重后果的重要結構，宜進行防連續(xù)倒塌設計。

3.3.2對持久設計狀況、短暫設計狀況和地震設計狀況，當用力的形式表達時，結構構

件應采用下列承載能力極限狀態(tài)設計表達方式：

/QSSR(3.3.2-1)

R=R(3.322)

s——承載能力極限狀態(tài)下作用組合的效應設計值：對持久設計狀況和短暫設計狀況應

按作用的基本組合計算；對地震設計狀況應按作用的地震組合計算；

/Rd——結構構件的抗力模型不定性系數(shù)：對靜力設計，一般結構構件取1.0,

重要結構構件或不確定性較大的結構構件根據(jù)具體情況取大于L0

的數(shù)值；對抗震設計，采用承載力抗震調(diào)整系數(shù);，RE代替7Rd的表達

形式；

(其余符號意義不變，從略)

3.3.3對二維、三維混凝土結構構件，當按彈性或彈塑性方法分析并以應力形式表達時，

可將混凝土應力按區(qū)域等代成力設計值，按本規(guī)第3.3.2條進行計算；也可直接采用多

軸強度準則進行設計驗算。

3.3.4對偶然作用下的結構進行承載能力極限狀態(tài)設計時，公式(3.3.2-1)中的作用

效應設計值S按偶然組合計算，結構重要性系數(shù)Y0取不小于L0的數(shù)值；公式(3.3.2-2)

中混凝土、鋼筋的強度設計值改用強度標準值。

當進行結構防連續(xù)倒塌驗算時，結構構件的承載力函數(shù)應按本規(guī)第3.6節(jié)的原則確定。

3.3.5對既有結構的承載能力極限狀態(tài)設計，應按下列規(guī)定進行:

1對既有結構進行安全復核、改變用途或延長使用年限而需驗算承載能力極限狀態(tài)時，

宜符合本規(guī)第3.3.2條的規(guī)定。

2對既有結構進行改建、擴建或加固改造而重新設計時，承載能力極限狀態(tài)的計算應符

合本規(guī)第3.7節(jié)的規(guī)定。

3.4正常使用極限狀態(tài)驗算

3.4.1混凝土結構構件應根據(jù)其使用功能及外觀要求，進行正常使用極限狀態(tài)的驗算。

混凝土結構構件正常使用極限狀態(tài)的驗算應包括下列容：

1對需要控制變形的構件，應進行變形驗算；

2對使用上限制出現(xiàn)裂縫的構件，應進行混凝土拉應力驗算；

3對允許出現(xiàn)裂縫的構件，應進行受力裂縫寬度驗算；

4對有舒適度要求的樓蓋結構，應進行豎向自振頻率驗算。

3.4.2對于正常使用極限狀態(tài)，結構構件應分別按荷載的準永久組合并考慮長期作用的

影響或標準組合并考慮長期作用的影響，采用下列極限狀態(tài)設計表達式進行驗算：

SWC（3.4.2）

3.4.3鋼筋混凝土受彎構件的最大撓度應按荷載效應的準永久組合，預應力混凝土受彎

構件的最大撓度應按荷載的標準組合，并均應考慮荷載長期作用的影響進行計算，其計

算值不應超過表3.4.3規(guī)定的撓度限值。（鋼筋混凝土構件由原先的荷載效應標準組合

改為準永久組合，預應力構件仍采用標準組合。）

3.4.4結構構件正截面的受力裂縫控制等級分為三級。等級劃分及要求應符合下列規(guī)

定：

一級一一嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的構件，按荷載標準組合計算時，構件受拉邊緣混凝土不

應產(chǎn)生拉應力。

二級------般要求不出現(xiàn)裂縫的構件，按荷載標準組合計算時，構件受拉邊緣混凝土拉

應力不應大于混凝土抗拉強度的標準值。（02規(guī)還有準永久組合時受拉邊緣混凝土不宜

產(chǎn)生拉應力，這次刪掉）

三級一一允許出現(xiàn)裂縫的構件：對鋼筋混凝土構件，按荷載準永久組合并考慮長期作用

影響計算時，構件的最大裂縫寬度不應超過本規(guī)表3.4.5規(guī)定的最大裂縫寬度限值。對

預應力混凝土構件，按荷載效應標準組合并考慮長期作用的影響計算時，構件的最大裂

縫寬度不應超過本規(guī)第3.4.5條規(guī)定的最大裂縫寬度限值;對二a類環(huán)境的預應力混凝

土構件，尚應按荷載效應的準永久組合計算，且構件受拉邊緣混凝土的拉應力不應大于

混凝土的抗拉強度標準值。

3.4.6對大跨度混凝土樓蓋結構應進行豎向自振頻率驗算，其自振頻率宜符合下列要

求：

1住宅和公寓不宜低于5Hz；

2辦公樓和旅館不宜低于4Hz；

3大跨度公共建筑不宜3Hz；

4工業(yè)建筑及有特殊要求的建筑應根據(jù)使用功能提出要求。

3.5耐久性設計

3.5.1混凝土結構應根據(jù)設計使用年限和環(huán)境類別進行耐久性設計，耐久性設計包括下

列容:

1確定結構所處的環(huán)境類別；

2提出材料的耐久性質(zhì)量要求；

3確定構件中鋼筋的混凝土保護層厚度；

4滿足耐久性要求相應的技術措施；

5在不利的環(huán)境條件下應采取的防護措施；

6提出結構使用階段檢測與維護的要求。

注：對臨時性的混凝土結構，可不考慮混凝土的耐久性要求。

3.5.2中環(huán)境類別的表有變化

3.5.3中混凝土耐久性基本要求表有調(diào)整

3.5.6對下列混凝土結構及構件，尚應采取加強耐久性的相應措施：

1預應力混凝土結構中的預應力筋應根據(jù)具體情況采取表面防護、管道灌漿、加大混凝

土保護層厚度等措施，外露的錨固端應采取封錨和混凝土表面處理等有效措施；

2有抗?jié)B要求的混凝土結構，混凝土的抗?jié)B等級應符合有關標準的要求；

3嚴寒及寒冷地區(qū)的潮濕環(huán)境中，結構混凝土應滿足抗凍要求，混凝土抗凍等級應符合

有關標準的要求；

4處于二、三類環(huán)境中的懸臂構件宜采用懸臂梁-板的結構形式，或在其上表面增設防

護層；

5處于二、三環(huán)境中的結構構件，其表面的預埋件、吊鉤、連接件等金屬部件應采取可

靠的防銹措施；

6處在三類環(huán)境中的混凝土結構構件，可采用阻銹劑、環(huán)氧樹脂涂層鋼筋或其他具有耐

腐蝕性能的鋼筋、采取陰極保護措施或采用可更換的構件等措施。

3.5.7混凝土結構在設計使用年限尚應遵守下列規(guī)定：

1結構應按設計規(guī)定的環(huán)境類別使用，并定期進行檢查維護；

2設計中的可更換混凝土構件應按規(guī)定定期更換；

3構件表面的防護層，應按規(guī)定維護或更換；

4結構出現(xiàn)可見的耐久性缺陷時，應及時進行檢測處理。

3.6防連續(xù)倒塌設計原則（本節(jié)為新增容）

3.6.1混凝土結構的防連續(xù)倒塌設計宜符合下列要求：

1避免使結構中的關鍵構件直接遭受偶然作用；

2采取減小偶然作用效應的措施；

3在結構容易遭受偶然作用影響的區(qū)域增加冗余約束；

4增強疏散通道、避難空間及構件關鍵傳力部位的承載力和變形性能。

3.6.2結構的防連續(xù)倒塌設計可采用下列方法：

1局部加強法：對可能遭受偶然作用而發(fā)生局部破壞的關鍵受力部位，提高設計的安全

儲備；

2拉結構件法：通過貫通水平構件的最小配筋和鋼筋連接措施，使其在缺失支承、跨度

變化的條件下仍具有必要的承載能力，維持結構的整體穩(wěn)固性；

3拆除構件法：按一定規(guī)則拆除主要受力構件，驗算結構體系中的剩余部分的極限承載

力。

驗算可采用彈性分析、彈塑性分析、極限分析等方法對結構的受力一倒塌全過程進行分

析，模擬結構倒塌的全過程，并作出判斷。

3.6.3結構防連續(xù)倒塌驗算應考慮結構構件倒塌沖擊引起的動力系數(shù)，并根據(jù)倒塌的具

體情況確定荷載效應。材料強度可取標準值或平均值，并應考慮動力作用下材料強化和

脆性。

3.7既有結構設計的原則（本節(jié)為新增容）

3.7.1為既有結構延長使用年限、安全復核、改變用途、改建、擴建或加固修復等，應

對其進行評定、驗算或重新設計。

3.7.2既有結構的設計應符合下列原則：

1應按現(xiàn)行有關標準進行檢測和可靠性評估，確定相應的設計參考;

2應根據(jù)使用要求確定結構繼續(xù)使用的年限；

3承載能力應符合現(xiàn)行有關標準的規(guī)定；

4正常使用極限狀態(tài)驗算宜符合現(xiàn)行有關標準的規(guī)定；

5必要時可對使用功能作相應的調(diào)整。

3.7.3既有結構的設計尚應符合下列規(guī)定：

1應優(yōu)化結構方案，避免承載力及剛度突變，提高整體穩(wěn)固性；

2結構上的作用可按現(xiàn)行標準取值，也可按使用功能和繼續(xù)使用的年限適當調(diào)整；

3應按實際的構件尺寸、截面配筋、連接構造和已有缺陷進行設計；

4結構既有部分的材料性能由檢測評估確定，后加部分按現(xiàn)行規(guī)取值；

5既有結構與后加部分之間應采取可靠的連接構造措施；

6結構構件的設計應考慮承載歷史以及施工狀態(tài)的影響。

第4章材料

4.1混凝土

4.1.2素混凝土結構的混凝土強度等級不應低于C15；鋼筋混凝土結構的混凝土強度等

級不應低于C20；采用強度級別400MPa及以上的鋼筋時，混凝土強度等級不應低于C25。

承受重復荷載的鋼筋混凝土構件，混凝土強度等級不應低于C30。預應力混凝土結構的

混凝土強度等級不宜低于C40,且不應低于C30。

4.1.3和4.1.4條中的混凝土強度表，壓、拉分別列表，并刪除了表的小注。

4.2鋼筋

4.2.1混凝土結構的鋼筋應按下列規(guī)定選用：

1縱向受力普通鋼筋宜采用HRB400,HRB500,HRBF400,HRBF500鋼筋，也可采用HRB335,

HRBF335,HPB300,RRB400鋼筋；

2箍筋宜采用HRB400、HRBF400,HPB300,HRB500,HRBF500鋼筋,也可采用HRB335、

HRBF335鋼筋；

3預應力筋宜采用預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋。

注：RRB400鋼筋不宜用作重要部位的受力鋼筋，不應用于直接承受疲勞荷載的構件。

根據(jù)國家的技術政策，增加500MPa、級鋼筋；推廣400MPa、500MPa級高強鋼筋作為受

力的主導鋼筋；限制并準備淘汰335MPa級鋼筋；立即淘汰低強的235MPa級鋼筋，代之

以300MPa級光圓鋼筋。在規(guī)的過渡期及對既有結構設計時，235MPa級鋼筋的設計值按

02規(guī)取值。

4.2.4普通鋼筋及預應力筋在最大力下的總伸長率Sgt應不小于表4.2.4的規(guī)定的數(shù)

值。

4.2.7當采直徑50mm的鋼筋時，宜有可靠的工程經(jīng)驗。

構件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑28mm及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應超過3根;

直接32mm的鋼筋并筋數(shù)量宜為2根；直徑36mm及以上的鋼筋不應采用并筋。并筋應

按單根等效鋼筋進行計算，等效鋼筋的等效直徑應按截面面積相等的原則換算確定。

4.2.8當進行鋼筋代換時，除應符合設計要求的構件承載力、最大力下的總伸長率、裂

縫寬度驗算以及抗震規(guī)定以外，尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、鋼筋錨

固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構造要求。

4.2.9當構件中采用預制的鋼筋焊接網(wǎng)片或鋼筋骨架配筋時，應符合國家現(xiàn)行有關標準

的規(guī)定。

第5章結構分析

本章對02版規(guī)的容作了較大的變動，豐富了分析模型、彈性分析、彈塑性分析、塑性

極限分析等容，增加了間接作用分析一節(jié)。

5.1基本原則

5.1.1~5.1.4節(jié)略有整理

5.1.5結構分析時，應根據(jù)結構類型、材料性能和受力特點等選擇下列分析方法：

1彈性分析方法；（02規(guī)是線彈性分析方法）

2塑性力重分布分析方法；

3彈塑性分析方法；（新增）

4塑性極限分析方法；

5試驗分析方法。

（刪掉了02規(guī)非線性分析方法）

5.2分析模型（單獨列為1節(jié)）

5.2.1、5.2.2條容來自原'線彈性分析'一節(jié)

5.2.3進行結構整體分析時，對于現(xiàn)澆結構或裝配整體式結構，可假定樓蓋在其自身平

面為無限剛性。當樓蓋開有較大孔或其局部會產(chǎn)生明顯的平面變形時，在結構分析中應

考慮其影響。

5.2.4對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。

梁受壓區(qū)有效翼緣計算寬度bf,可按表5.2.4所列情況中的最小值取用；也可采用梁

剛度增大系數(shù)法近似考慮，剛度增大系數(shù)應根據(jù)梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比

例確定（表略）

5.2.5當?shù)鼗c結構的相互作用對結構的力和變形有顯著影響時，結構分析中宜考慮地

基與結構相互作用的影響。

5.3彈性分析

5.3.3混凝土結構彈性分析宜采用結構力學或彈性力學等分析方法。體形規(guī)則的結構，

可根據(jù)作用的種類和特性，采用適當?shù)暮喕治龇椒ā?/p>

5.3.4當結構的二階效應可能使作用效應顯著增大時，在結構分析中應考慮二階效應的

不利影響。

混凝土結構的重力二階效應可采用有限元分析方法計算也可采用本規(guī)附錄B的簡化方

法。當采用有限元分析方法時，宜考慮混凝土構件開裂對構件剛度降低的影響。

5.4塑性力重分布分析（單獨列為1節(jié)）

5.4.1混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板，可采用塑性力重分布方法進行分析。重力荷載作用

下的框架、框架-剪力墻結構中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等，經(jīng)彈性分析求得力后，可對支

座或節(jié)點彎矩進行適度調(diào)幅，并確定相應的跨中彎矩。

5.4.3鋼筋混凝土梁支座或節(jié)點邊緣截面的負彎矩調(diào)幅幅度不宜大于25%；彎矩調(diào)整后

的梁端截面相對受壓區(qū)高度不應超過0.35,且不宜小于0.10。鋼筋混凝土板的負彎矩

調(diào)幅幅度不宜大于20%o

5.5彈塑性分析（單獨列為1節(jié)）

5.5.1重要或受力復雜的結構，宜采用彈塑性分析方法對結構整體或局部進行驗算。結

構的彈塑性分析宜遵循下列原則：

1應預先設定結構的形狀、尺寸、邊界條件、材料性能和配筋等；

2材料的性能指標宜取平均值或實測值，可按本規(guī)附錄C采用，或通過試驗分析確定;

3宜考慮結構幾何非線性的不利影響；

4分析結果用于承載力設計時，應考慮承載力不定性系數(shù)，對結構的抗力進行適當調(diào)整。

5.5.2混凝土結構的彈塑性分析，可根據(jù)實際情況采用靜力或動力分析方法。結構的基

本構件計算模型宜按下列原則確定：

1梁、柱等桿系構件可簡化為一維單元，宜采用纖維束模型或塑性較模型；

2墻、板等構件可簡化為二維單元，宜采用膜單元、板單元或殼單元;

3復雜的混凝土結構、大體積結構、結構的節(jié)點或局部區(qū)域需作精細分析時，宜采用三

維塊體單元。

5.5.3鋼筋、混凝土材料的本構關系可按本規(guī)附錄C采用，也可通過試驗分析確定。構

件、截面或各種計算單元的受力-變形關系宜符合實際受力情況。

某些變形較大的構件或節(jié)點進行局部精細分析時，宜考慮鋼筋與混凝土間的粘結-滑移

本構關系。

5.6塑性極限分析（單獨列為1節(jié)）

5.6.1對不承受多次重復荷載作用的混凝土結構，當有足夠的塑性變形能力時，可采用

塑性極限理論的分析方法進行結構的承載力計算，同時應滿足正常使用的要求。

5.6.2整體結構的塑性極限分析計算應符合下列規(guī)定：

1對可預測結構破壞機制的情況，結構的極限承載力可根據(jù)設定的結構塑性屈服機制，

采用塑性極限理論進行分析；

2對難于預測結構破壞機制的情況，結構的極限承載力可采用靜力或動力彈塑性分析方

法確定；

3對直接承受偶然作用的結構構件或部位，應根據(jù)偶然作用的動力特征考慮其動力效應

的影響。

5.6.3承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板，可采用塑性較線法或條帶法等塑性極限

分析方法進行承載能力極限狀態(tài)的分析與設計。

5.7間接作用分析（新增）

5.7.1當混凝土的收縮、徐變以及溫度變化等間接作用在結構中產(chǎn)生的作用效應可能危

及結構的安全或正常使用時，宜進行間接作用分析，并應采取相應的構造措施和施工措

施。

5.7.2溫度作用應按下列情況考慮：

1混凝土施工期：考慮外界氣溫、混凝土澆筑溫度、膠凝材料水化熱、調(diào)節(jié)溫度狀態(tài)的

人工溫度措施、建筑物基底及相鄰部分的熱量傳導等；

2結構使用期：考慮季節(jié)溫差、外界氣溫、結構表面日照及部使用環(huán)境溫度等周期性影

響等，其溫度作用計算參數(shù)及周期變化過程應取自工程附近氣象水文部門的實測資料。

5.7.3混凝土結構進行間接作用分析，可采用本規(guī)笫5.5節(jié)的彈塑性分析方法；也可考

慮裂縫和徐變對構件剛度的影響，按彈性分析方法近似計算。

第6章承載能力極限狀態(tài)計算

6.1一般規(guī)定

6.1.1本章適用于鋼筋混凝土、預應力混凝土構件的承載能力極限狀態(tài)計算；素混凝土

結構構件設計應符合本規(guī)附錄D的規(guī)定。

深受彎構件、牛腿、疊合式構件的承載力計算應符合本規(guī)第9章的有關規(guī)定。

6.1.2對于二維或三維非桿系結構構件，當按彈性分析方法得到構件的應力設計值分布

后，可按主拉應力設計值的合力在配筋方向的投影確定所需的配筋量和鋼筋布置，并應

符合相應的構造要求；受壓應力設計值不應大于混凝土抗壓強度設計值，受壓鋼筋可按

構造要求配置。當混凝土處于多軸受壓狀態(tài)時，其抗壓強度設計值可根據(jù)實際受力情況

按本規(guī)附錄C的有關規(guī)定采用。

6.2正截面承載力計算

(I)正截面承載力計算的一般規(guī)定

6.2.1條為正截面基本假定，基本沒有變化。

6.2.2在確定中和軸位置時，對雙向受彎構件，其、外彎矩作用平面應相互重合；對雙

向偏心受力構件，其軸向力作用點、混凝土和受壓鋼筋的合力點以及受拉鋼筋的合力點

應在同一條直線上。當不符合上述條件時，尚應考慮扭轉的影響。

6.2.3彎矩作用平面截面對稱的偏心受壓構件，當同一主軸方向的桿端彎矩比M1/M2不

大于0.9且設計軸壓比不大于0.9時，若構件的長細比滿足公式(6.2.3)的要求，可

不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響；否則應根據(jù)本規(guī)第6.2.4條

的規(guī)定，按截面的兩個主軸方向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的附加彎矩影響。

lc/iW34-12(M1/M2)(6.2.3)

式中：Ml、M2---分別為偏心受壓構件兩端截面按結構分析確定的對同一主軸的組合彎

矩設計值，絕對值較大端為M2,絕對值較小端為Ml,當構件按單曲率彎曲時，M1/M2

取正值，否則取負值；

1c——構件的計算長度，可近似取偏心受壓構件相應主軸方向上下支撐點之間的距離；

i——偏心方向的截面回轉半徑。

6.2.4排架結構柱的二階效應應按本規(guī)第5.3.4條的規(guī)定計算；其他偏心受壓構件，考

慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應后控制截面彎矩設計值應按下列公式計算：

M=CmnnsM2(6.2.4-1)

Cm=0.7+0.3M1/M2^0.7(6.2.4-2)

(6.2.4-3)

?c=0.5fcA/N(6.2.4-4)

當Cmnns小于1.0時取1.0；對剪力墻類構件及核心筒類構件，可取Cmnns等于1.0。

式中：G——構件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)，當小于0.7時取0.7；

〃心---彎矩增大系數(shù);

N——與彎矩設計值版相應的軸向壓力設計值；

短——截面曲率修正系數(shù)，當計算值大于1.0時取1.0；

6.2.5~6.2.8關于附加偏心距、等效矩形應力圖、界限相對受壓區(qū)高度&b、縱筋應力

取值規(guī)定等容無變化。

(II)正截面受彎承載力計算

6.2.10~6.2.14為矩形、T形截面、雙筋截面的計算公式，保留02版規(guī)的實用計算方

法。

(III)正截面受壓承載力計算

除6.2.17條中e的表達式中去掉了偏心距增大系數(shù)n之外，其他基本上無變化。對應

5.3.4、6.2.4條，二階彎矩的影響包含在彎矩設計值M中，故截面計算公式中不再考

慮。

6.3斜截面承載力計算

主要變化為，將集中荷載作用與非集中荷載作用的兩個公式合并為1個，第一項的系數(shù)

為a”，第二項的系數(shù)統(tǒng)一取為1.0。

a。,一般情況為0.7,集中力產(chǎn)生的剪力占75%以上時取為1.75/(入+1)。

此外新增條目為：

6.3.19矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱，當斜向剪力設計值V的作用方向與x

軸的夾角在0°~10°或80°~90°時，可僅按單向受剪構件進行截面承載力計算。

6.4扭曲截面承載力計算

基本容沒有變化。剪、扭復合受力構件中與剪切有關的式子中，與斜截面一節(jié)對應，箍

筋項的系數(shù)為L0。新增拉、彎、剪、扭構件條目：

6.4.11在軸向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面鋼筋混凝土構件，其受扭承載力可按

下列規(guī)定驗算：

(6.4.11-1)

6.4.17在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其

受剪扭承載力應符合下列規(guī)定：

1受剪承載力

1.75

"(1.5_片)工她，-0.2q+4勺&

N+1

(6.4.17-1)

2受扭承載力

T<A[0.35J；-0.2^K+1.27<4^^

1J(6.4.17-2)

6.4.18在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，當

T<(0.175ft-0.lN/A)Wt時，可僅驗算偏心受拉構件的正截面承載力和斜截面受剪承載

力。

6.4.19在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱，其

縱向鋼筋截面面積應分別按偏心受拉構件的正截面承載力和剪扭構件的受扭承載力計

算確定，并應配置在相應的位置；箍筋截面面積應分別按剪扭構件的受剪承載力和受扭

承載力計算確定，并應配置在相應的位置。

6.5受沖切承載力計算

原規(guī)保守較多，此次將一些系數(shù)做了調(diào)整，冗余度有所降低。

6.6局部受壓承載力計算

無變化

6.7疲勞驗算

無變化

第7章正常使用極限狀態(tài)驗算

主要變化：

1.補充了“有舒適度要求的樓蓋結構，應進行豎向自振頻率驗算”的容；

2.對應3.4.4節(jié)，對裂縫控制等級為三級的鋼筋混凝土構件，選荷載的準永久組合進

行裂縫寬度和撓度驗算；預應力混凝土構件未變。

3.裂縫寬度計算公式進行了調(diào)整.

7.1裂縫控制驗算

二級裂縫控制等級構件去掉了準永久組合下混凝土不受拉的要求；三級裂縫控制等級鋼

筋混凝土構件按荷載準永久組合計算，預應力構件仍按標準組合計算。

裂縫寬度計算公式形式無變化，只是式中的。"改作。…k代表標準值，而對于鋼筋

混凝土構件改用準永久組合，按理應該用q做下標，但預應力構件仍采用標準組合，應

為k,不得已采用一個籠統(tǒng)的符號。…另外，保護層厚度c符號改為黑，其余不變。

7.1.3在荷載準永久組合或標準組合下，鋼筋混凝土構件、預應力混凝土構件開裂截面

處受壓邊緣混凝土壓應力、不同位置處鋼筋的拉應力及預應力筋的等效應力宜按下列假

定計算：

1截面應變保持平面；

2受壓區(qū)混凝土的法向應力圖取為三角形；

3不考慮受拉區(qū)混凝土的抗拉強度；

4采用換算截面。

第7.1.4條縱筋應力計算公式中，鋼筋混凝土構件除了以M。、％（準永久組合的彎矩、

軸力）代替Mk、Nk（標準組合的彎矩、軸力），變?yōu)?s。之外，形式上無變化。

預應力構件仍為呱、&、。如，與02規(guī)相比，沒有考慮后超靜定結構中的次彎矩血。預

應力筋面積Ap前面多了一個無粘結預應力筋的等效折減系數(shù)a?。

標準組合及準永久組合下混凝土法向應力計算、主應力驗算皆無變化。

7.2受彎構件撓度驗算

考慮長期作用影響的剛度B與短期剛度Bs之間的關系，本質(zhì)上無變化。對于鋼筋混凝

土構件，將式中Mk用Mq替換，于是關系式變?yōu)锽=Bs/9。

其余容無甚變化。

第2章構造規(guī)定

8.1伸縮縫

可適當增大縫間距的場合中增加了采用低收縮混凝土；加強澆筑后的養(yǎng)護；采用跳倉法、

后澆帶、控制縫等施工措施。其余無甚變化。

8.2混凝土保護層

最小保護層厚度表有調(diào)整。

1根據(jù)第3.5節(jié)對結構所處耐久性環(huán)境類別的劃分，確定混凝土保護層厚度的數(shù)值，考

慮得更為細致。鑒于工程調(diào)查分析的結果及可持續(xù)發(fā)展的需要，對一般情況下混凝土結

構的保護層厚度僅作微調(diào)，稍有增大；而對惡劣環(huán)境下的保護層厚度，則增加幅度較大;

2從混凝土碳化、脫鈍和鋼筋銹蝕的耐久性角度考慮，不再以縱向受力鋼筋，而以最外

層鋼筋（包括箍筋、構造筋、分布筋、鋼筋網(wǎng)片等）計算保護層厚。

3.簡化考慮，按平面構件（板、墻、殼）及桿形構件（梁、柱）分兩類確定保護層厚

度；簡化混凝土強度的影響，C30以上統(tǒng)一取值。

8.2.2當有充分依據(jù)并采取下列有效措施時，可適當減小混凝土保護層的厚度。

1構件表面有可靠的防護層;

2采用工廠化生產(chǎn)的預制構件，并能保證預制構件混凝土的質(zhì)量；

3在混凝土中摻加阻銹劑或采用陰極保護處理等防銹措施；

4當對地下室墻體采取可靠的建筑防水做法或防腐措施時，與土壤接觸一側鋼筋的保護

層厚度可適當減少，但不應小于25mm。

8.2.3當梁、柱、墻中縱向受力鋼筋的保護層厚度大于50nlm時，宜對保護層采取有效

的構造措施?？稍诒Ｗo層配置防裂、防剝落的焊接鋼筋網(wǎng)片，網(wǎng)片鋼筋的保護層厚度不

應小于25nlm,并應采取有效的絕緣、定位措施。

8.3鋼筋的錨固

將原9.3.1中關于錨固長度修正的條款用一個修正系數(shù)4a表達，乘以此系數(shù)之后的錨

固長度用心表達，原來意義上的，，改用符號稱為“基本錨固長度”。

8.3.1當計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，受拉鋼筋的錨固應符合下列要求：

1基本錨固長度應按下列公式計算

普通鋼筋

k=a：d(8.3.1-1)

Jt

修應力筋

(8.3.1-2)

式中：鼠一一受拉鋼筋的基本錨固長度；

f，、fPy——普通鋼筋、預應力筋的抗拉強度設計值；

ft——混凝土軸心抗拉強度設計值，當混凝土強度等級高于C60時，按C60取值；

d——錨固鋼筋的直徑；

a——錨固鋼筋的外形系數(shù)，按表8.3.1取用。

?8.3.1錨固鋼筋的外形系Ua

例筋類型光面用筋帶肋網(wǎng)筋螺旋肋鋼絲三股網(wǎng)紋紋七股網(wǎng)紋紋

a0.160.140.130.160.17

注：光面i忖筋木端應做180，彎鉤,彎后平面段長度不應小丁3d.但作受也曬筋時可

不做穹佝.

錨固鋼筋的外形系數(shù)中刪除了02規(guī)中錨固性能很差的刻痕鋼絲；帶肋鋼筋是指HRB、

HRBF、RRB系列鋼筋；新增加的預應力螺紋鋼筋采用螺母錨固，故未列入錨固長度計算。

2受拉鋼筋的錨固長度應根據(jù)錨固條件按下列公式計算，且不應小于200mm：

（8.3.1-3）

式中：la---受拉鋼筋的錨固長度；

Za——錨固長度修正系數(shù)，對普通鋼筋按本規(guī)第8.3.2條的規(guī)定取用，當多于一項時,

可按連乘計算，但不應小于0.6；對預應力筋，可取1.0。

3當錨固鋼筋保護層厚度不大于5d時，錨固長度圍應配置橫向構造筋，其直徑不應小

于〃4；對梁、柱、斜撐等桿狀構件間距不應大于5d,對板、墻等平面構件間距不大于

10d,且均不應小于100mm,此處d為錨固鋼筋的直徑。

8.3.2條容與原9.3.1條中1~5項對應，無變化。

8.3.3當縱向受拉普通鋼筋末端采用彎鉤或機械錨固措施時，包括彎鉤或錨固端頭在的

錨固長度（投影長度）可取為基本錨固長度M的60%。彎鉤和機械錨固的形式（圖8.3.3）

和技術要求應符合表8.3.3的規(guī)定。

表8.3.3鋼筋彎鉤和機械錨固的形式和技術要求

錨固形式技術要求

90°彎鉤末端90°彎鉤，彎鉤徑4d,彎后直段長度12d

135°彎鉤末端135°彎鉤，彎鉤徑4d,彎后直段長度5d

一側貼焊錨筋末端一側貼焊長5d同直徑鋼筋

兩側貼焊錨筋末端一側貼焊長3d同直徑鋼筋

焊端錨板末端與厚度d的錨板穿孔塞焊

螺栓錨頭末端旋入螺栓錨頭

注：1焊縫和螺紋長度應滿足承載力要求；

2螺栓錨頭和焊接錨板的承壓凈面積不應小于錨固鋼筋截面面積的4倍；

3螺栓錨頭的規(guī)格應符合相關標準的要求

4螺栓錨頭和焊接錨板的鋼筋凈間距不宜小于4d,否則應考慮群錨效應的不利影響;

5截面角部的彎鉤和一側貼焊錨筋的布筋方向宜向截面?zhèn)绕谩?/p>

(a)90。彎鉤(b)135。彎鉤(c)側貼焊錨筋

(d)兩側貼餌鎬筋(e)穿孔塞焊錨板(f)螺栓錨頭

圖8.3.3鋼筋彎鉤和機械錨固的形式和技術要求

8.3.4混凝土結構中的縱向受壓鋼筋，當計算中充分利用其抗壓強度時，錨固長度不應

小于相應受拉錨固長度的70%。

受壓鋼筋不應采用末端彎鉤和一側貼焊錨筋的錨固措施。

受壓鋼筋錨固長度圍的橫向構造鋼筋應符合本規(guī)第8.3.1條的有關規(guī)定。

8.3.5承受動力荷載的預制構件，應將縱向受力普通鋼筋末端焊接在鋼板或角鋼上，鋼

板或角鋼應可靠地錨固在混凝土中。鋼板或角鋼的尺寸應按計算確定，其厚度不宜小于

10mmo

其他構件中受力普通鋼筋的末端也可通過焊接鋼板或型鋼實現(xiàn)錨固。

8.3.4鋼筋的連接

8.4.1鋼筋的連接可采用綁扎搭接、機械連接或焊接。機械連接接頭及焊接接頭的類型

及質(zhì)量應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。

混凝土結構中受力鋼筋的連接接頭宜設置在受力較小處。在同一根受力鋼筋上宜少設接

頭。在結構的重要構建和關鍵傳力部位，縱向受力鋼筋不宜設置連接接頭。

8.4.2軸心受拉及小偏心受拉桿件的縱向受力鋼筋不得采用綁扎搭接；其他構件中的鋼

筋采用綁扎搭接時，受拉鋼筋直徑不宜大于25mm,受壓鋼筋直徑不宜大于28mm。

8.4.3及8.4.4條中，關于縱向搭接鋼筋接頭面積百分率增加一句“當直徑不同的鋼筋

搭接時，按直徑較小的鋼筋計算”。增加并筋搭接的要求：“并筋采用綁扎搭接連接時,

應按每根單筋錯開搭接的方式連接。接頭面積百分率應按統(tǒng)一區(qū)段所有的單根鋼筋計

算。并筋中鋼筋的搭接長度應按單筋分別計算?！逼溆嗳菖c原9.4.3條同。

8.4.6在梁、柱類構件的縱向受力鋼筋搭接長度圍的橫向構造鋼筋應符合本規(guī)第8.3.1

條的要求；當受壓鋼筋直徑大于25mm時，尚應在搭接接頭兩個端面外100mm的圍各設

置兩道箍筋。

本條提出了對受拉、受壓搭接連接區(qū)段箍筋直徑、間距的構造要求。拉壓統(tǒng)一取值而對

受壓搭接較02規(guī)要求適當加嚴了（02規(guī)：受壓箍筋間距是受拉的2倍）。調(diào)查研究表

明，箍筋對約束受壓鋼筋的搭接傳力更為重要，故取與受拉同樣的間距。

8.4.7條將原9.4.6、9.4.7、9.4.8三條容合并為一條。將其中“d為縱向受力鋼筋的

較大直徑”改為“d為連接鋼筋的較小直徑”。

8.4.8細晶粒熱軋帶肋鋼筋以及直徑大于28mm的帶肋鋼筋，其焊接應經(jīng)試驗確定；余

熱處理鋼筋不宜焊接。（增加容）

縱向受力鋼筋的焊接接頭應相互錯開。鋼筋焊接接頭連接區(qū)段的長度35d且不小于

500mm,d為連接鋼筋的較小直徑，凡接頭中點位于該連接區(qū)段長度的焊接接頭均屬于

同一連接區(qū)段。

縱向受拉鋼筋的接頭面積百分率不宜大于50%,但對預制構件的拼接處，可根據(jù)實際情

況放寬?？v向受壓鋼筋的接頭百分率可不受限制。

8.4.9條容沒有變化

8.5縱向受力鋼筋的最小配