預制柱短暫工況驗算書

預制柱YZZ-3355短暫工況驗算一、示意圖圖1預制柱示意圖二、基本參數(shù)（1）構件尺寸長×寬×高L×B×H3560×500×500mm×mm×mm柱體積V0.6700m3（2）相關參數(shù)混凝土強度等級C30混凝土容重25kN/m3吊裝動力系數(shù)1.5脫模動力系數(shù)1.2脫模吸附力1.5kN/m2吊索與豎直方向的夾角β0.0°預埋吊件安全系數(shù)γ14.0混凝土破壞安全系數(shù)γ24.0脫模時混凝土強度百分比75.0%（3）吊裝埋件吊件類型圓頭吊釘?shù)跫?guī)格吊釘-75-170直徑14mm有效埋深hef1180mm埋件承載力Nsa175.00kN吊裝埋件排列D1，D2，D3100mm，300mm，100mm（4）脫模埋件吊件類型預埋錨栓吊件規(guī)格錨栓-60-115直徑25mm有效埋深hef2115mm埋件承載力Nsa260.00kN脫模埋件排列L1，L2，L3535mm，1610mm，535mm三、荷載計算根據(jù)《裝配式混凝土結構技術規(guī)程》JGJ-2014第6.2.2條、第6.2.3條：預制柱自重標準值G=V×γ=0.6700×25=16.75kN脫模荷載1Qk1=1.2×G+P×L×B=1.2×16.75+1.5×2.68×0.5=22.11kN脫模荷載2Qk2=G×1.5=16.75×1.5=25.13kN吊裝荷載Qk3=G×1.5=16.75×1.5=25.13kN荷載標準值Qk=max(Qk1,Qk2,Qk3)=25.13kN四、預制柱脫模吊裝容許應力驗算根據(jù)《混凝土結構工程施工規(guī)范》GB50666-2011第9.2.3條吊點跨長L1(mm)跨長L2(mm)跨長L3(mm)吊點排布5351610535計算線荷載：q=Qk/L=25.13×1000/2680=9.3750kN/m根據(jù)吊點位置及預制柱線荷載計算得出，預制柱脫模時產(chǎn)生最大彎矩值：MMAX中=1.70kN·m；最大支座彎矩值：MMAX支=-1.34kN·m控制彎矩值：Mmax=max（MMAX中，MMAX支）=1.70kN·m截面抵抗矩：W=B×H2/6=0.5×0.52/6=0.0208m3正截面邊緣混凝土法向拉應力計算：σck=Mmax/W=1.70/(0.0208×1000)=0.08N/mm2脫模時按構件混凝土強度達到抗拉強度標準值的75.0%，經(jīng)驗算σck<75.0%×ftk=1.51N/mm2，滿足要求！五、脫模吊件承載力驗算（1）單個吊件脫模荷載計算z=1/cosβ=1.00FD=G×z/n=16.75×1.00/2=8.38kN（2）脫模埋件拉斷破壞驗算Nsa2/γ1=60.00/4.0=15.00kN>8.38kN滿足要求！（3）脫模埋件受拉狀態(tài)下混凝土錐體破壞強度驗算根據(jù)《混凝土結構構造手冊（第五版）》第15.3.2條，對比吊件間距與3倍有效埋深大小。吊點間距s=1610mm>3hef2=345mm，不需考慮群錨效應。該吊件橫向無吊件。NRk,c=N0Rk,c×(Ac,N/A0c,N)×φs,N×φre,N×φec,N計算邊距影響系數(shù)φs,N：1.5hef2=1.5×115=173mm<Ca,min=250mm，φs,N=1.00計算表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的降低影響系數(shù)φre,N：φre,N=0.5+hef2/200=1.07>1，降低影響系數(shù)φre,N取為1。計算荷載偏心影響系數(shù)φec,N：φec,N=1混凝土實際破壞錐體投影面積：ANc=119025mm2混凝土理想破壞錐體投影面積：ANc0=119025mm2N0Rk,c=9.8×(fcu,k)0.5×hef21.5=66.20kNNRk,c=N0Rk,c×(Ac,N/A0c,N)×φs,N×φre,N×φec,N=66.20×1.00×1.00×1.00×1.00=66.20kNNRk,c/γ2=66.20/4.0=16.55kN>FD×1=8.38kN滿足要求！六、吊裝吊件承載力驗算（1）單個吊件吊裝荷載計算z=1/cosβ=1.00FD=G×z/n=16.75×1.00/2=8.38kN（2）吊裝埋件拉斷破壞驗算Nsa1/γ1=75.00/4.0=18.75kN>8.38kN滿足要求?。?）吊裝埋件受拉狀態(tài)下混凝土錐體破壞強度驗算根據(jù)《混凝土結構構造手冊（第五版）》第15.3.2條，對比吊件間距與3倍有效埋深大小。該吊件縱向無吊件。橫向吊點間距s=300mm<3hef1=540mm，需要考慮群錨效應。NRk,c=N0Rk,c×(Ac,N/A0c,N)×φs,N×φre,N×φec,N計算邊距影響系數(shù)φs,N：1.5hef1=1.5×180=270mm>Ca,min=100mm邊距影響系數(shù)φs,N=0.7+0.3Cmin/1.5hef1=0.7+0.3×100/(1.5×180)=0.81計算表層混凝土因密集配筋的剝離作用對受拉承載力的降低影響系數(shù)φre,N：φre,N=0.5+hef1/200=1.40>1，降低影響系數(shù)φre,N取為1計算荷載偏心影響系數(shù)φec,N：φec,N=1混凝土實際破壞錐體投影面積：ANc=250000mm2混凝土理想破壞錐體投影面積：ANc0=291600mm2N0Rk,c=9.8×(fcu,k)0.5×hef11.5=129.63kNNRk,c=N0Rk,c×(Ac,N/A0c,N)×φs,N×φre,N×φec,N=129.63×0.86×0.81×1.00×1.00=90.14kNNRk,c/γ2=90.14/4.0=22.54kN>FD×2=16.75kN滿足要求！七、驗算結果匯總驗算內容驗算容許值內力結果正截面法向拉應力75.0%×ftk=1.51N/mm2σck=0.08N/mm2滿足脫模埋件拉斷破壞驗算Nsa2