年產(chǎn)20萬(wàn)噸碳酸鉀蒸發(fā)車間設(shè)計(jì)

河北工業(yè)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書姓名：學(xué)號(hào)：064023院系：化工學(xué)院專業(yè)：過(guò)程裝備與控制工程題目：年產(chǎn)2.0萬(wàn)噸碳酸鉀蒸發(fā)車間設(shè)計(jì)指導(dǎo)教師：教授評(píng)閱者：年月日題目：年產(chǎn)2.0萬(wàn)噸碳酸鉀蒸發(fā)車間設(shè)計(jì)摘要：碳酸鉀是一種重要的無(wú)機(jī)基礎(chǔ)化工原料，主要用于電視玻殼、化肥脫碳、電焊條、制藥、雙氧水、電影膠片、搪瓷、印染、鉀玻璃等行業(yè)。碳酸鉀生產(chǎn)有草木灰法、呂布蘭法、電解法、離子交換法等，但是目前國(guó)內(nèi)碳酸鉀生產(chǎn)的主要方法是離子交換法。首先，本文介紹了碳酸鉀的國(guó)內(nèi)外生產(chǎn)和需求以及發(fā)展情況。其次，詳細(xì)的介紹了本次設(shè)計(jì)的工藝流程和工藝計(jì)算過(guò)程。此外，原料及動(dòng)力的消耗、車間布置以及節(jié)能環(huán)保的設(shè)計(jì)等也是本次設(shè)計(jì)的重要組成部分。關(guān)鍵詞：碳酸鉀；離子交換法；工藝計(jì)算；畢業(yè)設(shè)計(jì)中文摘要畢業(yè)設(shè)計(jì)外文摘要Title：Evaporationworkshopdesignofpotassiumcarbonateproducing4.0X107kg/yAbstractPotashcarbonatewasanimportantfoundationofinorganicchemicalrawmaterials,mainlyfortheTVglass-shells,chemical,pharmaceutical,decarburization,wirehydrogenperoxide,film,enamel,printinganddyeing,potassiumglassetc.Atpresentdomesticpotashproductionmainmethodsareionexchange.Thisdesignhasintroducedthepotashproductionanddemandathomeandabroadandalsointroducedexistingproductionprocessesandequipmentofthemaintrend.Then,thedesignhasintroducedthetechnologicalprocessandcraftcalculation.Inaddition,therawmaterialandpowerconsumption,workshoplayoutandenergy-savingdesignisanimportantpartofthedesign.Keywords：potassiumcarbonate；ionexchange；Processcalculation；TOC\o"1-3"\h\u1、引言 61.1碳酸鉀概況 61.2碳酸鉀的生產(chǎn)現(xiàn)狀 71.3本次工藝設(shè)計(jì)流程及設(shè)備簡(jiǎn)介 82、工藝流程描述 122.1離子交換法生產(chǎn)碳酸鉀簡(jiǎn)介 122.2碳酸鉀的生產(chǎn)工藝流程 123、蒸發(fā)工段物料衡算與熱量衡算 133.1物料衡算 133.2熱量衡算 134、蒸發(fā)器加熱室結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算 184.1加熱室中換熱管的排布及殼體直徑的計(jì)算 184.2Ⅰ效加熱室結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 194.3Ⅱ效加熱室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 244.4Ⅲ效加熱室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 295.蒸發(fā)器分離室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度計(jì)算 315.1Ⅰ效分離室尺寸的確定 315.2Ⅰ效分離室結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 315.3Ⅱ效分離室尺寸的確定 355.4Ⅱ效分離室結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 355.5Ⅲ效分離室尺寸的確定 355.6Ⅲ效分離室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 366.預(yù)熱器的設(shè)計(jì) 396.1第一預(yù)熱器的設(shè)計(jì) 396.2第二預(yù)熱器的設(shè)計(jì) 397.直接冷凝器的設(shè)計(jì) 407.1需要的冷卻水量W 407.2直接冷凝器的筒體直徑 407.3直接冷凝器各管口直徑的確定 407.4直接冷凝器壁厚的設(shè)計(jì) 417.5淋水板板數(shù)及間距 417.6弓形淋水板各參數(shù)的確定 428冷凝水罐的設(shè)計(jì) 438.1冷凝水罐直徑和長(zhǎng)度的確定 438.2冷凝水罐壁厚的確定 439.泵的選型 44設(shè)計(jì)總結(jié) 45致謝 46參考文獻(xiàn) 471、引言20世紀(jì)90年代，隨著世界范圍內(nèi)電視機(jī)特別是家用計(jì)算機(jī)需求的迅猛增加，刺激和推動(dòng)了碳酸鉀生產(chǎn)與市場(chǎng)持續(xù)走強(qiáng)，世界各地掀起了新建或擴(kuò)建碳酸鉀裝置的熱潮。1995年世界碳酸鉀生產(chǎn)能力約為50萬(wàn)噸，產(chǎn)量約30萬(wàn)噸；2000年生產(chǎn)能力約為72萬(wàn)噸，產(chǎn)量5萬(wàn)噸左右。目前世界碳酸鉀主要生產(chǎn)國(guó)家和地區(qū)為美國(guó)、西歐、中國(guó)、日本和韓國(guó)。主要進(jìn)口國(guó)有英國(guó)、荷蘭、比利時(shí)、意大利等；主要出口國(guó)有德國(guó)、西班牙、韓國(guó)、美國(guó)等。其中美國(guó)現(xiàn)有生產(chǎn)能力達(dá)到18.5萬(wàn)t/a,開(kāi)工率在90%以上；日本碳酸鉀總生產(chǎn)能力達(dá)到8萬(wàn)t/a但仍不能滿足國(guó)內(nèi)需求,每年需從國(guó)外大量進(jìn)口；韓國(guó)和我國(guó)臺(tái)灣近幾年也擴(kuò)大了碳酸鉀生產(chǎn)能力；歐洲地區(qū)（主要國(guó)家為法國(guó)、德國(guó)、比利時(shí)、意大利、西班牙等）碳酸鉀總生產(chǎn)能力已增加到15萬(wàn)t/a,基本能夠滿足該地區(qū)需求增長(zhǎng)。碳酸鉀是重要的基本無(wú)機(jī)化工、醫(yī)藥、輕工原料之一，主要用于光學(xué)玻璃、電焊條、電子管、電視顯像管、燈泡、印染、染料、油墨、照像藥品、泡花堿、聚酯、炸藥、電鍍、制革、陶瓷、建材、水晶、鉀肥皂及藥物的生產(chǎn)。用作氣體吸附劑，干粉滅火劑，橡膠防老劑。還用于脫除化肥合成氣中二氧化碳。也可用作含鉀肥料。隨著高新技術(shù)的不斷開(kāi)發(fā)，碳酸鉀在洗滌助劑和味精、食品等領(lǐng)域的應(yīng)用也日趨擴(kuò)大。在無(wú)機(jī)工業(yè)主要用于制造酒石酸鉀鈉、鋁氟酸鉀、硫氰酸鉀、鈦白粉。醫(yī)藥工業(yè)用于制造長(zhǎng)效磺胺、黃體酮、可的松、知阿可爾、苯甲酸雌二醇等藥。玻搪工業(yè)用于琺瑯?lè)叟渲?，以增?qiáng)其流平性，加入玻璃中起助熔作用，并提高玻璃透明度和折光系數(shù)。染料工業(yè)用于制造陰丹土林、分散紅3B、還原灰M等。印染工業(yè)用于還原染料的印染和冰染的拔白。橡膠工業(yè)用于制造4010防老劑。毛麻棉工業(yè)用于棉布煮煉和羊毛的脫脂等。1.1碳酸鉀概況1.1.1碳酸鉀性質(zhì)白色結(jié)晶粉末。密度2．428g／cm3。熔點(diǎn)89l℃。沸點(diǎn)時(shí)分解。溶于水，水溶液呈堿性，不溶于乙醇、丙酮和乙醚。吸濕性強(qiáng)，暴露在空氣中能吸收二氧化碳和水分，轉(zhuǎn)變?yōu)樘妓釟溻?。水合物有一水物、二水物、三水物。純品含K2O，68.12％，其外觀為白色粉末狀結(jié)晶，密度2.43g/cm3，熔點(diǎn)891℃，熱穩(wěn)定性高，在1000℃以上也不分解。其吸濕性很強(qiáng)，在空氣中易潮解。碳酸鉀水溶液呈堿性。長(zhǎng)期存放能逐漸吸收二氧化碳而轉(zhuǎn)變?yōu)樘妓釟溻浌腆w，K2CO3不溶于乙醇及醚。白色粉末狀結(jié)晶，易溶于水，吸濕性很強(qiáng)，易結(jié)塊，長(zhǎng)期暴露在空氣中會(huì)吸收二氧化碳，轉(zhuǎn)變?yōu)樘妓釟溻洠瑧?yīng)密封包裝。1.1.2碳酸鉀的發(fā)展前景.我國(guó)粒狀碳酸鉀大量用于彩電顯像管玻殼的生產(chǎn)，能有效地提高電視圖像的清晰度，因?yàn)樘妓徕浘哂刑岣卟Ａ该鞫?、?qiáng)度及折光系數(shù)的作用。對(duì)于碳酸鉀其他應(yīng)用市場(chǎng)，如洗滌劑、高級(jí)玻璃、國(guó)際陶瓷、濃縮洗衣粉等市場(chǎng)已經(jīng)啟動(dòng)，其技術(shù)的發(fā)展使碳酸鉀銷量大增，此類市場(chǎng)長(zhǎng)期看好。隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)穩(wěn)步、健康、持續(xù)發(fā)展，居民購(gòu)買力的提高，電子行業(yè)碳酸鉀的用量每年將以15%的速度增長(zhǎng)。特別是大屏幕彩電的問(wèn)世及電腦的普及，對(duì)碳酸鉀的發(fā)展起到極大的促進(jìn)作用。1.2碳酸鉀的生產(chǎn)現(xiàn)狀從1950年代至今，世界碳酸鉀生產(chǎn)工藝依次經(jīng)歷了草木灰法、路布蘭法、電解法、有機(jī)胺法、離子交換法和離子膜電解—碳化法。前4種方法因產(chǎn)品質(zhì)量差、工藝復(fù)雜、能耗高、不適應(yīng)大規(guī)模工業(yè)化生產(chǎn)等因素，于1970年代初即被淘汰。后兩種工藝是目前普遏采用的方法，我國(guó)主要采用離子交換法，國(guó)外主要采用離子膜電解—碳化法。1.2.1離子交換法1970年代初開(kāi)發(fā)成功，對(duì)我國(guó)碳成鉀行業(yè)的發(fā)展具有重要作用。目前除了成都化工股份有限公司以外，國(guó)內(nèi)碳酸鉀生產(chǎn)廠全部采用該法。主要工藝流程為:以氯化鉀為原料配制精鹽水，以氨水、二氧化碳為原料制備碳胺液，二者通過(guò)陽(yáng)離子交換樹(shù)脂床進(jìn)行交換，收集液經(jīng)蒸發(fā)濃縮、碳化結(jié)晶、離心分離、鍛燒熱解、干操即可制得符合標(biāo)準(zhǔn)的碳酸鉀產(chǎn)品。主要優(yōu)點(diǎn)是工藝流程簡(jiǎn)單，投資少，產(chǎn)品質(zhì)量好，技術(shù)成熟可靠，能夠充分利用合成氮生產(chǎn)過(guò)程中的過(guò)剩氨水和多余放空的二氧化碳?xì)?，氨廠聯(lián)產(chǎn)，成本較低。缺點(diǎn)是碳酸鉀母液濃度低，蒸發(fā)濃縮能耗較高;二是生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)生大量副產(chǎn)品氯化銨廢水，因濃度太低無(wú)法全部回收利用，不符合清潔生產(chǎn)要求。隨著環(huán)保法規(guī)的越來(lái)越嚴(yán)格，生產(chǎn)廠必須增建氯化氮回收裝置，但因其溶液濃度較低，腐蝕性較強(qiáng)，對(duì)回收設(shè)備要求高，回收成本高，再加上氯化按產(chǎn)品市場(chǎng)不好，生產(chǎn)廠積極性不高。目前除了山西文通、魯化廠進(jìn)行了氯化銨回收外，其它廠未見(jiàn)有回收的報(bào)道。離子交換法經(jīng)過(guò)幾十年的技術(shù)改造，工藝流程得以不斷改進(jìn)，各項(xiàng)工藝指標(biāo)基本達(dá)到最優(yōu)化，進(jìn)一步挖潛降耗的幅度較小。1.2.2離子膜電解—碳化法該法是世界發(fā)達(dá)國(guó)家普遍采用的技術(shù)。1990年，成都化工股份有限公司從美國(guó)引進(jìn)10kt/a組氯化鉀(可產(chǎn)12kt/a碳酸鉀)的離子膜電解裝置，并采用日本流化床碳化干操技術(shù)，建成我國(guó)第一套也是目前唯一一套離子膜電解—碳化法碳酸鉀生產(chǎn)裝置。其工藝流程為:將精制為超純鹽水的氯化鉀溶液泵至電解槽通電電解，分別得到氯氣、氫氣，在陰極生產(chǎn)32%一35%的氫氧化鉀，流至堿液循環(huán)槽，大部分堿液用泵循環(huán)并加人無(wú)離子水后再進(jìn)人電解槽陰極室，成品堿液送至蒸發(fā)工段濃縮至48%，在流化床內(nèi)與高溫(650℃)二氧化碳反應(yīng)生成碳酸鉀，經(jīng)降溫、結(jié)晶即為成品。該法優(yōu)點(diǎn)是產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定，雜質(zhì)容易控制，松密度高，流程短，生產(chǎn)自動(dòng)化程度高，三廢少，維護(hù)檢修簡(jiǎn)單，易于操作，適合大型工業(yè)化生產(chǎn)。主要缺點(diǎn)是投資大，需要引進(jìn)國(guó)外技術(shù)和設(shè)備。1.2.3國(guó)內(nèi)新工藝開(kāi)發(fā)我國(guó)現(xiàn)行碳酸鉀生產(chǎn)工藝中，無(wú)論是國(guó)內(nèi)自主開(kāi)發(fā)、普遍采用的離子交換法，還是引進(jìn)的所謂具有國(guó)際先進(jìn)水平的離子膜電解—碳化法，在實(shí)際生產(chǎn)中均表現(xiàn)出比較明顯的缺點(diǎn)或不足，不適應(yīng)該行業(yè)的快速發(fā)展。1.3本次工藝設(shè)計(jì)流程及設(shè)備簡(jiǎn)介1.3.1蒸發(fā)器的選擇蒸發(fā)是濃縮溶液的單元操作，是使含有不揮發(fā)溶質(zhì)的溶液沸騰汽化并移出蒸汽，從而使溶灌中溶質(zhì)濃度提高的單元操作。蒸發(fā)所采用的設(shè)備為蒸發(fā)器。蒸發(fā)操作廣泛應(yīng)用于化工、輕工、食品、制藥、原子能及冶金、電子等工業(yè)中。蒸發(fā)可以在常壓，加壓或減壓下進(jìn)行。減壓蒸發(fā)稱為真空蒸發(fā)，溶液在低于常壓條件下其沸點(diǎn)下降，因此不僅可以提高其有效傳熱溫差也可以防止物料變性或分解。熱泵蒸發(fā)是把產(chǎn)生的二次蒸汽壓縮，提高壓力后送入加熱室再次用作加熱介質(zhì)，提供溶劑汽化所要的熱量。減壓閃蒸是把溶液送入低壓空間，使其在絕熱條件下急劇汽化。適宜于回收熱溶液的熱量，或處理外面結(jié)垢的料液。蒸發(fā)器有很多類型，其大約包括垂直短管型蒸發(fā)器，垂直長(zhǎng)管型蒸發(fā)器，升膜蒸發(fā)器，降膜蒸發(fā)器，升降膜蒸發(fā)器，刮板薄膜蒸發(fā)器等等其各自有各自的優(yōu)點(diǎn)。在蒸發(fā)器方面，該設(shè)計(jì)采用降膜蒸發(fā)器料液從頂部進(jìn)入料液分布器，把料液均勻的分布到每根加熱管中，并使其成膜狀沿管壁往下流，液膜受到從管壁傳入的熱量就開(kāi)始蒸發(fā)汽化。當(dāng)傳熱溫差不大時(shí)，汽化不是在加熱管內(nèi)表面，而是在強(qiáng)烈擾動(dòng)的膜的表面出現(xiàn)，因此不易結(jié)垢。產(chǎn)生的蒸汽通常是與液膜并流往下，由于汽化表面很大，蒸汽的液沫夾帶量較少。這種蒸發(fā)器消除由于靜壓引起的有效傳熱溫差損失，蒸發(fā)器器的壓降也很小，且在低溫差下有較高的傳熱效率。其顯著特點(diǎn)具體如下:1、有較高的傳熱系數(shù)。由于溶液沿管壁旱傳熱效果較好的膜狀流動(dòng)，液膜很薄且有波動(dòng)性，有利于液膜與管壁間的傳熱。2、傳熱溫差損失小。因?yàn)榻的ふ舭l(fā)器沒(méi)有因液位靜壓引起的沸點(diǎn)升高而帶來(lái)的溫差損失，且料液是在熱交換管內(nèi)流動(dòng)過(guò)程中而被逐漸蒸濃的，一般情況下料液一次性通過(guò)管子即可達(dá)到蒸濃的要求，因此溶液沸點(diǎn)升高引起的溫并損失較小。在總推動(dòng)力不變的前提下，使有效傳熱溫差變大。3、易于實(shí)現(xiàn)多效操作。降膜蒸發(fā)器傳熱溫差損失小，提高了總有效傳熱溫差;另外降膜蒸發(fā)傳熱系數(shù)高，在傳熱量及傳熱面積不變的情況下，所需的傳熱溫差就較低，因而易于實(shí)現(xiàn)多效蒸發(fā)。4、易于處理熱敏性物料。溶液往往一次通過(guò)加熱室即可達(dá)到要求，停留時(shí)間短，特別適合于處理牛奶、果汁、抗生素、醫(yī)藥中間體等熱敏性物料。5、適用于處理易起泡的物料。降膜蒸發(fā)器汽化表面很大，因而二次蒸汽中的霧沫夾帶少。6、不適于處理易結(jié)晶、結(jié)垢和粘度很大的溶液。發(fā)生上述情況時(shí)將破壞溶液在管內(nèi)成膜，從而使傳熱效率大大降低。而且，對(duì)于管內(nèi)蒸發(fā)的豎管降膜蒸發(fā)器，所用管子往往內(nèi)徑不大，而管長(zhǎng)很長(zhǎng)，因而清洗困難。7、必須安裝料液成膜裝置。為了使料液對(duì)每根換熱管均勻分配，并使料液在管內(nèi)可均勻布膜，蒸發(fā)管頂部必須安裝液體分布器和料液成膜裝置。同時(shí)必須嚴(yán)格控制蒸發(fā)管的垂直度。料液出口料液出口二次汽料液進(jìn)口生蒸汽汽1.3.2蒸發(fā)效數(shù)的確定單效蒸發(fā)是原料液在蒸發(fā)器內(nèi)被加熱汽化，產(chǎn)生的二次蒸汽由蒸發(fā)器引出后排空或冷凝，不再利用，多效蒸發(fā)是把產(chǎn)生的二次蒸汽作為后效的加熱蒸汽，使熱量多次利用，因此比單效蒸發(fā)節(jié)省能量。但不是效數(shù)越多越好，應(yīng)該綜合科考慮設(shè)備腐蝕問(wèn)題，設(shè)備投資問(wèn)題。設(shè)備投資幾乎與效數(shù)成正比增加，而能耗的下降（蒸汽耗量與水耗量的減少）卻與效數(shù)成反比，當(dāng)因節(jié)能而省下的開(kāi)支不足以補(bǔ)償設(shè)備折舊費(fèi)的增加時(shí)，增加效數(shù)失去經(jīng)濟(jì)價(jià)值，在投資有限時(shí)，其效數(shù)也受限制。另外隨著效數(shù)增加，溫度差損失加大。有些溶液的蒸發(fā)，若設(shè)計(jì)效數(shù)過(guò)多，還可能出現(xiàn)總溫度差損失等于甚至大于總理論溫度差的極端情況。最后隨著效數(shù)的增加，蒸發(fā)強(qiáng)度下降，設(shè)備投資費(fèi)用增大：而且加熱蒸汽的經(jīng)濟(jì)性提高的幅度降低。在多效蒸發(fā)中，可選用溶液的順流、逆流、平流和混流操作流程，應(yīng)根據(jù)溶液的特性、操作方便及經(jīng)濟(jì)程度來(lái)定。在工程上主要應(yīng)用的是并流和逆流。并流是溶液與蒸汽的流向相同，都由第一效順序流入在最后一效。原料液用泵送入第一效，依靠效間的壓差自動(dòng)流入下一效，濃縮液自末效由泵抽出。并流是原料液有末效由泵打入，并用泵依次加到前一效，完成液體有一效排出，料液與蒸汽逆向流動(dòng)。隨著溶劑的蒸發(fā)溶液的濃度逐漸提高，溶液的蒸發(fā)溫度也逐漸提高，因此各效的傳熱系數(shù)也大致相同。但溶液有由后一效送入前一效時(shí)液溫低于送入效的沸點(diǎn)，有時(shí)需要補(bǔ)充加熱，否則產(chǎn)生的二次蒸汽量將逐漸減少。一般用于粘度隨溫度變化較大的溶液。綜合考慮各種因素決定該過(guò)程采用三效并流蒸發(fā)（由于回凝氣體太多，不適宜采用熱泵），濃度為10%左右的離子交換液晶揮氨器揮氨后進(jìn)入一效蒸發(fā)器，蒸發(fā)濃度控制在20%，一效出來(lái)的溶液進(jìn)入二效蒸發(fā)器，二效蒸發(fā)器中的濃度控制在40%；二效出來(lái)的溶液進(jìn)入三效蒸發(fā)器，在三效蒸發(fā)器內(nèi)濃縮到58%左右，最后用泵將三效完成液打入碳化工段進(jìn)行碳化，在壓力方面，第一效采用加壓，第二效采用常壓，第三效采用減壓的工藝流程，提高了蒸汽利用率，減少了能量損失。采用并流，溶液和蒸汽的流向均為第一效順流至末效，完成也由末效底部排出。優(yōu)點(diǎn)是：利用各效間壓差自動(dòng)進(jìn)料，省去輸液泵；由于前效溫度高于后效，進(jìn)料成過(guò)熱狀態(tài)，產(chǎn)生自蒸發(fā)，各效之間可不設(shè)預(yù)熱器；輔助設(shè)備少，裝置緊湊，溫差損失少；操作簡(jiǎn)便，工藝穩(wěn)定。但也存在一定缺點(diǎn)：后效溫度低，組成高，料液黏度增大，降低了傳熱系數(shù)。因碳酸鉀溶液隨組成增高黏度變化不大，故可采用并流工藝工藝流程簡(jiǎn)圖如下：三效順流蒸發(fā)工藝流程示意圖2、工藝流程描述2.1離子交換法生產(chǎn)碳酸鉀簡(jiǎn)介連續(xù)離子交換技術(shù)是80年代開(kāi)發(fā)的完全革新的分離工藝技術(shù),經(jīng)過(guò)不斷地改進(jìn)和完善,目前已成功地應(yīng)用在醫(yī)藥、化工、化肥等不同產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域中。離子交換法目前為國(guó)內(nèi)大部分碳酸鉀生產(chǎn)企業(yè)所采用，其主要工藝流程為:以氯化鉀為原料配制精鹽水,以氨水、二氧化碳為原料制備碳銨溶液,二者通過(guò)陽(yáng)離子交換樹(shù)脂床進(jìn)行交換,收集液經(jīng)蒸發(fā)濃縮、碳化結(jié)晶、離心分離、煅燒熱解、干燥即可制得符合標(biāo)準(zhǔn)的碳酸鉀產(chǎn)品。反應(yīng)（式中R為樹(shù)脂分子骨架部分）如下KR+NH4HCO3→NH4R+KHCO3NH4R+KCl→KR+NH4Cl2KHCO3→K2CO3+CO2↑+H2O這種方法的主要優(yōu)點(diǎn)是工藝流程簡(jiǎn)單,投資少,產(chǎn)品質(zhì)量好,技術(shù)成熟可靠,成本較低。缺點(diǎn)一是碳酸鉀母液濃度低,蒸發(fā)濃縮能耗較高；二是生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)生大量氯化銨廢水,因濃度太低全部回收利用困難,不符合清潔生產(chǎn)要求。2.2碳酸鉀的生產(chǎn)工藝流程用離子交換完成液預(yù)熱后，在解吸塔中分解揮氨，然后進(jìn)入三效蒸發(fā)單元，蒸發(fā)完成液進(jìn)入二氧化碳吸收塔，碳酸鉀全部被碳酸化為碳酸氫鉀。碳酸化所用的二氧化碳?xì)鈦?lái)自煅燒石灰石，解吸塔分解的氨氣被氨吸收塔吸收為氨水做配液循環(huán)使用。再將生產(chǎn)出來(lái)的碳酸氫鉀進(jìn)行重結(jié)晶，經(jīng)分離機(jī)離心分離，進(jìn)入沸騰床干燥，最后經(jīng)包裝便可得到產(chǎn)品。3、蒸發(fā)工段物料衡算與熱量衡算3.1物料衡算已知條件：年產(chǎn)碳酸氫鉀2萬(wàn)噸，除去大修、停車時(shí)間，假設(shè)設(shè)備的年工作日為300天，即工作時(shí)間數(shù)為7200小時(shí)。經(jīng)離子交換工段生成濃度約為10%的碳酸氫鉀溶液，進(jìn)入蒸發(fā)工段，則碳酸氫鉀溶液的初始濃度x0=10%?？偟恼舭l(fā)量；進(jìn)料量；總的蒸水量；3.2熱量衡算3.2.1初算各效傳熱面積總有效傳熱溫差的計(jì)算根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)及指導(dǎo)老師建議，并考慮到鍋爐壓力、管道腐蝕等，確定Ⅰ效及Ⅲ效蒸汽壓力和溫度如下：Ⅰ效生成蒸汽表壓0.4MPa，即絕對(duì)壓力為500kPa，對(duì)應(yīng)溫度為151℃Ⅲ效二次蒸汽表壓-0.08MPa，即絕對(duì)壓力為20kPa，對(duì)應(yīng)溫度為60℃因?yàn)檎舭l(fā)器內(nèi)溶液的沸點(diǎn)升高為 式中——由于不揮發(fā)溶質(zhì)的存在引起的沸點(diǎn)升高，℃——由于液柱靜壓力引起的沸點(diǎn)升高，℃——由于管道流動(dòng)阻力引起的沸點(diǎn)升高，℃由于本設(shè)計(jì)選用降膜蒸發(fā)器，故可忽略不計(jì)；由于三效蒸發(fā)器間隔距離較近，管道流動(dòng)阻力較小，可忽略.根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，初步估算各效因不揮發(fā)溶質(zhì)存在造成的沸點(diǎn)升高為 ∴∴∴總有效傳熱溫差為(2)總有效溫差在各效的預(yù)分配按等傳熱溫差原則近似分配各效溫差，取計(jì)算各效汽、液相溫度如下：通過(guò)查閱相關(guān)數(shù)據(jù)，匯總各效二次蒸汽相關(guān)物性數(shù)據(jù)如下表效數(shù)0123壓強(qiáng)（MPa）491.25237.8698.1520溫度T(℃)151125.59960汽化熱r(KJ/Kg)2115.32170.862260.982847.6⑶由熱量衡算求各效水分蒸發(fā)量因?yàn)檎舭l(fā)器中碳酸鉀分解熱較小，故在熱量衡算中忽略不計(jì)。由方程組計(jì)算各效蒸水量及Ⅰ效加熱蒸汽消耗量。由于沒(méi)有查到有關(guān)不同碳酸氫鉀溶液比熱容確定的資料和公式，此處暫用水的比熱容代替，即將表中物性數(shù)據(jù)代入上方程組解方程組得⑷計(jì)算各效蒸發(fā)器傳熱面積根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)初定各效傳熱系數(shù)為、、。有上述數(shù)據(jù)計(jì)算各效蒸發(fā)器傳熱面積如下：因各效傳熱面積相差較大，故進(jìn)行重新計(jì)算。3.2.2復(fù)算各效傳熱面積(1)重新分配總有效傳熱溫差(2)重新計(jì)算各效汽液相溫度根據(jù)重新分配的各效溫差計(jì)算各效氣液相溫度如下：通過(guò)查閱相關(guān)數(shù)據(jù)，匯總各效二次蒸汽相關(guān)物性數(shù)據(jù)如下表效數(shù)0123壓強(qiáng)（MPa）491.2526812020溫度T(℃化熱r(KJ/Kg)2115.32179.22246.82847.6(3)由熱量衡算重新各效水分蒸發(fā)量同理，由如下方程組解得(4)復(fù)算各效蒸發(fā)器傳熱面積復(fù)算計(jì)算各效蒸發(fā)器傳熱面積如下：因各效傳熱面積比較接近，故取傳熱面積(5)核算各效傳熱系數(shù)核算各效蒸發(fā)器傳熱系數(shù)如下各效傳熱系數(shù)經(jīng)核算后與原估計(jì)值相差很小，故計(jì)算結(jié)果可取。4、蒸發(fā)器加熱室結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算4.1加熱室中換熱管的排布及殼體直徑的計(jì)算本設(shè)計(jì)采用換熱管為φ38×3.0、全管長(zhǎng)6米的不銹鋼換熱管?？紤]到上下管板各自厚度大約為0.04m，以及換熱管突出下管板的長(zhǎng)度約為3mm，故換熱管的有效換熱長(zhǎng)度為：?！嗝扛鶕Q熱管的有效傳熱面積為：∴所需換熱管總數(shù)約為：本蒸發(fā)器中換熱管按正六邊形排列，其正三角形的數(shù)目為10，六角形對(duì)角線上的管數(shù)為21，六角形內(nèi)的管數(shù)為331根。4.2Ⅰ效加熱室結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)4.2.1Ⅰ效加熱室各接管直徑的確定料液進(jìn)口直徑按公式式中：體積流量：混合料液流速，取=1m/sρ:混合料液密度,ρ=1150kg/m3（80℃時(shí)溶液的密度）選擇直徑φ108×4管法蘭：HG20592-2009法蘭PLDN100-0.5RF生蒸汽入口直徑：生蒸汽流速取=20m/sD：生蒸汽流量D=10646kg/hρ:生蒸汽密度,ρ=2.623kg/m3（151℃時(shí)的蒸汽密度）選擇直徑φ300×6管法蘭：HG20592-2009法蘭PLDN300-0.5RF料液出口直徑降膜蒸發(fā)器中，蒸汽與料液共同排出，但因液體對(duì)蒸汽體積變化很小，故可按二次蒸汽量計(jì)算管徑：蒸汽流速取=20m/sW1：蒸汽流量W1=7610kg/hρ:蒸汽密度,ρ=1.484kg/m3（129℃時(shí)的蒸汽密度）選擇直徑φ300×6管法蘭：HG20592-2009法蘭PLDN300-0.5RF冷凝水出口直徑生蒸汽在飽和溫度下冷凝，故冷凝水溫度取151℃：水的流速取=1.0m/sD：冷凝水流量D=10646kg/hρ:水的密度,ρ=916.04kg/m3（151℃時(shí)的密度）選擇直徑φ76×3管法蘭：HG20592-2009法蘭PLDN80-0.5RF(5)混合料液循環(huán)管進(jìn)口直徑為使每根管子上都均布有液體，使傳熱效果達(dá)到最好，每效蒸發(fā)中都設(shè)置自循環(huán)系統(tǒng)，其噴淋密度取為取混合料液流速為=1m/s根據(jù)物料特性選擇管子規(guī)格：φ56×3管法蘭：HG20592-2009法蘭PLDN50-0.25RF4.2.2Ⅰ效加熱室壁厚的設(shè)計(jì)Ⅰ效加熱室設(shè)計(jì)條件如下名稱管程殼程工作介質(zhì)碳酸鉀溶液蒸汽，冷凝水工作溫度80℃進(jìn)口80℃151℃出口131℃工作壓力KPa0389.925設(shè)計(jì)壓力KPa428.92428.92設(shè)計(jì)溫度℃151℃151℃?zhèn)鳠崦娣e220分別對(duì)筒體和封頭的壁厚進(jìn)行計(jì)算如下：（1）筒體受內(nèi)壓因此壁厚計(jì)算公式為：當(dāng)同體的厚度很薄時(shí)往往給運(yùn)輸，制造，吊裝帶來(lái)不便，因此規(guī)定高合金鋼最小厚度不得小于2mm，因此δ=2mm筒體受內(nèi)壓封頭厚計(jì)算公式為因此最小厚度取2mm，查閱化工機(jī)械書得直邊高度為25mm4.2.3Ⅰ效加熱室的水壓試驗(yàn)校核（1）殼程水壓試驗(yàn)壓力及強(qiáng)度校核式中:內(nèi)壓容器的試驗(yàn)壓力，：設(shè)計(jì)壓力，：試驗(yàn)溫度下材料許用應(yīng)力，：設(shè)計(jì)溫度下材料許用應(yīng)力，試驗(yàn)壓力下筒體的薄膜應(yīng)力（2）管程水壓試驗(yàn)壓力及強(qiáng)度校核4.2.4Ⅰ效加熱室強(qiáng)度校核出料口φ300×6的開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算(若開(kāi)口最大的出料口不需要補(bǔ)強(qiáng)則都不需要補(bǔ)強(qiáng))A補(bǔ)強(qiáng)方法的判別筒體開(kāi)孔直徑小于600mm，且小于520mm滿足等面積法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算要求B開(kāi)孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積式中:筒體計(jì)算厚度，：接管厚度：接管有效厚度：強(qiáng)度削弱系數(shù)C有效的補(bǔ)強(qiáng)范圍有效寬度BD有效補(bǔ)強(qiáng)面積封頭多余金屬面積接管多余金屬面積接管區(qū)焊縫面積（焊腳?。?.2.5Ⅰ效加熱室各零部件的選擇（1）管板的確定管板的厚度為40mm，材料0Gr18N10Ti采用脹接連接法（2）折流板的確定折流板為弓形，取板間距為1000共6塊，厚度為12（3）拉桿、定距管設(shè)計(jì)拉桿直徑為16共6個(gè)，均布在管束的外邊緣。（4）膨脹節(jié)的設(shè)計(jì)波形膨脹節(jié)，型號(hào)ZDL(5)支座的確定選擇懸掛式支座，數(shù)量為4個(gè)設(shè)備總重量為11057kg考慮水壓試驗(yàn)時(shí)設(shè)備總重量約為支座承受載荷選擇懸掛型支座A型螺栓分步圓直徑4.3Ⅱ效加熱室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.3.1Ⅱ效加熱室各接管直徑的確定料液進(jìn)口直徑：料液的流速取=1.0m/sρ:混合料液密度,ρ=1300kg/m3：體積流量20170kg/h選擇直徑φ76×3管法蘭：HG20592-2009法蘭PLDN80-0.25RF（2）料液出口直徑：料液的流速取=20m/sρ:混合料液密度,ρ=0.9868kg/m3：體積流量8284kg/h選擇直徑φ400×6管法蘭：HG20592-2009法蘭PLDN400-0.25RF加熱蒸汽入口直徑加熱蒸汽為Ⅰ效的二次氣故其直徑為φ300×6管法蘭：HG20592-2009法蘭PLDN300-0.25RF冷凝水排出口直徑：水的流速取=1m/sρ:129℃水的密度,ρ=935.298kg/m3：體積流量18256kg/h選擇直徑φ89×4.5管法蘭：HG20592-2009法蘭PLDN80-0.25RF混合料液循環(huán)管進(jìn)口直徑與一效混合料液循環(huán)管進(jìn)口直徑直徑相同管子規(guī)格：φ56×34.3.2Ⅱ效加熱室壁厚的計(jì)算蒸發(fā)器的材料選擇0Gr18N10Ti設(shè)計(jì)條件如下：名稱管程殼程工作介質(zhì)碳酸鉀溶液蒸汽，冷凝水工作溫度80℃進(jìn)口131℃129℃出口107℃工作壓力KPa178162設(shè)計(jì)壓力KPa195.8178設(shè)計(jì)溫度℃131℃129℃?zhèn)鳠崦娣e220（1）筒體受內(nèi)壓因此壁厚計(jì)算公式為：當(dāng)同體的厚度很薄時(shí)往往給運(yùn)輸，制造，吊裝帶來(lái)不便，因此規(guī)定高合金鋼最小厚度不得小于2mm，因此δ=2mm(2)筒體受內(nèi)壓封頭厚計(jì)算公式為因此最小厚度取2mm，綜合考慮后取封頭壁厚與筒體的壁厚相同，為8mm查閱化工機(jī)械書得直邊高度為25mm4.3.3Ⅱ效加熱室水壓試驗(yàn)校核（1）殼程水壓試驗(yàn)壓力及強(qiáng)度校核試驗(yàn)壓力下筒體的薄膜應(yīng)力（2）管程水壓試驗(yàn)壓力及強(qiáng)度校核4.3.4Ⅱ效加熱室強(qiáng)度校核A補(bǔ)強(qiáng)方法的判別筒體開(kāi)孔直徑小于600mm，且小于520mm滿足等面積法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算要求B開(kāi)孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積C有效的補(bǔ)強(qiáng)范圍有效寬度BD有效補(bǔ)強(qiáng)面積封頭多余金屬面積接管多余金屬面積接管區(qū)焊縫面積（焊腳?。?4.3.5Ⅱ效加熱室各零部件的選擇(1)管板的確定管板的厚度為40mm，材料0Gr18N10Ti采用脹接連接法(2)折流板的確定折流板為弓形，取板間距為1000共6塊，厚度為12（3）拉桿、定距管設(shè)計(jì)拉桿直徑為16共6個(gè)，均布在管束的外邊緣。（4）膨脹節(jié)的設(shè)計(jì)波形膨脹節(jié)ZDL（4）支座的選擇與Ⅰ效加熱室一樣4.4Ⅲ效加熱室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.4.1Ⅲ效蒸發(fā)器接管直徑的確定料液入口直徑：料液的流速取=1.0m/sρ:混合料液密度,ρ=1500kg/m3：體積流量11886kg/h選擇直徑φ57×3.5管法蘭：HG20592-2009法蘭SODN50-1.0FM（2）料液出口直徑：料液的流速取=20m/sρ:混合料液密度,ρ=0.13068kg/m3：體積流量7096kg/h假如管內(nèi)直走蒸汽可得管徑如下：假如管子內(nèi)直走液體可得管徑如下：管內(nèi)為蒸汽和水的混合物因此可確定其直徑為φ800×6管法蘭：HG20592-2009法蘭SODN800-1.0FM（3）加熱蒸汽入口直徑加熱蒸汽為Ⅱ效的二次氣故其直徑為φ450×6管法蘭：HG20592-2009法蘭SODN450-1.0FM（4）冷凝水排出口直徑：水的流速取=1m/sρ:104℃水的密度,ρ=955.07kg/m3：體積流量26540kg/h選擇直徑φ108×4管法蘭：HG20592-2009法蘭SODN1001.0FM混合料液循環(huán)管進(jìn)口直徑與一效混合料液循環(huán)管進(jìn)口直徑直徑相同管子規(guī)格：φ56×34.4.2Ⅲ效蒸發(fā)器壁厚的確定設(shè)計(jì)壓力0.1MPa設(shè)計(jì)溫度104℃筒體和封頭的厚度一樣水壓試驗(yàn)校核，強(qiáng)度校核，各個(gè)零部件的選取與Ⅰ,Ⅱ效相似5.蒸發(fā)器分離室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度計(jì)算5.1Ⅰ效分離室尺寸的確定蒸汽速度可按下式估算式中：蒸發(fā)室中蒸汽平均上升速度：溶液和蒸汽的密度，：霧沫攜帶因子，對(duì)于水溶液取為圓整后分離室直徑為2000mm5.2Ⅰ效分離室結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)5.2.1Ⅰ效分離室各接管直徑的計(jì)算進(jìn)料口直徑φ300×6（其直徑與Ⅰ加熱室出料口直徑相同）出汽口直徑φ300×6（其直徑與Ⅰ加熱室出料口直徑相同）出料口直徑直徑為φ89×4.5循環(huán)管的直徑與加熱室的循環(huán)管的直徑相同管子規(guī)格：φ56×35.2.2Ⅰ效分離室壁厚的計(jì)算分離室壁厚的設(shè)計(jì)當(dāng)同體的厚度很薄時(shí)往往給運(yùn)輸，制造，吊裝帶來(lái)不便，因此規(guī)定高合金鋼最小厚度不得小于2mm，因此δ=2mm綜合考慮各種因素取筒體受內(nèi)壓橢圓形封頭厚計(jì)算公式為規(guī)定高合金鋼最小厚度不得小于2mm，因此δ=2mm綜合考慮各種因素取，直邊高度25mm筒體受內(nèi)壓折邊錐形形封頭厚計(jì)算厚度計(jì)算公式；因，所以?！?，名義厚度為，取封頭和筒體壁厚相同，直邊高度25mm5.2.3Ⅰ效分離室水壓試驗(yàn)校核試驗(yàn)壓力下筒體的薄膜應(yīng)力因此水壓試驗(yàn)安全5.2.4Ⅰ效分離室強(qiáng)度校核A.補(bǔ)強(qiáng)方法的判別筒體開(kāi)孔直徑小于600mm，且小于520mm滿足等面積法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算要求B開(kāi)孔所需補(bǔ)強(qiáng)面積C有效的補(bǔ)強(qiáng)范圍有效寬度BD有效補(bǔ)強(qiáng)面積封頭多余金屬面積接管多余金屬面積接管區(qū)焊縫面積（焊腳?。?5.2.5Ⅰ效分離室各零部件的選擇(1)支座的選擇采用型懸掛式支座，數(shù)量為4個(gè)選擇懸掛式支座A型螺栓分布圓直徑(2)視鏡的選擇據(jù)HGJ501-86-20,選視鏡Ⅱ，兩個(gè)(3)除沫器的設(shè)計(jì)網(wǎng)式除沫器5.3Ⅱ效分離室尺寸的確定圓整后分離室直徑為2400mm5.4Ⅱ效分離室結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)進(jìn)料口直徑φ400×6（其直徑與Ⅱ加熱室出料口直徑相同）出汽口直徑φ400×6（其直徑與Ⅱ加熱室出料口直徑相同）料液出口直徑圓整后取直徑φ57×3.5循環(huán)管的直徑與加熱室的循環(huán)管的直徑相同管子規(guī)格：φ56×3其厚度計(jì)算，水壓試驗(yàn)校核，強(qiáng)度校核與Ⅰ效雷同，這里不再重復(fù)5.5Ⅲ效分離室尺寸的確定圓整后取直徑3700mmⅢ效分離室接管直徑確定進(jìn)料口直徑φ800×6（其直徑與Ⅲ加熱室出料口直徑相同）出汽口直徑φ800×6（其直徑與Ⅲ加熱室出料口直徑相同）料液出口直徑圓整后取直徑φ57×3.5循環(huán)管的直徑與加熱室的循環(huán)管的直徑相同管子規(guī)格：φ56×35.6Ⅲ效分離室的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)5.6.1Ⅲ效分離室壁厚的設(shè)計(jì)該效分離室的設(shè)計(jì)壓力0.1MPa，設(shè)計(jì)溫度為60℃筒體壁厚的計(jì)算由于該分離室屬于外壓容器，假設(shè)其名義厚度為14mm分離器兩封頭分別采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭和60°折邊錐形封頭，其直邊高度均為假設(shè)名義厚度為18mm則其有效有效厚度17.4mm因此筒體厚度定為18mm，由于筒體厚度太大，不僅不節(jié)省材料，而且運(yùn)輸也不方便，因此將筒體厚度設(shè)為10mm，并設(shè)置加強(qiáng)圈。橢圓封頭壁厚計(jì)算采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭，由于筒體承受外壓假設(shè)其名義厚度10mm，則其有效厚度為9.4mm(3)錐形封頭壁厚的設(shè)計(jì)α=60°但是由于厚度過(guò)度會(huì)造成很多不便因此厚度取10mm，同時(shí)設(shè)計(jì)加強(qiáng)圈。5.5.1Ⅲ效分離室水壓試驗(yàn)校核（1）式中:內(nèi)壓容器的試驗(yàn)壓力，：設(shè)計(jì)壓力，：試驗(yàn)溫度下材料許用應(yīng)力，：設(shè)計(jì)溫度下材料許用應(yīng)力，試驗(yàn)壓力下筒體的薄膜應(yīng)力（2）管程水壓試驗(yàn)壓力及強(qiáng)度校核其他的設(shè)計(jì)與Ⅰ，Ⅱ效蒸發(fā)器相同這里不在重復(fù)6.預(yù)熱器的設(shè)計(jì)該設(shè)計(jì)為了使原料液達(dá)到80℃，工藝流程中需要兩臺(tái)預(yù)熱器，分別是預(yù)熱器一和預(yù)熱器二。第一臺(tái)預(yù)熱器是利用三效二次氣進(jìn)行預(yù)熱，最終將料液加熱到50℃。第二臺(tái)預(yù)熱器是利用三效出來(lái)冷凝水進(jìn)行再次預(yù)熱，將原料液加熱至80℃6.1第一預(yù)熱器的設(shè)計(jì)預(yù)熱原料液所需要的熱量所需要的三效二次氣的質(zhì)量流量因此該設(shè)計(jì)滿足設(shè)計(jì)要求則第一預(yù)熱器所需要的換熱面積為6.2第二預(yù)熱器的設(shè)計(jì)熱量守恒列方程得帶入數(shù)據(jù)得所需要的換熱量則第二預(yù)熱器所需要的換熱面積為7.直接冷凝器的設(shè)計(jì)7.1需要的冷卻水量W三效二次氣的出口溫度60℃，在該溫度下h=2847kJ/kg,密度為0.1301kg/m冷卻水進(jìn)口溫度為20℃，一般蒸汽溫度下降3.5℃，因此蒸汽的出口溫度為56.5℃則所需要的冷卻水量為7.2直接冷凝器的筒體直徑圓整后直徑取1000mm7.3直接冷凝器各管口直徑的確定蒸汽進(jìn)口直徑,取。圓整后取φ219x4.5圓整后取φ219x4.57.4直接冷凝器壁厚的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)壓力0.1MPa設(shè)計(jì)溫度60℃∴筒體的計(jì)算長(zhǎng)度，∴屬于薄壁圓筒。由此查圖得由查圖確定B值公式，滿足要求，因此厚度為10mm其校核和零部件的選擇與分離室一樣7.5淋水板板數(shù)及間距板數(shù)5塊，板間距自下而上依次為：7.6弓形淋水板各參數(shù)的確定頂層弓形板寬度其它各板寬度淋水板的堰高>淋水孔徑對(duì)于不循環(huán)使用的潔凈冷卻水，d=0.004~0.005m；若冷卻水質(zhì)量差，或循環(huán)使用時(shí)，選d=0.006m~0.01m。綜合考慮經(jīng)濟(jì)性等因素，使冷卻水循環(huán)使用。∴選取淋水板的孔徑為淋水孔數(shù)對(duì)于頂層圓缺形淋水板，要求全部水量通過(guò)淋水孔，則其淋水孔數(shù)：對(duì)于其它各板，考慮有50%冷卻水是過(guò)堰溢流，只有50%水通過(guò)淋水孔，故其淋水孔數(shù)：孔的排列按正六角形排列。冷凝器的安裝高度取冷凝器的安裝高度為8冷凝水罐的設(shè)計(jì)8.1冷凝水罐直徑和長(zhǎng)度的確定三效出來(lái)的冷凝水流量是26540kg/h，按停留時(shí)間為20分鐘計(jì)算，則其所需的體積為因此取其體積為。儲(chǔ)罐的體積計(jì)算為其中V代表橢圓的體積d代表儲(chǔ)罐的直徑則確定儲(chǔ)罐長(zhǎng)度為2.148m8.2冷凝水罐壁厚的確定因承受