混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程

PP中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部發(fā)布混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程3第1595號 JGJ149-2017,自2017年12月1日起實施。其中，第4.1.5、6.2.5、6.2.10、7.0.2條為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。原()公開，并由我部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織2017年6月20日4根據(jù)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部《關(guān)于印發(fā)<2010年工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范制訂、修訂計劃>的通知》(建標(biāo)[2010]43號)的要求，定；2.新增了500MPa級高強(qiáng)鋼筋應(yīng)用、Z形柱、肢端暗柱、階效應(yīng)的正截面承載力和節(jié)點受剪承載力等計算相關(guān)條文；本規(guī)程中以黑體字標(biāo)志的條文為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格本規(guī)程主編單位：天津大學(xué)本規(guī)程參編單位：中國建筑科學(xué)研究院5深圳市國騰建筑設(shè)計咨詢有限公司本規(guī)程主要起草人員：王鐵成王依群李東馳嚴(yán)士超康谷貽陳云霞趙海龍韓建剛齊建偉郝貴強(qiáng)劉宜豐楊俊杰崔欽淑盧文勝黃兆緯劉文斑本規(guī)程主要審查人員：李慶剛白生翔陳敖宜馮遠(yuǎn)張洪波桂國慶于敬海薛慧立6 12術(shù)語和符號 2 2 23結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本規(guī)定 5 5 7 94結(jié)構(gòu)計算分析 5截面設(shè)計 6結(jié)構(gòu)構(gòu)造 28 28 29 7異形柱結(jié)構(gòu)的施工及驗收 45本規(guī)程用詞說明 引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 49 7 1 2 5 5 73.3SeismicLevelsofSt 94StructuralCalculat 4.3StructuralAnalysisModelandP 5.1CalculationonNormalSectionFlexuralandAxialCapa 5.3CalculationonShe 28 296.3JointsofFramewithSpeciallySh 7Constructionand 438 45ExplanationofWordinginThisSpecification 48 Addition:ExplanationofPro 51丁22術(shù)語和符號2.1.1異形柱speciallyshapedcolumn截面幾何形狀為L形、T形、十字形和Z形，且截面各肢的肢高肢厚比不大于4的柱。2.1.2異形柱結(jié)構(gòu)structurewithspeciallyshapedcolumns2.1.3柱截面肢高肢厚比ratioofsectionheighttosectionthicknessofcolumnleg2.2.1作用和作用效應(yīng)M;、Mb——框架節(jié)點左、右側(cè)梁端彎矩設(shè)計值；N——軸向力設(shè)計值；Ve——柱斜截面剪力設(shè)計值；V;——節(jié)點核心區(qū)剪力設(shè)計值；i個混凝土單元的應(yīng)力；2.2.2材料性能fe——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；f——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；fy——鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；2.2.3幾何參數(shù)3as——受壓鋼筋合力點至截面近邊的距離；A——柱的全截面面積；Ac;——第i個混凝土單元的面積；Asv——驗算方向的柱肢截面厚度b、范圍內(nèi)同一截面箍Asj——節(jié)點核心區(qū)有效驗算寬度范圍內(nèi)同一截面驗算be——驗算方向的柱肢截面厚度；b;——節(jié)點核心區(qū)的截面有效驗算厚度；d——縱向受力鋼筋直徑；dy——箍筋直徑；eix——軸向力對截面形心軸y的初始偏心距；eiy——軸向力對截面形心軸x的初始偏心距；he——驗算方向的柱肢截面高度；h——驗算方向的柱肢截面有效高度；H——房屋總高度；He——節(jié)點上、下層柱反彎點之間的距離；ra——柱截面對垂直于彎矩作用方向形心軸xa一xa的4X、Y——第j個鋼筋單元的形心坐標(biāo)；λ——配箍特征值Pmin———— 5抽柱帶轉(zhuǎn)換層的異形柱結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定。底部抽柱帶轉(zhuǎn)換層的異形柱結(jié)構(gòu)，房屋適用的最大高度應(yīng)符合本結(jié)構(gòu)體系不應(yīng)采用3.1.3異形柱結(jié)構(gòu)適用的最大高寬比不宜超過表3.1.3的限值。結(jié)構(gòu)體系36抗震設(shè)計時，樓板宜采用現(xiàn)澆，也可采用現(xiàn)澆層厚度不小于60mm的裝配整體式疊合樓板；非抗震設(shè)計時，樓板宜采用現(xiàn)矩的10%時，應(yīng)按剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計，其中的框架部分應(yīng)按矩的10%但不大于50%時，應(yīng)按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計；7矩的50%但不大于80%時，應(yīng)按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計，其適用的最大高度可比框架結(jié)構(gòu)適當(dāng)增加，框架部分的抗震等級和軸壓比限值宜按框架結(jié)構(gòu)的規(guī)定采用；4當(dāng)框架部分承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩80%時，應(yīng)按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計，其適用的最大高度宜按框架結(jié)構(gòu)采用，框架部分的抗震等級和軸壓比限值應(yīng)按框架3.2.1異形柱結(jié)構(gòu)宜采用規(guī)則的結(jié)構(gòu)設(shè)計方案；抗震設(shè)計的異形柱結(jié)構(gòu)應(yīng)采用符合抗震概念設(shè)計要求的結(jié)構(gòu)設(shè)計方案，不應(yīng)采用嚴(yán)重不規(guī)則的結(jié)構(gòu)設(shè)計方案。3.2.2抗震設(shè)計時，對異形柱結(jié)構(gòu)規(guī)則性的判別及對不規(guī)則異形柱結(jié)構(gòu)的設(shè)計要求，除應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011的相關(guān)規(guī)定外，尚應(yīng)符合本規(guī)程第3.2.3條～第3.2.5條的相關(guān)規(guī)定。3.2.3異形柱結(jié)構(gòu)的平面布置應(yīng)符合下列規(guī)定：1異形柱結(jié)構(gòu)的一個獨立單元內(nèi)，結(jié)構(gòu)的平面形狀宜簡單、規(guī)則、對稱，質(zhì)量、剛度和承載力分布宜均勻。2異形柱結(jié)構(gòu)的框架縱、橫柱網(wǎng)軸線宜分別對齊拉通；異形柱截面肢厚中心線宜與框架梁及剪力墻中心線對齊。3異形柱框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中剪力墻宜均勻布置，抗震設(shè)計時，剪力墻的布置宜使各主軸方向的側(cè)向剛度接近。剪力墻的間距不宜超過表3.2.3中限值的較小值；當(dāng)剪力墻間距超過限值時，在結(jié)構(gòu)計算中應(yīng)計入樓蓋、屋蓋平面內(nèi)變形的影響。8—注：表中B為樓蓋寬度(m)。鄰上一樓層的65%;9表3.3.1異形柱結(jié)構(gòu)的抗震等級結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)高度四三三二(二)二(二)二結(jié)構(gòu)高度四三四三二(三)(二)二(二)二二三三三二二(二)二(二)二二注：1房屋高度指室外地面到主要屋面板板頂?shù)母叨?不包括局部突出屋頂部結(jié)構(gòu)，樓板厚度不宜小于180mm,混凝土強(qiáng)度等級不宜小于C30,且應(yīng)采用雙層雙向配筋，每層每個方向的配筋率不宜小于0.25%。4.2.1異形柱結(jié)構(gòu)的豎向荷載、風(fēng)荷載、雪荷載等取值及組合應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的相關(guān)4.2.2異形柱結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防烈度和設(shè)計地震動參數(shù)應(yīng)按現(xiàn)行國4.2.3抗震設(shè)防烈度為6度、7度和8度的異形柱結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行4.2.4異形柱結(jié)構(gòu)的地震作用計算，應(yīng)符合下列規(guī)定：1應(yīng)至少在結(jié)構(gòu)兩個主軸方向分別計算水平地震作用并進(jìn)行抗震驗算，7度(0.15g)和8度(0.20g,0.30g)時尚應(yīng)對2在計算單向水平地震作用時應(yīng)計入扭轉(zhuǎn)影響；對扭轉(zhuǎn)不4.2.5異形柱結(jié)構(gòu)地震作用計算宜采用振型分解反應(yīng)譜法，不4.3.1在豎向荷載、風(fēng)荷載或多遇地震作用下，異形柱結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移可按彈性方法計算?？蚣芰嚎煽紤]4.3.2異形柱結(jié)構(gòu)的分析模型應(yīng)符合結(jié)構(gòu)的實際受力狀況，異4.3.3異形柱結(jié)構(gòu)按空間分析模型計算時，應(yīng)考慮下列變形：4.3.8異形柱結(jié)構(gòu)的計算自振周期折減系數(shù)可按下列規(guī)定結(jié)構(gòu)體系框架-剪力墻結(jié)構(gòu)17度、8度抗震設(shè)計時樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)小于0.5的異形27度抗震設(shè)計時底部抽柱帶轉(zhuǎn)換層的異形柱框架結(jié)構(gòu)、層數(shù)為10層及10層以上或高度超過28m的豎向不規(guī)則異形柱結(jié)構(gòu)體系注：表中括號內(nèi)的數(shù)字用于底部抽柱帶轉(zhuǎn)換層的異形柱結(jié)構(gòu)。5.1.1異形柱正截面承載力計算的基本假定應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)第6.2.1條的規(guī)定。1將柱截面劃分為有限個混凝土單元和鋼筋單元(圖3混凝土單元的應(yīng)力和鋼筋單元的應(yīng)力應(yīng)按本規(guī)程第圖5.1.2-1異形柱雙向偏心受壓正截面承載力計算4無地震作用組合時異形柱雙向偏心受壓的正截面承載力應(yīng)按下列公式計算(圖5.1.2-1):eix、eiy——軸向力對截面形心軸y、x的初始偏心距(圖ei——初始偏心距；Mx、My——對截面形心軸x、y的彎矩設(shè)計值，由壓力產(chǎn)生的偏心在x軸上側(cè)時Mx取正值，由壓力產(chǎn)生的偏心在y軸右側(cè)時M,取正值；ea——附加偏心距，取20mm和0.15rmin的較大值，此處α——彎矩作用方向角(圖5.1.2-2),為軸向壓力作用點至截面形心的連線與截面形心軸x正向的夾角，逆n——角度參數(shù)，當(dāng)Mx、M,均為正值時n=0;當(dāng)MyOs;、Ag;——第j個鋼筋單元的應(yīng)力及面積，o;為壓應(yīng)力時取ne、ns——混凝土及鋼筋單元總數(shù)。5有地震作用組合時異形柱雙向偏心受壓正截面承載力應(yīng)按式(5.1.2-1)～式(5.1.2-8)計算，但在式(5.1.2-1)～式(5.1.2-3)右邊應(yīng)除以相應(yīng)的承載力抗震調(diào)整系數(shù)YRE,YRE的取值，對偏心受壓柱，軸壓比小于0.15時取0.75,軸壓比不小于0.15時取0.80,對偏心受拉柱取0.85。5.1.3異形柱雙向偏心受拉正截面承載力應(yīng)按本規(guī)程式(5.1.2-1)～式(5.1.2-3)計算，式中Nηeiy、Nηeix分別以5.1.4異形柱雙向偏心受壓正截面承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1異形柱雙向偏心受壓正截面承載力計算應(yīng)考慮構(gòu)件撓曲二階效應(yīng)(P-8效應(yīng))引起的附加內(nèi)力，此時可將軸向力對截面lc——柱的計算長度，近似取偏心受壓構(gòu)件相應(yīng)主軸方向ra——柱截面對垂直于彎矩作用方向形心軸xa—xa的回轉(zhuǎn)半徑(圖5.1.2-2);I——柱截面對垂直于彎矩作用方向形心軸xa—x。的慣性A——柱的全截面面積。2按式(5.1.4-1)計算時，柱的長細(xì)比le/ra不應(yīng)大于70。當(dāng)柱的長細(xì)比le/r。不大于17.5時，可取η。=1.0。5.1.5抗震等級為一、二、三、四級異形柱框架的梁柱節(jié)點處，除框架頂層柱、軸壓比小于0.15的柱外，有地震作用組合的柱式中：ΣM,——節(jié)點左、右側(cè)梁端截面逆時針和順時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和的較大值，一級框架節(jié)點左、右側(cè)梁端均為負(fù)彎矩時，絕對值較小的彎ΣMe———節(jié)點上、下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，上、下柱端彎矩設(shè)計值，c———柱端彎矩增大系數(shù)；對異形柱框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為二、三、四級分別取1.5、1.3、1.2;對異形柱框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的框架，抗震等級為軸壓比小于0.15的柱，柱端彎矩設(shè)計值可取有地震作用組合的5.1.6抗震等級為二、三、四級異形柱框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下數(shù)1.5、1.3、1.2確定，底層柱縱向鋼筋應(yīng)按上下端的不利情況5.1.7抗震等級為一、二、三、四級異形柱框架的角柱，其彎矩設(shè)計值應(yīng)取本規(guī)程第5.1.5、5.1.6條調(diào)整后的彎矩值再乘以不小于1.1的增大系數(shù)。5.1.8對于樓板與梁整體澆筑的異形柱框架，通過增大框架梁的彎曲剛度來考慮樓板作用，在進(jìn)行梁的內(nèi)力分析和配筋時，不宜將梁端截面上部縱筋全部配置在梁(肋)矩形截面內(nèi)，而應(yīng)將5.2異形柱斜截面受剪承載力計算5.2.1異形柱的受剪截面應(yīng)符合下列條件：1無地震作用組合：2有地震作用組合：剪跨比大于2的柱剪跨比不大于2的柱h———驗算方向的柱肢截面有效高度。對Z形截面柱，當(dāng)驗算方向為翼緣方向時，取h=he+hc—hr—5.2.2異形柱的斜截面受剪承載力應(yīng)符合1)無地震作用組合2)有地震作用組合1)無地震作用組合2)有地震作用組合式中：λ——剪跨比。無地震作用組合時，取柱上、下端組合的彎矩計算值M。的較大值與相應(yīng)的剪力計算值Vc和柱肢截面有效高度h。的比值；有地震作用組合時，取柱上、下端未按本規(guī)程第5.1.5條～第5.1.7條調(diào)整的組合的彎矩計算值M.的較大值與相應(yīng)的剪力計算值Vc和柱肢截面有效高度h。的比值，即λ=M./(Vcho);當(dāng)柱的反彎點在層高范圍內(nèi)時，均可取λ=Hn/2h。;當(dāng)λ<1.0時，取λ=1.0;當(dāng)λ>3時，取λ=3;此處，H。為柱凈高。N———無地震作用組合時，為與荷載效應(yīng)組合的剪力設(shè)計值Vc相應(yīng)的軸向壓力或拉力設(shè)計值；有地震作用組合時，為有地震作用組合的軸向壓力或拉力設(shè)計值，當(dāng)軸向壓力設(shè)計值N>0.3f.A時，取N=Asv————驗算方向的柱肢截面厚度be范圍內(nèi)同一截面箍筋各肢總截面面積；Av=nAsv,此處n為bc范圍內(nèi)同fw——箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，其數(shù)值大于360N/mm2時應(yīng)取360N/mm2。s——沿柱高度方向的箍筋間距。3)當(dāng)式(5.2.2-3)右邊的計算值和式(5.2.2-4)右邊,且值不應(yīng)小于0.36f?bch。。5.2.3有地震作用組合的異形柱斜截面剪力設(shè)計值Vc應(yīng)按下式計算，式中M!、M之和應(yīng)分別按順時針和逆時針方向計算，并取其較大值。M、M的取值應(yīng)符合本規(guī)程第5.1.5、5.1.6條的式中：M、Mt——有地震作用組合，且經(jīng)調(diào)整后的柱上、下端7——柱剪力增大系數(shù)；對異形柱框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為二、三、四級分別取1.3、1.2、1.1;級為一、二、三、四級分別取1.4、1.2、5.2.4各級抗震等級的角柱，有地震作用組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按本規(guī)程第5.2.3條經(jīng)調(diào)整后的剪力值再乘以不小于1.1的增大5.3異形柱框架梁柱節(jié)點核心區(qū)受剪承載力計算5.3.1異形柱框架應(yīng)進(jìn)行梁柱節(jié)點核心區(qū)受剪承載力計算。5.3.2節(jié)點核心區(qū)受剪的水平截面應(yīng)符合下列條件：2地震作用組合YRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取0.85;截面寬度與柱肢截面厚度相同，或梁截面寬度每側(cè)凸出柱邊小于50mm時，對L形、T形和十字形截面，可取bj=be,h;=he;對Z形截面，可取bj=be,h;=he+h′c;其中b、hc和h'c分別為驗算方向的柱肢截面厚度和高度(圖5.3.2);α——纖維增強(qiáng)系數(shù)，當(dāng)節(jié)點區(qū)采用普通混凝土?xí)r，取α=1;采用聚丙烯纖維混凝土?xí)r，取α=1.1;采用鋼纖維混凝土?xí)r，取α=1.2;434圖5.3.2框架節(jié)點和梁柱截面異形柱節(jié)點，正交肢影響系數(shù)5應(yīng)按表5.3.4-1取用。2對翼緣截面高度he和h相同、腹板截面高度br為翼緣截面高度的2倍且肢厚度bc和hr相同的Z形截面節(jié)點，正交肢表5.3.4-1正交肢影響系數(shù)503對柱肢截面高度與厚度不相同的L形、T形和十字形的不等肢異形柱節(jié)點，根據(jù)柱肢截面高度與厚度不相同的情況，按和式(5.3.3-1)、式(5.3.3-2)中，5√均應(yīng)以有效正交肢影響系br≥h.和Sv.e4對翼緣截面高度與肢厚不相同或腹板截面高度不符合第按第3款規(guī)定求得兩個L形截面的有效正交肢影響系數(shù)Sv.并取5對Z形柱節(jié)點，當(dāng)左、右側(cè)梁端均為負(fù)彎矩且大小相同或相近時，應(yīng)根據(jù)第4款規(guī)定，將Z形截面劃分為兩個L形截面，其正交肢影響系數(shù)ζ和有效正交肢影響系數(shù)Sv,er按L形截6對Z形柱節(jié)點，當(dāng)驗算方向為腹板方向，對T形柱節(jié)點，驗算方向為翼緣方向時，節(jié)點核心區(qū)有效驗算厚度和截面高度，可取b;=h?,h;=b;軸壓比影響系數(shù)5N和截面高度影響系數(shù)ζ應(yīng)按本規(guī)程表5.3.2-1和表5.3.2-2采用；正交肢影響系數(shù)ζ和有效正交肢影響系數(shù)Sv.ef,對Z形截面可均取為1.0,對T形截面可按L形截面的相關(guān)規(guī)定取值。5.3.5框架梁柱節(jié)點(圖5.3.2)核心區(qū)組合的剪力設(shè)計值V式中：n.——核心區(qū)剪力增大系數(shù)，對異形柱框架結(jié)構(gòu)，抗震等級為二、三、四級分別取1.35、1.2、1.0;對異形柱框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的框架，抗震等級為一、二、三、四級分別取1.35、作用組合時，取荷載效應(yīng)組合的彎矩設(shè)計的彎矩設(shè)計值；對于抗震等級為一級的節(jié)3在式(5.3.5-1)～式(5.3.5-4)中，M、M之和應(yīng)分1按本規(guī)程式(5.3.2-1)和式(5.3.2-2)驗算核心區(qū)受6.1.1異形柱結(jié)構(gòu)的梁、柱、剪力墻和節(jié)點構(gòu)造措施，除應(yīng)符合本規(guī)程規(guī)定外，尚應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)6.1.2異形柱、梁、剪力墻和節(jié)點的材料應(yīng)符1混凝土的強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C25,且不應(yīng)高于C50,抗震設(shè)計時，一級抗震等級框架梁、柱及其節(jié)點的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C30;2縱向受力鋼筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500、HRB400E、HRB500E鋼筋；箍筋宜采用HPB300、6.1.3框架梁截面高度可按確定(b為計算跨度),且非抗震設(shè)計時不宜小于350mm,抗震設(shè)計時不宜小于400mm。梁的凈跨與截面高度的比值不宜小于4。梁的截面寬度不宜小于截面高度的1/4和200mm。6.1.4異形柱截面的肢厚不應(yīng)小于200mm,非抗震設(shè)計時，肢高不應(yīng)小于400mm;抗震設(shè)計時，肢高不應(yīng)小于450mm。Z形截面柱腹板凈高不應(yīng)小于200mm。6.1.5異形柱、梁的縱向受力鋼筋連接接頭可采用焊接、機(jī)械連接或綁扎搭接。接頭位置宜設(shè)在構(gòu)件受力較小處。在層高范圍內(nèi)柱的每根縱向受力鋼筋接頭數(shù)不應(yīng)超過1個。柱的縱向受力鋼筋在同一連接區(qū)段的連接接頭面積百分率不應(yīng)大于50%,連接區(qū)段的長度應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的相關(guān)規(guī)定確定。應(yīng)符合《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)6.2.1異形柱的剪跨比宜大于2,抗震設(shè)計時不應(yīng)小于1.50。6.2.2抗震設(shè)計時，異形柱的軸壓比不宜大于表6.2.2規(guī)定的表6.2.2異形柱的軸壓比限值結(jié)構(gòu)體系四級3縱向受力鋼筋采用500MPa級鋼筋時，軸壓比限值應(yīng)按表內(nèi)相應(yīng)數(shù)值減小0.05。6.2.3異形柱的鋼筋(圖6.2.3)應(yīng)符合下列規(guī)定：不應(yīng)小于14mm,且不應(yīng)大于25mm;200mm;四級抗震等級不宜大于250mm;非抗震設(shè)計不宜大于厚度為200mm～250mm時，縱向受力鋼筋每排不應(yīng)多于3根；6.2.5異形柱中全部縱向受力鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于表表6.2.5-1異形柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋百分率(%)四級中柱、邊柱四級2采用400MPa級縱向受力鋼筋時，應(yīng)按表中數(shù)值增加0.05采用。6.2.6異形柱全部縱向受力鋼筋的配筋率，非抗震設(shè)計時不應(yīng)大于4%,抗震設(shè)計時不應(yīng)大于3%。6.2.7異形柱應(yīng)采用復(fù)合箍筋(圖6.2.7),嚴(yán)禁采用有內(nèi)折角的箍筋。箍筋應(yīng)做成封閉式焊接箍筋，也可采用綁扎箍筋，其末端應(yīng)做成135°的彎鉤。彎鉤端頭平直段長度，非抗震設(shè)計時不應(yīng)小于5d(d為箍筋直徑);當(dāng)柱中全部縱向受力鋼筋的配筋率大于3%時，不應(yīng)小于10d?？拐鹪O(shè)計時不應(yīng)小于10d,且不應(yīng)小于75mm。當(dāng)采用拉筋形成復(fù)合箍筋時，拉筋應(yīng)緊靠縱向鋼筋并鉤住6.2.8非抗震設(shè)計時，異形柱的箍筋直徑不應(yīng)小于縱向受力鋼筋的最大直徑的1/4,且不應(yīng)小于6mm;箍筋間距不應(yīng)大于250mm,且不應(yīng)大于柱肢厚度和15倍縱向受力鋼筋的最小直徑；當(dāng)柱中全部縱向受力鋼筋的配筋率大于3%時，箍筋直徑不應(yīng)小于8mm,間距不應(yīng)大于200mm,且不應(yīng)大于10倍縱向受力鋼筋的最小直徑；箍筋肢距不宜大于300mm。6.2.9抗震設(shè)計時，異形柱箍筋加密區(qū)的配箍特征值應(yīng)符合下積配箍率時，不應(yīng)計入重疊部分的箍筋體積，對肢端設(shè)暗柱的異形柱尚不應(yīng)計入暗柱的附加箍筋fe——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，強(qiáng)度等級低于C352對抗震等級為一、二、三、四級的框架柱，箍筋加密區(qū)的箍筋體積配箍率分別不應(yīng)小于1.0%、0.8%、0.6%、0.5%。3當(dāng)剪跨比λ≤2時，抗震等級為一、二、三、四級的框架柱，箍筋加密區(qū)的箍筋體積配箍率不應(yīng)小于1.2%。四級0.1l四級形四級6.2.10抗震設(shè)計時，異形柱箍筋加密區(qū)的箍筋最大間距和箍筋最小直徑應(yīng)符合表6.2.10的規(guī)定。箍筋最大間距(mm)箍筋最小直徑(mm)88四級6(柱根8)6.2.11抗震設(shè)計時，異形柱箍筋加密區(qū)箍筋的肢距：一、二、三級抗震等級不宜大于200mm,四級抗震等級不宜大于250mm。此6.2.12抗震設(shè)計時，異形柱箍筋加密區(qū)范圍應(yīng)按下列規(guī)定采用：1柱端取截面長邊尺寸、柱凈高的1/6和500mm三者中的最大值；2底層柱柱根不應(yīng)小于柱凈高的1/3;當(dāng)有剛性地面時，3剪跨比不大于2的柱以及因設(shè)置填充墻等形成柱凈高與于箍筋加密區(qū)的50%;箍筋間距不應(yīng)大于柱肢截面厚度；一、二級抗震等級不應(yīng)大于10d(d為縱向受力鋼筋直徑):三、四間，異形柱肢端(轉(zhuǎn)角處)應(yīng)設(shè)暗柱(圖6.2.15)。肢端(轉(zhuǎn)角處)設(shè)暗柱時，暗柱沿肢高方向尺寸a不應(yīng)小于120mm。暗柱的附加縱向鋼筋直徑不應(yīng)小于14mm,可取與縱向受力鋼筋直徑6.3.1框架柱的縱向鋼筋，應(yīng)貫穿中間層的中間6.3.2框架頂層柱的縱向受力鋼筋應(yīng)錨固在柱頂、梁、板內(nèi)，231頂層端節(jié)點柱內(nèi)側(cè)的縱向鋼筋和頂層中間節(jié)點處的柱縱2323(a)頂層端節(jié)點鋼筋彎折錨固和搭接(b)頂層端節(jié)點鋼筋錨固板錨固和搭接≥0.51(0.5I)2≥0.51(0.5I)3(c)頂層中節(jié)點鋼筋彎折錨固(d)頂層中節(jié)點鋼筋錨固板錨固1一異形柱；2—框架梁；3—柱的縱向鋼筋固，錨固長度非抗震設(shè)計不應(yīng)小于0.5lb,抗震設(shè)計不應(yīng)小于抗震設(shè)計時不應(yīng)小于0.5LabE。彎折后的水平投影長度不應(yīng)小度hc的1/30。3頂層端節(jié)點柱外側(cè)縱向鋼筋可與梁上部縱向鋼筋搭接宜少于柱外側(cè)全部縱向鋼筋面積的50%。在梁寬范圍以外的柱當(dāng)梁的截面寬度的任一側(cè)凸出柱邊不小于50mm時，該側(cè)梁相交處(圖6.3.3-2),且節(jié)點處一倍梁高范圍內(nèi)梁的側(cè)面應(yīng)作作24224圖6.3.3-1框架梁縱向鋼筋錨入節(jié)點區(qū)的構(gòu)造1一異形柱；2—框架梁；3—附加封閉箍筋；4—梁的縱向受力鋼筋≥800≥800≥800≥800i≤1/253≤752圖6.3.3-2梁寬大于柱肢厚時的箍筋構(gòu)造6.3.4框架中間層端節(jié)點(圖6.3.4a、b),框架梁上部和下部小于la,抗震設(shè)計不應(yīng)小于LE,尚應(yīng)伸至柱外側(cè)。當(dāng)水非抗震設(shè)計時不應(yīng)小于0.4lab,抗震設(shè)計時不應(yīng)小于0框架頂層端節(jié)點(圖6.3.4c),梁上部縱向鋼筋應(yīng)伸至柱外33鋼筋彎折錨固鋼筋錨固板錨固32(c)頂層端節(jié)點鋼筋彎折錨固1一異形柱；2—框架梁；3—梁的縱向鋼筋1抗震設(shè)計時，對一、二、三級抗震等級，貫穿中柱的梁縱向鋼筋直徑不宜大于該方向柱肢截面高度hc的1/30,當(dāng)混凝土的強(qiáng)度等級為C40及以上時可取1/25,且縱向鋼筋的直徑不應(yīng)大于25mm。2兩側(cè)高度相等的梁(圖6.3.5a、b),上部及下部縱向鋼震設(shè)計時不應(yīng)小于la,抗震設(shè)計時不應(yīng)小于laE。當(dāng)直線段錨固1—異形柱；2—框架梁；3—梁上部縱向鋼筋；4—梁下部縱向鋼筋應(yīng)小于0.4lab,抗震設(shè)計時不應(yīng)小于0.4labE,且伸過柱肢中心3兩側(cè)高度不相等的梁(圖6.3.5c、d),上部縱向鋼筋應(yīng)投影長度非抗震設(shè)計時不應(yīng)小于0.4la,抗震設(shè)計時不應(yīng)小于0.4LabE,彎折后的豎直投影長度不應(yīng)小于15d;當(dāng)框架梁縱向心區(qū)配箍特征值分別不宜小于0.12、0.10、0.08和0.06,且體積配箍率分別不宜小于0.9%、0.7%、0.6%和0.5%。對剪跨比不大于2的框架柱，節(jié)點核心區(qū)體積配箍率不宜小于核心區(qū)節(jié)點受力方向柱縱向鋼筋內(nèi)側(cè)，其端部應(yīng)有可靠錨固(圖暗梁(圖6.3.9),暗梁高度hp不宜小于節(jié)點兩側(cè)框架梁梁高，暗梁上、下邊緣單側(cè)縱向鋼筋的配筋率不應(yīng)小于0.15%,鋼筋4—拉筋；5—腹板水平箍筋于1.25;于1.30;7.0.8異形柱結(jié)構(gòu)施工的尺寸允許偏差應(yīng)符合表7.0.8的規(guī)定，尺寸允許偏差的檢驗方法應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)允許偏差(mm)16426834十8,05表面平整(在2m長度范圍內(nèi))66中心線位置8478縱向受力鋼筋的柱非地震區(qū)地震區(qū)梁7.0.9當(dāng)替換原設(shè)計的墻體材料時，應(yīng)辦理設(shè)計變更文件。填7.0.10異形柱柱體及節(jié)點核心區(qū)內(nèi)不得預(yù)留或埋設(shè)水、電、燃?xì)夤艿篮途€纜；安裝水、電、燃?xì)夤艿篮途€纜時，不應(yīng)削弱柱附錄A底部抽柱帶轉(zhuǎn)換層的異形柱結(jié)構(gòu)及抗震設(shè)計的6度、7度(0.1g)時I、Ⅱ、Ⅲ類場地和7度本規(guī)程第3.1.2條規(guī)定的限值降低不少于10%,且框架結(jié)構(gòu)不2矩形平面建筑中剪力墻的間距，非抗震設(shè)計不宜大于3倍樓蓋寬度，且不宜大于36m;抗震設(shè)計不宜大于2倍樓蓋寬時，底部抽柱數(shù)不宜超過轉(zhuǎn)換層相鄰上部樓層框架柱總數(shù)的框架柱總數(shù)的40%。A.0.7轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度比宜接近1。轉(zhuǎn)400mm,其中心線宜與同方向被托異形柱截面肢厚或一般框架A.0.10轉(zhuǎn)換層樓面應(yīng)采用現(xiàn)澆樓板，樓板的厚度不應(yīng)小于150mm,且應(yīng)雙層雙向配筋，每層每方向的配筋率不宜小于鋼筋配筋率不應(yīng)小于1.0%,鋼筋連接接頭宜采用焊接或機(jī)械A(chǔ).0.11轉(zhuǎn)換層上部異形柱向底部框架柱轉(zhuǎn)換時，下部框架柱A.0.12底部大空間帶轉(zhuǎn)換層的異形柱結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)布置、計算4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，可采用2條文中指明應(yīng)按其他有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行的寫法為：“應(yīng)符中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程建設(shè)部2017年6月20日以1595號公告批準(zhǔn)、發(fā)布。 谷貽、王依群、陳云霞戴國瑩、趙艷靜、容柏生、呂志濤、 54 56 562.2符號 573.1結(jié)構(gòu)體系 573.2結(jié)構(gòu)布置 613.3結(jié)構(gòu)抗震等級 65 674.1極限狀態(tài)設(shè)計 674.2荷載和地震作用 684.3結(jié)構(gòu)分析模型與計算參數(shù) 704.4水平位移限值 72 735.1異形柱正截面承載力計算 735.2異形柱斜截面受剪承載力計算 755.3異形柱框架梁柱節(jié)點核心區(qū)受剪承載力計算 6.1一般規(guī)定 6.2異形柱結(jié)構(gòu) 826.3異形柱框架梁柱節(jié)點 857異形柱結(jié)構(gòu)的施工及驗收 88附錄A底部抽柱帶轉(zhuǎn)換層的異形柱結(jié)構(gòu) 43號文件的要求，對《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》進(jìn)行了由于我國目前尚無在8度(0.30g)抗震設(shè)防地區(qū)異形柱框形柱框架結(jié)構(gòu)的抗震性能特點，故未將抗震設(shè)防烈度為8度了8度(0.3g)的相關(guān)規(guī)定。質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技本規(guī)程的符號主要是根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010和《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011規(guī)定的。有些件：①非抗震設(shè)計；②抗震設(shè)防烈度為6度(0.05g)、7度(0.10g,0.15g)及8度(0.20g,0.30g)的抗震設(shè)計；③不同~14kN/m2;⑥標(biāo)準(zhǔn)層層高按3.0m。根據(jù)本規(guī)程及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的6度、7度抗震設(shè)計時，建于I、Ⅱ類場地的異形柱框架結(jié)JGJ3協(xié)調(diào)，對原規(guī)定進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。系列核算和分析結(jié)果表《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3對應(yīng)的規(guī)定適本條適用于10層及10層以上或高度超過28m的情形，當(dāng)層數(shù)JGJ3協(xié)調(diào)，對原規(guī)定進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。系列核算和分析結(jié)果表構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010第8.1.3條作3.2.1合理設(shè)計方案的結(jié)構(gòu)布置(包括平面布置及豎向布置)復(fù)雜，多項不規(guī)則指標(biāo)超過本規(guī)程第3.2.2條條文說明中表1或表2所列的上限值，或某一項大大超過規(guī)定值，具有現(xiàn)有技術(shù)和3.2.2在異形柱結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計時，首先應(yīng)對結(jié)構(gòu)設(shè)計方案關(guān)于平面和豎向布置的規(guī)則性及不規(guī)則程度進(jìn)行計規(guī)范》GB50011對一般鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的有關(guān)要求外，尚應(yīng)符合本規(guī)程第3.2.5條的相關(guān)規(guī)定。筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011對平面不規(guī)則的主要類型及豎向不規(guī)則的主要類型的定義，作為對異形柱結(jié)構(gòu)不規(guī)則類型判別的不規(guī)則類型扭轉(zhuǎn)不規(guī)則層間位移),大于該樓層兩端彈性水平位移(或?qū)娱g位移)凹凸不規(guī)則不規(guī)則類型側(cè)向剛度不規(guī)則上相鄰3個樓層側(cè)向剛度平均值的80%;除頂層或出屋不規(guī)則類型豎向抗側(cè)力構(gòu)件(柱、剪力墻)的內(nèi)力由水平轉(zhuǎn)換構(gòu)本規(guī)程第3.2.1條規(guī)定：異形柱結(jié)構(gòu)宜采用規(guī)則的設(shè)計方的相關(guān)規(guī)定適當(dāng)加嚴(yán)，且增加了8度(0.30g)的規(guī)定，對現(xiàn)澆層不小于60mm的疊合板按現(xiàn)澆板考慮建筑功能的要求，并不上下連續(xù)貫通落地(即底部抽柱),而是落在轉(zhuǎn)換大梁上(即梁托柱),完成上部小柱網(wǎng)到底部大柱網(wǎng)的1.20,不應(yīng)大于1.45(美國規(guī)范限制1.40)。本條的規(guī)定較現(xiàn)行當(dāng)異形柱結(jié)構(gòu)的層間受剪承載力小于相鄰上一樓層的80%類型”,其薄弱層的受剪承載力不應(yīng)小于相鄰上一樓層的65%,將薄弱層的地震剪力的增大系數(shù)1.20調(diào)整為1.25,與國家現(xiàn)行的放松?？蚣芙Y(jié)構(gòu)7度(0.1g)大于21m和7度(0.15g)大于于21m的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中的框架，在8度(0.3g)抗震設(shè)計異形柱與一般框架柱共同使用的情況(二者的數(shù)量、比例等因據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)第 3.3.2條的規(guī)定采用，不應(yīng)小于1.0;承載力抗震調(diào)整系數(shù)按條規(guī)定采用。的，其差異可能被掩蓋，故本條僅規(guī)定7度(0.15g)及8度大于1.20)來判別，此時異形柱結(jié)構(gòu)的水平地震作用計算應(yīng)計4.2.5異形柱結(jié)構(gòu)地震作用計算的方法，根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)當(dāng)調(diào)整，并采取樓板局部加厚、設(shè)置邊梁、加大樓板配筋等的10%,應(yīng)考慮二階效應(yīng)的影響，建筑結(jié)構(gòu)的二階效應(yīng)包括重力二階效應(yīng)(P-△效應(yīng))和受壓構(gòu)件的撓曲效應(yīng)(P-δ效應(yīng))一個范圍，較現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》5.1.2、5.1.3采用數(shù)值積分方法編制的電算程序，對28個L0.087,彼此吻合較好。又通過對5個矩形截面雙向偏心受拉試1.158,變異系數(shù)為0.085,吻合較好。上述研究表明所提出的凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)第6.2.5條中本長柱作為計算模型，對各種不同情況的350根L形、T形、十字形截面雙向偏心受壓長柱(變化10種彎矩作用方向角、5種長細(xì)比le/ra=17.5～90.07,5種相對偏心距e?/ra=0.346~按式(5.1.4-1)、式(5.1.4-2)計算的偏心距增大系數(shù)ηa0.045;與38個不等肢異形柱電算ya之比，其平均值為1.014,均方差為0.025。因此式(5.1.4-1)、式(5.1.4-2)也適用于一般不等肢異形柱(指短肢不小于500mm,長肢不大于800mm,時，構(gòu)件截面中由撓曲二階效應(yīng)(P—δ效應(yīng))引起的附加彎矩平均不會超過截面一階彎矩的4.2%,因此可忽略其影響，取ηa土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)第11.4.1條的2010(2015年版)第11.4.2條的規(guī)定值相同。于1.1的增大系數(shù)，以增大其正截面承載力，推遲塑性鉸的端截面上部縱筋總量的比例宜取為30%(邊梁15%)、對三、四級抗震等級宜取為40%(邊梁20%);對于框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)第6.3.1條和第5.2.2L形柱和驗算方向與腹板方向一致的T形柱的試驗表形柱均采用了與現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB按式(5.2.1-1)、式(5.2.2-1)計算與52個單調(diào)加載的L驗值之比的平均值為0.696,變異系數(shù)為0.148,基本吻合并有按式(5.2.1-2)、式(5.2.1-3)和式(5.2.2-2)計算與11試驗結(jié)果比較，計算值與試驗值之比的平均值按式(5.2.1-1)、式(5.2.2-1)計算與9個Z形柱單調(diào)加載試驗結(jié)果比較，計算值與試驗值之比的平系數(shù)為0.074;按式(5.2.1-2)、式(5.2.1-3)和式(5.2.2-2)之比的平均值為0.697,變異系數(shù)為0.101,彼此吻合較好，是式(5.2.2-3)和式(5.2.2-4)中軸向拉力對異形柱受剪承載力的影響項，取值與《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)第6.3.14條和第11.4.8條的規(guī)定相同。系數(shù)作了調(diào)整，取值與《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)第11.4.3條的規(guī)定相同。5.3.1本條內(nèi)容是保證異形柱結(jié)構(gòu)安全可靠的重要技術(shù)規(guī)定。柱節(jié)點核心區(qū)以及非抗震設(shè)計的梁柱節(jié)點核心區(qū)均應(yīng)進(jìn)行受剪承載力計算。在設(shè)計中，尚可采取各類有效措施，包括例如梁端增5.3.2～5.3.4式(5.3.2-1)和式(5.3.2-2)為規(guī)定的節(jié)點核心區(qū)截面限制條件，它是為避免節(jié)點核心區(qū)截面太小，混凝土承受過大的斜壓力，導(dǎo)致核心區(qū)混凝土首先被壓碎破式(5.3.3-1)和式(5.3.3-2)是節(jié)點核心區(qū)受剪承載力設(shè)計計算公式，參照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010(2015年版)第11.6.4條，取受剪承載力為混凝土項和水平箍筋項之和，并根據(jù)試驗謹(jǐn)慎地考慮了柱軸向壓力的有利影響。針對異形柱框架的特點，由于正交方向梁的截面寬度相對較小且偏置(對T形、L形柱和Z形柱框架梁柱節(jié)點),正交梁對節(jié)點核心區(qū)混凝土的約束作用甚微，式(5.3.2-1)、式(5.3.2-2)和式(5.3.3-1)、式(5.3.3-2)均未考慮正交梁對節(jié)點的約束研究表明，肢高與肢厚相同的等肢L形、T形和十字形柱框架梁柱節(jié)點核心區(qū)的水平截面面積可表達(dá)為ζb;h;=bche+h交肢全部有效利用時的正交肢影響系數(shù)(原規(guī)程稱作翼緣影響系數(shù))。本規(guī)程建立計算公式所依據(jù)的基本試驗試件有L形、T形和十字形三種截面，其(b?—be)值分別為300mm、270mm和360mm,計算求得的ζ分別為1.625、1.560和1.654。試驗表明，在相同條件下，節(jié)點水平截面面積相等時，等肢L形、T形和十字形截面柱的節(jié)點受剪承載力分別比矩形柱節(jié)點降低33%、18%和8%左右，這主要是由于節(jié)點核心區(qū)外伸翼緣于等肢異形柱框架梁柱節(jié)點，在式(5.3.2-1)、式(5.3.2-2)和式(5.3.3-1)、式(5.3.3-2)中，當(dāng)(b?—bc)等于300mm時，表5.3.4-1中正交肢影響系數(shù)5分別取為1.05、1.25和1.40。對于T形柱節(jié)點，當(dāng)(b?—bc)值由270mm增加到570mm時，試驗得到的受剪承載力提高約30%,而用有限元分析得到的受剪承載力僅提高約12%。據(jù)此當(dāng)(b—be)等于600mm時，5v分別取為1.10、1.40和1.55。對于肢高與肢厚表5.3.2-1軸壓比N/(f.A)是指與節(jié)點剪力設(shè)計值對應(yīng)為0.1時的提高約10%左右，但在軸壓比為0.6時，其受剪承載力反而降低并接近軸壓比為0.1時的數(shù)值。為和式(5.3.3-2)引用軸壓比影響系數(shù)N來反映軸壓比對節(jié)點核根據(jù)節(jié)點試件h;為480mm和550mm的試驗結(jié)果比較，以原規(guī)程公式(5.3.2-2)提出的主要依據(jù)是：通過對116個T形柱節(jié)點(fu=10～50N/mm2,pv=0～1.3%,b和h為力計算公式為：V=(0.232+0.56p,fyw/fe+0.349/fe)0.2mm;根據(jù)12個試件的試驗數(shù)據(jù)得到的Po.2/Pu變化范圍在0.387～0.692之間，平均值為0.534,變異系數(shù)為0.157,假定按正態(tài)分布分析，取保證率93.3%,則得Po.2/Pu=0.408。使荷載和材料分項系數(shù)，合并近似取為1.55,則得1.55×0.408=0.632。最后將上式右邊乘以0.632,從而Vu一(0.147+0.354p,fw/fe+0.221/fe)5vshfeb;hj。取常用的混凝土強(qiáng)度及修訂，對原規(guī)程公式(5.3.2-2)作了放寬約10%的調(diào)整。通過55個異形柱節(jié)點的低周反復(fù)荷載試驗結(jié)果(十字形柱節(jié)點12個，T形柱節(jié)點28個，L形柱節(jié)點5個，Z形柱節(jié)點10個，fe=9.24～70.40MPa,pv=0～2.07%,軸壓比n=0~0.45)統(tǒng)計。分析表明：對原規(guī)程公式(5.3.2-2)中最大剪壓比系數(shù)控制值由0.19提高至0.21,可保證梁端出現(xiàn)塑性鉸后，系數(shù)α=1.2,聚丙烯纖維增強(qiáng)系數(shù)α=1.1。增強(qiáng)系數(shù)取值是根分率為0.1%,鋼纖維體積百分率為1%。二，其受力狀態(tài)也是相同的。近似將Z形截面柱節(jié)點看兩個L形截面柱節(jié)點組合而成，本規(guī)程據(jù)此給出Z形柱節(jié)點受按式(5.3.2-2)、式(5.3.3-2)計算與10榀Z形節(jié)點(其中2榀頂層節(jié)點)低周反復(fù)加載試驗結(jié)果比較，計算值與試驗值之比的平均值為0.682,變異系數(shù)為0.114;按式(5.3.2-1)、式(5.3.3-1)計算與7榀Z形節(jié)點單調(diào)加載的試驗結(jié)果比較，計算值與試驗值之比的平均值為0.805,變異系數(shù)為0.097。分析表明：Z形節(jié)點考慮正交肢作用和影響的設(shè)計計算公式是適用對于無地震作用組合情況的式(5.3.2-1)和式(5.3.3-1)震情況的80%條件(但箍筋作用項不予折減)得出，且不引入對低周反復(fù)荷載作用的55個異形柱框架節(jié)點試件的試驗結(jié)5.3.6當(dāng)框架梁的寬度大于柱肢截面寬，且梁角部的縱向鋼筋在本柱肢縱筋的外側(cè)錨入梁柱節(jié)點核心區(qū)時承載力驗算可偏安全地采用本規(guī)程第5.3.2條～第5.3.4條規(guī)定，取節(jié)點核心區(qū)有效驗算寬度等于柱肢截面厚度，即取b;=b。本條規(guī)定的后一種方法主要是參考《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011-2010扁梁框架梁柱節(jié)點的規(guī)定，并根據(jù)類似的異形6.1.2混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)超過C50的規(guī)定，主要是考慮到時，兩肢肢高比不宜超過1.6,且肢厚相差不大于50于3。6.2.2、6.2.9研究分析表明：雙向