變電站用電系統(tǒng)進(jìn)行合理優(yōu)化

摘要電力工業(yè)既是重要的能源生產(chǎn)部門，同時(shí)又是耗能大戶。電力系統(tǒng)在發(fā)、供、用電過(guò)程中，其自身電能損耗是相當(dāng)大的。據(jù)各地區(qū)的供電部門不完全統(tǒng)計(jì)，變電站的站用電所占比例較高。如何對(duì)目前站用電的構(gòu)成進(jìn)行深入研究，在保證變電站正常的生產(chǎn)用電的前提下，對(duì)變電站用電系統(tǒng)進(jìn)行合理優(yōu)化，減少站用耗電量，對(duì)于實(shí)現(xiàn)各變電站的安全高效運(yùn)行、節(jié)能減排具有重要的意義。本設(shè)計(jì)是對(duì)汕頭市供電局正陽(yáng)220kVGIS站與官埭220kV戶外站進(jìn)行了調(diào)研，并對(duì)各個(gè)站用電系統(tǒng)與節(jié)能技術(shù)進(jìn)行了研究，根據(jù)構(gòu)成站用電系統(tǒng)中的變壓器系統(tǒng)，照明系統(tǒng)，空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)，管理系統(tǒng)等的實(shí)際情況進(jìn)行分析研究，在滿足變電站安全可靠運(yùn)行的基礎(chǔ)上，對(duì)各站用電系統(tǒng)進(jìn)行合理改造，并提出利用光伏發(fā)電系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對(duì)站用電的補(bǔ)充，從而得出節(jié)能降耗的措施，達(dá)到變電站的安全高效運(yùn)行。關(guān)鍵詞：變電站用電，節(jié)能降耗，站用變壓器，照明，空調(diào)通風(fēng)AbstractTheelectricpowerindustryisnotonlyanimportantenergyproductionsector,butitisalsoEnergyconsumptioner.TheElectricitygenerator,PowerTransmissionandDistribution,loadinthepowersystem,It’sself-powerlossisconsiderable.Accordingtoincompletestatistics,theelectricitysectorinallregions,theproportionofstationsubstationhigher.Howthecompositionofthepresentstand-depthstudyofelectricity,inensuringthenormalproductionofelectricitysubstation,underthepremiseoftherationaloptimizationofsubstationpowersystemtoreducetheuseofpowerstation,substationforachievingthesafeandefficientoperation,savingenergyandreducingrowofgreatsignificance.

ThisdesignisZhengyang220kVGISandGuandi220kVoutdoorstationofShantouPowerStationconductinganinvestigation,andeachstationpowersystemsandenergy-savingtechniqueswerestudied,accordingtoforminthetransformerstationpowersystems,lightingsystem,airconditioningandventilationsystems,managementsystems,analysisoftheactualsituation,safeandreliableoperationtomeetthesubstationbasedontheelectricitysystemonthestationandreasonablereform,andmadeuseofphotovoltaicpowergenerationsystemtorealizetheadditionalstationstoarriveatenergysavingmeasurestoachievesafeandefficientoperationsubstation.

Keywords:substationelectricity,energysaving,stationtransformers,lighting,airconditioningandventilation目錄1緒論 11.1題目背景及目的 11.2國(guó)內(nèi)外研究狀況 21.3本論文主要研究的內(nèi)容 32變電站站用變節(jié)能 42.1變壓器節(jié)能技術(shù)手段 42.2變壓器經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)的分析 52.3所用變壓器選擇的應(yīng)考慮的因素和基本原則、計(jì)算方法 62.3.1所用變壓器選擇的應(yīng)考慮的因素 62.3.2所用變壓器負(fù)荷計(jì)算原則 62.3.3容量選擇的計(jì)算方法 62.4變壓器容量計(jì)算 72.4.1正陽(yáng)站變壓器容量的計(jì)算 72.4.2官埭站變壓器容量的計(jì)算 82.4.3變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式 102.5提高變壓器功率因數(shù) 103變電站空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)節(jié)能 123.1空調(diào)節(jié)能措施分析 123.2空調(diào)節(jié)能途徑 153.3變電站空調(diào)負(fù)荷計(jì)算原則 173.3.1空調(diào)負(fù)荷計(jì)算的基本構(gòu)成 173.3.2空調(diào)系統(tǒng)夏季冷、濕負(fù)荷的計(jì)算 183.3.3空調(diào)房間室內(nèi)冷、濕負(fù)荷的計(jì)算方法 193.4正陽(yáng)站的空調(diào)負(fù)荷計(jì)算 223.4.1正陽(yáng)站的控制室冷負(fù)荷計(jì)算 223.4.2正陽(yáng)站的通訊室的冷負(fù)荷計(jì)算 253.5官埭站的空調(diào)負(fù)荷計(jì)算 263.5.1官埭站的通訊室的冷負(fù)荷計(jì)算 263.5.2官埭站控制室的冷負(fù)荷計(jì)算 283.5.3官埭站10kv室的冷負(fù)荷計(jì)算 303.6空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能改造 343.7通風(fēng)系統(tǒng)節(jié)能研究 363.7.1變頻器在風(fēng)機(jī)及泵類負(fù)載節(jié)能降耗的應(yīng)用 364變電站照明系統(tǒng)節(jié)電 394.1照明節(jié)能方法 394.2變電站照度計(jì)算 394.3正陽(yáng)站的照度計(jì)算 404.4官埭站的照度計(jì)算 414.5照度對(duì)比 425光伏屋頂系統(tǒng)設(shè)計(jì)方法和效益分析 445.1光伏屋頂系統(tǒng)設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)定 445.2光伏系統(tǒng)的計(jì)算 455.2效益分析 495.3總結(jié) 516三相負(fù)荷電流平衡與經(jīng)濟(jì)運(yùn)行 526.1三相不平衡電流的影響 526.1.1不平衡電流會(huì)增加變壓器的鐵損和影響變壓器的安全運(yùn)行 526.1.2不平衡電流會(huì)降低變壓器的出力，降低供電質(zhì)量 526.1.3不平衡電流會(huì)影響計(jì)量?jī)x表的精度 526.2三相不平衡——無(wú)功補(bǔ)償裝置 537站用電管理節(jié)能 547.1具體管理措施 547.2變壓器的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行 557.3加強(qiáng)日常用電管理 567.4依靠科技進(jìn)步 567.5其他方面 578總結(jié) 58參考文獻(xiàn) 59附錄：220KV變電站的有關(guān)數(shù)據(jù) 60PAGE11緒論1.1題目背景及目的電力是社會(huì)經(jīng)濟(jì)發(fā)展的基礎(chǔ)動(dòng)力，我國(guó)電力工業(yè)發(fā)展迅速，發(fā)電量居世界第二，然而由于受諸多因素的影響，目前我國(guó)電力能源利用效率較低，消耗高，浪費(fèi)嚴(yán)重。地球的資源無(wú)法支持無(wú)限度的能源消耗。這將會(huì)嚴(yán)重制約我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，因此電力行業(yè)節(jié)能降耗勢(shì)在必行。解決能源問(wèn)題，必須堅(jiān)持開(kāi)發(fā)與節(jié)約并重的原則，電力工業(yè)既是重要的能源生產(chǎn)部門，同時(shí)又是耗能大戶。電力系統(tǒng)在發(fā)、供、用電過(guò)程中，其自身電能損耗是相當(dāng)大的。因此其節(jié)能降耗工作潛力巨大，前景廣闊。近年來(lái)，我國(guó)在這方面從專業(yè)的角度做了大量工作，取得了顯著的成效和豐富的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。本論文選題是以汕頭供電局橫向科研項(xiàng)目為背景來(lái)展開(kāi)研究的。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，汕頭供電局29個(gè)變電站一年的站用電電量超過(guò)一千萬(wàn)度，用電量接近汕頭供電量的0.1%。如何對(duì)目前站用電的構(gòu)成進(jìn)行深入研究，在保證變電站正常的生產(chǎn)用電的前提下，對(duì)汕頭變電站用電系統(tǒng)進(jìn)行合理優(yōu)化，減少站用耗電量，對(duì)于實(shí)現(xiàn)各變電站的安全高效運(yùn)行、節(jié)能減排具有重要的意義，本課題主要是根據(jù)汕頭市供電局正陽(yáng)220kVGIS站與官埭220kV戶外站站用電設(shè)備參數(shù)，對(duì)各站用電系統(tǒng)與節(jié)能技術(shù)進(jìn)行了研究。1.2國(guó)內(nèi)外研究狀況目前國(guó)內(nèi)外的變電站節(jié)能降耗的研究主要集中對(duì)變電站改造上，如推廣變電站綜合自動(dòng)化、GIS變電站等等。電力系統(tǒng)變電所綜合自動(dòng)化，經(jīng)過(guò)十多年的技術(shù)發(fā)展已經(jīng)達(dá)到一定的水平，在我國(guó)城鄉(xiāng)電網(wǎng)改造與建設(shè)中不僅中低壓變電站采用了自動(dòng)化技術(shù)實(shí)現(xiàn)無(wú)人值班，而且在220kV及以上的超高壓變電站建設(shè)中也大量采用自動(dòng)化新技術(shù)，從而大大提高了電網(wǎng)建設(shè)的現(xiàn)代化水平，增強(qiáng)了輸配電和電網(wǎng)調(diào)度的可能性，降低了變電站建設(shè)的總造價(jià)，也是目前變電站建設(shè)的主要模式。變電站節(jié)能降耗也集中在變電站建筑，占地，和更換變電站設(shè)備等方面，然而從變電站的內(nèi)部出發(fā)來(lái)節(jié)能降耗的研究，如分析站用電的負(fù)荷，氣候，變電站各種照明，通風(fēng)設(shè)備，通過(guò)改進(jìn)這些來(lái)節(jié)能的研究很少，而且設(shè)備節(jié)能的研究以變壓器研究為主，技術(shù)水平相對(duì)較高，而其他設(shè)備的節(jié)能技術(shù)也較高。然而把這些設(shè)備節(jié)能降耗綜合起來(lái)研究的并不多，隨著我國(guó)電力的發(fā)展，將有越來(lái)越多的變電站建成，這樣綜合起來(lái)的研究對(duì)變電站的建設(shè)將有很大的幫助和意義。1.3本論文主要研究的內(nèi)容本論文從技術(shù)手段、經(jīng)濟(jì)手段、管理手段等分析了變電站的站用電情況。對(duì)變電站的各個(gè)耗電部分進(jìn)行分析研究，提出節(jié)能降耗的重要性和可行性，然后針對(duì)每一個(gè)能耗部分具體提出節(jié)能措施，同時(shí)也研究利用外界條件對(duì)站用電進(jìn)行補(bǔ)充，達(dá)到最小成本。對(duì)于變電站各個(gè)能耗部分進(jìn)行具體的研究方法，對(duì)站用變壓器部分，主要是選擇合理的變壓器容量、選用低能耗、高效率的節(jié)能型變壓器、選擇合理經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行方式以及提高功率因數(shù)；對(duì)通風(fēng)空調(diào)部分，主要研究方法是重新計(jì)算冷負(fù)荷以選擇最恰當(dāng)?shù)目照{(diào)數(shù)量和功率與風(fēng)機(jī)的數(shù)量與臺(tái)數(shù)，同時(shí)也利用先進(jìn)技術(shù)對(duì)空調(diào)風(fēng)機(jī)進(jìn)行環(huán)境自動(dòng)控制；對(duì)照明部分，主要是重新計(jì)算各個(gè)地方的照度以選擇合理的燈具數(shù)量，同時(shí)利用先進(jìn)技術(shù)對(duì)燈具進(jìn)行控制；在對(duì)原站用電本身的節(jié)能基礎(chǔ)上，也提出利用外界太陽(yáng)能對(duì)站用電進(jìn)行補(bǔ)充，主要是設(shè)計(jì)一套太陽(yáng)能發(fā)電系統(tǒng)；除了這些主要的能耗部分，也研究了不平衡電流產(chǎn)生的損耗，同時(shí)提出了如何去消除這一方面的損耗的方法；也研究了外界氣候?qū)φ居秒姷姆系挠绊懠案鶕?jù)研究結(jié)果提出合適的設(shè)計(jì)；最后研究了從加強(qiáng)管理方面去降低損耗的方法。2變電站站用變節(jié)能2.1變壓器節(jié)能技術(shù)手段1、合理選配變壓器的容量，從理論上講，要使變壓器發(fā)揮最大效率，應(yīng)使平均負(fù)荷率為額定容量的50%-70%，但因?yàn)樽儔浩鞅旧淼呢?fù)載及功率因數(shù)是變化的，且有超載運(yùn)行的可能性，故不必按最大效率的準(zhǔn)則來(lái)選擇變壓器的容量，如果變壓器容量選得過(guò)大，出現(xiàn)“大馬拉小車”現(xiàn)象，空載損耗會(huì)大大增加，變壓器容量選得過(guò)小，變壓器負(fù)載過(guò)大，甚至過(guò)負(fù)荷，使變壓器負(fù)載損耗增大，這樣選擇容量的計(jì)算方法如下[1]：（1）計(jì)算負(fù)荷量和功率因素，在待選的系列變壓器中選擇多種容量（即不同規(guī)格）的變壓器，以供待選變壓器（其額定容量應(yīng)大于負(fù)荷的最大視在功率）（2）計(jì)算出各種容量變壓器與負(fù)荷對(duì)應(yīng)的負(fù)載率。（3）根據(jù)上述值以及各種容量變壓器的空載損耗和短路損耗計(jì)算出每臺(tái)變壓器運(yùn)行時(shí)的損耗和效率（一般情況下選用效率高的）。（4）具體確定變壓器容量時(shí)，既要考慮變壓器的損耗，又需考慮適當(dāng)提高變壓器的容量利用率。2、選用低能耗、高效率的節(jié)能型變壓器。它可以減少空載時(shí)由鐵損、漏磁損耗、激磁電流產(chǎn)生的鐵損和負(fù)載時(shí)由負(fù)載電流在變壓器線圈電阻上產(chǎn)生的損耗。采用非晶合金鐵芯變壓器，具有低噪音、低損耗等特點(diǎn)，其空載損耗僅為常規(guī)產(chǎn)品的五分之一，且全密封免維護(hù)，運(yùn)行費(fèi)用極低。S11系統(tǒng)是目前推廣應(yīng)用的低損耗變壓器，空載損耗較S9系列低75％左右，其負(fù)載損耗與S9系列變壓器相等。因此，應(yīng)在輸配電項(xiàng)目建設(shè)環(huán)節(jié)中推廣使用低損耗變壓器。3、變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行指在傳輸電量相同的條件下，通過(guò)擇優(yōu)選取最佳運(yùn)行方式和調(diào)整負(fù)載，使變壓器電能損失最低。變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行無(wú)需投資，只要加強(qiáng)供、用電科學(xué)管理，即可達(dá)到節(jié)電和提高功率因數(shù)的目的。每臺(tái)變壓器都存在有功功率的空載損失和短路損失，無(wú)功功率的空載消耗和額定負(fù)載消耗。變壓器的容量、電壓等級(jí)、鐵芯材質(zhì)不同，故上述參數(shù)各不相同。因此變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行就是選擇參數(shù)好的變壓器和最佳組合參數(shù)的變壓器運(yùn)行。選擇變壓器的參數(shù)和優(yōu)化變壓器運(yùn)行方式可以從分析變壓器有功功率損失和損失率的負(fù)載特性入手。4、提高變壓器功率因數(shù)，在系統(tǒng)中合理設(shè)置無(wú)功補(bǔ)償設(shè)備。2.2變壓器經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)的分析變壓器傳輸功率過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生有功功率損耗和無(wú)功功率損耗。變壓器的有功損耗主要由空載損耗和負(fù)載損耗組成，雙繞組變壓器的有功功率損耗ΔP、無(wú)功功率損耗ΔQ為[2]ΔP=ΔP0+β2ΔPkΔQ=ΔQ0+β2ΔQkβ=S/SN式中ΔP0、ΔPK——變壓器的空載、額定負(fù)載有功損耗，KWΔQ0、ΔQK——變壓器的空載、額定負(fù)載無(wú)功損耗，Kavrβ—負(fù)荷系數(shù)S、SN為變壓器的負(fù)載和額定容量，KVA.正陽(yáng)站的損耗計(jì)算：#2有功功率損耗：ΔP=ΔP0+β2ΔPk=0.862+0.0782*3.7=0.8845kw一年有功損耗電能：0.8845*365*24=7748.22kw.h官埭站的損耗計(jì)算：#1有功功率損耗：ΔP=ΔP0+β2ΔPk=0.862+0.25532*3.7=1.103kw#2有功功率損耗：ΔP=ΔP0+β2ΔPk=0.862+0.0782*3.7=0.8786kw一年有功損耗電能：（1.103+0.8786）*365*24=17358.816kw.h所選變壓器的有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)βjp=sqrt(P0/Pk)變壓器“大馬拉小車”的判斷式即臨界負(fù)載系數(shù)βlp=βjp2所選變壓器的有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)βjp=sqrt(P0/Pk)=sqrt(0.862/3.7)=0.4827所選變壓器的臨界負(fù)載系數(shù)βlp=βjp2=0.48272=0.2330由此可以判斷出正陽(yáng)站#2和官埭站#2是“大馬拉小車”。容量選擇的不合理，因此要重新選擇合理的變壓器2.3所用變壓器選擇的應(yīng)考慮的因素和基本原則、計(jì)算方法2.3.1所用變壓器選擇的應(yīng)考慮的因素（1）變壓器原、副邊額定電壓應(yīng)分別與引線點(diǎn)和所用電系統(tǒng)的額定電壓相適應(yīng)。（2）聯(lián)接組別的選擇，宜使同一電壓級(jí)的所用工作、備用變壓器輸出電壓的相位一致。（3）阻抗電壓及調(diào)壓型式的選擇，宜使在引接點(diǎn)電壓及所用電負(fù)荷正常波動(dòng)范圍內(nèi)，所用電各級(jí)母線的電壓偏移不超過(guò)額定電壓的5%。（4）變壓器的容量必須保證所用機(jī)械及設(shè)備能從電源獲得足夠的功率[3]。2.3.2所用變壓器負(fù)荷計(jì)算原則（1）連續(xù)運(yùn)行及經(jīng)常短時(shí)運(yùn)行的設(shè)備應(yīng)予以計(jì)算。（2）不經(jīng)常短時(shí)及不經(jīng)常斷續(xù)運(yùn)行的設(shè)備不予計(jì)算[3]。2.3.3容量選擇的計(jì)算方法負(fù)荷計(jì)算采用換算系數(shù)法，所用變壓器容量St(KVA)按下式計(jì)算[3]St=》KP1+P2+P3式中K——所用動(dòng)力負(fù)荷換算系數(shù)，一般取0.85；P1、P2、P3——所用動(dòng)力、電熱、照明負(fù)荷之和，KW。則正陽(yáng)站站用變壓器容量St1=0.85*12.21+44.05+10.38=64.8085kva則官埭站站用變壓器容量St2=0.85*14.4+106.7+39.59=158.53kva選擇變壓器的思路：大小變2.4變壓器容量計(jì)算2.4.1正陽(yáng)站變壓器容量的計(jì)算正陽(yáng)站站用變壓器的選擇：分兩種情況：夏季(185天)和非夏季（180天）1、夏季夏季正陽(yáng)站站用變壓器負(fù)荷計(jì)算St1=0.85*12.21+44.05+10.38=64.809kva查表可知可選容量有80、100、125、160、200、250、315、400、500kva，列表如下：表1.110KV干式變壓器技術(shù)數(shù)據(jù)[4]型號(hào)額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-80/10800.321.210.5140.2640.811.1139SC10-100/101000.351.370.5050.2550.6480.9253SC10-125/101250.411.610.5050.2550.5190.8437SC10-160/101600.481.860.5080.2580.4050.7851SC10-200/102000.550.3240.7809SC10-250/102500.632.40.5120.2630.2590.7910SC10-315/103150.773.030.5040.2540.2060.8986SC10-400/104000.853.480.4940.2440.1620.9413經(jīng)比較宜選擇SC10-200/10，其負(fù)荷率不是最大和最小的，但有功損耗是最小的。表1.2與原變壓器對(duì)比型號(hào)額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-400/104000.8623.70.4830.2330.0780.8845SC10-200/102000.550.3240.7809有功功率損耗減少為0.8845-0.7809=0.1036kw2、非夏季非夏季正陽(yáng)站站用變壓器負(fù)荷計(jì)算St1=0.85*12.21+10.38=20.7585kva查表可知可選容量有30、50、80、100、125kva，列表如下：表1.310KV干式變壓器技術(shù)數(shù)據(jù)[4]型號(hào)額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-30/10300.170.620.5240.2740.6920.4669SC10-50/10500.240.860.5280.2790.4150.3881SC10-80/10800.321.210.5140.2640.2600.4018SC10-100/101000.351.370.5050.2550.2080.4093SC10-125/101250.411.610.5050.2550.1660.4544經(jīng)比較宜選擇SC10-50/10，其負(fù)荷率不是最大和最小的，但有功損耗是最小的。表1.4與原變壓器對(duì)比型號(hào)額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-400/104000.8623.70.4830.2330.0780.8845SC10-50/10500.240.860.5280.2790.4150.3881有功功率損耗減少為0.8845-0.3881=0.4964kw3、合理選擇變壓器容量后一年的有功損耗為0.7809*185*24+0.3881*180*24=5143.788kw.h比原來(lái)變壓器一年節(jié)省的電能7748.22-5143.788=2604.432kw.h2.4.2官埭站變壓器容量的計(jì)算1、夏季夏季官埭站站用變壓器的選擇：分兩種情況：夏季(185天)和非夏季（180天）夏季官埭站站用變壓器負(fù)荷計(jì)算St2=0.85*14.4+106.7+39.59=158.53kva查表可知可選容量有160、200、250、315、400、500、630kva，列表如下：表1.510KV干式變壓器技術(shù)數(shù)據(jù)[4]型號(hào)額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-160/101600.481.860.5080.2580.9912.3067SC10-200/102000.550.7931.9335SC10-250/102500.632.40.5120.2630.6341.5947SC10-315/103150.773.030.5040.2540.5031.5366SC10-400/104000.853.480.4940.2440.3961.3957SC10-500/105001.024.260.4890.2390.3171.4481SC10-630/10630800.2310.2521.5051經(jīng)比較宜選擇SC10-400/10，其負(fù)荷率不是最大和最小的，但有功損耗是最小的。2、非夏季非夏季官埭站站用變壓器負(fù)荷計(jì)算St2=0.85*14.4+39.59=51.83kva查表可知可選容量有80、100、125、160、200kva，列表如下：表1.610KV干式變壓器技術(shù)數(shù)據(jù)[4]型號(hào)額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-80/10800.321.210.5140.2640.6480.8281SC10-100/101000.351.370.5050.2550.5180.7176SC10-125/101250.411.610.5050.2550.4150.6873SC10-160/101600.481.860.5080.2580.3240.6753SC10-200/102000.550.2590.6976經(jīng)比較宜選擇SC10-160/10，其負(fù)荷率不是最大和最小的，但有功損耗是最小的。表1.7與原變壓器對(duì)比型號(hào)額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟(jì)負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-400/104000.8623.70.4830.2330.0780.8845SC10-160/101000.481.860.5080.2580.3240.6753有功功率損耗減少為0.8845-0.6753=0.2092kw3、合理選擇變壓器容量后一年的有功損耗為1.3957*185*24+0.6753*180*24=9114.204kw.h比原來(lái)變壓器一年節(jié)省的電能17358.816-9114.204=8244.612kw.h2.4.3變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式兩臺(tái)不同容量變壓器之間經(jīng)濟(jì)運(yùn)行時(shí)的臨界負(fù)載Slp[1]Slp=sqrt[(P0l-P0s)/(Pks/SNs2--Pkl/SNl2則正陽(yáng)站兩臺(tái)變壓器SC10-50/10和SC10-200/10之間經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的臨界負(fù)載Slp=sqrt[(P0l-P0s)/(Pks/SNs2-Pkl/SNl2=sqrt[(0.55-0.24)/(0.86/502-2.2/2002]=32.75kva即當(dāng)實(shí)際負(fù)載S<32.75kva時(shí)，SC10-50/10運(yùn)行，反之則SC10-200/10運(yùn)行。官埭站兩臺(tái)變壓器SC10-160/10和SC10-400/10之間經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的臨界負(fù)載Slp=sqrt[(P0l-P0s)/(Pks/SNs2-Pkl/SNl2=sqrt[(0.862-0.48)/(1.86/1602-3.7/4002]=87.82kva即當(dāng)實(shí)際負(fù)載S<87.82kva時(shí)，SC10-160/10運(yùn)行，反之則SC10-400/10運(yùn)行。2.5提高變壓器功率因數(shù)1、變壓器損耗包括有功和無(wú)功兩部分，由于無(wú)功功率的存在，使功率因數(shù)降低，在輸出功率一定時(shí)，系統(tǒng)電流將增大(I=P/Ucosa),從而使系統(tǒng)的有功損耗增大，故無(wú)功損耗將引起有功損耗變化。所以要進(jìn)行無(wú)功補(bǔ)償.裝設(shè)無(wú)功補(bǔ)償器后，負(fù)荷功率因數(shù)從cosa1調(diào)高到cosa2，輸送的有功功率和電壓不變時(shí)，變壓器的損耗有所降低，降低的百分?jǐn)?shù)ΔP可用下式計(jì)算[3]：ΔP=[1-(cosa1/cosa2)2]*100%無(wú)功補(bǔ)償自動(dòng)補(bǔ)償裝置檢測(cè)瞬時(shí)功率因數(shù)，自動(dòng)投切電容器，保證功率因數(shù)在設(shè)定范圍內(nèi)，補(bǔ)償容量若按固定補(bǔ)償，用平均有功功率進(jìn)行計(jì)算，將在最大負(fù)荷時(shí)出現(xiàn)補(bǔ)償容量不足的問(wèn)題，因此，補(bǔ)償容量必須用最大負(fù)荷，即按照有功負(fù)荷進(jìn)行計(jì)算，并采用低壓集中自動(dòng)補(bǔ)償，其補(bǔ)償容量為：Qc=P(tana1-tana2)式中，a1和a2分別為補(bǔ)償前、補(bǔ)償后的功率因數(shù)角，P為最大負(fù)荷2、補(bǔ)償容量的計(jì)算按國(guó)家有關(guān)規(guī)定，變電站的站用電功率因數(shù)應(yīng)達(dá)到0.9以上，由所提供的下表數(shù)據(jù)可知正陽(yáng)站、官埭站的站用變功率因數(shù)都不偏低，要進(jìn)行無(wú)功補(bǔ)償以提高功率因數(shù)。表1.8站用變功率因素表站名站用變功率因素站名站用變功率因素正陽(yáng)站0.82官埭站0.79(1)、正陽(yáng)站的補(bǔ)償容量的計(jì)算按國(guó)家有關(guān)規(guī)定把變電站的站用電功率因數(shù)提高到0.9以上，所需的電容器容量Qc=P(tana1-tana2)=66.64*[tan(arccos0.82-arccos0.9)]=14.24kvar補(bǔ)償后變壓器的有功損耗降低的百分?jǐn)?shù)ΔPΔP=[1-(cosa1/cosa2)2]*100%=[1-(0.82/0.9)2]*100%=16.99%即可節(jié)省的有功功率為ΔP=0.8845*16.9%=0.1503kw一年可節(jié)省電量：0.1503*365*24=1316.628kw.h(2)、官埭站的補(bǔ)償容量的計(jì)算按國(guó)家有關(guān)規(guī)定把變電站的站用電功率因數(shù)提高到0.9以上，所需的電容器容量Qc=P(tana1-tana2)=160.69*[tan(arccos0.79)-tanarccos0.9)]=46.889kvar補(bǔ)償后變壓器的有功損耗降低的百分?jǐn)?shù)ΔPΔP=[1-(cosa1/cosa2)2]*100%=[1-(0.79/0.9)2]*100%=22.95%即可節(jié)省的有功功率為ΔP=2*22.95%=0.459kw一年可節(jié)省電量：0.459*365*24=4020.84kw.h3變電站空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)節(jié)能3.1空調(diào)節(jié)能措施分析變電站空調(diào)節(jié)能問(wèn)題，受建筑物圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱工性能的影響很大，圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱工性能水平甚至對(duì)空調(diào)能耗起到了決定性作用。但圍護(hù)結(jié)構(gòu)節(jié)能涉及內(nèi)容廣泛，于是從空調(diào)設(shè)備自身選擇、參數(shù)確定和設(shè)備運(yùn)行等方面的節(jié)能措施?？照{(diào)設(shè)備選擇在空調(diào)設(shè)備選擇上，從理論上講可以用于變電站空調(diào)工程的設(shè)備種類很多，分體式空調(diào)機(jī)、多聯(lián)式空調(diào)機(jī)和集中空調(diào)等均能在一定前提條件下應(yīng)用于變電站夏季制冷。但是，通常變電站具備自身工藝和布置等方面的特點(diǎn)：主控室、通信室等主要空調(diào)房間均為電氣設(shè)備間，為保障電力設(shè)備安全運(yùn)行，電氣設(shè)備問(wèn)內(nèi)不應(yīng)設(shè)置有壓力的空調(diào)水管；空調(diào)房間面積相對(duì)于整個(gè)變電站而言很小，一般在100—300n12之間，尤其是電氣設(shè)備室內(nèi)布置的變電站，空調(diào)房間面積僅占到建筑總面積的10％左右；在運(yùn)行方式上，變電站逐步轉(zhuǎn)向?yàn)闊o(wú)人值班運(yùn)行，生活房間空調(diào)使用率很低，這也就意味著室內(nèi)空氣齡控制要求沒(méi)有特別限制。根據(jù)上述特點(diǎn)，常規(guī)獨(dú)立建設(shè)的變電站空調(diào)宜采用冷媒直接蒸發(fā)式分體空調(diào)機(jī)或多聯(lián)式空調(diào)機(jī)，電氣設(shè)備房間則建議采用機(jī)房專用空調(diào)?？照{(diào)形式的選擇必須根據(jù)具體工程的具體特點(diǎn)來(lái)確定，如空調(diào)面積較小的地上變電站，除工藝房間采用機(jī)房專用空調(diào)外，其他房間宜采用分體式空調(diào)機(jī)，而地上空調(diào)房間面積大或者類似于地下變電站情形的冷媒管道超長(zhǎng)的工程，則采用多聯(lián)式空調(diào)機(jī)，才能在滿足工藝要求的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)節(jié)能的目標(biāo)。因此，建議在空調(diào)設(shè)備選擇上本著因地制宜的原則，根據(jù)工程所在地、工程布置和運(yùn)行使用等具體情況進(jìn)行選擇。常見(jiàn)變電站空調(diào)設(shè)備形式的選擇推薦方案如表所示。具體到設(shè)備選用工作，則應(yīng)該在同類型產(chǎn)品中優(yōu)選品牌影響力大、售后服務(wù)好和制冷效率高的產(chǎn)品，對(duì)于分體式空調(diào)機(jī)則應(yīng)選用《單元式空氣調(diào)節(jié)機(jī)能效限定值及能源效率等級(jí)》中規(guī)定的能效等級(jí)不低于3級(jí)的產(chǎn)品，即空調(diào)機(jī)夏季制冷標(biāo)準(zhǔn)工況下COPI>2．8。變電站空調(diào)形式選擇推薦方案變電站布置形式地上站半地上站地下站集控室變電站運(yùn)行特點(diǎn)無(wú)人值班無(wú)人值班無(wú)人值班有人值班建議空調(diào)形式機(jī)房專用空調(diào)+分體式空調(diào)機(jī)多聯(lián)式空調(diào)機(jī)多聯(lián)式空調(diào)機(jī)多聯(lián)式或其他形式空調(diào)機(jī)空調(diào)房間室內(nèi)參數(shù)確定夏季空調(diào)室內(nèi)設(shè)計(jì)參數(shù)的選擇，首先應(yīng)該滿足設(shè)備運(yùn)行條件和規(guī)范規(guī)定的要求，如果規(guī)范給定的是溫度范圍，而不是具體數(shù)值，則需要根據(jù)實(shí)際情況，盡量選定規(guī)范允許范圍內(nèi)的最高夏季室內(nèi)空調(diào)設(shè)計(jì)溫度。夏季空調(diào)室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度應(yīng)為26～28℃，因此，空調(diào)室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度宜選擇規(guī)范給定值的上限溫度28℃。經(jīng)針對(duì)夏季空調(diào)室內(nèi)設(shè)計(jì)計(jì)算溫度28℃和26℃時(shí)的空調(diào)負(fù)荷分別進(jìn)行計(jì)算，可以得出夏季空調(diào)室內(nèi)設(shè)計(jì)計(jì)算溫度設(shè)為空調(diào)設(shè)備合理運(yùn)行空調(diào)設(shè)備選型及布置確定以后，為日后的節(jié)運(yùn)行奠定了基礎(chǔ)，但日常運(yùn)行方式的合理與否于空調(diào)節(jié)能效果也起到了至關(guān)重要的作用。首空調(diào)設(shè)備室內(nèi)設(shè)定運(yùn)行溫度不宜過(guò)低，如主控等房間為控制夏季室內(nèi)溫度不高于28℃，可將季空調(diào)室內(nèi)運(yùn)行溫度設(shè)定為26℃。目前多數(shù)變站空調(diào)的使用方式較為粗獷，運(yùn)行人員為圖省，夏季直接將空調(diào)運(yùn)行溫度設(shè)定為控制器上的最低溫度16℃，而冬季則恰恰相反，將空調(diào)運(yùn)行溫度設(shè)定在28變電站空調(diào)設(shè)備運(yùn)行除了運(yùn)行人員要具備主觀節(jié)能意識(shí)外，還可以通過(guò)技術(shù)改造達(dá)到節(jié)能的運(yùn)行效果。如果單個(gè)空調(diào)房間內(nèi)設(shè)置了兩臺(tái)以上的分體式空調(diào)機(jī)，而目前的運(yùn)行方式是：將各個(gè)空調(diào)機(jī)運(yùn)行溫度設(shè)定為26℃，當(dāng)室內(nèi)溫度大于等于26℃時(shí)室內(nèi)所有空調(diào)機(jī)同時(shí)起動(dòng)，運(yùn)行一段時(shí)間后室內(nèi)溫度降到26℃以下，則空調(diào)機(jī)同時(shí)停止運(yùn)行。這樣勢(shì)必會(huì)出現(xiàn)室內(nèi)空調(diào)機(jī)同起同停的現(xiàn)象，空調(diào)設(shè)備同時(shí)起動(dòng)不僅使瞬間起動(dòng)電流較大，還會(huì)使空調(diào)機(jī)因?yàn)轭l繁起停加速縮短使用壽命。為了改變這一現(xiàn)象，可以通過(guò)在同一房間多臺(tái)空調(diào)機(jī)之間設(shè)置切換裝置，順序控制空調(diào)設(shè)備運(yùn)行的手段來(lái)解決，空調(diào)機(jī)只有在溫度超高時(shí)才全部起動(dòng)，這樣空調(diào)設(shè)備大部分時(shí)間內(nèi)處于間歇輪換運(yùn)行狀態(tài)，其好處就是既減小同時(shí)起動(dòng)電流又能延長(zhǎng)設(shè)備實(shí)際使用壽命，減少維護(hù)工作量。3.2空調(diào)節(jié)能途徑通過(guò)加強(qiáng)中央空調(diào)運(yùn)行管理，杜絕“跑冒滴漏”的浪費(fèi)現(xiàn)象，可節(jié)能5%—10%；通過(guò)提高水泵風(fēng)機(jī)等輸配設(shè)備的運(yùn)行效率及應(yīng)用變頻調(diào)速技術(shù)可節(jié)能10%—20%；此外通過(guò)改善過(guò)渡季節(jié)設(shè)備運(yùn)行方式，避免冷熱不均、增加自動(dòng)控制系統(tǒng)等措施，也可實(shí)現(xiàn)10%—20%的節(jié)能效果。綜合各項(xiàng)節(jié)能措施，公共建筑空調(diào)的節(jié)能潛力應(yīng)在30%—50%。主要是以下幾種途徑來(lái)達(dá)到空調(diào)建筑的節(jié)能目的選擇合適的冷熱源中央空調(diào)系統(tǒng)的能源消耗絕大部分是消耗在冷源上，因此合理配置中央空調(diào)系統(tǒng)的冷熱源對(duì)節(jié)能與能源合理利用的意義十分重大。中央空調(diào)常見(jiàn)的冷熱源配置為水冷冷水機(jī)組加鍋爐、熱泵型機(jī)組、溴化鋰吸收式機(jī)組。第一種冷熱源在設(shè)計(jì)工況下的能效比較高，一般為3.7—5左右，其中主機(jī)為離心式壓縮機(jī)的機(jī)組能效比最高，且機(jī)組容量較大，第二種冷熱源即熱泵型機(jī)組，夏季制冷，冬季制熱，在設(shè)計(jì)工況下，其能效比水冷機(jī)組低，一般為3左右，其節(jié)能和環(huán)保都有良好的效果，另一種冷熱源為溴化鋰吸收式機(jī)組，節(jié)電不節(jié)能，適用于有廢熱和余熱的地方。蓄冷空調(diào)的使用與電力調(diào)峰各地的用電狀況都不同程度的存在著負(fù)荷峰谷差較大的情況，一方面在用電高峰時(shí)電力供應(yīng)不足，而在低峰時(shí)電力供應(yīng)過(guò)剩，由于空調(diào)負(fù)荷占有較大的峰值負(fù)荷，而轉(zhuǎn)移空調(diào)負(fù)荷并不會(huì)影響正常生活節(jié)奏，因此采用蓄冷空調(diào)，利用晚上時(shí)間制冷并蓄冷，將對(duì)整個(gè)移峰填谷工作起很大作用，一般可分為水蓄冷和相變材料蓄冷兩種方式。從空調(diào)系統(tǒng)的運(yùn)行入手，采用節(jié)能運(yùn)行，以達(dá)到節(jié)能的目的。當(dāng)一套空調(diào)設(shè)備系統(tǒng)已經(jīng)確定時(shí)，應(yīng)該是通過(guò)采用節(jié)能運(yùn)行來(lái)節(jié)能的，這是個(gè)空調(diào)節(jié)能的主要手段。空調(diào)節(jié)能運(yùn)行技術(shù)大致可以分為以下幾個(gè)方面：降低室內(nèi)給定值標(biāo)準(zhǔn)適當(dāng)加大送回風(fēng)溫差可減少水路、風(fēng)路系統(tǒng)的容量，降低水泵和風(fēng)機(jī)的功率，采用全年不固定的室溫設(shè)定值，可獲得一定的節(jié)能效果。減少新風(fēng)量空調(diào)機(jī)組處理的新風(fēng)量過(guò)多會(huì)增加其負(fù)荷，進(jìn)而增加電耗，處理的新風(fēng)量過(guò)少則會(huì)影響空調(diào)環(huán)境的質(zhì)量，因此針對(duì)具體的空調(diào)環(huán)境做好送風(fēng)溫度和新風(fēng)比例的調(diào)整，在滿足室內(nèi)衛(wèi)生要求的前提下，減少新風(fēng)量也是有利于節(jié)能的。防止過(guò)熱和過(guò)冷夏季室溫過(guò)冷或冬季室溫過(guò)熱，不僅耗費(fèi)能量，而且對(duì)人體健康和舒適來(lái)說(shuō)是不適宜的。設(shè)備選用不當(dāng)或空調(diào)分區(qū)不合理所引起的。采用熱回收與熱交換裝置由于新風(fēng)的引入，空調(diào)環(huán)境必然將一部分舊空氣排掉，排氣的溫度相對(duì)大氣溫度有一定的溫差，如采用熱回收交換設(shè)備使新風(fēng)在被處理前先與排氣進(jìn)行熱交換，新風(fēng)溫度會(huì)有所降低，這樣可減少新風(fēng)機(jī)組的負(fù)荷，減少了能耗，這種裝置對(duì)可集中排氣而需新風(fēng)量較大的場(chǎng)合更為適用。改變空調(diào)設(shè)備啟動(dòng)、停止時(shí)間在預(yù)冷預(yù)熱時(shí)停止驅(qū)用新風(fēng)用功能進(jìn)行預(yù)測(cè)控制，確定最合適的啟動(dòng)和停止時(shí)間，在保證舒適的條件下節(jié)約空調(diào)能耗。在建筑物預(yù)冷，預(yù)熱時(shí)停止取用室內(nèi)新風(fēng)，不僅可減少設(shè)備容量，而且可減少取入新風(fēng)的冷卻或加熱的能量消耗。過(guò)渡季節(jié)可取用室外空氣作為自然冷源在空調(diào)運(yùn)行時(shí)間內(nèi)保證衛(wèi)生條件的基礎(chǔ)上，只有在夏季室外空氣焓大于室內(nèi)空氣焓、冬季室外焓小于室內(nèi)空氣焓時(shí)，減少新風(fēng)量才會(huì)有顯著的節(jié)能意義。在供冷期間出現(xiàn)室外空氣焓小于室內(nèi)空氣焓時(shí)，應(yīng)該采用全新風(fēng)運(yùn)行，這不僅可縮短制冷機(jī)的運(yùn)行時(shí)間，減少新風(fēng)耗能量，同時(shí)可改善室內(nèi)環(huán)境的空氣質(zhì)量。采用變頻控制根據(jù)空調(diào)負(fù)荷改變水流量、風(fēng)流量或冷媒流量能有效地節(jié)能。變頻/變轉(zhuǎn)速空調(diào)器相對(duì)于普通空調(diào)器來(lái)講，主要有5大特點(diǎn):

●啟動(dòng)電流低，故不存在啟動(dòng)電流對(duì)電網(wǎng)和對(duì)電度表的沖擊，也減少了對(duì)室內(nèi)其它正在使用的家用電器的脈沖干擾影響。

●低溫運(yùn)行性能好，制暖性能明顯優(yōu)于傳統(tǒng)空調(diào)器。

●控溫波動(dòng)小，避免了傳統(tǒng)空調(diào)器采用的開(kāi)/停運(yùn)轉(zhuǎn)控制方法易造成的室內(nèi)溫度上下波動(dòng)大、感覺(jué)不舒服的缺陷。

●電網(wǎng)電壓適應(yīng)性強(qiáng)，相比較傳統(tǒng)空調(diào)器，有些變頻空調(diào)器能在較寬電壓范圍內(nèi)工作。有的甚至在低于187V時(shí)也能運(yùn)行自如。

●控溫速度快，能迅速將房間帶入控溫范圍。

變頻空調(diào)的優(yōu)點(diǎn)：變頻空調(diào)空調(diào)采用了變頻電源、變頻壓縮機(jī)、電子膨脹閥和微電腦技術(shù)的有機(jī)結(jié)合，使空調(diào)性能進(jìn)一步提高，使用時(shí)房間溫度波動(dòng)小，舒適性更佳，對(duì)電源電壓波動(dòng)不敏感，壓縮機(jī)啟動(dòng)后，一般不停機(jī)，制冷量在35%～117%的范圍內(nèi)變化，避免了普通空調(diào)的頻繁開(kāi)停，延長(zhǎng)了壓縮機(jī)的壽命，同時(shí)具有高效、節(jié)能的特點(diǎn)。節(jié)能：相比較傳統(tǒng)空調(diào)器，可省15%-30%的電力建筑設(shè)備的自動(dòng)化系統(tǒng)隨著計(jì)算機(jī)應(yīng)用軟件技術(shù)的發(fā)展，建筑設(shè)備自動(dòng)化系統(tǒng)在能量管理技術(shù)上得到了廣泛應(yīng)用。它包括冷、熱源的能力控制、空調(diào)系統(tǒng)的焓值控制、新風(fēng)量控制、設(shè)備的啟、停時(shí)間和運(yùn)行方式控制、溫濕度設(shè)定控制、送風(fēng)溫度控制等內(nèi)容。把最小耗能量作為評(píng)價(jià)函數(shù)，來(lái)判斷和確定所需提供的冷熱量、冷熱源和空調(diào)機(jī)、風(fēng)機(jī)和水泵等的運(yùn)行臺(tái)數(shù)、工作順序和運(yùn)行時(shí)間及空調(diào)系統(tǒng)各環(huán)節(jié)的操作運(yùn)行方式，以達(dá)到最佳節(jié)能運(yùn)行效果。3.3變電站空調(diào)負(fù)荷計(jì)算原則3.3.1空調(diào)負(fù)荷計(jì)算的基本構(gòu)成按照暖通專業(yè)有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范、規(guī)程和規(guī)定的要求，結(jié)合變電站空調(diào)房間的特點(diǎn)，空調(diào)負(fù)荷應(yīng)按冬、夏季兩種工況分別計(jì)算，一般應(yīng)包括，空調(diào)房間的熱（冷）負(fù)荷、空調(diào)房間的濕負(fù)荷、新風(fēng)負(fù)荷和系統(tǒng)的附加負(fù)荷?？照{(diào)房間的熱（冷）負(fù)荷空調(diào)房間的熱（冷）負(fù)荷計(jì)算，是空調(diào)系統(tǒng)負(fù)荷計(jì)算中最主要的一項(xiàng)內(nèi)容。根據(jù)變電站的特點(diǎn)，計(jì)算空調(diào)房間的熱（冷）負(fù)荷時(shí)，應(yīng)包括以下內(nèi)容：通過(guò)維護(hù)結(jié)構(gòu)的得（失）熱量；透過(guò)外窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱量；人體散熱量；照明散熱量；電氣設(shè)備及電子儀表散熱量?？照{(diào)房間的濕負(fù)荷一般情況下，變電站空調(diào)房間的濕負(fù)荷僅計(jì)算人體散濕量。新風(fēng)負(fù)荷所謂新風(fēng)負(fù)荷，即由補(bǔ)充新風(fēng)而帶入空調(diào)系統(tǒng)的熱（冷）負(fù)荷、濕負(fù)荷。冬季應(yīng)計(jì)算加熱新風(fēng)的熱負(fù)荷，室外空氣相對(duì)濕度較低時(shí)，還需考慮新風(fēng)的加濕負(fù)荷；夏季則應(yīng)計(jì)算冷卻新風(fēng)的冷負(fù)荷，高濕地區(qū)還應(yīng)考慮新風(fēng)的降濕負(fù)荷。在計(jì)算過(guò)程中，各項(xiàng)新風(fēng)負(fù)荷可不具體計(jì)算，可按照新回風(fēng)混合后的狀態(tài)參數(shù)一同計(jì)算。系統(tǒng)的附加負(fù)荷空調(diào)系統(tǒng)的附加負(fù)荷一般只考慮夏季工況，應(yīng)包括以下幾項(xiàng)：空氣通過(guò)送、回風(fēng)機(jī)的溫升；空氣通過(guò)風(fēng)管的溫升；補(bǔ)充風(fēng)管漏風(fēng)引起的負(fù)荷（風(fēng)管漏風(fēng)量可按照系統(tǒng)風(fēng)量的10%考慮）；制冷裝置和冷水系統(tǒng)的冷量損失；電纜孔洞滲透冷量損失。3.3.2空調(diào)系統(tǒng)夏季冷、濕負(fù)荷的計(jì)算概述空調(diào)房間的冷負(fù)荷是由通過(guò)維護(hù)結(jié)構(gòu)的得熱量和室內(nèi)各項(xiàng)得熱量轉(zhuǎn)化而來(lái)的。按照實(shí)際情況確定空調(diào)房間的冷負(fù)荷時(shí)，應(yīng)按不穩(wěn)定傳熱方法進(jìn)行詳細(xì)計(jì)算，但計(jì)算過(guò)程非常復(fù)雜，所以在工程設(shè)計(jì)中，除非利用專門編制的計(jì)算機(jī)程序進(jìn)行計(jì)算，可應(yīng)用這些復(fù)雜的計(jì)算理論和方法，否則，用手工計(jì)算很艱難完成這項(xiàng)工作。在現(xiàn)行的各類空調(diào)設(shè)計(jì)手冊(cè)中，對(duì)空調(diào)房間的冷負(fù)荷計(jì)算，都提出了簡(jiǎn)化計(jì)算方法。實(shí)際證明，這些計(jì)算方法在工程設(shè)計(jì)中應(yīng)用，其內(nèi)容深度完全能夠滿足要求。計(jì)算原則計(jì)算內(nèi)維護(hù)結(jié)構(gòu)耗熱量時(shí)，空調(diào)房間周圍空氣計(jì)算溫度，可取該地區(qū)夏季空氣調(diào)節(jié)室外計(jì)算日平均溫度加附加溫差Δt，溫差Δt可根據(jù)工程所在地的室外氣象條件，取5到10度。電子計(jì)算機(jī)室、電子設(shè)備間、集中控制室、單元控制室與鄰室的溫差超過(guò)3度時(shí)，應(yīng)計(jì)算維護(hù)結(jié)構(gòu)的耗熱量。在可研和初步設(shè)計(jì)階段，空調(diào)房間的室內(nèi)冷負(fù)荷可按指標(biāo)估算或按穩(wěn)定傳熱的計(jì)算方法進(jìn)行初步計(jì)算。在施工圖設(shè)計(jì)階段或詳細(xì)設(shè)計(jì)階段，對(duì)空調(diào)房間的室內(nèi)冷，濕負(fù)荷應(yīng)進(jìn)行詳細(xì)復(fù)核計(jì)算。3.3.3空調(diào)房間室內(nèi)冷、濕負(fù)荷的計(jì)算方法通過(guò)維護(hù)結(jié)構(gòu)形成的冷負(fù)荷通過(guò)維護(hù)結(jié)構(gòu)的總余熱量為屋面、外窗、外墻、樓板、地面等傳熱量的總和。得熱量轉(zhuǎn)化為冷負(fù)荷過(guò)程中存在著衰減和延遲現(xiàn)象。不同的維護(hù)結(jié)構(gòu)由于蓄熱能力不同，其傳熱量的衰減和延遲時(shí)間也不同，因此應(yīng)分別進(jìn)行計(jì)算。通過(guò)屋面進(jìn)入房間的傳熱量應(yīng)逐時(shí)計(jì)算，計(jì)算時(shí)采用的室外計(jì)算溫度應(yīng)采用室外計(jì)算逐時(shí)綜合溫度。通過(guò)屋面?zhèn)鳠嵝纬傻睦浞峡砂聪率接?jì)算Qwm=KA(tout-tin)式中Qwm——通過(guò)屋面的計(jì)算時(shí)刻冷負(fù)荷，W；K——傳熱系數(shù)；A——計(jì)算傳熱面積；tout——夏季空調(diào)室外逐時(shí)綜合溫度，可按《暖規(guī)》確定tin——空調(diào)房間室內(nèi)設(shè)計(jì)計(jì)算溫度通過(guò)外墻、頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷計(jì)算：應(yīng)逐時(shí)計(jì)算，其簡(jiǎn)化計(jì)算方法：Qwq=KA(twp+Δt-tin)式中Qwp——通過(guò)外墻傳熱形成的計(jì)算冷負(fù)荷；K——傳熱系數(shù)；A——計(jì)算傳熱面積；tout——夏季空調(diào)室外計(jì)算日平均溫度；tin——空調(diào)房間室內(nèi)設(shè)計(jì)計(jì)算溫度Δt——附加空氣溫升通過(guò)外窗傳熱形成的冷負(fù)荷計(jì)算：外窗傳熱應(yīng)包括溫差傳熱及太陽(yáng)輻射熱兩部分，應(yīng)分別進(jìn)行計(jì)算，由溫差傳熱形成的冷負(fù)荷可按下述計(jì)算方法計(jì)算：Qwc=KA(tout-tin)式中Qwm——通過(guò)外窗溫差傳熱形成的逐時(shí)冷負(fù)荷；K——傳熱系數(shù)；A——計(jì)算傳熱面積；tout——外窗的逐時(shí)冷負(fù)荷室外計(jì)算溫度，可按《暖規(guī)》確定tin——空調(diào)房間室內(nèi)設(shè)計(jì)計(jì)算溫度通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，宜按遮陽(yáng)設(shè)施的類型和空調(diào)房間的蓄熱特性等因素，分別進(jìn)行計(jì)算。具體過(guò)程和方法如下：Q=qfrACsCn式中qfr——逐時(shí)通過(guò)單層普通玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱A——窗戶面積Cs——窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)Cn——玻璃窗類型修正系數(shù)內(nèi)墻、樓板、地面?zhèn)鳠嵝纬傻睦湄?fù)荷計(jì)算：Qnw=KA(tout-tin)式中Qwm——通過(guò)內(nèi)維護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷；K——傳熱系數(shù)；A——維護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱面積；tout——鄰室的空氣環(huán)境計(jì)算溫度；tin——空調(diào)房間室內(nèi)設(shè)計(jì)計(jì)算溫度通過(guò)各個(gè)維護(hù)結(jié)構(gòu)的基本冷負(fù)荷計(jì)算結(jié)束后，將不同時(shí)刻的冷負(fù)荷值逐時(shí)逐項(xiàng)累加，得出維護(hù)結(jié)構(gòu)基本冷負(fù)荷，再乘以滲透附加系數(shù)（一般可取1.05-1.15）即可計(jì)算出各個(gè)時(shí)刻由維護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱面形成的空調(diào)房間冷負(fù)荷。空調(diào)房間內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷電氣設(shè)備及電子儀表的散熱量按如下公式計(jì)算：Qe=n1n2n3P式中Qe——空調(diào)房間內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表的散熱量；P——空調(diào)房間內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表的安裝功率；n1——同時(shí)使用系數(shù)，一般情況下可取0.5-1.0；n2——利用系數(shù)，一般情況下可取0.7-0.9；n3——一小時(shí)平均實(shí)耗功率與設(shè)計(jì)最大功率之比，一般情況下可取0.5-0.85電氣設(shè)備及電子儀表在室內(nèi)散熱引起的冷負(fù)荷可按如下公式計(jì)算：Qet=QeXt式中Qet——由電氣設(shè)備及電子儀表散熱引起的計(jì)算時(shí)刻冷負(fù)荷；Xt——電氣設(shè)備及電子儀表散熱量轉(zhuǎn)換為冷負(fù)荷的折算系數(shù)，可查表；室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷白熾燈和鎮(zhèn)流器安裝在空調(diào)房間吊頂棚內(nèi)的熒光燈，由照明散熱引起的冷負(fù)荷按下式計(jì)算：Qz=n1PXt式中Qz——由室內(nèi)照明引起的計(jì)算時(shí)刻的冷負(fù)荷；P——照明設(shè)備的安裝功率；n1——同時(shí)使用系數(shù)，一般可取0.5-0.8；Xt——使用時(shí)間內(nèi)照明散熱的冷負(fù)荷系數(shù)，可查表對(duì)安裝在吊頂玻璃罩內(nèi)的熒光燈，照明散熱引起的冷負(fù)荷可按如下公式計(jì)算：Q1=1.2n0n1PXt式中，考慮玻璃發(fā)射、頂棚內(nèi)通風(fēng)情況的系數(shù)，當(dāng)熒光燈罩有小孔，利用自然通風(fēng)散熱于頂棚內(nèi)時(shí)，一般可取0.5—0.6，其他情況取0.5—0.8人體散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷計(jì)算公式如下：Qr=Xrnq式中Qr——空調(diào)房間內(nèi)人體散熱引起的冷負(fù)荷；Xr——人體散熱量的冷負(fù)荷系數(shù)；n——計(jì)算時(shí)刻房間內(nèi)的總?cè)藬?shù)，一般取常駐人數(shù)；q——一名成年人的人體散熱量各項(xiàng)計(jì)算完成以后進(jìn)行逐項(xiàng)逐時(shí)累加，即得出空調(diào)房間各個(gè)時(shí)刻的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷值，然后從中選出最大值即為該空調(diào)房間的室內(nèi)冷負(fù)荷空調(diào)系統(tǒng)的冷負(fù)荷計(jì)算安裝上述計(jì)算方法逐個(gè)計(jì)算出各空調(diào)房間的冷負(fù)荷，將某個(gè)空調(diào)系統(tǒng)所擔(dān)負(fù)的所有空調(diào)房間的室內(nèi)冷負(fù)荷相加，即可得出該空調(diào)系統(tǒng)的空調(diào)房間冷負(fù)荷值。3.4正陽(yáng)站的空調(diào)負(fù)荷計(jì)算3.4.1正陽(yáng)站的控制室冷負(fù)荷計(jì)算正陽(yáng)站的控制室高為3.3m，東面墻有3個(gè)窗，寬度為1.76m，高度為1.7m，通訊室有兩個(gè)窗，寬度為3.3m，高度為1.7m。通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱工參數(shù)計(jì)算結(jié)果表序號(hào)圍護(hù)結(jié)構(gòu)名稱圍護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)造傳熱系數(shù)1外墻370mm厚磚墻，內(nèi)側(cè)抹灰刷漆，外側(cè)水刷石1.52內(nèi)墻1370mm厚磚墻，內(nèi)外抹灰1.53內(nèi)墻2（玻璃幕）鋁合金框加10mm厚玻璃5.14吊頂復(fù)合水泥板、巖棉保濕層1.25屋面屋面板、找平層、隔潮層、防水層1.446外窗雙層鋁合金玻璃窗2.87樓板現(xiàn)澆樓板、找平層、花崗巖地面層1.81、通過(guò)屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，控制室吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為183.6-2*3.7=177m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*177*（29.7+8-27）=2272.68w2、通過(guò)東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為30.6m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*30.6*（29.7+5.2-27）=339.66w3、通過(guò)南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室南內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為5.1,傳熱面積為57.1m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=5.1*57.1*（29.7+3.5-27）=1659.90w4、通過(guò)西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為39.6m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*39.6*（29.7+7.5-27）=605.88w5、通過(guò)北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為50.49m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*50.49*（29.7+3.5-27）=431.69w6、通過(guò)東窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為9m2表1汕頭夏季空氣調(diào)節(jié)室外計(jì)算逐時(shí)溫度表τ1234567891011120.860.920.960.991.000.950.850.700.540.380.250.14twr27.6427.2827.0426.8626.827.127.728.629.5630.5231.331.96τ1314151617181920212223240.070.020.000.030.460.570.660.740.8132.3832.6832.832.6232.331.630.8230.0429.3828.8428.3627.94表2通過(guò)外窗溫差傳熱形成的逐時(shí)冷負(fù)荷（w）τ123456789101112Q16.087.021.0-3.51-5.012.5217.5840.264.2988.41108124.6τ131415161718192021222324Q135.12142.65145.68141.15133.11115.5395.9476.3559.7946.234.1723.61通過(guò)外窗溫差傳熱形成的冷負(fù)荷最大值為145.68w，發(fā)生在下午15點(diǎn)。通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時(shí)通過(guò)單層普通3mm玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱132,窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*9*0.86*1=1021.68w將上述計(jì)算結(jié)果累加，得出控制室圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為6477.17w?？紤]到通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開(kāi)孔的空氣滲透等因素，計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時(shí)，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為7448.75w。2）控制室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，控制室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為3kw，其散熱量可按公式計(jì)算，Qe=n1n2n3P對(duì)控制室而言，式中的同時(shí)使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時(shí)平均實(shí)耗功率與設(shè)計(jì)最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*3000=2059.13w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計(jì)算Qet=QeXt根據(jù)變電所控制室的運(yùn)行特點(diǎn)，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時(shí)，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時(shí)計(jì)，則Qet=QeXt=0.98*2059.13=2017.94w室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，控制室內(nèi)的照明安裝總功率為4320w，按照本工程所選的燈型及安裝形式，由照明引起的冷負(fù)荷可按公式計(jì)算：Q1=1.2n0n1PXt式中，n0取0.6，n1取0.7,Xt取0.97，則Q1=1.2n0n1PXt=1.2*0.6*0.7*4320*0.97=2111.96w將以上各項(xiàng)計(jì)算結(jié)果累加，則控制室的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷為13637.78w。3.4.2正陽(yáng)站的通訊室的冷負(fù)荷計(jì)算正陽(yáng)站的通訊室有兩個(gè)窗，寬度為3.3m，高度為1.7m。1）通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過(guò)屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，通訊室吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為78m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*78*（29.7+8-27）=1001.52w2、通過(guò)東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為19.5m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*19.5*（29.7+5.2-27）=216.45w3、通過(guò)南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室南內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為36m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*36*（29.7+3.5-27）=307.8w4、通過(guò)西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室西內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為1.5傳熱面積為19.5m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*19.5*（29.7+7.5-27）=283.73w5、通過(guò)北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為36m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*36*（29.7+3.5-27）=307.8w6、通過(guò)南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時(shí)通過(guò)單層普通3mm玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱132,窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*16.83*0.86*1=1910.54w將上述計(jì)算結(jié)果累加，得出通訊室圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為4301.16w。考慮到通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開(kāi)孔的空氣滲透等因素，計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時(shí)，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為4946.64w。2）通訊室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，通訊室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為0.5kw，其散熱量可按公式計(jì)算，Qe=n1n2n3P對(duì)通訊室而言，式中的同時(shí)使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時(shí)平均實(shí)耗功率與設(shè)計(jì)最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*500=343.19w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計(jì)算Qet=QeXt根據(jù)變電所通訊室的運(yùn)行特點(diǎn)，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時(shí)，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時(shí)計(jì)，則Qet=QeXt=0.98*343.19=336.32w室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，通訊室內(nèi)的照明安裝總功率為1440w，按照本工程所選的燈型及安裝形式，由照明引起的冷負(fù)荷可按公式計(jì)算：Q1=1.2n0n1PXt式中，n0取0.6，n1取0.7,Xt取0.97，則Q1=1.2n0n1PXt=1.2*0.6*0.7*1440*0.97=703.99w將以上各項(xiàng)計(jì)算結(jié)果累加，則通訊室的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷為6329.84w。3.5官埭站的空調(diào)負(fù)荷計(jì)算官埭站的墻高為3.8米，南北兩面墻都有窗戶，窗高為1.68米，離地面高度為1.48米。3.5.1官埭站的通訊室的冷負(fù)荷計(jì)算1）通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過(guò)屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為180.55m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*180.55*（29.7+8-27）=2318.26w2、通過(guò)東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：東內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為51.81m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*51.81*（29.7+5.2-27）=575.09w3、通過(guò)南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：南外墻的傳熱系數(shù)為5.1,傳熱面積為37.95m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*37.95*（29.7+3.5-27）=324.47w4、通過(guò)西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為51.81m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*51.81*（29.7+7.5-27）=831.55w5、通過(guò)北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為37.95m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*37.95*（29.7+3.5-27）=324.47w6、通過(guò)南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時(shí)通過(guò)單層普通3mm玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱132,窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*16.83*0.86*1=1910.54w7、通過(guò)北窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時(shí)通過(guò)單層普通3mm玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱128,窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=128*16.83*0.86*1=1910.54w將上述計(jì)算結(jié)果累加，得出繼保室圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為8731.02w?？紤]到通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開(kāi)孔的空氣滲透等因素，計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時(shí)，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為10040.67w。2）控制室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，繼保室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為3kw，其散熱量可按公式計(jì)算，Qe=n1n2n3P對(duì)繼保室而言，式中的同時(shí)使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時(shí)平均實(shí)耗功率與設(shè)計(jì)最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*3000=2059.13w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計(jì)算Qet=QeXt根據(jù)變電所繼保室的運(yùn)行特點(diǎn)，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時(shí)，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時(shí)計(jì)，則Qet=QeXt=0.98*2059.13=2017.94w室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，繼保室內(nèi)的照明安裝總功率為2000w，按照本工程所選的燈型及安裝形式，由照明引起的冷負(fù)荷可按公式計(jì)算：Q1=1.2n0n1PXt式中，n0取0.6，n1取0.7,Xt取0.97，則Q1=1.2n0n1PXt=1.2*0.6*0.7*2000*0.97=977.76w將以上各項(xiàng)計(jì)算結(jié)果累加，則繼保室的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷為15095.54w。3.5.2官埭站控制室的冷負(fù)荷計(jì)算通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過(guò)屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，控制室吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為152.29m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*152.29*（29.7+8-27）=1955.40w2、通過(guò)東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為51.81m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*51.81*（29.7+5.2-27）=575.09w3、通過(guò)南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室南外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為32.01m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*32.01*（29.7+3.5-27）=297.69w4、通過(guò)西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為51.81m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*51.81*（29.7+7.5-27）=575.09w5、通過(guò)北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為32.01m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*32.01*（29.7+3.5-27）=297.69w6、通過(guò)南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為14.96m2通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時(shí)通過(guò)單層普通3mm玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱132,窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*14.96*0.86*1=1698.26w7、通過(guò)北窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為14.96m2通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時(shí)通過(guò)單層普通3mm玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱128,窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=128*14.96*0.86*1=1646.80w將上述計(jì)算結(jié)果累加，得出控制室圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為7531.92w?？紤]到通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開(kāi)孔的空氣滲透等因素，計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時(shí)，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為8661.71w。2）控制室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，控制室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為1.5kw，其散熱量可按公式計(jì)算，Qe=n1n2n3P對(duì)控制室而言，式中的同時(shí)使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時(shí)平均實(shí)耗功率與設(shè)計(jì)最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*1500=1029.57w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計(jì)算Qet=QeXt根據(jù)變電所控制室的運(yùn)行特點(diǎn)，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時(shí)，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時(shí)計(jì)，則Qet=QeXt=0.98*1029.57=1008.97w室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，控制室內(nèi)的照明安裝總功率為1840w，按照本工程所選的燈型及安裝形式，由照明引起的冷負(fù)荷可按公式計(jì)算：Q1=1.2n0n1PXt式中，n0取0.6，n1取0.7,Xt取0.97，則Q1=1.2n0n1PXt=1.2*0.6*0.7*1840*0.97=899.54w將以上各項(xiàng)計(jì)算結(jié)果累加，則控制室的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷為11599.82w。3.5.3官埭站10kv室的冷負(fù)荷計(jì)算官埭站10kv室墻高為5.8米，分兩個(gè)室(1)10kV室I、II、III段與電容器室的冷負(fù)荷計(jì)算通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過(guò)屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為665.52m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*665.52*（29.7+8-27）=8545.28w2、通過(guò)東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為68.44m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*68.44*（29.7+5.2-27）=811.01w3、通過(guò)南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：南外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為327.12m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*327.12*（29.7+3.5-27）=3042.22w4、通過(guò)西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為68.44m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*68.44*（29.7+7.5-27）=1047.13w5、通過(guò)北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為327.12m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*327.12*（29.7+3.5-27）=3042.22w6、通過(guò)南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時(shí)通過(guò)單層普通3mm玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱132,窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*16.83*0.86*1=1910.54w7、通過(guò)北窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2，安裝《暖規(guī)》的規(guī)定，計(jì)算所得該地區(qū)的夏季空氣調(diào)節(jié)室外計(jì)算逐時(shí)溫度，計(jì)算溫差傳熱形成的冷負(fù)荷，可知最大冷負(fù)荷是通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時(shí)通過(guò)單層普通3mm玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱128,窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=128*16.83*0.86*1=1852.65w將上述計(jì)算結(jié)果累加，得出10kvI、II、III段與電容器室圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為20797.72w。考慮到通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開(kāi)孔的空氣滲透等因素，計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時(shí)，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為23917.38w。(2)10kV室IV段的冷負(fù)荷計(jì)算通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過(guò)屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為283.2m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*283.2*（29.7+8-27）=3636.29w2、通過(guò)東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為68.44m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*68.44*（29.7+5.2-27）=811.01w3、通過(guò)南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：南外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為139.2m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*139.2*（29.7+3.5-27）=1294.56w4、通過(guò)西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為68.44m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*68.44*（29.7+7.5-27）=1047.13w5、通過(guò)北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為139.2m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*139.2*（29.7+3.5-27）=1294.56w6、通過(guò)南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過(guò)玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時(shí)通過(guò)單層普通3mm玻璃進(jìn)入室內(nèi)的太陽(yáng)輻射熱132,窗玻璃的遮陽(yáng)系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*16.83*0.86*1=1910.54w將上述計(jì)算結(jié)果累加，得出10kv室IV段圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為10267.41w?？紤]到通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開(kāi)孔的空氣滲透等因素，計(jì)算圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時(shí)，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為11807.52w。(3)10kV室室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，10kV室室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為2kw，其散熱量可按公式計(jì)算，Qe=n1n2n3P對(duì)10kv室而言，式中的同時(shí)使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時(shí)平均實(shí)耗功率與設(shè)計(jì)最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*2000=1372.75w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計(jì)算Qet=QeXt根據(jù)變電所10kv室的運(yùn)行特點(diǎn)，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時(shí)，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時(shí)計(jì)，則Qet=QeXt=0.98*1372.75=1345.30w(4)室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，10kv室內(nèi)的照明安裝總功率為2000w，按照本工程所選的燈型