液壓爬模安全專項(xiàng)施工方案（模板）

1xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案 1 1三、爬模設(shè)計(jì) 23.1、塔樓爬模配置情況 23.2爬模裝置系統(tǒng) 3.3爬模裝置構(gòu)造 3.4主要節(jié)點(diǎn)圖 4.1管理目標(biāo) 4.3人員組織 4.4爬模施工進(jìn)度計(jì)劃 4.5進(jìn)度保證措施 5.1模板、架體拼裝及工藝流程 5.2水平結(jié)構(gòu)與核心筒墻體施工 5.3變截面及特殊部位施工 5.4測(cè)量控制與糾偏 5.5爬模裝置安裝質(zhì)量驗(yàn)收 5.6爬模裝置拆除 6.1安全措施 6.3季節(jié)性施工措施 6.4爬模裝置維護(hù)保養(yǎng)與成品保護(hù) 6.5現(xiàn)場(chǎng)文明施工 6.6環(huán)保措施 xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案6.7救援措施 7.1應(yīng)急預(yù)案的方針與原則 7.2應(yīng)急預(yù)案工作流程圖 7.3重大事故(危險(xiǎn))發(fā)展過程及分析 7.4突發(fā)事件及風(fēng)險(xiǎn)預(yù)防措施 7.5應(yīng)急機(jī)構(gòu)與職責(zé) 7.6應(yīng)急資源 7.7突發(fā)事件應(yīng)對(duì)措施 8.1荷載計(jì)算 8.2荷載工況及效應(yīng)組合 8.3強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性計(jì)算 8.4錨固力計(jì)算 8.6模板計(jì)算 層夾層)、底部商業(yè)商場(chǎng)(負(fù)二層~地上七層)、地上兩棟超高層塔樓組成。本工程建筑建筑層數(shù)：地下7層(包括2層夾層),地上7層裙樓，T1塔樓95層及T2塔樓65最高點(diǎn)315m,主屋面高約308m;序號(hào)編號(hào)12345671189T1塔樓總高度452m,地下4層，地上94層。標(biāo)準(zhǔn)層高4.45m,非標(biāo)層高分別為4.5m、T2塔樓總高度315m,地上63層。標(biāo)準(zhǔn)層高4.35m,非標(biāo)層高分別為6.1m、5.7m、8.4m、外模板按照標(biāo)準(zhǔn)層高度配置4.5m。其中模板下包100mm,上包50mm。RIM-VTF120大墻模板(木模)組成：面板采用18mm厚進(jìn)口維薩板、次龍骨采用H20木工字梁、主龍骨雙12號(hào)槽鋼。此模板是一種多功能的模板系統(tǒng)，其標(biāo)準(zhǔn)化的構(gòu)件通用性很強(qiáng)、重量輕，通過方便、靈活的工具式連接，可本項(xiàng)目T1、T2核心筒豎向墻體與內(nèi)部水平樓板同時(shí)施工，方案中核心筒外圍、核心筒內(nèi)部井筒部分設(shè)置液壓爬模。其中T1核心筒以T1核心筒爬模既可以兩側(cè)整體爬升，亦可分段施工單獨(dú)爬升。(如圖3所示)架體選用RIM-SCS80下架體，以提供爬升平臺(tái)，動(dòng)力單元采用獨(dú)立液壓系統(tǒng)，意選擇架體單獨(dú)、部分或整體爬升；模板后移系統(tǒng)設(shè)置解模板的水平及垂直度，又能方便模板后移；配置RIM-SCS80(3m+3m+2m)分離式上架體，保證上架體不移動(dòng)，提高架體穩(wěn)定性和安全性，本工程截面大，高度高，采用以往的施工理2讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案需要塔吊配備施工。因此施工時(shí)需要大量的塔吊設(shè)施，既耗時(shí)又費(fèi)力，大大降低了液壓自爬升架體是從德國(guó)引進(jìn)的先進(jìn)提升體操作簡(jiǎn)單，安全性高，而且爬升過程中完全拋開了需要塔吊配備的理念，塔吊只需提供提升鋼筋及混凝土施工時(shí)的配件即可。從而節(jié)省了塔吊的使用時(shí)間，提高了塔吊的使用率!小計(jì)小計(jì)后移榀下架體榀層高(m)每層澆筑次數(shù)每層備注110212322該層分2次澆筑，第一次澆筑3.45m,411522該層分2次澆筑，第一次澆筑4.05m,611711331111221112112222層高(m)每層澆筑次數(shù)每層備注110212322該層分2次澆筑，第一次澆筑3.45m,41152244622該層分2次澆筑，第一次澆筑4.35m,118~18、21~30、111112111122125566T1上架體布置示意圖28899xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案8T2下架體布置示意圖5讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案3.2爬模裝置系統(tǒng)1)爬模體系介紹現(xiàn)與導(dǎo)軌相互爬升的特點(diǎn)，操作簡(jiǎn)單、便于支拆，可提高工作效率，混凝土墻面質(zhì)量達(dá)到2)技術(shù)參數(shù)公稱壓力油缸行程液壓泵站流量伸出速度工作推力雙缸同步誤差平臺(tái)寬度上平臺(tái)≤4.00KN/m2(爬升時(shí)0.75KN/m2)模板平臺(tái)主平臺(tái)液壓操作平臺(tái)吊平臺(tái)抗拔力抗壓力10.9級(jí)高強(qiáng)螺栓抗剪力導(dǎo)軌梯檔Q235鋼承載力承重插銷45號(hào)鋼承載力4)液壓爬升過程平穩(wěn)、同步、安全。7)爬升速度快，可以提高工程施工速度。序號(hào)名稱效果圖1吊鉤2豎肋3橫肋xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案4連接爪5芯帶6芯帶插捎和墊板7拼縫背楞注：模板面板為18mm厚維薩板3.2.3液壓爬升系統(tǒng)xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案分離式液壓爬升系統(tǒng)構(gòu)造1)埋件總成*埋件板與高強(qiáng)螺桿埋件板與高強(qiáng)螺桿連接，能使埋件具有很好的抗的作用，因?yàn)槠潴w積小，免去了在支模時(shí)埋件碰鋼筋的問題。埋件板大小、拉桿長(zhǎng)度*爬錐、安裝螺栓2)導(dǎo)軌倍層(步)高。3)液壓部分xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案防墜爬升器與油缸兩端的連接采用銷接；防墜爬升器內(nèi)承重棘爪的擺動(dòng)缸活塞桿的伸出與收縮協(xié)調(diào)一致，換向可靠，確3.4主要節(jié)點(diǎn)圖3.4.1模板節(jié)點(diǎn)處理陽角處理：錨碇為直角處時(shí)陽角處模板通過斜拉桿控制，角部模板貼xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案帶3.4.2核心筒外圍外伸鋼梁爬模處理方法1.牛腿外伸距離小于500mm時(shí)：口，模板最大可后移600mm,能避開外伸牛腿，無需特殊處理。平臺(tái)處理：將第一道平臺(tái)橫梁組拼時(shí)提前向后移動(dòng)100mm,距離墻面靜距離里由原來的495mm,變?yōu)?95mm,架體爬升時(shí)無需特殊處理。平臺(tái)板在橫梁處割開，并在割開處做翻板處理，待平臺(tái)超過牛腿后，再將翻板閉合(如圖所示)。xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案工程實(shí)例2.牛腿外伸距離在500mm～1000mm之間時(shí)爬模處理方法：板移開，待爬過牛腿后再將模板吊回。b、模板設(shè)計(jì)時(shí)，將牛腿處單獨(dú)設(shè)計(jì)整體模板(下圖藍(lán)色區(qū)域),待有牛腿時(shí)，將該處模板換為散拼模板，待爬過牛腿后再將模板吊回。(如圖所示)平臺(tái)處理：將第一道平臺(tái)橫梁牛腿處切斷，用型鋼將其與第二道橫梁連接架體平臺(tái)即可避開橫梁直接爬升。(如圖所示)xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案架體及平臺(tái)平面處理圖模板處理：模板設(shè)計(jì)時(shí)，將牛腿處單獨(dú)設(shè)計(jì)整體模板(下圖藍(lán)色區(qū)域),待有牛腿時(shí)，將該處模板換為散拼模板，待爬過牛腿后再將模板吊回。(如下圖所示)平臺(tái)與牛腿結(jié)合處做翻板避開牛腿，待爬升平臺(tái)超平臺(tái)。(如下圖所示)xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案3.4.4液壓爬模與塔吊附著只需將各層平臺(tái)與塔身接觸的地方避讓即可，無需特殊考慮。(如圖所示)塔吊附著立面圖(附著吊平臺(tái)以下)塔吊附著平面圖(附著吊平臺(tái)以下)設(shè)至少需要2榀架體，因此核心筒南側(cè)平臺(tái)需增設(shè)1榀SCS80液壓架體。(如圖所示)塔吊附著平面圖(附著液壓操作平臺(tái)內(nèi))四、爬模施工部署4.1管理目標(biāo)4.2總、分包協(xié)調(diào)4.3人員組織A、專職安全管理員B、特種作業(yè)人員電焊工3人架子工8人信號(hào)工2人電工2人C、其他工種木工30人機(jī)修工5人力工10人鉗工2人xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案4.4爬模施工進(jìn)度計(jì)劃模板及架體拼裝計(jì)劃工種2345678920名10名8名拼裝平臺(tái)20名15名10名工種12345678915名6名6名拼裝平臺(tái)12名6名6名每步(標(biāo)準(zhǔn)層高)內(nèi)外模爬模施工用時(shí)計(jì)劃目標(biāo)：外模架體調(diào)整：1小時(shí)；內(nèi)模架體調(diào)整：2小時(shí)；外模爬模爬升：2小時(shí)；內(nèi)模爬模爬升：3小時(shí)；外模模板調(diào)整(包括：模板裁剪、拼裝、調(diào)整):4小時(shí)內(nèi)模模板調(diào)整(包括：模板裁剪、拼裝、調(diào)整):4小時(shí)說明：以上時(shí)間為核心筒外墻單面，或核心筒內(nèi)筒單筒的爬模預(yù)估時(shí)間，可內(nèi)、外同時(shí)分區(qū)交叉進(jìn)行爬升。4.5進(jìn)度保證措施4.5.1嚴(yán)格執(zhí)行進(jìn)度計(jì)劃管理制度1)編制分級(jí)進(jìn)度計(jì)劃根據(jù)工程總體進(jìn)度計(jì)劃結(jié)合逆作法施工特點(diǎn)和地上結(jié)構(gòu)施工計(jì)劃，編制爬模施工計(jì)xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案2)建立現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)例會(huì)制度進(jìn)度偏差并分析偏差產(chǎn)生的原因，研究解決措施。每日召開各分包碰頭會(huì)，及時(shí)解決生產(chǎn)4.5.2進(jìn)度計(jì)劃的調(diào)整與回補(bǔ)1)進(jìn)度計(jì)劃的調(diào)整在進(jìn)度監(jiān)測(cè)過程中，一旦發(fā)現(xiàn)實(shí)際進(jìn)度與計(jì)劃進(jìn)度不符，即有偏差時(shí)，將組織相關(guān)管理部門尋找產(chǎn)生進(jìn)度偏差的原因，分析進(jìn)度偏2)進(jìn)度計(jì)劃的回補(bǔ)當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到6MPa時(shí)，可以松動(dòng)對(duì)拉螺桿一到兩扣，當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到時(shí)可以進(jìn)行拆模。拆模時(shí)先卸下拉桿螺母，抽出拉桿，堆放在適當(dāng)位置；總包項(xiàng)目經(jīng)理部配備一名專業(yè)工程師協(xié)調(diào)爬模施工，道廣公司派1名專業(yè)工程師、2爬模體系現(xiàn)場(chǎng)加工、組拼、安裝之前，總包組在整個(gè)爬模體系運(yùn)行過程中，爬模廠家派熟悉爬模系統(tǒng)的技術(shù)工人完成每次爬升過程5.1模板、架體拼裝及工藝流程5.1.1現(xiàn)場(chǎng)模板制作1)拼裝平臺(tái)此工程模板正面打自攻螺釘，要求平臺(tái)高度200-400mm,可選用“工”字鋼，或者槽平穩(wěn)，對(duì)應(yīng)的各構(gòu)件平行而且確保在同一水平面上，對(duì)角線搭設(shè)平臺(tái)(適用于正面上自攻螺釘)2)放置背楞按照?qǐng)D紙所示間距把背楞排放在搭設(shè)平臺(tái)上，xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案組裝木梁過程3)木梁組裝按圖紙尺寸，先在背楞兩端各放一根木工字梁4)鋪設(shè)面板9將第一塊面板四角打引孔，鋼釘定位(不要釘太深)。xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案以后步驟重復(fù)以上步進(jìn)行操作，面板全部鋪好后，將4)安裝吊鉤：按照?qǐng)D紙安裝吊鉤，對(duì)稱安裝5)安裝端頭木方，如果面板超過了木梁的長(zhǎng)度尺寸，就要根據(jù)需要尺寸臨時(shí)增添端6)打?qū)輻U或埋件孔(1)準(zhǔn)備a.材料清點(diǎn)+承重三腳架組裝示意圖后移裝置后移裝置組裝示意圖讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案路→安裝導(dǎo)軌及首次爬升→安裝吊平臺(tái)吊架→安裝平臺(tái)護(hù)a.預(yù)埋件埋設(shè)xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案摸板避開預(yù)埋件位置，可在已澆筑墻體上沿(或底板)標(biāo)出預(yù)埋件垂直投影位置，如果立筋與埋件位置有沖突，需在綁筋時(shí)，調(diào)整立筋位置，也可在預(yù)埋件位置斷筋，并采取oO混凝土澆筑完并達(dá)到15MPa后，安裝附墻板及雙埋件掛座，如下圖c.安裝承重三腳架讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案td.安裝主平臺(tái)梁主平臺(tái)梁為雙槽鋼或H型鋼(一般由工地自備),它與承重三腳架通過U形螺栓連接，e.安裝后移裝置及主平臺(tái)板b.鋪設(shè)后移桁架平臺(tái)板xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案d.安裝液壓控制平臺(tái)護(hù)攔及鋪設(shè)液壓控制平臺(tái)板950厚木板50厚木板f.安裝導(dǎo)軌及首次爬升1)鋼筋綁扎2)合模校正3)澆筑混凝土xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案5.15爬模工藝流程a.預(yù)埋件安裝，將爬錐用安裝螺栓固定在模板上，爬錐孔內(nèi)抹黃油后擰緊高強(qiáng)螺桿，保證混凝土不能流進(jìn)爬錐螺紋內(nèi)。埋件板擰在高強(qiáng)螺桿的另一端。錐面向模板，和爬錐成反方向。b.埋件如和鋼筋有沖突時(shí)，將鋼筋適當(dāng)移位處理后進(jìn)行合模。c.提升導(dǎo)軌，請(qǐng)將上下?lián)Q向盒內(nèi)的換向裝置調(diào)整為同時(shí)向上。換向裝置上端頂住導(dǎo)軌。d.升架體時(shí)上下?lián)Q向盒同時(shí)調(diào)整為向下，下端頂住導(dǎo)軌(爬升或提導(dǎo)軌液壓控制臺(tái)有專人操作，每榀架子設(shè)專人看管是否同步，發(fā)現(xiàn)不同步，可調(diào)液壓閥門控制。架體爬升之前沿立柱豎向間距1m抄平后用2cm寬膠帶標(biāo)識(shí)，安裝激光水平儀回轉(zhuǎn)發(fā)射激光快速觀測(cè)架體是否同步)。e.導(dǎo)軌提升就位后拆除下層的附墻裝置及爬錐，周轉(zhuǎn)使用。注：附墻裝置及爬錐共3套，2套壓在導(dǎo)軌下，1套周轉(zhuǎn)。爬升流程為示意圖，架體結(jié)構(gòu)不一定與設(shè)計(jì)相同。詳細(xì)操作步驟施工圖后附。xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案5.2水平結(jié)構(gòu)與核心筒墻體施工核心筒豎向墻體與核心筒內(nèi)部水平樓板同步施5.3變截面及特殊部位施工1)變截面施工澆筑完混凝土→后移模板→安裝附墻掛座→提升導(dǎo)軌→調(diào)節(jié)附墻撐，整體讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案星A詳圖澆筑完混凝土→后移模板→安裝加高附墻板及附墻掛座→提升導(dǎo)軌→調(diào)節(jié)附墻xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案砼收坡300mm以內(nèi)時(shí)架體爬升：將鋼板埋件預(yù)埋至砼內(nèi)，在鋼板埋件外部焊接200mm厚鋼牛腿墊塊，然后安裝附墻掛座。將300mm收坡分三次爬升攤銷掉，每次收坡100mm,可直接爬升，無需塔吊協(xié)助爬升。5.4測(cè)量控制與糾偏首層樓板設(shè)置墻體軸線控制點(diǎn)，根據(jù)投測(cè)的點(diǎn)位控制墻體爬模上口的位置，模板下口緊貼下一步墻體混凝土側(cè)面。上層爬模根據(jù)下層墻體混凝土垂直度偏差方向進(jìn)行反方向調(diào)整，達(dá)到糾偏效果和目的，使墻體混凝土垂直度控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)。架體爬升水平度控制模板現(xiàn)場(chǎng)組裝并開孔，要求嚴(yán)格按照模板拼裝圖紙進(jìn)行操作，爬錐孔開孔中心位置誤差不得大于2mm,保證模板開孔在同一水平線上。每次合模前要在上一層墻體混凝土頂部下反100mm的位置超水平線，并彈線加以標(biāo)注。1)模板拼裝質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)次允許偏差(mm)1模板高度2模板寬度3模板板面對(duì)角線差34板平平整度22m靠尺，塞尺檢查5邊肋平平度22m靠尺，塞尺檢查6相鄰板面拼縫高低差平尺塞尺檢查7相鄰板面拼縫間隙塞尺檢查8連接孔中心距游標(biāo)卡尺檢查允許偏差1游標(biāo)卡尺檢查2下架體掛點(diǎn)位置34導(dǎo)軌平直度22m靠尺、塞尺檢查5提升架寬度6提升架高度7游標(biāo)卡尺檢查8支腿絲杠與螺母配合游標(biāo)卡尺檢查項(xiàng)次允許偏差1模板軸線與相應(yīng)結(jié)構(gòu)軸線3吊線、鋼卷尺檢查2截面尺寸3組拼成大模板的邊長(zhǎng)偏差4組拼成大模板的對(duì)角線偏差55相鄰模板拼縫高低差1平尺及塞尺檢查6模板平整度32m靠尺及塞尺檢查7水準(zhǔn)儀、拉線、鋼卷尺檢查8模板垂直度3吊線、鋼卷尺檢查5吊線、鋼卷尺檢查9背楞位置偏差水平方向3吊線、鋼卷尺檢查3吊線、鋼卷尺檢查向架體或提升架垂直偏差平面內(nèi)吊線、鋼卷尺檢查平面外吊線、鋼卷尺檢查架體或提升架橫梁相對(duì)標(biāo)高差水準(zhǔn)儀檢查油缸或千斤頂安裝偏差架體平面內(nèi)吊線、鋼卷尺檢查架體平面外吊線、鋼卷尺檢查錐形承載接頭(承載螺栓)中心偏差5吊線、鋼卷尺檢查支承桿垂直偏差32m靠尺檢查讀萬卷書行萬里路5)受力桿件的驗(yàn)收介介人20)梯擋：梯檔的剪切力滿足計(jì)算要求(見計(jì)算書)。導(dǎo)軌梯檔的間距為225mm,在(5級(jí)以上)的惡劣天氣情況下不的進(jìn)行架體爬升操作。1)面板存放2)面板注意事項(xiàng)xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案a.割板沿表面木紋方向切割可以獲得最好的切割效果。若與表面木紋方向垂直切割，建議使用鎢鋼頭的合金鋸片，每分鐘的轉(zhuǎn)速達(dá)到4000轉(zhuǎn)以上的切割工具。切割速度可以切割速度圓形鋸齒條形鋸齒線形鋸齒制模工工具角度50750下/min切割后可以在邊緣稍稍打光，注意不要損壞表面覆膜。b.封邊為了確保模板的長(zhǎng)期周轉(zhuǎn)使用，在切割和鉆孔后必須采用含丙烯酸成分的油漆進(jìn)封邊由于木材是一種自然資源，不同的含水量，尺寸就有微小的變化。在拼裝時(shí)，模板與模板間的接縫處，應(yīng)留0.5～1mm的空隙。每隔5塊板，接縫可以用海綿膠帶或硅膠e.脫模劑f.搗振g.拆模和搬運(yùn)h.清潔6.5現(xiàn)場(chǎng)文明施工6.6環(huán)保措施6.7救援措施1)接警與通知組長(zhǎng)(注：以下所說組長(zhǎng)即整個(gè)爬模安裝組組長(zhǎng))立即組織安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組成2)指揮與控制3)通訊4)警戒與治安5)人群疏散與安置6.7.2救援方法1)現(xiàn)場(chǎng)只有1人時(shí)應(yīng)大聲呼救；2人以上時(shí)，應(yīng)有1人或多人去打“120”急7.2應(yīng)急預(yù)案工作流程圖7.3重大事故(危險(xiǎn))發(fā)展過程及分析1)基坑邊坡在外力荷載作用下滑坡倒塌。2)自然災(zāi)害(如雷電、沙塵暴、地震強(qiáng)風(fēng)、強(qiáng)降雨、暴風(fēng)雪等)對(duì)設(shè)施的嚴(yán)重5)其他作業(yè)可能發(fā)生的重大事故(高處墜落、物體打擊、起重傷害、觸電等)xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案斷電后，液壓缸處于頂升運(yùn)動(dòng)時(shí)，由于重力的原因液壓缸會(huì)緩慢下降，由于有調(diào)速節(jié)流閥的作用，下降會(huì)很緩慢，直至下降到對(duì)應(yīng)提檔位置，工作人員無須對(duì)液壓缸做相應(yīng)的處理；(斷電落回上一個(gè)行程位置的情況)7.5應(yīng)急機(jī)構(gòu)與職責(zé)xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案3)在事故有可能擴(kuò)大進(jìn)行搶險(xiǎn)搶修或救援時(shí)，2)提供合格的搶險(xiǎn)搶修或救援的物質(zhì)及設(shè)備。7.6應(yīng)急資源應(yīng)急資源的準(zhǔn)備是應(yīng)急救援工作的重要保障，項(xiàng)目部應(yīng)根據(jù)潛在事故的性質(zhì)和后果分析，配備應(yīng)急救援中所需的消防手段、救援機(jī)械和設(shè)備、交通工具、醫(yī)療設(shè)備和③備一根φ20綜繩長(zhǎng)30m,備一根φ12尼龍繩長(zhǎng)30m(存項(xiàng)目經(jīng)理部);④急救藥箱2個(gè)(項(xiàng)目部、安裝隊(duì)各備1個(gè));⑤手電筒6個(gè)；7.7突發(fā)事件應(yīng)對(duì)措施組長(zhǎng)(注：以下所說組長(zhǎng)即整個(gè)爬模安裝組組長(zhǎng))立即組織安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組成2)指揮與控制：3)通訊4)警戒與治安5)人群疏散與安置xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案八、計(jì)算書及相關(guān)圖紙爬升條件：混凝土強(qiáng)度必須到達(dá)10MPa以上，可以拆模，強(qiáng)度達(dá)到15MPa,液壓自爬模具備爬升及承受設(shè)計(jì)荷載條件。受力桿件參數(shù)抗拔力抗壓力油缸頂升力額定頂升力最大頂升力10.9級(jí)高強(qiáng)螺栓抗拉力抗剪力導(dǎo)軌梯檔Q235鋼承載力按《液壓爬升模版工程技術(shù)規(guī)程》風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案βgz陣風(fēng)系數(shù)，按照地面粗糙度類別C離地面高度450m,根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)查表取1.5。H?一風(fēng)荷載體形系數(shù)，計(jì)算風(fēng)荷載直接作用在模板上時(shí)，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)查表取1.3。計(jì)算外圍維護(hù)風(fēng)荷載時(shí)，μs為局部風(fēng)壓體型系數(shù)μsl,所采用彩鋼板為孔眼型壓型鋼板，孔隙率>55%,按55%計(jì)算，據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計(jì)算擋風(fēng)系數(shù)為μsl=1.2*(1-55%)=0.54%。計(jì)算非直接作用在模板上的風(fēng)荷載時(shí)，據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)8.3.5條，建筑內(nèi)部風(fēng)荷載壓力局部體型系數(shù)根據(jù)墻面主導(dǎo)洞口開洞率>30%計(jì)算，取0.8μsl=0.8《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》規(guī)定施工和爬升工況(7級(jí)風(fēng)荷載、自重荷載與施工荷載),故風(fēng)荷載按照7級(jí)風(fēng)考慮；規(guī)定停工工況(9級(jí)風(fēng)荷載、自重荷載與施工荷載),故風(fēng)荷載按照9級(jí)風(fēng)考慮。V?查表取最大值分別為17.1m/s和24.4m/s,計(jì)算基本風(fēng)壓。單榀下架體最大影響跨度為L(zhǎng)=5.5m(按T1外側(cè)架體間距6.2m處計(jì)算),其中下架體影響范圍內(nèi)包含2個(gè)上架體，1個(gè)后移裝置；上架體5500后移裝置下架體下架體最大影響寬度圖(5.5m)1.正面作用在模板上的風(fēng)荷載：Wk7=1.5×1.3×2.91×0.183=1.04kN/m2Wk9=1.5×1.3×2.91×0.372=2.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Wk7a=1.5×0.54×2.91×0.183=0Wk9a=1.5×0.54×2.91×0.372=0.88kN/m2qk7a=Wk7a×S=0.43×5.Wk7b=1.5×0.432×2.91×0.183=0.34Wk9b=1.5×0.432×2.91×0.372=0.701kN/m2qk7b=Wk7b×S=0.345×2.88.1.2.自重計(jì)算(Gk)上平臺(tái)梁為[14,平臺(tái)梁為H200×150、其他各平臺(tái)梁為[10;平臺(tái)xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案H200×150單位長(zhǎng)度重量為31.21×9.81/1000=0.306kN[14單位長(zhǎng)度重量為14.53×9.81/1000=0.143kN[10單位長(zhǎng)度重量為10.0×9.81/1000=0.098kN平臺(tái)板為3mm厚花紋板，重量0.23kN/m2;(1)上平臺(tái)(上平臺(tái)+翻板平臺(tái)總寬2.47m對(duì)應(yīng)模型)自重計(jì)算Gk?:平臺(tái)板重量：0.23×5.5×2.47=3.12KN平臺(tái)梁自重：0.143×5.5×4=3.14KN轉(zhuǎn)化為線荷載：(3.12+3.14)/2.47=2.53kN/m(2)模板平臺(tái)(平臺(tái)寬1.4m對(duì)應(yīng)模型)自重計(jì)算Gk?:平臺(tái)板自重：0.23×5.5×1.4=1.77KN平臺(tái)梁自重：0.098×5.5×2=1.078KN轉(zhuǎn)化為線荷載：(1.77+1.078)/1.4=2.04kN/m(3)主平臺(tái)(主平臺(tái)寬2.5m,平臺(tái)橫梁長(zhǎng)2.28m對(duì)應(yīng)模型)自重計(jì)算G?:平臺(tái)板自重：0.23×5.5×2.5=3.16KN平臺(tái)梁自重：0.306×5.5×3=5.049KN上架體自重：550KG×9.81/1000=5.40KN(下架體影響范圍內(nèi)有2個(gè)上架體，其中一個(gè)已經(jīng)在SAP模型中加載)。后移裝置自重：(已經(jīng)在SAP模型中加載)轉(zhuǎn)化為線荷載：(3.16+5.049+5.4)/2.28=5.97kN/m(4)液壓操作平臺(tái)(平臺(tái)寬2.5m平臺(tái)橫梁長(zhǎng)2.24m,對(duì)應(yīng)模型)自重計(jì)算Gk?:平臺(tái)板自重：0.23×5.5×2.5=3.16KN平臺(tái)梁自重：0.098×5.5×3=1.617KN轉(zhuǎn)化為線荷載：(0.23×5.5×1.98+0.098×5.5×3)/2.24=2.13kN/m(5)吊平臺(tái)(平臺(tái)板寬1.8m,平臺(tái)梁長(zhǎng)1.28m對(duì)應(yīng)模型)自重計(jì)算G?平臺(tái)板自重：0.23×5.5×1.2=1.518KN平臺(tái)梁自重：0.098×5.5×2=1.078KN轉(zhuǎn)化為線荷載：(0.23×5.5×1.2+0.098×5.5×2)/1.28=2.02kN/m(6)外圍維護(hù)自重計(jì)算G?維護(hù)彩鋼板為0.5mm厚彩鋼板開孔率>55%,龍骨為60×30×3矩形鋼管，總自重轉(zhuǎn)化為作用在架體上的荷載：9.6×5.5×15.2(7)模板自重Gk?(8)爬模架自重G?8.1.3.平臺(tái)荷載(Fk)按《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》附錄A,各平臺(tái)荷載標(biāo)準(zhǔn)值如下：1.上平臺(tái)：Fk=4kN/m2,平臺(tái)寬2.47m,轉(zhuǎn)換為平臺(tái)梁線荷載22kN/m;2.下平臺(tái)：Fk?=1kN/m2,平臺(tái)梁長(zhǎng)2.24m,轉(zhuǎn)換為平臺(tái)3.吊平臺(tái)：F?=1kN/m2,平臺(tái)梁長(zhǎng)1.28m,轉(zhuǎn)換為平臺(tái)梁線荷載5.5kN/m;8.2荷載工況及效應(yīng)組合8.2.1風(fēng)荷載分析外模板均爬升到位，模板尚未合模，處于后移狀態(tài)(即模板退離墻面600m時(shí)),無平臺(tái)工況效應(yīng)組合強(qiáng)度計(jì)算剛度計(jì)算背面風(fēng)施工正面風(fēng)施工背面風(fēng)施工(無正面風(fēng)施工(無讀萬卷書行萬里路背面風(fēng)爬升正面風(fēng)爬升無風(fēng)荷載爬升停工xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案架體變形趨勢(shì)圖支座反力圖整體應(yīng)力圖架體變形趨勢(shì)圖三角架立桿應(yīng)力圖xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案合成彎矩合成彎矩?fù)隙纫源擞?jì)算導(dǎo)軌受力情況。導(dǎo)軌為Q345特制H200型讀萬卷書行萬里路導(dǎo)軌荷載圖導(dǎo)軌變形圖導(dǎo)軌反力圖撓度撓度讀萬卷書行萬里路導(dǎo)軌最大應(yīng)力88.81MPa<205MPa,最大變形4.97mm<4450/500=8.9mm,強(qiáng)度剛度滿足要3.受力螺栓計(jì)算根據(jù)導(dǎo)軌受力力計(jì)算結(jié)果，最大支座反力圖見7.3.1.2:F1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對(duì)受力螺栓處取矩，則有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(-0.095×22-0.135×70.75)/0.275=-則埋件的拉拔力F?=F-F?=-22-(-42.33)=20.33kN;剪Nv=70.75/2=35.38KN,Nt=22.33/2=11.17KNNi、N?、N:——受力螺栓的受剪、受拉和受壓承載力設(shè)計(jì)值，受力螺栓直徑為30m,材料為40Cr,其N)=173KN,Nb=280KNxx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案根據(jù)圖紙，單個(gè)梯檔的焊縫長(zhǎng)度為2×(46+60)=212mm,焊高為10mm,故焊縫的斷面面積為：A=212×10=2120mm2。換向舌對(duì)梯檔作用點(diǎn)為離型鋼面10mm處即偏心值e=10mm。材料Q235鋼的焊縫抗剪強(qiáng)度為125N/mm2對(duì)導(dǎo)軌梯檔產(chǎn)生彎矩：M=F*e=70.75×10=707.5KN焊縫Ix=568437mm4,焊縫形心至上翼緣外側(cè)距離yo=30mm上邊焊縫彎矩產(chǎn)生的正應(yīng)力：σ=M·y?/Ix=707.5×1000×30/568437=37N/mm2焊縫綜合應(yīng)力：σ=(on2+t2)12=49.82N/mm2<125N/mm2故滿足要求。5.液壓動(dòng)力單元頂升力驗(yàn)算爬升狀態(tài)下系統(tǒng)豎向力為SGK+SFK2=70.75KN,液壓油缸最大頂升力160kN,滿足要求。8.3.2正面風(fēng)荷載作用下爬升工況1.架體計(jì)算爬升工況計(jì)算主要考慮導(dǎo)軌的受力狀態(tài)，當(dāng)導(dǎo)軌橫梁鉤頭爬升到上下掛座跨度的一半時(shí)導(dǎo)軌處于最不利受力狀態(tài)，此時(shí)模板高出混凝土面2.225m范圍及以上架體有風(fēng)荷載作用。爬升狀態(tài)模板后退約60cm,根據(jù)規(guī)范只在下平臺(tái)施加施工荷載，按照荷載組合表將數(shù)據(jù)代入sap2000進(jìn)行計(jì)算。系統(tǒng)計(jì)算模型與加載圖如下：xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案架體變形趨勢(shì)圖支座反力圖整體應(yīng)力圖三角架立桿應(yīng)力圖xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案撓度架體鉤頭爬升至導(dǎo)軌跨中位置時(shí)導(dǎo)軌處于最不利受力狀態(tài)，變形最大，此時(shí)采用剛度讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案導(dǎo)軌荷載圖導(dǎo)軌變形圖導(dǎo)軌反力圖導(dǎo)軌撓度圖讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案導(dǎo)軌最大應(yīng)力107.283MPa<310MPa,最大變形6.77mm<4450/500=8.9mm。強(qiáng)度剛度均滿足要求。3.受力螺栓計(jì)算根據(jù)導(dǎo)軌受力計(jì)算結(jié)果，導(dǎo)軌最大支座反力圖見7.3.2.2:頂部支座處對(duì)應(yīng)的為掛座，其實(shí)物圖和結(jié)構(gòu)圖如下：中2由于支座反力和承重插銷所受的力互為反作用力，故：F1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對(duì)受力螺栓處取矩，則有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(0.095×98.25-0.135×70.75)/0.275=方向和圖中假設(shè)方向相反，水平向右。則埋件的拉拔力F?=F-F?=98.25-(一0.79)=99.04kN;剪力V=70.75kN.受力螺栓計(jì)算螺栓的承載力應(yīng)按下列公式規(guī)定計(jì)算：Nv=70.75/2=35.38KN,Nt=99.04/2=49.52KN代入公式得：((35.38/173)2+(49.52/280)2)0.?=0.27<1受力螺栓承載能力滿足要求。4.導(dǎo)軌梯檔焊縫的抗剪力計(jì)算xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案根據(jù)圖紙，單個(gè)梯檔的焊縫長(zhǎng)度為2×(46+60)=212mm,焊高為10mm,故焊縫的斷面面材料Q235鋼的焊縫抗剪強(qiáng)度為125N/mm2 5.承重插銷計(jì)算承重插銷為直徑40mm的35CrMo鋼，屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值835MPa,抗剪強(qiáng)度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm2,有兩個(gè)抗剪面，沉重銷所受合力為F?=(98.252+70.752)0.5/2=W=πd3/32=3.14×403/32=6283.19t=F?/A=60.54×103/1256.64=48.18N/mm2爬升狀態(tài)下系統(tǒng)豎向力為SGK+SFK2=70.75KN,液壓油缸最大頂升力160kN,滿足要求。8.3.3背面風(fēng)荷載作用下施工工況施工工況計(jì)算主要考慮架體的整體的受力狀態(tài)。施工狀態(tài)計(jì)算時(shí)取模板后退約60cm,根據(jù)規(guī)范要求，只在上平臺(tái)、模板平臺(tái)、主平臺(tái)施加施工荷載，按照荷載組合表將數(shù)據(jù)代架體變形趨勢(shì)圖xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案三角架立桿應(yīng)力圖三角架立桿撓度圖從校驗(yàn)圖中可以看出三角架立桿滿足強(qiáng)度和穩(wěn)定性要求。最大支座反力xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案F1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對(duì)受力螺栓處取矩，則有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(-0.095×38.85-0.135×163.69)/0.275=-方向和圖中假設(shè)方向相反，水平向右。則埋件的拉拔力F?=F-F?=-38.85-(-93.78)=54.93kN;剪力V=163.69kN.受力螺栓計(jì)算螺栓的承載力應(yīng)按下列公式規(guī)定計(jì)算：Nv=163.69/2=81.85KN,Nt=54.93/2=27.47KN代入公式得：((81.85/173)2+(27.47/280)2)0.?=0.48<1受力螺栓承載能力滿足要求。3.承重插銷計(jì)算承重插銷為直徑40mm的35CrMo鋼，屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值835MPa,抗剪強(qiáng)度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm2,有兩個(gè)抗剪面，沉重銷所受合力為F?=(38.852+163.692)0.5/2=Mmx=V*a=84.12×103×11=925W=πd3/32=3.14×403/32=60M=Mmax/W=925320/6283.19T=F?/A=84.12×103/1256.648.3.4正面風(fēng)荷載作用下施工工況施工工況計(jì)算主要考慮架體的整體的受力狀態(tài)。施工狀態(tài)計(jì)算時(shí)取模板后退約40cm,根據(jù)規(guī)范要求，只在上平臺(tái)、模板平臺(tái)、主平臺(tái)施加施工荷載，按照荷載組合表將數(shù)據(jù)代2一0.7 B應(yīng)考慮-0.7,即風(fēng)對(duì)模板正面風(fēng)壓0.7的體型系數(shù)。架體受力變形圖三角架立桿應(yīng)力圖xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案2.受力螺栓計(jì)算支座1處對(duì)應(yīng)的為掛座，其實(shí)物圖和結(jié)構(gòu)圖如下：F1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對(duì)受力螺栓處取矩，則有讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(0.095×260.95-0.135×146.37)/0.275=1則埋件的拉拔力F?=F-F?=260.95-18.292=242.658kN;剪力V=163.69kN.受力螺栓計(jì)算螺栓的承載力應(yīng)按下列公式規(guī)定計(jì)算：Nv=163.69/2=81.85KN,Nt=242.658/2=121.329KN代入公式得：((81.85/173)2+(121.329/280)2)0.?=0.64<1受力螺栓承載能力滿足要求。3.承重插銷計(jì)算承重插銷為直徑40mm的35CrMo鋼，屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值835MPa,抗剪強(qiáng)度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm2,有兩個(gè)抗剪面，沉重銷所受合力為F?=(260.952+146.372)0.5/2=Mmx=V*a=149.6×103×11=164W=πd3/32=3.14×403/32=6283.19mm3σM=Mmax/W=1645600/6283.19T=F?/A=149.6×103/1256.64=承重插銷滿足要求。xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案8.3.5背風(fēng)荷載作用下停工工況土面，已經(jīng)爬升的爬模系統(tǒng)必須將上架體與組合表將數(shù)據(jù)代入sap2000進(jìn)行計(jì)算。系統(tǒng)計(jì)算架體變形圖節(jié)點(diǎn)反力圖整體應(yīng)力圖三角架立桿應(yīng)力圖合成彎矩合成彎矩?fù)隙菴相對(duì)于梁端部C相對(duì)于梁最小值6絕對(duì)十讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案F1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對(duì)受力螺栓處取矩，則有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(-0.095×75.82-0.135×67.96)/0.275方向和圖中假設(shè)方向相反，水平向右。則埋件的拉拔力F?=F-F?=-75.82—(-59.55)=—16.27kN;剪力V=67.96kN.受力螺栓計(jì)算螺栓的承載力應(yīng)按下列公式規(guī)定計(jì)算：Nv=67.96/2=33.98kn,Nt=-16.27/2=-8.13kn材料為40Cr,其N(=173KN,N2=280KN代入公式得：((33.98173)2+(-8.13/280)2)0.?=0.20<1受力螺栓承載能力滿足要求。3.承重插銷計(jì)算承重插銷為直徑40mm的35CrMo鋼，屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值835MPa,抗剪強(qiáng)度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm2,有兩個(gè)抗剪面，沉重銷所受合力為F?=(75.822+67.962).5/2=5橫梁鉤頭與掛座之間存在間隙，對(duì)承重插銷會(huì)產(chǎn)生彎矩，a取11mmMmx=V*a=50.91×103×11=560W=πd3/32=3.14×403/32=620M=Mmax/W=560010/6283.1t=F?/A=50.91×103/1256.64=40.51N/mm2xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案8.3.6正面風(fēng)荷載作用下停工工況土面，已經(jīng)爬升的爬模系統(tǒng)必須將上架體與xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案架體變形圖節(jié)點(diǎn)反力圖整體應(yīng)力圖三角架立桿應(yīng)力圖撓度讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案F1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對(duì)受力螺栓處取矩，則有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(0.095×107.68-0.135×67.96)/0.2方向和圖中假設(shè)方向相同，水平向左。則埋件的拉拔力F?=F-F?=107.68-3.83=103.84kN;剪力V=67.96kN.受力螺栓計(jì)算螺栓的承載力應(yīng)按下列公式規(guī)定計(jì)算：Nv=67.96/2=33.98kn,Nt=103.84/2=51.92kn代入公式得：((33.98/173)2+(51.92/280)2)0-?=0.27<1受力螺栓承載能力滿足要求。3.承重插銷計(jì)算承重插銷為直徑40mm的35CrMo鋼，屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值835MPa,抗剪強(qiáng)度取0.6×835=501MPa,A=3.14×20×20=1256.64mm2,有兩個(gè)抗剪面，沉重銷所受合力為F?=(107.682+67.962)0.5/2=Max=V*a=63.67×103×11=700W=πd3/32=3.14×403/32=6283.19mm3oM=Mmax/W=700370/6283.19t=F?/A=63.67×103/1256.64=50.67N/mm28.3.7無風(fēng)荷載作用下爬升工況爬升工況計(jì)算主要考慮導(dǎo)軌的受力狀態(tài)，當(dāng)導(dǎo)軌橫梁鉤頭爬升到上下掛座跨度的一半時(shí)導(dǎo)軌處于最不利受力狀態(tài)。爬升狀態(tài)模板后退約60cm,根據(jù)規(guī)范爬升時(shí)各平臺(tái)不允許堆放荷載，只在下平臺(tái)施加施工荷載，但考慮到上平臺(tái)焊機(jī)等不易經(jīng)常挪動(dòng)的工具不可能全部清理，因此爬升時(shí)上平臺(tái)按0.75KN/m2計(jì)算。按照荷載組合表將數(shù)據(jù)代入sap2000進(jìn)行架體變形趨勢(shì)圖xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案支座反力圖整體應(yīng)力圖三角架立桿應(yīng)力圖支座反力讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案導(dǎo)軌應(yīng)力圖C絕對(duì)C相對(duì)于梁最小值6相對(duì)于梁端部導(dǎo)軌撓度圖導(dǎo)軌最大應(yīng)力114.11MPa<205MPa,最大變形5.46mm<4450/500=8.9mm,強(qiáng)度剛度滿足要求。3.受力螺栓計(jì)算xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案根據(jù)導(dǎo)軌受力力計(jì)算結(jié)果，最大支座反力圖見7.3.1.2:頂部支座處對(duì)應(yīng)的為掛座，其實(shí)物圖和結(jié)構(gòu)圖如下：由于支座反力和承重插銷所受的力互為反作用力，故：F1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對(duì)受力螺栓處取矩，則有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(0.095×37.55-0.135×58.85)/0.275=-方向和圖中假設(shè)方向相反，水平向右。則埋件的拉拔力F?=F-F?=37.55-(-15.92)=53.47kN;剪力V=58.85kN.受力螺栓計(jì)算螺栓的承載力應(yīng)按下列公式規(guī)定計(jì)算：Nv=58.85/2=29.425KN,Nt=53.47/2=26.735KN代入公式得：((29.425/173)2+(26.735/280)2)0-?=0.195<1受力螺栓承載能力滿足要求。4.導(dǎo)軌梯檔焊縫的抗剪力計(jì)算xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案根據(jù)圖紙，單個(gè)梯檔的焊縫長(zhǎng)度為2×(46+60)=212mm,焊高為10mm,故焊縫的斷面面材料Q235鋼的焊縫抗剪強(qiáng)度為125N/mm25.液壓動(dòng)力單元頂升力驗(yàn)算爬升狀態(tài)下系統(tǒng)豎向力為SGK+SFK2=58.85KN,液壓油缸最大頂升力160kN,滿足要求。8.3.8背面風(fēng)荷載作用下施工工況(不考慮各層平臺(tái)的施工荷載)1.架體計(jì)算施工工況計(jì)算主要考慮架體的整體的受力狀態(tài)。施工狀態(tài)計(jì)算時(shí)取模板后退約60cm,不考慮各層平臺(tái)的施工荷載，只考慮風(fēng)荷載及架體平臺(tái)自重，按照荷載組合表將數(shù)據(jù)代入xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案支座反力圖支座反力圖整體應(yīng)力圖三角架立桿應(yīng)力圖xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案支座1處對(duì)應(yīng)的為掛座，其實(shí)物圖和結(jié)構(gòu)圖如下：讀萬卷書行萬里路xx項(xiàng)目核心筒液壓爬模施工方案由于支座反力和承重插銷所受的力互為反作用力，故：F1、F2分別是受力螺栓處和掛座底部與墻接觸處的合力，對(duì)受力螺栓處取矩，則有F2=(0.095F-0.135V)/0.275=(-0.095×23.95-0.135×67.96)/0.275=-方向和圖中假設(shè)方向相反，水平向右。則埋件的拉拔力F?=F-F?=-23.95-(-41.64)=17.69kN;剪力V=67.96kN.受力螺栓計(jì)算螺栓的承載力應(yīng)按