渡槽槽身預應力施工作業(yè)指導書

渡槽槽身預應力施工作業(yè)指導書××渡槽槽身預應力施工作業(yè)指導書xx渡槽為本工程大型交叉建筑物，位于總干渠樁號150+541~150+999的xx上，渡槽槽身為相互獨立的3槽預應力鋼筋混凝土矩型槽結構，單跨30m，共9跨，槽身長度270m，單槽內(nèi)孔尺寸（高×寬）6.4m×7.0m，工程為Ⅰ等工程，其主要建筑物為1級，次要建筑物為3級。xx槽設計流量為220m3/s，加大流量為240m3/s，渡槽設計水深5.642m，加大水深6.052m，縱坡1/4200。由進出口漸變段、進出口檢修閘段、進出口連接段以及槽身段等構造物組成。渡槽上部槽身為三槽一聯(lián)帶拉桿預應力鋼筋混凝土梁式矩形槽。槽身寬度24.3米，上部翼緣側寬度25.5米。邊墻厚0.6米，頂部設2.7米寬人行道板，中墻厚0.7米，頂部設3.0米寬的人行道板。1.2氣象水文總干渠河北省xx段沿線屬暖溫帶大陸性季風氣候區(qū)，四季分明。春季蒸發(fā)量大，降雨稀少；夏季炎熱，降雨量集中；秋季晴朗氣爽，降雨稀少；冬季寒冷少雨雪，多北風。渠段沿線多年平均氣溫12.7℃,月平均最高氣溫32.5℃,出現(xiàn)在在1月。極端最低氣溫-23.5℃,多出現(xiàn)在1月份，極端最高氣溫42.6℃,出現(xiàn)在6月份。多年平均日照時數(shù)2400h，無霜期在192d，初霜期最早出現(xiàn)在9月30日，終霜期最晚出現(xiàn)在4多年平均相對濕度65％。多年平均蒸發(fā)量1836mm(Φ20cm蒸發(fā)皿）。多年平均風速2.5m/s，最大風速18m/s，多為北風或西北風。多年平均降雨量521mm左右。1.3槽身預應力工程量見下表：預應力工程量表項目數(shù)量備注預應力材料鋼絞線s15.2mmt350預應力鋼筋ps32螺紋筋t380.205錨具LMM32錨具套群錨錨具YJM15-7套夾片錨具BJM15-4套540群錨錨具YJM15-12套波紋管SBG-90Ym7276SBG-60Y0.08SBG-50Y54646.92SBG-72B77762、預應力施工流程圖 預應力材料、機具檢驗及校正 鋼絞線下料、編束↓清理修正管口穿束檢查砼強度、彈性模量↓ 安裝工作錨安裝限位板安裝千斤頂（千斤頂前端正口應對準限位板）安裝工具錨油泵配套安裝劃量測伸長值記號錨固張拉油缸回油，工具錨松脫關閉油泵，張拉缸頂壓缸全部復位 依次卸下工具錨、千斤頂封錨封錨3、施工材料及設備3.1預應力鋼絞線、鋼筋本工程使用的是標準低松弛預應力鋼絞線和預應力精軋螺紋鋼筋。3.1.1預應力鋼絞線采用Фs15.2mm，標準強度fptk=1860Mpa，彈性模量為Es=1.95×105MPa；一根鋼絞線的最小破斷力不小于259kN，屈服負荷不小于220kN，伸長率不小于3.5%；1000h的松弛不大于2.5%。3.1.2鋼絞線表面不得帶有降低鋼絞線與水泥粘結力的潤滑劑、油漬等物質，不得有銹斑或麻坑。3.1.3對每批鋼絞線都應進行檢驗。在一批鋼絞線中隨機取3盤，從每盤鋼絞線的端部正常部位截取一段做試樣（3根1.1m/每批進行表面質量（外觀）、直徑偏差（外形尺寸）、拉伸、彎曲和彈性模量試驗，對每合同批（訂貨合同的總量）鋼絞線（1根1.5m/每合同批）進行松弛性能檢驗。3.1.4檢驗結果如果有一項不合格，則全盤報廢。再從該批鋼絞線中未經(jīng)檢驗的鋼絞線盤中取雙倍數(shù)量的試樣進行不合格項復測，如果仍有一項不合格，則該批鋼絞線為不合格，每批鋼絞線的重量應不大于60t。如果每批鋼絞線數(shù)量不足三盤，應逐盤取樣作上述試驗。3.2預應力精軋螺紋鋼筋采用PSB930MPa級Фps32螺紋鋼筋，標準強度fptk=1080MPa，屈服強度930MPa，彈性模量Es=2.0×105MPa，張拉控制應力為0.7fptk，相應張拉控制噸位608KN，1000h的松弛率不大于3.0%。3.2.1表面不得有橫向裂紋，結疤和折疊，允許有不影響鋼筋力學性能的缺陷，但不得有銹斑和麻坑。檢查取樣為2根0.55～0.60m/每批，每批重量應不大于60t，每增加40t增加一個拉伸試驗，每批次應由同一編號、同一規(guī)格、同一交貨狀態(tài)的鋼筋組成。3.2.2拉伸試驗結果中有一項不合格，則需另取雙倍數(shù)量的試件重做各項試驗，如仍有一項不合格，則該批鋼筋為不合格。3.2.3預應力筋必須保持清潔，存放和搬運過程中應避免機械損傷和有害的銹蝕。如果進場后需要長時間存放時，必須安排定期的外觀檢查。應存放于干燥、防潮、通風良好、無腐蝕性氣體和介質的倉庫中，露天及現(xiàn)場存放時應在地面上架設枕木，嚴禁與潮濕地面直接接觸，并加蓋篷布或者搭蓋防雨棚，盡量縮短存放期限（不應超過6個月）。3.3錨具的選用3.3.1所有錨具和夾片應符合《預應力筋用錨具、夾片和連接器》（GB/T14370—2007）有關性能要求，同時滿足設計文件要求。本工程錨具共有群錨、扁錨及螺紋鋼筋錨具三種類型，群錨和扁錨均有錨板、錨墊板、夾片和螺旋筋組成，螺紋鋼筋錨具由錨具（螺母）、墊片和螺旋筋組成。3.3.2錨具需配備專用的錨下墊板等部件。錨具應滿足分級張拉、補張拉及放松預應力的要求。錨具重復張拉性能應滿足下列要求：錨具效率系數(shù)ηa≥0.95；組裝件受力段長度極限總應變εapu≥2%。錨具組裝件在應力上限為標準強度值fptk的65%時，應力幅度不小于80MPa，試件經(jīng)受200萬次循環(huán)荷載后，錨具零件不應疲勞破壞，預應力筋在錨具夾持區(qū)域發(fā)生疲勞破壞的截面面積應不大于試件總截面面積的5%。3.3.3夾具應具有良好的自錨性能、松錨性能和重復使用性能。需敲擊才能松開的夾具，必須保證其對預應力筋的錨固沒有影響，且對操作人員的安全不造成危險。3.3.4錨具、夾具和連接器進場時，除應按出廠合格證和質量證明書核查其錨固性能類別、型號、規(guī)格及數(shù)量外，還應委托有相應資質的公路工程試驗檢測機構進行檢驗。錨具、夾具、檢驗項目、檢驗頻次、取樣數(shù)量與質量要求見下表錨具、夾具、連接器檢驗項目、頻次、取樣數(shù)量與質量要求檢驗項目取樣數(shù)量檢驗頻次質量要求1.外觀10%，不少于10套/每批同類原料、同種工藝一次投料生產(chǎn)的數(shù)量（其中連接器以不超過500套組為一個驗收批）符合《預應力筋錨具、夾具、連接器》(GB/T14370-2000)2.硬度5%，不少于5套/每批3.靜載錨固性能試驗6套/每批4.二次張拉錨具、錨杯、支承連接強度3套/每批螺紋連接破壞強度≥1.5倍工作荷載檢驗結果判定外觀：表面無裂紋，影響錨固性能的尺寸符合設計要求，應判為合格；如此尺寸有一項超過允許偏差，則應取雙倍數(shù)量重做檢驗；如仍有一套不合格，則應逐套檢查，合格者方可使用。硬度：每個零件測試3點，其硬度應在設計要求的范圍內(nèi)；如有一個零件不合格，則應取雙倍數(shù)量的零件重做試驗；如仍有一個零件不合格，則應逐個檢查，合格者方可使用。靜載錨固性能試驗：抽取6套錨具（夾具或連接器）組成3個預應力筋錨具組裝件進行靜載錨固性能試驗，如有一個試件不符合要求，則應另取雙倍數(shù)量重做試驗；如仍有一個試件不符合要求，則該批產(chǎn)品為不合格。二次張拉錨具、錨杯、支承連接強度試驗：抽取3套錨具、錨杯、支承連接組成3個組裝件進行試驗，如有一個試件不符合要求，則應另取雙倍數(shù)量重做試驗；如仍有一個試件不符合要求，則該批產(chǎn)品為不合格。3.4波紋管及灌漿材料槽身邊、中墻波紋管為內(nèi)徑50mm、60mm、90mm三種；橫向圓形波紋管內(nèi)徑60mm；底板縱向預應力扁波紋管長軸70mm，短軸22mm；所有預應力束孔道均采用高密度聚乙烯（HDPE）波紋管成型，具體指標應符合《預應力砼橋梁用塑料波紋管》JT/T529—2004及設計文件的指標要求。3.4.1塑料波紋管應使用原始粒狀原料，嚴禁使用粉狀和再造粒狀原料，材料應滿足GB/T11116的要求。3.4.2預應力張拉前應作摩阻試驗，確定摩擦系數(shù)μ和偏擺系數(shù)k。波紋管的連接管（波紋管與波紋管之間）及連接頭（波紋管與錨墊板之間）采用專用連接頭。3.4.3波紋管內(nèi)徑不小于設計尺寸，壁厚不小于2.5mm，塑料波紋管外觀應光滑，色澤均勻，內(nèi)外壁不允許有隔體破裂、氣泡、裂口、硬塊及影響使用的劃傷。3.4.4塑料波紋管進場時，除應按出廠合格證和質量保證書核對其類別、型號、規(guī)格、數(shù)量和逐根進行外觀質量檢查外，還應委托有相應資質試驗檢測機構按下表進行檢驗。塑料波紋管檢驗項目、頻次、取樣數(shù)量與質量要求檢驗項目取樣數(shù)量檢驗頻次質量要求同工藝、同設備連續(xù)產(chǎn)生的塑料波紋管符合《預應力混凝土橋梁用塑料波紋管》（JG/T529-2004）2.尺寸3.環(huán)剛度4.抗沖擊性5局部橫向荷載檢驗結果有不合格項目時，應以雙倍數(shù)量的試件對該不合格項目進行復驗，復驗仍不合格時，則該批產(chǎn)品為不合格。3.4.5預應力張拉完畢及時灌漿，灌漿采用真空灌漿工藝，所用水泥漿強度應不低于40MPa，漿內(nèi)摻入阻銹劑及依試驗結果摻入微膨脹劑UEA。4預應力施工設備根據(jù)槽身鋼絞線的布置和鋼絞線的張拉力和灌漿要求情況擬使用下列機具：預應力施工設備表序號設備名稱規(guī)格及型號數(shù)量備注1雙層砂漿攪拌機JB180臺1孔道灌漿2活塞式灌漿泵UB3臺13真空泵/臺14千斤頂YDC1500KN-150型臺4張拉5千斤頂YDC2500KN-150型臺46千斤頂QYC270KN-150型臺47電動高壓油泵ZB4-500臺58手拉葫蘆/臺89對講機/臺5空壓機/臺1張拉高揚程水泵一臺/臺1切割機/臺2材料下料及張拉后切割手持式切割機/臺44.1選用與張拉機具配套的工具錨限位板，及與錨具、鋼絞線相配套的限位尺寸。4.2配套設備使用前，須送到具有相關資質的部門進行配套標定，并出具正式的鑒定報告。4.3機具應由專人員包管，定期維護、標定，標定有效期為六個月。4.5若標定后使用次數(shù)較少，未經(jīng)檢修或無異常，其定期可適當延長，但不應超過10個月4.6根據(jù)灌漿要求選用雙層砂漿攪拌機和活塞式灌漿泵，能保證穩(wěn)定均勻連續(xù)灌漿。5、預應力施工5.1孔道施工及塑料波紋管安裝5.1.1預應力鋼絞線預留孔道的施工與鋼筋工程同步進行，波紋管采用高密度聚乙烯塑料，壁厚不小于2.5mm，波紋管外觀應光滑，色澤均勻，內(nèi)外壁不允許有隔體破裂、氣泡、裂口、硬化及影響使用的劃傷；設計值取波紋管與鋼絞線間的摩擦系數(shù)μ=0.15，鋼絞線在孔道內(nèi)偏擺系數(shù)k=0.0015。實際預應力摩阻損失應由現(xiàn)場測定來確定(而后根據(jù)摩阻損失重新調整預應力張拉計算數(shù)據(jù))。5.1.2主梁、底肋鋼筋及側向鋼筋綁扎與波紋管同步安裝。安裝時按圖紙上每個孔道坐標在模板上標出的斷面及矢高控制，坐標尺寸量測控制誤差±5mm。首先采用Φ12定位鋼筋將所有預應力管道的線型控制點精確定位出來，之后鋪設預應力管道，并采用事先制好的Φ6鋼筋“U”型控制環(huán)（每50cm一個，彎段加密）與Φ12定位鋼筋焊牢，并防止波紋管偏移或上浮。安裝中波紋管波紋接頭使用波紋管專用接頭，在搭接處外緣用密封膠布纏緊，接頭處要封嚴，不得漏漿。澆筑砼時，為防止管道變形及堵孔，采用先穿鋼絞線來避免，在澆筑的砼初凝前，來回串動鋼絞線，以達到防止預應力管道變形及堵孔的效果，澆筑完成后及時通孔清孔，發(fā)現(xiàn)阻塞及時處理。。5.1.3預應力筋制作安裝允許偏差如下表。后張預應力筋制作安裝允許偏差允許偏差（mm）渡槽長方30渡槽高方（mm）上下層5.2鋼絞線施工5.2.1鋼絞線下料在施工部位就近選擇一塊平坦的場地作為下料場地，經(jīng)清理平整、碾壓后鋪墊彩條布進行下料作業(yè)，下料長度必須準確。5.2.2預應力筋的下料長度應通過計算確定，計算時應考慮結構的孔道長度、錨夾具厚度、千斤頂型式、外露長度等因素，下料長度：L=L0+L1+L2式中L0—張拉端至張拉端錨墊板之間直線或曲線長度（mm）L1—錨具長度（mm）L2—張拉工作長度（mm）。5.2.3根據(jù)下料長度作好標記，要求丈量準且。利用人工將鋼絞線拖至標記位置斷料。切好的鋼絞線要在顯要位置注明鋼束號、長度、根數(shù)。5.2.4下料機具選用高速砂輪切割機。鋼絞線切割時后，及時在每端離切口30～50mm處用鐵絲綁扎，對切割下料的鋼絞線應采用彩條布遮蓋防護。5.2.5預應力筋露天及現(xiàn)場存放時應在地面上架設枕木，嚴禁與潮濕地面直接接觸，并加蓋篷布，盡量縮短存放期限（不應超過6個月特殊環(huán)境應該在訂貨中采用防銹包裝。5.2.6鋼絞線編束與編號鋼束穿入預留孔道前，依照設計圖紙對每個孔道編號，并將配置好的鋼絞線綁扎成束，綁扎采用鉛絲沿束長方向每1.5m一道，靠近張拉端2m以內(nèi)每隔0.5m一道。鋼束端部應有明顯區(qū)分絞線的標志、不得扭曲，然后掛牌編號。5.3鋼絞線穿束5.3.1鋼絞線編好束后，在每束鋼絞線前端用膠帶纏緊，以避免穿束時破壞波紋管，同時也便于穿束；在波紋管前端裝上約束圈，然后用人工進行穿束，鋼絞線穿束中應防止鋼絞線扭轉，注意鋼束端部的上、下標志。5.3.2對穿預應力筋束安裝到位后，應調整兩段長度，使之滿足張拉工作要求。5.3.3安裝就位后，應對外露段和管道口進行封閉保護，嚴謹雜物和水進入孔道內(nèi)。5.3.4澆注混凝土是，混凝土料入倉不得直接沖擊波紋管，振搗混凝土時不得沖擊管道及錨具，同時要嚴防波紋管及錨具周邊漏震。預應力混凝土結構內(nèi)部的波紋管及錨具周邊的混凝土應密實。施工中隨時檢查管道，確保管道暢通。6錨具安裝6.1張拉端錨墊板安裝縱向和橫向波紋管安裝就位后，將錨具墊板的小頭套在波紋管上，波紋管與錨墊板的搭接長度應大于30mm，搭接處外緣用膠布纏緊。在安裝錨墊板前應將螺旋筋套入，安裝錨具后，螺旋筋緊貼錨墊板固定在鋼筋上；錨墊板的孔道出口端必須與波紋管中心線垂直，其端面的傾角必須符合設計要求。在端面模板立好后，用螺栓將錨墊板固定在模板設計位置上。6.2豎向預應力螺紋鋼筋錨固端安裝將豎向預應力螺紋鋼筋錨固端與預應力螺紋鋼擰緊后，采用焊接固定在附近的鋼筋上。但不能在精軋螺紋鋼上施焊。6.3安裝排氣管6.3.1縱向和橫向兩端張拉的預留直孔道和U型曲線孔道不設排氣管；6.3.2一端張拉的豎向精軋螺紋鋼波紋管兩根連成一組，作為排氣管；用膠布將波紋管密7預應力張拉7.1張拉前的準備7.1.1混凝土強度達到設計強度的90%后方可張拉；張拉前應提交同期試樣的混凝土強度報告。7.1.2張拉前應清理張拉作業(yè)區(qū)內(nèi)與張拉作業(yè)無關的材料、設備及其他障礙物。檢查或搭設張拉作業(yè)所需的工作平臺、腳手架，并固定牢靠，設置安全防護設施，掛警示牌。非作業(yè)人員不得進入張拉作業(yè)區(qū)，千斤頂出力方向嚴禁站人。7.1.3張拉千斤頂及油壓表應配套校驗，以確定張拉力和油壓表的曲線，其壓力表的精度在±2%范圍內(nèi)；7.1.4張拉前應清理承壓面，并檢查錨墊板后面及波紋管邊緣的砼質量合格后，方可允許張拉。7.1.5預制力張拉時，應將槽身模板拆除或是解除約束后，方可進行預應力張拉。7.2張拉機具安裝7.2.1張拉機具安裝前，檢查錨墊板后面及邊緣的混凝土質量，如有空鼓現(xiàn)象，應及時修補，修補混凝土強度應不得低于設計強度的80%方可張拉。7.2.2安裝錨板、夾片、限位板、千斤頂及工具錨。安裝前，錨板上的錐形孔集夾片表面應保持清潔，安裝后夾片間隙應相當，夾片端面應在同一平面上，千斤頂、錨具、限位板、測力計應與管道同軸，偏差不得大于2MM.為了便于卸下工具錨，工具錨錐孔內(nèi)可涂莫潤滑油，工具錨板上孔的排列位置必須與前端的工作錨板的孔位一致，不允許在千斤頂?shù)某霈F(xiàn)預應力筋交叉現(xiàn)象。7.2.3預應力孔道安裝測力計時，測力計應加專用的上下墊板。測力計墊板應完全鑲嵌在錨墊板的錨槽內(nèi)。7.2.4裝錨具時，為使預應力筋受力均勻，先將鋼絞線束向左右旋轉180°以上，2到3次，使得鋼絞線束順直，在用分支器將鋼絞線分開，對好位置裝入錨板的孔中，同樣的方法向左右旋轉，直至錨板很順利的推入錨槽位置，再有同一人用同樣大的力將夾片打入錐孔內(nèi)。用同樣的方法也將工具夾片打入工具錨板的錐孔內(nèi)。7.2.5正式張拉前，應會同有關技術人員檢驗機具安裝合格后，進行試張拉。檢測預應力筋是張拉時，可同時進行張拉機具與測力計聯(lián)合率定。是張拉后，經(jīng)確認張拉工藝合理，張拉伸長值正常，并無有害裂縫出現(xiàn)，方可進行成批張拉。8預應力張拉計算：平均張拉力計算校核Pp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)PP-------預應力筋平均張拉力（N）P-------預應力筋張拉端的張拉力（N）L-------從張拉端至計算截面的孔道長度（m）θ-------從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）k-------孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)。μ-------預應力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。理論伸長值取值：Eg=1.95×105，K=0.0015，μ=0.15注：考慮OVM錨具提供的錨口損失為6%，計算時實際張拉控制應調整為0.7+0.06=0.76fptk?！v向預應力鋼束理論伸長量：（1）控制應力：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×7×140×10-3=1385.33KN(2)鋼絞線理論伸長值計算T1號鋼束換算弧度0×3.14/180=0弧度L=29920mm=29.92mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1354.71KNΔL=PpL/(AyEg)=1354.71×29920/(140×7×1.95×105)=0.2121m=212mmB1號鋼束換算弧度10×3.14/180=0.1744弧度L=29930mm1/2L=14965mm=14.965mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1352.18KNΔL=PpL/(AyEg)=1352.18×29930/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mmB2號鋼束L=30050mm1/2L=15025mm=15.025mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1351.24KNΔL=PpL/(AyEg)=1351.24×30050/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mmB3號鋼束換算弧度13×3.14/180=0.2268弧度L=30220mmPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1346.79KNΔL=PpL/(AyEg)=1346.79×30220/(140×7×1.95×105)=0.213m=213mmB4號鋼束換算弧度16×3.14/180=0.2791弧度L=30510mm1/2L=15255mm=15.255mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1341.43KNΔL=PpL/(AyEg)=1341.43×30510/(140×7×1.95×105)=0.214m=214mmE1號鋼束換算弧度4×3.14/180=0.06978弧度L=29930mm1/2L=14965mm=14.965mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1362.77KNΔL=PpL/(AyEg)=1362.77×29930/(140×7×1.95×105)=0.213m=213mmA1、A2、A3號鋼束換算弧度0×3.14/180=0弧度L=29920mm=29.92mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1354.71KNΔL=PpL/(AyEg)=1354.71×29920/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mm（1）控制應力：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×7×140×10-3=1385.33KNσk=0.76RybΣAy=0.76×1860×12×140×10-3=2374.85KN(2)鋼絞線理論伸長值計算T1號鋼束換算弧度0×3.14/180=0弧度L=29920mm=29.92mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1354.71KNΔL=PpL/(AyEg)=1354.71×29920/(140×7×1.95×105)=0.2121m=212mmD1號鋼束換算弧度10×3.14/180=0.1744弧度L=29930mm1/2L=14965mm=14.965mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.85×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2318.03KNΔL=PpL/(AyEg)=2318.03×29930/(140×12×1.95×105)=0.212m=212mmD2號鋼束換算弧度10.5×3.14/180=0.1832弧度L=30050mm1/2L=15025mm=15.025mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.85×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2316.40KNΔL=PpL/(AyEg)=2316.40×30050/(140×12×1.95×105)=0.212m=212mmD3號鋼束換算弧度13×3.14/180=0.2268弧度L=30220mmPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.85×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2308.78KNΔL=PpL/(AyEg)=2308.78×30220/(140×12×1.95×105)=0.213m=213mmD4號鋼束換算弧度16×3.14/180=0.2791弧度L=30510mm1/2L=15255mm=15.255mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.58×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2299.59KNΔL=PpL/(AyEg)=2299.59×30510/(140×12×1.95×105)=0.214m=214mmF1號鋼束換算弧度4×3.14/180=0.06978弧度L=29930mm1/2L=14965mm=14.965mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.58×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2336.18KNΔL=PpL/(AyEg)=2336.18×29930/(140×12×1.95×105)=0.213m=213mm換算弧度0×3.14/180=0弧度L=29920mm=29.92mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2374.58×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=2322.36KNΔL=PpL/(AyEg)=2322.36×29920/(140×7×1.95×105)=0.212m=212mm8.3底板縱向預應力鋼束理論伸長量（1）控制應力：單根：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×1×140×10-3=197.90KN整束：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×4×140×10-3=791.6KN(2)鋼絞線理論伸長值計算G號鋼束單根張拉換算弧度0×3.14/180=0弧度L=29900mm=29.9mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=197.9×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=193.53KNΔL=PpL/(AyEg)=193.53×29900/(140×1×1.95×105)=0.212m=212mmG號鋼束整束張拉換算弧度0×3.14/180=0弧度L=29900mm=29.9mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=791.6×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=774.12KNΔL=PpL/(AyEg)=774.12×29900/(140×4×1.95×105)=0.212m=212mm8.4橫向預應力鋼束理論伸長量（1）控制應力：σk=0.76RybΣAy=0.76×1860×140×7×10-3=1385.33KN(2)鋼絞線理論伸長值計算H號鋼束換算弧度0×3.14/180=0弧度L=25160mm=25.16mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1359.52KNΔL=PpL/(AyEg)=1359.52×25160/(140×7×1.95×105)=0.179m=179mmH1號鋼束換算弧度5×3.14/180=0.0872弧度L=25170mm1/2L=12585mm=12.585mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1363.4KNΔL=PpL/(AyEg)=1363.4×25170/(140×7×1.95×105)=0.180m=180mmH2號鋼束換算弧度4×3.14/180=0.0698弧度L=25210mm1/2L=12605mm=12.605mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1385.33×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=1365.15KNΔL=PpL/(AyEg)=1365.15×25210/(140×7×1.95×105)=0.180m=180mm8.5豎向預應力精軋螺紋鋼筋理論伸長量1）控制應力：σk=0.76RybΣAy=0.76×1080×804.2×10-3=660.09KNN1號L=8570mm=8.57mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=660.09×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=655.88KNΔL=PpL/(AyEg)=655.88×8570/(804.2×2×105)=0.035m=35mmN2號L=9070mm=9.07mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=660.09×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=655.63KNΔL=PpL/(AyEg)=655.63×9070/(804.2×2×105)=0.037m=37mmN3號L=8820mm=8.82mPp=P×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=660.09×[1-e-(kL+μθ)]/(KL+μθ)=655.75KNΔL=PpL/(AyEg)=655.75×8820/(804.2×2×105)=0.036m=36mm9鋼束張拉9.1張拉技術指標9.1.1預應力鋼束張拉控制應力δcon=0.76×fpdk=1413.6MPa。9.1.2預應力鋼束張拉時應力增加的速率控制在100MPa/min9.2張拉程序如下：三向預應力筋的張拉按照后面規(guī)定的張拉順序，分階段進行張拉，具體張拉程序如下：9.2.1將預應力鋼筋依次逐束從0預緊到20%σcon，持何不少于2min,并分別記錄預應力鋼筋延伸量。9.2.2繼續(xù)對稱、同步張拉至60%σcon，持何不少于2min,并分別記錄預應力鋼筋延伸量。9.2.3繼續(xù)對稱、同步張拉至100%σcon。分別記錄預應力鋼筋延伸量，并與理論延伸量比較，如果在允許誤差范圍內(nèi)，持載5min后出水口端錨固，此時進水口端繼續(xù)補拉至控制應力后再鎖定。9.2.4預應力螺紋鋼筋張拉程序為：0-660KN（張拉控制力后持何2min后放張）-0-660KN（持荷5min后擰緊錨具）。9.3張拉順序張拉按同步、對稱、兩端同時張拉的原則，每次張拉不小于2根鋼束。9.3.1梁體混凝土再滿鋪施工滿堂架上澆筑完畢（未澆筑后澆帶和拉桿）?；炷猎O計強度達到設計強度的90%后，先張拉邊墻和中墻曲線鋼束；再張拉邊墻、中墻預應力束，底板縱向預應力鋼絞線張拉時對稱從墻體向中間張拉。9.3.2張拉豎向及橫向預應力鋼絞線：螺紋鋼筋張拉時從支點向跨中對稱交替張拉;同一橫梁橫向鋼絞線先張拉一束底部鋼絞線，上下排對稱與橫梁中心線交替張拉。9.3.3安裝拉桿，拆除施工滿堂架。9.3.4相鄰兩跨縱向預應力張拉完畢后，即可澆筑后澆帶二期混凝土，混凝土后澆帶達到規(guī)定強度后，張拉后澆帶中豎向螺紋鋼筋。也遵循對稱張拉的原則。9.4鋼束伸長量9.4.1預應力筋張拉的實際伸長值ΔL(mm)，可按下式計算：ΔL=ΔLl+ΔL2式中：ΔLl──從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值(mm)；ΔL2——初應力以下的推算伸長值(mm)，采用初應力至最大張拉力間的實測伸長量按比例推算。預應力束回縮值9.4.2精軋螺紋鋼筋張拉時應同步側量伸長值，鎖定時應按設計規(guī)定的最大扭力值使用扭力扳手進行鎖定，鎖定后進行回縮值兩側。9.4.3預應力張拉采用雙控，即應力控制和伸長量控制。應力控制即由張拉油表讀數(shù)控制；伸長量控制按同過程實測伸長量與理論伸長量比較，預應力鋼束張拉伸長量的測定值與圖中給定值相比誤差不超過±6%，否則應停止張拉，并查明原因。9.5張拉伸長值及斷絲分析與處理9.5.1伸長值誤差超過±6%時，應從以下幾個方面入手分析：9.5.1鋼絞線實際彈性模量與計算用的彈性模量差別較大；9.5.2實際孔道摩阻與計算用孔道摩阻差別較大；9.5.3測量方法有誤；9.5.4限位板尺寸與所用錨具要求的限位尺寸不配套；9.5.5工具錨、限位板的孔位與工作錨板孔位不符；9.5.6張拉的工藝方法應力損失過大；9.5.7千斤頂與油表的率定不準確。9.5.8張拉人員不專業(yè)和量具不準。9.6斷絲、滑移限制要求預應力筋斷絲、滑移限制檢測項目控制數(shù)鋼絞線每束鋼絞線斷絲或滑絲每個斷面斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數(shù)的百分比單根螺紋鋼筋斷絲或滑移不容許9.7斷絲的原因分析9.7.1整束不均勻度過大，部分鋼絞線應力大于其極限強度；9.7.2鋼絞線或錨具本身質量有問題；9.7.3錨墊板安裝時表面過于傾斜，刮痕鋼絞線明顯；9.7.4安裝鋼絞線時鋼絞線受到電弧改變了局部金相組織；9.7.5千斤頂重復多次使用，導致張拉力不準確；9.7.6限位板、工具錨與錨具孔位分布不重合一致，發(fā)生偏位。9.8斷絲的處理9.8.1由同束各鋼絞線受力不均引起的斷絲，說明梳、編、穿束存在質量問題，須嚴格按照本指南第4章的要求梳進行梳編穿束施工。9.8.2因錨具、鋼絞線不合格而出現(xiàn)斷絲，須更換錨具與鋼絞線。并應嚴格控制錨具與鋼絞線的進場檢驗。9.8.3由張拉力偏大引起的斷絲，應對千斤頂重新進行整體靜態(tài)標定，標定時應嚴格控制千斤頂?shù)膬?nèi)泄漏。9.8.4因錨具、限位板、工具錨孔位分布不一致而斷絲，安裝時應加強檢查，發(fā)現(xiàn)孔位不重合應及時重新按錨具孔位分布加工限位板、工具錨。10預應力筋的張拉步驟預應力張拉時，先張拉邊墻和中墻內(nèi)的曲線鋼束，再張拉邊墻、中墻和底板內(nèi)的直線鋼束，然后張拉橫向預應力鋼絞線，接下來張拉豎向螺紋鋼筋。10.1縱向預應力筋張拉步驟為了明確表示縱向預應力筋的張拉順序，對縱向預應力鋼束按照順水方向編號，出水端于順水端張拉同樣束，不再進行編號，如藍圖05所示。先張拉渡槽邊墻和中墻的鋼束，然后底板直線鋼束。具體張拉步驟如下：Step1：張拉左邊墻中T1號、右邊墻中T1號Step2：張拉左邊墻左T1號、右邊墻右T1號Step3：張拉左邊墻右T1號、右邊墻左T1號Step4：張拉左邊墻B4號、右邊墻B4號Step5：張拉左邊墻B3號、右邊墻B3號Step6：張拉左邊墻B2號、右邊墻B2號Step7：張拉左邊墻B1號、右邊墻B1號Step8：張拉左邊墻左A3號、右邊墻右A3號Step9：張拉左邊墻右A3號、右邊墻左A3號Step10：張拉左邊墻左A2號、右邊墻右A2號Step11：張拉左邊墻右A2號、右邊墻左A2號Step12：張拉左邊墻左E1號、右邊墻右E1號Step13：張拉左邊墻右E1號、右邊墻左E1號Step14：步張拉左邊墻中A1號、右邊墻中A1號Step15：張拉左邊墻左A1號、右邊墻右A1號Step16：張拉左邊墻右A1號、右邊墻左A1號中墻張拉順序：Step17：張拉左中墻中T1號、右中墻中T1號Step18：步張拉左中墻左T1號、右中墻右T1號Step19：步張拉左中墻右T1號、右中墻左T1號Step20：張拉左中墻D4號、右中墻D4號Step21：張拉左中墻D3號、右中墻D3號Step22：張拉左中墻D2號、右中墻D2號Step23：張拉左中墻D1號、右中墻D1號Step24：張拉左中墻中T1號、右中墻中T1號Step25：張拉左中墻左C3號、右中墻右C3號Step26：張拉左中墻右C3號、右中墻左C3號Step27：張拉左中墻中F1號、右中墻中F1號Step28：張拉左中墻左F1號、右中墻右F1號Step29：張拉左中墻右F1號、右中墻左F1號Step30：張拉左中墻中C1號、右中墻中C1號Step31：張拉左中墻左C1號、右中墻右C1號Step32：張拉左中墻右C1號、右中墻左C1號底板預應力束張拉順序：左倉底板預應力束Step33：張拉左G1號、右G1號Step34：張拉左G2號、右G2號Step35：張拉左G3號、右G3號Step36：張拉左G4號、右G4號Step37：張拉左G5號、右G5號右倉底板預應力束Step38：張拉左G1號、右G1號Step39：張拉左G2號、右G2號Step40：張拉左G3號、右G3號Step41：張拉左G4號、右G4號Step42：張拉左G5號、右G5號10.2橫向預應力筋張拉步驟為了明確表示橫向預應力筋的張拉順序，對橫向預應力梁按順水方向編號：1號梁、2號梁、……、12號梁，每一排順水方向編號：1、2、3、4，……。如藍圖12所示。張拉時從支點向跨中對稱張拉。具體張拉步驟如下：Step43：張拉1號梁下1號、12號梁下2號Step44：張拉1號梁下2號、12號梁下1號Step45：張拉1號梁上1號、12號梁上4號Step46：張拉1號梁上2號、12號梁上3號Step47：張拉1號梁上3號、12號梁上2號Step48：張拉1號梁上4號、12號梁上1號Step49：張拉2號梁下1號、11號梁下2號Step50：張拉2號梁下2號、11號梁下1號Step51：張拉2號梁上1號、11號梁上4號Step52：張拉2號梁上2號、11號梁上3號Step53：張拉2號梁上3號、11號梁上2號Step54：步張拉2號梁上4號、11號梁上1號Step55：張拉3號梁下1號、10號梁下2號Step56：張拉3號梁下2號、10號梁下1號Step57：張拉3號梁上1號、10號梁上4號Step58：張拉3號梁上2號、10號梁上3號Step59：張拉3號梁上3號、10號梁上2號Step60：張拉3號梁上4號、10號梁上1號Step61：張拉4號梁下1號、9號梁下2號Step62：張拉4號梁下2號、9號梁下1號Step63：張拉4號梁上1號、9號梁上4號Step64：張拉4號梁上2號、9號梁上3號Step65：張拉4號梁上3號、9號梁上2號Step66：張拉4號梁上4號、9號梁上1號Step67：張拉5號梁下1號、8號梁下2號Step68：張拉5號梁下2號、8號梁下1號Step69：張拉5號梁上1號、8號梁上4號Step70：張拉5號梁上2號、8號梁上3號Step71：張拉5號梁上3號、8號梁上2號Step72：張拉5號梁上4號、8號梁上1號Step73：張拉6號梁下1號、7號梁下2號Step74：張拉6號梁下2號、7號梁下1號Step75：張拉6號梁上1號、7號梁上4號Step76：張拉6號梁上2號、7號梁上3號Step77：張拉6號梁上3號、7號梁上2號Step78：張拉6號梁上4號、7號梁上1號10.3豎向預應力筋張拉步驟為了明確表示豎向預應力筋的張拉順序，對豎向預應力鋼束按照先邊墻、再中墻的總原則，張拉時從支點向跨中呈“之”字形對稱交替張拉。渡槽除最外側的兩道預應力束是62束，具體張拉步驟如下：先張拉兩邊墻，從支點向跨中呈“之”字形對稱交替張拉。張拉外1號、外62號；張拉至邊墻張拉完成。再張拉兩中墻，也是從支點向跨中呈“之”字形對稱交替張拉。張拉外1號、外106號；直至中墻張拉完成。11預應力施工技術要求11.1在槽身兩層混凝土澆筑完畢后，開始預應力鋼絞線的張拉。11.2鋼絞線進場后要進行檢驗方可使用；預應力筋張拉機具及儀表按規(guī)定進行維護和校驗；張拉設備應配套標定，并配套使用；張拉設備的標定期限不應超過半年；預應力筋用錨具，夾具應按設計要求采用，其性能應符合國家標準GB/T14370等的規(guī)定。11.3預應力筋張拉錨固后實際建立的預應力值與工程設計規(guī)定檢驗值的相對允許偏差為±6%，張拉中，每條鋼束滑絲或斷絲不應超過一根，且總量不得超過一根縱梁其某一截面鋼絲總數(shù)的1%。11.4砼澆筑過程中，必須派專人對波紋管進行維護，在砼初凝前，來回抽動內(nèi)襯管，防止漏漿堵孔或造成管道變形。12孔道灌漿12.1材料及配比12.1.1預應力束全部張拉完畢后，應有檢查人員檢查張拉記錄，驗收合格后保留30cm預應力筋，將其余部分全部用高速砂輪切割機切除，再將錨墊板及外漏的預應力筋用水泥砂漿密封，強度要滿足壓漿要求，不至于沖開，影響保壓效果。12.1.2水灌漿用水泥漿的配比由現(xiàn)場試驗室試配確定，泥漿必須具有足夠的流動度，水灰比宜控制在0.3-0.4、水泥漿稠度宜控制在14-18s時，即可滿足灌漿要求。12.1.3為提高水泥漿的流動度、增加水泥漿的密實性，同時減少其泌水和體積收縮，在水泥漿中摻入適量的外加劑。12.1.4水泥漿強度水泥漿抗壓強度：7d≥40MPa。12.2灌漿前準備12.2.1檢查灌漿泵部件是否完好；12.2.檢查攪拌機是否工作正常，出漿口應配有400目的篩子；12.2.3灌漿前應先確認孔道內(nèi)有否積水或雜物，如有積水或雜物應用高壓空氣進行清除。12.3水泥漿的攪拌12.3.1依據(jù)灌漿材料配合比，在現(xiàn)場選用合適的量具稱重量取各種灌漿材料。12.3.2攪拌水泥漿之前加水空轉數(shù)分鐘，將積水倒凈，使攪拌機內(nèi)壁充分濕潤，將水加入攪拌機，開動機器后，加入水泥和外加劑，水和外加劑應以50Kg袋裝水泥重量的整數(shù)倍計算；12.3.3攪拌時間應保證水泥漿的混合均勻和達到所需要的流動度，同時注意觀察水泥漿的稠度以滿足設計要求。在灌漿過程中，水泥漿的攪拌應不間斷；若中間按管停頓時，應讓水泥漿在攪拌機和灌漿泵之間循環(huán)流動，直至泵送為止。攪拌好的水泥漿要做到基本卸盡。在全部水泥卸出之前不得再投入原材料，更不能采取邊取料邊進料的方法；12.3.4嚴格按配合比用水量加水，否則多加的水會全部沁出，易造成管道頂端有空隙。對未及時使用而降低了流動性的水泥漿，嚴禁采用加水的方法來增加其流動性。12.4灌漿工藝封錨頭的水泥凝固后，48小時之內(nèi)進行灌漿。12.4.1灌漿采用真空輔助灌漿工藝，采用一端壓漿另一端抽真空的方法。抽真空時孔內(nèi)大氣壓保持-0.06~-0.09MPa；灌漿壓力0.2~0.5MPa；12.4.2啟動灌漿泵，開始灌漿：水泥漿通過壓漿泵，以0.3MPa的壓力通過錨墊板上的壓漿孔壓入波紋管，一段時間后，出漿口開始冒稀漿，隨后出漿孔冒濃漿，當濃漿與灌漿口相當時，應立即用木楔封堵出漿孔，繼續(xù)壓漿，保持壓力0.5—0.6MPa，持壓2分鐘后可終止灌漿，拔出灌漿管，然后接到另一組孔道，按以上步驟重新開始灌