模架專項安全施工方案

1.1施工圖紙4B-1,4B-2,4B-3,4B-4結構施工圖及建筑施工圖。序號參考資料規(guī)范規(guī)程編號1建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20012混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20023鋼結構設計規(guī)范GB50017-20034建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ130-20015建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)程JGJ80-916建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)程JGJ166-20087建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20088建設工程施工現(xiàn)場安全資料管理規(guī)程DB11/T695-20099綠色施工管理規(guī)程DB11/513-200810建設工程施工現(xiàn)場安全資料管理規(guī)程DB11/383-200611鋼管腳手架，模板支架安全選用技術規(guī)程DB11/T538-200812建筑工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督導則13危險性較大的分部分項工程安全管理辦法14北京市危險性較大分部分項工程安全專項施工方案專家論證細則施組名稱編制日期編制人六九九廠4B廠房工程施工組織設計2010．05二、工程概況總體工程概況序號項目內(nèi)容1工程名稱六九九廠4B廠房工程2工程地址航天二院701庫3建設單位航天二院六九九廠4設計單位中國航天建筑設計研究院5監(jiān)理單位北京京航聯(lián)工程建設監(jiān)理有限責任公司6施工總承包單位中航天建設工程公司7合同工期目標2010年5月20日至2010年10月25日8合同質(zhì)量目標合格9合同安全目標爭創(chuàng)北京市安全文明工地標準建筑工程概況序號項目內(nèi)容1建筑功能生產(chǎn)廠房2建筑面積11660m23用地面積14568m24建筑安全等級地震設防烈度8度，耐火等級二類5建筑層數(shù)地上1層，局部2層6建筑高度4B-14B-24B-34B-4序號項目內(nèi)容1結構形式基礎結構形式獨立柱基礎+筏板基礎+鋼筋混凝土灌注樁主體結構形式框架2地基持力層土質(zhì)類別二類礫巖地基承載力200kPa4抗震等級工程設防烈度8度框架抗震等級二級5地下防水結構自防水防水混凝土（抗?jié)B等級S8）材料防水2層3mmSBS聚酯胎防水卷材構造防水止水鋼板6混凝土強度等級基礎墊層C15、C20基礎筏板C30鋼渣混凝土、S8獨立柱基礎C30、C35、C40墻體地下室外墻C30S8梁柱C30頂板C307結構斷面尺寸基礎底板厚度（mm）500、350外墻厚度地下（煤矸石燒結磚）370地上（加氣混凝土、混凝土空心砌塊）300內(nèi)墻厚度（mm）（加氣混凝土、混凝土空心砌塊）200柱斷面尺寸（mm）600×600、700×700、700×950、750×750梁斷面尺寸（mm）基礎400×900、300×700400×700、300×500主體350×1100、300×900、400×1300、400×700、400×800、500×2200、300×600、350×700樓板厚度（mm）地下室頂板300mm主體120mm8樓梯結構形式樓梯結構形式現(xiàn)澆混凝土9后澆帶4B-1位于5—6軸線間10結構混凝土工程預防堿集料反應管理類別II類施工計劃模架搭設施工進度計劃4B-15.25m以下模架搭設7月1日~7月9日5.25m~8.5m模架搭設7月12日~7月16日8.5m~10.8m模架搭設7月20日~7月25日4B-25.1m以下模架搭設7月20日~7月25日5.1m~9.6m模架搭設8月1日~8月5日4B-36m以下模架搭設7月1日~7月15日6m~10.44m模架搭設7月20日~7月28日勞動力計劃模架搭設采用專業(yè)架子隊伍搭設，進場人員必須經(jīng)過三級安全教育，要求模架搭設架子工必須持證上崗。勞動力安排：工種架子工壯工木工合計4B-1202040804B-2101520454B-315202560材料計劃序號名稱數(shù)量（根）12800029000360004800055000630007600頂托100008腳手板400092m腳手管5000106m腳手管100011十字扣800012轉(zhuǎn)扣50013接頭扣80014安全兜網(wǎng)20000㎡四、模架設計方案與施工工藝4.1、高大模架的確定高大模架主要分布部位軸線模架基底標高（m）頂板高度（m）最大頂板厚度（mm）最大梁截面尺寸（mm）最大跨度（m）4B-12-10/A-C,2-3/C-D120350×11004B-12-10/D-H120350×1100124B-21-3/A-F120300×90094B-24-8/A-F120400×13004B-31-6/A-D、9-11/A-D、7-11/D-E120500×220036高大模架分部圖（陰影部分）4.2、建立模架搭設及驗收領導小組徐偉-組織方案的論證付光磊-審核方案，驗收模架孫錦龍-模架設計及計算劉建廣-材料驗收楊子杰-模架現(xiàn)場搭設指揮孫遠祿-現(xiàn)場安全文明施工4.3模架體系因本工程模架高度在12m以下，基底土質(zhì)情況較好，因此模架均采用滿堂紅碗扣架體系搭設。模板采用15mm、18mm厚覆面木模板，背楞采用50×100、100×100松木，梁固定采用M14穿墻螺栓。頂板模架形式頂板模架均采用滿堂紅碗扣架體系搭設。板厚120厚，橫向立桿間距1200布置，縱向立桿間距1200布置，立桿距梁邊≤300，梁碗扣架與板碗扣架連接成一體。水平桿間距1200。碗扣架每6跨布置豎向剪刀撐，每4步布置一層水平剪刀撐。碗扣架每隔2.4米與結構柱做抱柱拉結，保證穩(wěn)定性。操作面下滿掛2道水平安全網(wǎng)。4.5、4B-1350*1100梁支撐形式4B-1梁最大截面尺寸為350×1100，梁下模架垂直于梁方向，立桿間距600，沿梁方向立桿間距600布置，梁碗扣架與板碗扣架連接成一體，不合模數(shù)的用小橫桿利用扣件連接成整體。碗扣架每6跨布置豎向剪刀撐，每4步布置一層水平剪刀撐。碗扣架每隔2.4米與結構柱做抱柱拉結，保證穩(wěn)定性。操作面下滿掛2道水平安全網(wǎng)。4.6、4B-2400*1300梁支撐形式4B-2梁最大截面尺寸為400×1300，梁下模架垂直于梁方向，立桿間距600，沿梁方向立桿間距600布置，梁碗扣架與板碗扣架連接成一體，不合模數(shù)的用小橫桿利用扣件連接成整體。高度超過6米的碗扣架每6跨4步布置剪刀撐，每4排布置一層剪刀撐。超過6米以上的碗扣架每隔2.4米與結構柱做抱柱拉結，保證穩(wěn)定性。操作面下滿掛2道水平安全網(wǎng)。4.7、4B-3500*2200梁支撐形式4B-3梁最大截面尺寸為500×2200，梁下模架垂直于梁方向，立桿間距300，沿梁方向立桿間距600布置，梁碗扣架與板碗扣架連接成一體，不合模數(shù)的用小橫桿利用扣件連接成整體。碗扣架每6跨布置豎向剪刀撐，每4步布置一層水平剪刀撐。碗扣架每隔2.4米與結構柱做抱柱拉結，保證穩(wěn)定性。操作面下滿掛2道水平安全網(wǎng)。4.5、碗扣架搭設施工工藝根據(jù)空間計算碗扣架模數(shù)→定位放線→搭設單元→布置立桿→連接小橫桿→蓋碗卡牢→布置連接件→剪刀撐安裝→自由頂托安裝→驗收碗扣架的模數(shù)應盡量合理，盡量保證梁板碗扣架能夠連接成整體，如果模數(shù)不能滿足需要用鋼管及卡扣將碗扣架連接成為一體保證穩(wěn)定性。碗扣架立桿布置應放線，保證立桿橫縱方向均在一條直線上。搭設過程中先搭設一個小的單元起到穩(wěn)定作用然后在向四周延伸，在向上延伸搭設。拉結點數(shù)量：4B-1：350個，4B-2:180個，4B-3：350個。拉結點位置：框架柱上，5m以上每隔2.4m（兩步）設置一道。小橫桿于立桿的連接要牢固，扣碗要安裝牢固，在四周及內(nèi)側設置剪刀撐。碗扣架內(nèi)操作平面下滿掛2道水平安全網(wǎng)。4.8、架體拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。4.9模架質(zhì)量控制措施材料進場驗收碗扣桿進場時供應商應提供材質(zhì)檢驗報告，由材料組組織驗收：組織人：劉建廣參加人員：徐偉、孫錦龍、孫遠祿、田繼顯驗收內(nèi)容：材料外觀質(zhì)量、材質(zhì)檢驗報告構配件外觀質(zhì)量要求：鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；構配件防銹漆涂層均勻、牢固。主要構、配件上的生產(chǎn)廠標識應清晰。碗扣架構配件允許偏差序號項目允許偏差Δ（mm）檢查工具1桿件管口平面與鋼管軸線垂直度塞尺、鋼板尺2鋼管兩端面切斜偏差塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度≤游標卡尺4立桿鋼管彎曲3m≤L≤4m3m≤L≤4m≤12≤20鋼板尺、塞尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲≤302、腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項目技術要求允許偏差Δ（mm）示意圖檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10最后驗收垂直度±120用經(jīng)緯儀2搭設中檢查偏差的高度（m）H=2H=10±7±203間距步距±20鋼板尺縱距±50橫距±204縱向水平桿高差一根桿的兩端±20水平儀或水平尺同跨內(nèi)兩根縱向水平桿高差±103、扣件擰緊抽樣檢查數(shù)目及質(zhì)量判定標準項次檢查項目安裝扣件數(shù)量（個）抽檢數(shù)量（個）允許的不合格數(shù)1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件1201～32005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節(jié)點處）1201～32005010施工安全保證措施5.1、安全防護領導小組安全生產(chǎn)、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是我項目部創(chuàng)建安全文明工地的根本要求。為此經(jīng)理部成立以項目經(jīng)理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長：付光磊（項目經(jīng)理）——負責協(xié)調(diào)工作副組長：楊子杰（生產(chǎn)經(jīng)理）——進度安排徐偉（技術負責人）——技術總部署組員：孫遠祿（安全）——現(xiàn)場施工指揮、檢查孫錦龍（技術）——方案編制、技術交底5.2材質(zhì)及其使用的安全技術措施1、扣件的緊固程度應在40～50N·m，并不大于65N·m，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當?shù)臄Q緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內(nèi)，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。5.3模架施工作業(yè)的安全技術措施所有進場人員必須接受三級安全教育。搭設模架操作人員必須正確佩戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋。搭設前應清除障礙物，夯實基土，做好排水溝，根據(jù)專項方案和安全技術措施交底的要求，基底土質(zhì)驗收后方可施工。4、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。5、過程中檢查架體，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。2、架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。3、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。4、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。5、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6、當天拆架下班時，不應留下隱患部位。7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9、所有的腳手管，應自外向里豎立搬運，以防腳手管和垃圾物從高處墜落傷人。10、拆下的零配件要裝入容器內(nèi)，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。11、遇6級及以上大風、雨雪、大霧天氣時應停止腳手架的搭設與拆除作業(yè)。5.5混凝土澆筑安全措施本工程頂板、梁混凝土澆筑均采用53米汽車泵泵送混凝土。具體安全措施：澆灌梁、頂板砼，要注意觀察模板，頂架情況，發(fā)現(xiàn)異常及時報告，不得直接站在模板或支撐上操作。使用振動棒時應穿戴防護用品，用裝有漏電保護開關的制箱，制箱應架空放置。梁混凝土分層澆筑，每層澆筑高度應小于400mm，振搗時應深入下層混凝土150mm。5.6雨季施工安全措施北京地區(qū)雨季在6-9月份，根據(jù)施工進度安排，模架施工期間正處于雨季。因此項目成立雨季施工領導小組。組長：付光磊副組長：楊子杰、徐偉組員：孫遠祿、王昊、孫錦龍、陳向南1、雨期來臨前，落實施工現(xiàn)場的防雨、防雷、防風、用電施工安全教育等準備工作并組織有關人員學習雨期施工方案，并進行技術交底；雨施期間，由氣象員王昊隨時掌握天氣情況，根據(jù)天氣情況安排施工生產(chǎn)工作。模架基底監(jiān)測，防止四周地面雨水泡底措施：在建筑四周設置泄水溝，以阻止自然地面的水流入基底，雨大時應及時抽水泄洪。對已經(jīng)施工完的模架由測量員陳向南進行觀測，如有沉降變形應及時上報，由專業(yè)架子工進行處理。雨后上架子時應及時清掃積水，復工前應組織安全班前會，教育工人模板和腳手架上有存水時應注意腳底打滑，防止發(fā)生安全事故。模架基本在塔吊覆蓋范圍內(nèi)，因此避雷接地可由塔吊代替。雨期應按公司三合一體系運行規(guī)定檢查塔吊接地電阻，對塔吊不能覆蓋的4B-1東北角，應焊接接地扁鐵與柱主筋相連。監(jiān)測方法：結合使用經(jīng)緯儀和全站儀對模架進行監(jiān)測，架子工長現(xiàn)場巡視檢查的監(jiān)控措施。由測量員負責現(xiàn)場模架的監(jiān)測工作，并將每次監(jiān)測數(shù)據(jù)匯總后上報技術負責人。監(jiān)測周期：模架每搭設不超過5m，進行一側監(jiān)測檢查。允許變形值：垂直偏差不大于全高1/200（5cm），同一步架內(nèi)縱向水平高差不得超過全長的1/300（20cm）。監(jiān)測儀器設備：TDJ2-C經(jīng)緯儀1臺，BTS-802CLA全站儀1臺，DS32水準儀1臺。在混凝土澆筑時，應按澆筑前、中、后分別監(jiān)測，并將監(jiān)測結果匯總上報，出現(xiàn)超出允許值時立即停止?jié)仓ぷ鳎M行整改。根據(jù)監(jiān)測結果，判定模架搭設質(zhì)量是否在控制中，如超出允許變形值，項目部技術負責人下達暫停施工令，勞務隊應立即停止模架搭設工作，對超出允許值的模架進行整改。整改后由項目部技術負責人、架子工長、技術員對整改部分進行驗收，合格后下達復工令。監(jiān)測點平面布置圖：沉降觀測點設在第一根立桿中部，水平位移觀測點借用柱軸線檢查，垂直度觀測點設在沉降觀測點上方每3m一個。根據(jù)架體施工的特殊性，結合職業(yè)安全衛(wèi)生的慣標精神，要求施工時作到如下：1、進入施工現(xiàn)場的人員戴好安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿好防滑鞋等，現(xiàn)場嚴禁吸煙。2、進入施工現(xiàn)場的人員要愛護場內(nèi)的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3、嚴禁酗酒人員上架作業(yè)，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4、搭設人員必須是經(jīng)考試合格的專業(yè)架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發(fā)上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業(yè)者，一律不得上腳手架操作。5、上架子作業(yè)人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。6、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網(wǎng)等影響作業(yè)班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7、在架子上的作業(yè)人員不得隨意拆動架體的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。8、拆除架子需使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。9、要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。10、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。11、使用的工具要放在工具袋內(nèi)，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。12、架子堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續(xù)。13、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管。14、六級以上大風.、大雪、大霧、大雨天氣停止作業(yè)。在冬季、雨季要經(jīng)常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。六、應急預案本工程高大模架搭設時重點防范部位為4B-3頂板和預應力梁支撐系統(tǒng)。這兩部位搭設高度高，荷載大，梁截面大，澆筑混凝土時易發(fā)生模架坍塌事故。該部位項目部將安排重點監(jiān)測，嚴格按規(guī)范要求和方案搭設模架，認真執(zhí)行監(jiān)測程序，發(fā)現(xiàn)問題立即停止作業(yè)整改。領導小組總負責人總負責人付光磊善后處理負責人楊子杰信息傳遞負責人付光磊物資供應負責人劉建廣現(xiàn)場協(xié)調(diào)負責人楊子杰對外聯(lián)系負責人孫遠祿善后處理負責人楊子杰信息傳遞負責人付光磊物資供應負責人劉建廣現(xiàn)場協(xié)調(diào)負責人楊子杰對外聯(lián)系負責人孫遠祿相關職責總負責人職責：項目經(jīng)理做為該工程地法人代表委托人，對本工程的安全負全責。負責組織實施安全事故應急狀態(tài)下對外聯(lián)系、現(xiàn)場協(xié)調(diào)、物資供應、信息傳遞及事故善后處理等工作。6.1.2.2對外聯(lián)系組職責：負責及時與當?shù)毓病⑾?、衛(wèi)生防疫、安全監(jiān)察等政府部門溝通。.3現(xiàn)場協(xié)調(diào)組職責：負責及時協(xié)調(diào)搶救現(xiàn)場等各方面工作，積極組織救護和現(xiàn)場保護工作的進行。.4物資供應組職責：負責及時提供所需要交通工具、器材、通訊、藥品等急、救設備。.5信息傳遞組職責：負責及時向企業(yè)相關人員傳達事故發(fā)展動態(tài)。6.1.2.6善后處理組職責：負責及時安排好事故傷亡者及其親屬的善后事宜。本工程在搭設過程中易發(fā)生以下傷害事件：高處墜落易發(fā)生地點：模架施工區(qū)。事故后果：人員外傷、骨折等。物體打擊易發(fā)生地點：模架施工區(qū)。事故后果：人員外傷、顱骨骨折等。觸電易發(fā)生地點：整個施工區(qū)域。事故后果：人員電擊傷。坍塌事故易發(fā)生地點：腳手架周邊等。事故后果：人員窒息等。為防范模架坍塌等事故發(fā)生，在施工過程中要嚴格按方案和規(guī)范要求施工，并按以下措施控制：經(jīng)項目部安全員、技術員、生產(chǎn)負責人等驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經(jīng)同意不得任意拆除腳手架部件。、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。、搭設過程中檢查架體，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。6.3.4、混凝土澆筑時應派專人檢查模架支撐和基底土質(zhì)承載力，發(fā)現(xiàn)異常情況立即停止混凝土澆筑，先撤人，再論證安全隱患危險程度，經(jīng)論證并安排整改后方能施工。杜絕有隱患蠻干的情況發(fā)生。救援措施：積極做好各種安全教育等工作，提高個人的安全意識及防范意識，從思想上杜絕麻痹大意，降低事故發(fā)生率。做好各種救援器材、藥品等準備工作，安全事故發(fā)生后能迅速實施救援，降低事故的影響風險。做好事故發(fā)生后的救援演習工作，了解一般事故救援常識，為衛(wèi)生部們的救援工作的實施贏得寶貴的時間。教育工人事故發(fā)生后一方面上報項目經(jīng)理部，一方面實施救援。建立救援小組，保證隨時發(fā)現(xiàn)問題，救援小組能第一時間趕到事發(fā)地點實施準確救援。救援小組成員：付光磊應急救援物資保障計劃：為滿足應急救援要求，制定該計劃。救援交通工具（班車）一輛、擔架1副。以及救援常用的藥品等。應急預案的啟動根據(jù)模板工程自身、環(huán)境風險可能造成的危害程度、發(fā)展情況和緊迫性等因素，我項目部將風險類別由低到高劃分為黃色、橙色、紅色三個預警級別。黃色預警：施工現(xiàn)場有安全隱患，但未發(fā)生事故時。黃色預警發(fā)布后，立即通知技術負責人，主管安全的領導人員，項目部安全員，生產(chǎn)經(jīng)理。橙色預警：施工現(xiàn)場發(fā)生事故，未發(fā)生人員傷亡，但有一定損失時。橙色預警發(fā)布后，立即通知項目經(jīng)理，技術負責人，監(jiān)理等。紅色預警：施工現(xiàn)場發(fā)生重大事故，并有人員傷亡。紅色預警發(fā)布后，立即通知項目經(jīng)理，技術負責人，公司主管安全的領導，技術部門領導，安全部門領導，項目總監(jiān)代表，總監(jiān)，監(jiān)理公司主管領導。事故發(fā)生后，發(fā)現(xiàn)人要第一時間上報項目經(jīng)理部，相關人視事故情況實行自救或求助。啟動應急預案。應急救援小組迅速趕到事發(fā)現(xiàn)場采取必要措施搶救人員和財產(chǎn)。保護事故現(xiàn)場，防止事故擴大。視事故情況，如需衛(wèi)生部門幫助的由現(xiàn)場協(xié)調(diào)組通知項目經(jīng)理部，由經(jīng)理部聯(lián)系衛(wèi)生部門實行救助。上報公司相關領導。事故發(fā)生后，由事故發(fā)生者或事故現(xiàn)場有關人員上報項目經(jīng)理部，然后由項目經(jīng)理部上報公司相關部門領導，企業(yè)負責人接到重傷、死亡、重大死亡事故報告后，立即報告企業(yè)主管部門和企業(yè)所在地勞動部門、公安部門。應急救援現(xiàn)場處置和善后工作安排計劃應急救援現(xiàn)場處置：事故發(fā)生后，現(xiàn)場協(xié)調(diào)組要迅速做好事故現(xiàn)場的保護工作，同時做好員工的思想工作，禁止圍觀，以防事態(tài)進一步擴大或給施救帶來不必要的不便。協(xié)助相關部門做好事故原因的調(diào)查、取證工作。善后工作安排計劃：事故發(fā)生后，實施救援工作。然后根據(jù)相關部門出具的事故原因調(diào)查、取證結果，穩(wěn)定受傷害者及其家屬，做好其思想工作，根據(jù)公司相關要求提請安撫及賠償?shù)裙ぷ?。七、模架施工圖及受力計算7.1、頂板支撐計算為了便于計算，選擇4B-31-6/C-D為最高標高板（支撐高度11.1m）鋼管排列平面示意圖樓層高度H：m；混凝土樓板厚度：120mm；結構表面要求：外露；立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a：1.2m；立桿橫向間距或排距l(xiāng)b：1.2m；立桿步距h：1.2m；掃地桿距支撐面h1：0.37m；1.支撐參數(shù)板底采用的支撐鋼管類型為：Ф48×mm，考慮鋼管銹蝕實際厚度按；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：125N/mm2；新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k3；板底模板自重標準值G1k2；承受集中荷載的模板單塊寬度：1200mm；施工人員及設備荷載標準值Q1k：2；2；計算支架立柱等支承結構構件時取1kN/m2；風荷載計算：Wkμz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：ω0=0.45kN/m2；μs--風荷載體型系數(shù)：μs=×0.870=1.131；為擋風系數(shù)，考慮了外圍腳手架和圍護材料的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。μz--風荷載高度變化系數(shù)，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：模架底部μz=1.000，模架頂部μz=1.140；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為:模架底部Wk×××1.131=0.356kN/m2；模架頂部Wk×××1.131=0.406kN/m2；搭設形式為：2層梁；(一)面板參數(shù)面板采用樺木(垂直方向)15mm厚覆面木膠合板；厚度：15mm；抗彎設計值fm：17N/mm2；彈性模量E：5000N/mm2；(二)第一層支撐梁參數(shù)材料：1根50×100矩形木楞；間距：300mm；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；(三)第二層支撐梁參數(shù)材料：1根100×100矩形木楞；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；模板支架放置在地面上，地基土類型為：素填土；2；地基承載力調(diào)整系數(shù)：0.4。、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為1.200m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=1200×153×105mm4；W=1200×152×104mm3；模板自重標準值G1k×=0.360kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24××0.12=3.456kN/m；鋼筋自重標準值G3k××0.12=0.158kN/m；永久荷載標準值Gk=0.360+3.456+0.158=3.974kN/m；施工人員及設備荷載標準值Q1k×=3.000kN/m；計算模板面板時用集中活荷載進行驗算P=2.5kN；(1)計算撓度采用標準組合：q=3.974kN/m；(2)計算彎矩采用基本組合：A永久荷載和均布活荷載組合q=max（q1，q2）=8.072kN/m；由可變荷載效應控制的組合：×××3.000)=8.072kN/m；由永久荷載效應控制的組合：××××3.000)=7.475kN/m；B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合：××=4.292kN/m；××=3.150kN；由永久荷載效應控制的組合：××3.974=4.829kN/m；×××2.5=2.205kN；2.面板抗彎強度驗算σ＝M/W<[f]×104mm3；M--面板的最大彎矩(N··m；×l2××2·m；×l2×l××2××·m；×l2×l××2××·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ×106×1042；實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=3.974kN/m；l-面板計算跨度:l=300mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=5000N/mm2；×105mm4；[ν]-容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400=0.750mm；面板的最大撓度計算值:ν=5××3004/(384×5000××105)=0.248mm；實際最大撓度計算值:ν小于最大允許撓度值:[ν，滿足要求！、板底支撐梁的計算支撐梁采用1根50×100矩形木楞，間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1××104×106mm4；W=1××103×104mm3；E=10000N/mm2；(一)荷載計算及組合：模板自重標準值G1k×0.3=0.090kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24××0.12=0.864kN/m；鋼筋自重標準值G3k××0.12=0.040kN/m；永久荷載標準值Gk=0.090+0.864+0.040=0.994kN/m；施工人員及設備荷載標準值Q1k×0.3=0.750kN/m；計算第一層支撐梁時用集中活荷載進行驗算P=2.5kN；(1)計算撓度采用標準組合(考慮支撐梁自重)：q=0.994+0.03=1.0236kN/m；(2)計算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重)：A永久荷載和均布活荷載組合由可變荷載效應控制的組合：××(0.994+0.03)=1.105kN/m；××0.750=0.945kN/m；由永久荷載效應控制的組合：××(0.994+0.03)=1.244kN/m；×××0.750=0.662kN/m；B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合：××(0.994+0.03)=1.105kN/m；××=3.150kN；由永久荷載效應控制的組合：××(0.994+0.03)=1.244kN/m；×××2.5=2.205kN；(二)荷載效應計算支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續(xù)梁計算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況，為了精確計算受力，把永久荷載和活荷載分開計算效應值，查《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》附錄C表C.1-2確定內(nèi)力系數(shù)。(1)最大彎矩M計算·m；A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大×q1×l2×q2×l2××2××2·m；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應值最大×q×l2×P×l××2××·m；(2)最大剪力V計算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.922kN；A永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大×q1××q2×l××××1.2=1.496kN；B永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應值最大×q××P×××3.150=2.922kN；(3)最大變形ν計算ν4××12004/(100×10000××106)=mm(三)支撐梁驗算(1)支撐梁抗彎強度計算σ×106×1042實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Ib=×1000×62500/(×106×50)=N/mm2；實際剪應力計算值0.877N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.600N/mm2，滿足要求！(3)支撐梁撓度計算最大撓度：ν=0.345mm；[ν]-容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400=3.000mm；實際最大撓度計算值:ν小于最大允許撓度值:[ν，滿足要求！支撐梁采用1根100×100矩形木楞，間距1200mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1××104×106mm4；W=1××103×105mm3；E=10000N/mm2；(一)荷載計算及組合(1)第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力/m2。規(guī)范所說的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁，而是作用在面板板面，通過第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以，我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下，第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設備荷載標準值Q1k×0.3=0.450kN/m；由可變荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.105kN/m；××0.450=0.567kN/m；由永久荷載效應控制的組合（考慮支撐梁自重）：q1=1.244kN/m；×××0.450=0.397kN/m；由可變荷載效應控制的組合產(chǎn)生最大支座反力×q1××q2×l××××1.2=2.276kN；由永久荷載效應控制的組合產(chǎn)生最大支座反力×q1××q2×l××××1.2=2.213kN；A第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F(xiàn)2）=2.276kN；B第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力（計算第二層支撐梁變形采用）：×q×××1.2=1.351kN；(2)第二層支撐梁自重A計算第二層支撐梁彎矩和剪力采用：q=0.081kN/m；B計算第二層支撐梁變形采用：q=0.060kN/m；(二)荷載效應計算第二層支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。根據(jù)上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到：最大變形：ν(三)支撐梁驗算(1)支撐梁抗彎強度計算σ×106×1052實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Ib=×1000×125000/(×106×100)=N/mm2；實際剪應力計算值0.649N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.600N/mm2，滿足要求！(3)支撐梁撓度計算[ν]-容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400；第1跨最大撓度為0.749mm，容許撓度為3.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.074mm，容許撓度為3.000mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.751mm，容許撓度為3.000mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！、立桿的穩(wěn)定性計算立桿軸心壓力設計值N=N1+N2=8.956+1.890=10.847kN；(一)第二層支撐梁傳遞的支座反力N1施工人員及設備荷載標準值Q1k=1×0.3=0.300kN/m；通過以上方法計算得到：第二層支撐梁傳遞的支座反力N1=8.956kN；(二)垂直支撐系統(tǒng)自重N2腳手架鋼管的自重：N2××(10.7-0.12)=1.890kN；注：為了計算簡便，每米立桿承受自重按扣件式腳手架計算方法進行計算；立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；N--立桿的軸心壓力設計值，N=10.847kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查《碗扣架規(guī)范JGJ166-2008》附錄E得到φ=；立桿計算長度lo=h+2a=1.2+2×0.345=1.890m；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑i=1.58cm；A--立桿凈截面面積：A=cm2；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=lo/i=1.890×100/1.580=鋼管立桿長細比λ=小于鋼管立桿允許長細比[λ]=150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值：σ×103/(×4.240×102)=N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=64.000kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=160kPa；模板支架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=0.4；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=43.386kPa；立桿的軸心壓力設計值：N=10.847kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=43.386kPa＜fg=64.000kPa。地基承載力滿足要求！7.24B-2400×1300梁支撐驗算本工程中小于400×1300梁均采用本支撐形式。鋼管排列平面示意圖、參數(shù)信息(一)構造參數(shù)梁截面寬度B：0.4m；梁截面高度D：1.3m；樓層高度H：35m；結構表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：120mm；梁邊至板支撐距離：0.3m；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a：0.6m；立桿步距h：1.2m；梁底承重立桿根數(shù)：2；梁底兩側立桿間距l(xiāng)c：0.3m；梁底承重立桿間距(mm)依次是：600；梁底掃地桿距支撐面h1：0.37m；板底掃地桿距支撐面h1'：0.37m；板底立桿步距h'：1.2m；板底支撐梁及模板總厚度：165mm；考慮梁兩側的樓板荷載；(二)支撐參數(shù)梁底采用的支撐鋼管類型為：Ф48×mm；考慮實際取鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(＞16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：125N/mm2；新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k3；梁側模板自重標準值G1k2；砼對模板側壓力標準值G4k2；傾倒砼對梁側產(chǎn)生的荷載標準值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重標準值G1k2；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設置；(一)面板參數(shù)面板采用樺木(平行方向)15mm厚覆面木膠合板；厚度：15mm；抗彎設計值fm：22N/mm2；彈性模量E：10000N/mm2；(二)主楞參數(shù)材料：1根100×100矩形木楞；間距(mm)：150,400*2；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；(三)次楞參數(shù)材料：1根50×100矩形木楞；間距(mm)：300；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；(四)加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：1000mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：150,400*2；搭設形式為：獨立支撐(2層梁上順下橫承重)；(一)面板參數(shù)面板采用樺木(平行方向)15mm厚覆面木膠合板；厚度：15mm；抗彎設計值fm：22N/mm2；彈性模量E：10000N/mm2；(二)第一層支撐梁參數(shù)材料：1根50×100矩形木楞；根數(shù)：3；木材品種：長葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：16N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；(三)第二層支撐梁參數(shù)材料：1根100×100矩形木楞；木材品種：長葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：16N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為1.180m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=1180×153×105mm4；W=1180×152×104mm3；(一)新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值:F1γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；℃；V--砼的澆筑速度，取1.500m/h；H--砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取1.300m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--砼坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算得到：F1=35.696kN/m2F2=31.200kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k=min（F1，F(xiàn)2）=31.200kN/m2；砼側壓力的有效壓頭高度：h=F/γ=31.200/24.000=1.300m；(二)傾倒砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q3kQ3k=2kN/m2；(三)確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合：×1.18=36.816kN/m；計算彎矩采用基本組合：q=max（q1，q2）=46.813kN/m；由可變荷載效應控制的組合：×××2)×1.18=42.735kN/m；由永久荷載效應控制的組合：××××2)×1.18=46.813kN/m；σ＝M/W<[f]×104mm3；M--面板的最大彎矩(N·2×105N·mm；計算彎矩采用基本組合:q=46.813kN/m；面板計算跨度:l=300.000mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ×105×1042；實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=22N/mm2，滿足要求！ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=36.816kN/m；l-面板計算跨度:l=300.000mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=10000N/mm2；×105mm4；容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:ν=5××4/(384×10000××105)=1.170mm；實際最大撓度計算值:ν小于最大允許撓度值:[ν，滿足要求！、梁側模板支撐的計算次楞采用1根50×100矩形木楞為一組，間距300mm。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1××104×106mm4；W=1××103×104mm3；E=10000N/mm2；(一)荷載計算及組合計算撓度采用標準組合：×0.300=9.360kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：底部荷載：q=max（q1，q2）=11.902kN/m；由可變荷載效應控制的組合：×××2)×0.300=10.865kN/m；由永久荷載效應控制的組合：××××2)×0.300=11.902kN/m；頂部荷載：×××2×0.300=0.529kN/m；(二)內(nèi)力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到:·m最大變形：ν(三)次楞計算(1)次楞抗彎強度計算σ=M/W=×106×1042實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞抗剪強度計算τ=VS0/Ib=×1000×62500/(×106×50)=N/mm2；實際剪應力計算值0.578N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.600N/mm2，滿足要求！(3)次楞撓度計算容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.015mm，容許撓度為0.600mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.011mm，容許撓度為1.600mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.007mm，容許撓度為1.600mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.007mm，容許撓度為0.920mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！主楞采用1根100×100矩形木楞為一組，共3組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1××104×106mm4；W=1××103×105mm3；E=10000N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，計算彎矩和剪力時取次楞的最大支座力kN，計算撓度時取次楞的最大支座力kN。根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到:·m最大剪力：V=7.699kN最大變形：ν(1)主楞抗彎強度計算σ×106×1052實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)主楞抗剪強度計算τ=VS0/Ib=×1000×125000/(×106×50)=N/mm2；實際剪應力計算值1.155N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.600N/mm2，滿足要求！(3)主楞撓度計算容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.726mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.082mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.726mm，容許撓度為4.000mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=13.104kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=13.104kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.850kN，滿足要求！、梁底模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.600m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=600×153×105mm4；W=600×152×104mm3；模板自重標準值G1k×=0.300kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24××1.3=18.720kN/m；鋼筋自重標準值G3k××1.3=0.858kN/m；永久荷載標準值Gk=G1k+G2k+G3k=19.878kN/m；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k=2×=1.200kN/m；(1)計算撓度采用標準組合：q=19.878kN/m；(2)計算彎矩采用基本組合：q=max（q1，q2）=25.210kN/m；由可變荷載效應控制的組合：×××1.200)=22.980kN/m；由永久荷載效應控制的組合：××××1.200)=25.210kN/m；σ＝M/W<[f]×104mm3；M--面板的最大彎矩(N·2×105N·mm；計算彎矩采用基本組合:q=25.210kN/m；面板計算跨度:l=400/(3-1)=200.000mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ×105×1042；實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=22N/mm2，滿足要求！ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=19.878kN/m；l-面板計算跨度:l=200.000mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=10000N/mm2；×105mm4；[ν]-容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:ν=5××4/(384×10000××105)=0.245mm；實際最大撓度計算值:ν小于最大允許撓度值:[ν，滿足要求！、梁底支撐梁的計算支撐梁采用1根50×100矩形木楞，共3組，均勻布置在梁底。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1××104×106mm4；W=1××103×104mm3；E=10000N/mm2；支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。支撐梁均布荷載計算：(1)計算彎矩和剪力采用（考慮支撐梁自重）：×200.000/600.000+0.041=8.444kN/m；(2)計算撓度采用（考慮支撐梁自重）：×200.000/600.000+0.030=6.656kN/m；2××2=××0.6=kN××0.6=kN最大變形ν4××6004/(100×××106)=mm(一)支撐梁抗彎強度計算σ×106×1042實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！(二)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Ib=×1000×62500/(×106×50)=N/mm2；實際剪應力計算值0.912N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.700N/mm2，滿足要求！(三)支撐梁撓度計算最大撓度：ν=mm；[ν]-容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250=2.400mm；實際最大撓度計算值:ν小于最大允許撓度值:[ν，滿足要求！支撐梁采用1根100×100矩形木楞，間距600mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1××104×106mm4；W=1××103×105mm3；E=10000N/mm2；(一)荷載計算及組合：(1)第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力計算彎矩和剪力時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力5.573kN；計算彎矩和剪力時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力3.312kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）計算撓度時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力4.393kN；計算撓度時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力2.586kN；（包含梁側模板傳遞的自重荷載）(2)第二層支撐梁自重均布荷載：計算彎矩和剪力時取0.081kN/m；計算撓度時取0.060kN/m。(3)考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞：永久荷載標準值Gkb=(25×0.12+0.5)××0.3/2=0.315kN；活荷載標準值Qkb=1.0××0.3/2=0.090kN；計算彎矩和剪力時取F=max（F1，F(xiàn)2）=0.462kN；由可變荷載效應控制F1×××0.090)=0.454kN；由永久荷載效應控制F2××××0.090)=0.462kN；計算撓度時取0.315kN。(二)支撐梁驗算根據(jù)前面計算的荷載組合，取結構最不利狀態(tài)進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：計算得到：最大變形：ν(1)支撐梁抗彎強度計算σ×106×1052實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Ib=×1000×125000/(×106×100)=N/mm2；實際剪應力計算值0.918N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.700N/mm2，滿足要求！(3)支撐梁撓度計算[ν]-容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.373mm，容許撓度為2.400mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=6.585kN；腳手架鋼管的自重：N2×××(9.835-1.3)=1.373kN；注：為了計算簡便，每米立桿承受自重按扣件式腳手架計算方法進行計算；N=N1+N2=6.585+1.373=7.958kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查《模板規(guī)范JGJ162-2008》附錄D得到φ=0.516；立桿計算長度lo=h+2a=1.2+2×0.28=m；90cm；A--立桿凈截面面積：A=m2；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；鋼管立桿長細比λ計算值：λ=lo/i=×90=110.69鋼管立桿長細比λ=小于鋼管立桿允許長細比[λ]=150，滿足要求！鋼管立桿受壓應力計算值：σ×103/(0.516××102)=N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=64.000kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=160kPa；模板支架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=0.4；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=kPa；立桿的軸心壓力設計值：N=kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=kPa＜fg=64.000kPa。地基承載力滿足要求！7.34B-3500×2200梁支撐驗算4B-3有兩種規(guī)格，400×1800和500×2200，計算時按最大截面500×2200計算。鋼管排列平面示意圖、參數(shù)信息(一)構造參數(shù)梁截面寬度B：0.5m；梁截面高度D：2.2m；樓層高度H：11.14m；結構表面要求：隱藏；混凝土樓板厚度：120mm；梁邊至板支撐距離：0.5m；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a：0.6m；立桿步距h：1.2m；梁底承重立桿根數(shù)：4；梁底承重立桿間距(mm)依次是：300*3；梁底掃地桿距支撐面h1：0.37m；板底掃地桿距支撐面h1'：0.37m；板底立桿步距h'：1.2m；板底支撐梁及模板總厚度：165mm；考慮梁兩側的樓板荷載；(二)支撐參數(shù)梁底采用的支撐鋼管類型為：Ф48×mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設計值fv：125N/mm2；新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k3；梁側模板自重標準值G1k2；砼對模板側壓力標準值G4k2；傾倒砼對梁側產(chǎn)生的荷載標準值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重標準值G1k2；振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；加固楞搭設形式：主楞橫向次楞豎向設置；(一)面板參數(shù)面板采用樺木(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：20N/mm2；彈性模量E：10000N/mm2；(二)主楞參數(shù)材料：1根100×100矩形木楞；間距(mm)：150,350*5；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；(三)次楞參數(shù)材料：1根50×100矩形木楞；間距(mm)：300；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：15N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；(四)加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：1000mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：150,350*5；(一)面板參數(shù)面板采用樺木(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設計值fm：20N/mm2；彈性模量E：10000N/mm2；(二)第一層支撐梁參數(shù)材料：1根50×100矩形木楞；根數(shù)：4；木材品種：長葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：16N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；(三)第二層支撐梁參數(shù)材料：1根100×100矩形木楞；木材品種：長葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設計值fc：16N/mm2；抗彎強度設計值fm：17N/mm2；2；、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為2.080m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=2080×183×106mm4；W=2080×182×105mm3；(一)新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k按下列公式計算，并取其中的較小值:F1γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；℃；V--砼的澆筑速度，取1.500m/h；H--砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取2.200m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--砼坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算得到：F1=35.696kN/m2F2=52.800kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k=min（F1，F(xiàn)2）=35.696kN/m2；砼側壓力的有效壓頭高度：h=F/γ=35.696/24.000=1.487m；(二)傾倒砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q3kQ3k=2kN/m2；(三)確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合：×2.08=74.248kN/m；計算彎矩采用基本組合：q=max（q1，q2）=93.880kN/m；由可變荷載效應控制的組合：×××2)×2.08=85.429kN/m；由永久荷載效應控制的組合：××××2)×2.08=93.880kN/m；σ＝M/W<[f]×105mm3；M--面板的最大彎矩(N·2×106N·mm；計算彎矩采用基本組合:q=93.880kN/m；面板計算跨度:l=300.000mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ×106×1052；實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=20N/mm2，滿足要求！ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=74.248kN/m；l-面板計算跨度:l=300.000mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=10000N/mm2；×106mm4；容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:ν=5××4/(384×10000××106)=0.775mm；實際最大撓度計算值:ν小于最大允許撓度值:[ν，滿足要求！、梁側模板支撐的計算次楞采用1根50×100矩形木楞為一組，間距300mm。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：I=1××104×106mm4；W=1××103×104mm3；E=10000N/mm2；(一)荷載計算及組合計算撓度采用標準組合：×0.300=10.709kN/m；計算彎矩和剪力采用基本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=max（q1，q2）=13.540kN/m；由可變荷載效應控制的組合：×××2)×0.300=12.322kN/m；由永久荷載效應控制的組合：××××2)×0.300=13.540kN/m；有效壓頭高度位置以下荷載：×××0.300=13.011kN/m；頂部荷載：×××2×0.300=0.529kN/m；(二)內(nèi)力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到:·m最大變形：ν(三)次楞計算(1)次楞抗彎強度計算σ=M/W=×106×1042實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞抗剪強度計算τ=VS0/Ib=×1000×62500/(×106×50)=N/mm2；實際剪應力計算值0.696N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.600N/mm2，滿足要求！(3)次楞撓度計算容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250；第1跨最大撓度為0.020mm，容許撓度為0.600mm，滿足要求！第2跨最大撓度為0.008mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第3跨最大撓度為0.011mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第4跨最大撓度為0.007mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第5跨最大撓度為0.005mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第6跨最大撓度為0.003mm，容許撓度為1.400mm，滿足要求！第7跨最大撓度為0.004mm，容許撓度為0.720mm，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=16.454kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=16.454kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.850kN，滿足要求！、梁底模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《模板規(guī)范（JGJ162-2008）》第5.2.1條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為0.600m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=600×183×105mm4；W=600×182×104mm3；模板自重標準值G1k×=0.300kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24××2.2=31.680kN/m；鋼筋自重標準值G3k××2.2=1.452kN/m；永久荷載標準值Gk=G1k+G2k+G3k=33.432kN/m；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k=2×=1.200kN/m；(1)計算撓度采用標準組合：q=33.432kN/m；(2)計算彎矩采用基本組合：q=max（q1，q2）=41.678kN/m；由可變荷載效應控制的組合：×××1.200)=37.619kN/m；由永久荷載效應控制的組合：××××1.200)=41.678kN/m；σ＝M/W<[f]×104mm3；M--面板的最大彎矩(N·2×105N·mm；計算彎矩采用基本組合:q=41.678kN/m；面板計算跨度:l=500/(4-1)=166.667mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ×105×1042；實際彎曲應力計算值σ2小于抗彎強度設計值[f]=20N/mm2，滿足要求！ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的壓力線荷載:q=33.432kN/m；l-面板計算跨度:l=166.667mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=10000N/mm2；×105mm4；[ν]-容許撓度:結構表面隱藏[ν]=l/250=0.667mm；面板的最大撓度計算值:ν=5××4/(384×10000××105)=0.115mm；實際最大撓度計算值:ν小于最大允許撓度值:[ν，滿足要求！、梁底支撐梁的計算支撐梁采用1根50×100矩形木楞，共4組，均勻布置在梁底。支撐梁的