樓板模板支撐設(shè)計(jì)手冊(cè)

樓板模板支架計(jì)算書

樓板模板曰勺計(jì)算參照《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ152-2023)、《建筑施

工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2023)、《混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》

(GB50010-2023),《鋼構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2023)、《組合鋼模板技術(shù)規(guī)范》

(GB50214-2023)、《木構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50005-2023)、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》

(2023年版)(GB50009-2023)等編制。

本支架計(jì)算公式⑴根據(jù)腳手架試驗(yàn)，參照腳手架規(guī)范和腳手架工程實(shí)例，

本支架計(jì)算公式(2)參照《施工技術(shù)》2023.3.《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)

和使用安全》。

樓板樓板現(xiàn)澆厚度為0J2米，模板支架搭設(shè)高度為3.00米，

搭設(shè)尺寸為:立桿的縱距b二1.20米，立桿的橫距1二1.20米，立桿口勺步距h=1.20

米。

模板面板采用膠合面板，厚度為18mm,

板底木楞截面寬度:80mm;高度：100mm;間距：300mm;

梁頂托采用雙鋼管：48X3.0。

采用的鋼管類型為團(tuán)48X3.5,采用扣件連接方式。

立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度：0.30米。

圖1樓板支撐架立面簡圖

圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元

一、模板面板計(jì)算

根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2023,5.2

面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板按照三跨持續(xù)梁計(jì)算。

使用模板類型為，膠合板°

⑴鋼筋混凝土板自重(kN/m)；

qn=25.100X0.120X1.200=3.614kN/m

⑵模板的自重線荷載(kN/m)：

qi2=0,350XI,200=0,420kN/m

⑶活荷載為施工荷載原見值(kN/m)：

qi3=2.500X1.200=3.000kN/m

均布線荷載原則值為：

q=25.100X0.120X1.200+0.350X1.200=4.034kN/m

均布線荷載設(shè)計(jì)值為：

按可變荷載效應(yīng)控制的組合方式：

ql=0.9X[1.2X(3.614+0.420)+1.4X3.000]=8.137kN/m

按永久荷載效應(yīng)控制的組合方式：

ql=0.9X[1.35X(3.614+0.420)+1.4X0.7X3.000]=7.548kN/m

根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取ql=8J37kN/m作為設(shè)計(jì)根據(jù)。

集中荷載設(shè)計(jì)值：

模板自重線荷載設(shè)計(jì)值q2=0.9X1.2X0.350X1.200=0.454kN/m

跨中集中荷載設(shè)計(jì)值P=0.9X1.4X2.500=3.150kN

面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為：

本算例中，截面抵御矩W和截面慣性矩I分別為：

W二120.00X1.80X1.80/6=64.80cm3；

I=120.00X1.80X1.80X1.80/12=58.32cm4；

(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算

施工荷載為均布線荷載：Mi=0.Iqil2=0.1X8.137X0.3002

22

施工荷載為集中荷載；M2=0,lq2l+0.175P1=0,1X0.454X0.300

M2>Ml,故應(yīng)采用M2驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度。

a=M/W<[f]

其中a——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mM)：

M----面板H勺最大彎距(N.mm)；

W——面板口勺凈截面抵御矩；

[f]一一面板H勺抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2；

經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值a=0.169X1000X1000/64800=2.615N/mm2

面板H勺抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算0<[f],滿足規(guī)定！

(2)撓度計(jì)算

驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載原則值，

故采用均布線荷載原則值為設(shè)計(jì)值.

v=0.677ql4/100EI<[v]=1/250

面板最大撓度計(jì)算值v=0.677X4.034X300V(100X8000X583200)=0.047mm

面板日勺最大撓度不不小于300.0/250,滿足規(guī)定！

二、支撐方木的計(jì)算

方木按照均布荷載下三跨持續(xù)梁計(jì)算。

L荷載的計(jì)算

⑴鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

qii=25.100X0.120X0.300=0.90或N/m

⑵模板的自重線荷載(kN/m)；

qi2=0.350X0.300=0.105kN/m

⑶活荷載為施工荷教原見值(kN/m)；

qia=2.500X0.300=0.750kN/m

均布線荷載原則值為：

q=25.100X0.120X0.300+0.350X0.300=1.009kN/m

均布線荷載設(shè)計(jì)值為：

按可變荷載效應(yīng)控制日勺組合方式：

ql=0.9X[1.2X(0.904+0.105)+1.4X0.750]=2.034kN/m

按永久荷載效應(yīng)控制的組合方式：

ql=0,9X[1.35X(0.904+0,105)+1,4X0,7X0,750]=l.887kN/m

根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取ql=2.034kN/m作為設(shè)計(jì)根據(jù)。

集中荷載設(shè)計(jì)值：

模板自重線荷載設(shè)計(jì)值q2=0.9X1.2X0.350X0.300=0.113kN/m

跨中集中荷載設(shè)計(jì)值P=0.9X1.4X2.500=3.150kN

2.方木的計(jì)算

按照三跨持續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算過程如下：

方木H勺截面力學(xué)參數(shù)為

本算例中，截面抵御矩W.和截面慣性矩I分別為:

W=8.00X10.00X10.00/6=133.33cm3；

I=8.00X10.00X10.00X10.00/12=666,67cm4；

(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算

施工荷教為均布線荷教；Mi=0.Iqil2=0,1X2.034X1,2023

施工荷載為集中荷載：M2=0.Iq212+0.175P1=0.1X0.113X1.2023

M2〉Mb故應(yīng)采用附驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度。

o=M/W<[f]

其中G一一方木H勺抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/nrf)；

M----方木的最大彎距(N.mm)；

W----方木H勺凈截面抵御矩：

[f]一一方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取16.50N/mm2；

經(jīng)計(jì)算得到方木抗彎強(qiáng)度計(jì)算值a=0.678X1000X1000/133333=5.084N/nun2

方木的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算。<[f],滿足規(guī)定！

(2)撓度計(jì)算

驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載原則值，

故采用均布線荷載原則值為設(shè)計(jì)值。

v二0.677ql4/100EI<[v]=1/250

方木最大撓度計(jì)算值v=

0.677X1.009X12023/(100X9000X6666667)=0.236mm

方木H勺最大撓度不不小于1200.0/250,滿足規(guī)定!

(3)最大支座力

最大支座力N=Llql=1,1X2,034X1.200=2.441kN

三、托梁的計(jì)算

托梁按照集中與均布荷載下多跨持續(xù)梁計(jì)算。

集中荷載取木方日勺支座力P=2.441kN

均布荷載取托梁口勺自重q=0.080kN/mo

托梁計(jì)算簡圖

5.9593

392

3.9190-^493.47

2.482.45

.461.44-B.011.031.00

；-HI

0.01-|

1.001.03-|1.441.46

2.452.48

3.473.493.9091

4.9293

5.9395

托梁剪力圖(kN)

托梁彎矩圖(kN.m)

通過計(jì)算得到最大支座F二10.877kN

通過計(jì)算得到最大變形V二2.6min

頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為

截面抵御矩W=8.98cm3：

截面慣性矩I=21.56cm，

⑴頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算

抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=l.219X10V8980.0=135.75N/mm2

頂托梁日勺抗彎計(jì)算強(qiáng)度不不小于205.ON/mm2,滿足規(guī)定!

(2)頂托梁撓度計(jì)算

最大變形v=2.6mm

頂托梁H勺最大撓度不不小于1200.0/400,滿足規(guī)定！

四、扣件抗滑移的計(jì)算

按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.OOkN,

按照扣件抗滑承載力系數(shù)LOO

該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為Rc=8Xl,00=8,00kN°

縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范

5,2,5):

R《上

其中Re一一扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8.0X1.00=8.OOKN：

R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；

上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計(jì)算。

五、模板支架荷載原則值(立桿軸力)

作用于模板支架日勺荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。

L靜荷載原則值包括如下內(nèi)容；

(1)腳手架鋼管的自重(kN)：

NGI=0.2023X3.000=0.600kN

鋼管的自重計(jì)算參照《扣件式規(guī)范》(JGJ130-2023)附錄A.0.3滿堂支

撐架自重原則值。

⑵模板的自重(kN)：

NG2=0.350X1.200X1.200=0.504kN

(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

NG3=25.100X0.120X1.200X1,200=4.337kN

經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載原則值NG=NGI+NG2+NGS=5.441kN?

2.活荷載為施工荷載原則值。

計(jì)算支架立柱及其他支撐構(gòu)造時(shí),均布荷載取1.00kN/m2

經(jīng)計(jì)算得到，活荷載原則值NQ=1.000X1.200X1.200=1.440kN

3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值

設(shè)計(jì)值組合一

N=0.9X(1.2XNG+1.4XNQ)=7.691KN

設(shè)計(jì)值組合二

N=0.9X(1.35XNG+1.4X0.7XNQ)=7.881kN

根據(jù)上述成果比較,應(yīng)采用7.881kN為設(shè)計(jì)驗(yàn)算根據(jù)。

六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

1、不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算

不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式

其中N一一不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=7.88kN：

S——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比入二lo/i查表得到;

i----計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.58

A----立桿凈截面面積(cm2)；A=4,89

H一一鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/ntf)；

[f]一一鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=205.00N/W；

10----計(jì)算長度(m)；

(1),參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2023),由

公式(1)、(2)計(jì)算

頂部lo=k|Ji(h+2a)(1)

底部lo=kp2h(2)

其中，k一一計(jì)算長度附加系數(shù)，應(yīng)按表5.4.6采用；k=l.155；

M——考慮滿堂支撐架整體穩(wěn)定原因的單桿計(jì)算長度系數(shù)，按附錄C

采用；PF1.714,禽二2.492

a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)曰勺長度a=0.30m；

公式(1)的計(jì)算成果：

A=|J(h+2a)/i=l.714X(1.200+2X0.30)X100/1.580=195<[A]=210,滿足

規(guī)定！

公式⑵的計(jì)算成果：

A=ph/i=2.492X1.200X100/L580=189<[A]=210z滿足規(guī)定！

立桿計(jì)算長度lo=kp(h+2a)=1.155XI.714X(1.20+2X0.30)=3.56

立桿計(jì)算長度lo=kph=1.155X2.492X1.20=3.45

lo/i=3562.713/15.800=225

由長細(xì)比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)0=0.144

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值向=112.01N/mm2,

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算Q<[fl]二205.00N/mni2,滿足規(guī)定！

(2).參照杜榮軍《施工手冊(cè)》公式(2)計(jì)算

lo=kik2(h+2a)(3)

其中，ki一一計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185；

k2——計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.000；

公式⑶的計(jì)算成果：

立桿計(jì)算長度lo=kikz(h+2a)=1.185XI.000X(1.20+2X0.30)=2.13

lo/i=2133.000/15.800=135

由長細(xì)比lo/i的成果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)0=0.372

鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值向二43.31N/mm2,

立桿的穩(wěn)定性計(jì)算Q<[f]二205N/mni2,滿足規(guī)定！

附錄：

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》表5.7.6T滿堂支撐架計(jì)算長度附

加系數(shù)取值K

高度H(m)HW88<HW1010<HW2020<HW30

k1.1551.1851.2171.291

《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》滿堂支撐架計(jì)算長度系數(shù)日

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表C4送堂支找渠（剪刀找設(shè)置普通理）立桿計(jì)算長度系數(shù)"士

立桿間距

12X1.21.0X1.00.9X0.90.75X0.750.6X0,60.4X0.4

步

高寬比不大高寬比不大高寬比不大高寬比不大高寬比不大于高寬比不大于

距

于2于2于2于22.52.5

最少跨數(shù)4最少跨數(shù)4最少跨數(shù)5最少跨數(shù)5最少修數(shù)5最少跨數(shù)8

1.8—1.7501.697———

1.52.0891.9931.951———

1.22.4922.3992.2922.2251

0.9—3.1092.9852.8963.251—

0.6——4.3714.2114.7444.744

表C-A滿堂支操架（剪刀這設(shè)置加強(qiáng)型）立桿計(jì)算長度系數(shù)-

立桿間距

1.2X1.21.0X1.00.9X0.90.75X0.750.6X0.60.4X0.4

步高寬比不大于高寬比不大于高寬比不大于高寬比不大于高寬比不大于高寬比不大于

距2222252.5

最少跨數(shù)4最少跨數(shù)4最少跨數(shù)5最少跨數(shù)5最少跨數(shù)5量少跨數(shù)8

1.81.6561.5951.551———

1.51.8931.8081.755———

1.22.2472.1812.1282.062——

0.9—2.8022.7492.6082.626—

0.6——3.9913.8063.8333.833

以上表參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（新版未正式實(shí)行）

表1模板支架計(jì)算長度附加系數(shù)ki

步距h(m)hWO.90.9<hW1.21.2<hW1.51.5<hW2.1

ki1.2431,1851,1671.163

表2模板支架計(jì)算長度附加系數(shù)k?

H(m)46810121416182025303540

h+2a或uih(m)

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0S21.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0S61.0741.090i.ioe1.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.321.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

以上表參照杜榮軍：《折件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》

七、樓板強(qiáng)度的計(jì)算

1.計(jì)算樓板強(qiáng)度闡明

驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)按照最不利考慮,樓板的跨度取5.00m,下部樓板的厚度度取

0.20m,樓板承受的荷載按照線均布考慮。

2

單元板寬度范圍內(nèi)配筋2級(jí)鋼筋，配筋面積七二600.Omn"f7=300.0N/mmo

板H勺截面尺寸為bXh=5000mmX200nini,截面有效高度ho=18Omm。

按照樓板每8天澆筑一層，因此需要驗(yàn)算8天、16天、24天...日勺

承載能力與否滿足荷載規(guī)定，其計(jì)算簡圖如下；

2.計(jì)算樓板混凝土8天的強(qiáng)度與否滿足承載力規(guī)定

樓板計(jì)算長邊5.00m,短邊5.00X1.00=5.00m,

樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放4X4排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。

第2層樓板所需承受的荷載為

q=L2X(0.35+25.10X0.12)十

1X1.2X(0.35+25.10X0.20)+

1X1.2X(0.60X4X4/5.00/5.00)+

1.4X2.50=14.10kN/m2

板帶所需承擔(dān)H勺最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算

Mmax=O.0513Xql2=0.0513X14.10X5.002

單元板帶所承受最大彎矩Mmax

驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度的平均氣溫為15.O(TC,查溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影

響曲線

得到8天后混凝土強(qiáng)度到達(dá)62.40%,C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C18.7。

混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為K=8.99N/mm2

則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度：

￡=Asfy/bhofc=600.00X300.00/(1000X180.00X8,99)=0.111

計(jì)算得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為

Es=E(l?0?5E)=0.111x(1-0.5x0.111)=0.105；

此層樓板所能承受H勺最大彎矩為：

226

M2=Qsbhofc=0.105X1000X180.000X8.99X10-

結(jié)論：由于EMi=30.60〉Mmax=18409

因此第8天后來的各層樓板強(qiáng)度和足以承受以上樓層傳遞下來日勺荷載。

第2層如下的模板支撐可以拆除。

八、模板的搭設(shè)規(guī)定：

1、頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)規(guī)定：

a,鋼管立柱底部應(yīng)設(shè)墊木和底座，頂部應(yīng)設(shè)可調(diào)支托，U形支托與楞梁兩側(cè)間

如有間隙，必須鍥緊；其螺桿伸出鋼管頂部不得不小于200mm,插入立桿內(nèi)的長度不

得不不小于150mm；螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得不小于3mm,安裝時(shí)應(yīng)保證

上下同心;

b.扣件式模板支架頂部支撐點(diǎn)與支架頂層橫桿的距高不應(yīng)不小于500mm：碗扣

式模板支架頂部支撐點(diǎn)與支架頂層橫桿的距離不應(yīng)不小于700師；

2、模板支架的構(gòu)造規(guī)定：

a,梁和板R勺立桿，其縱橫間距應(yīng)相等或成倍數(shù)；

b.當(dāng)立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時(shí)，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨

與立桿固定，高下差不應(yīng)不小于1m：靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應(yīng)不不

小于500mm,如下圖所示：

c.立桿接長除頂層頂步外，其他各層各步接頭必須采用對(duì)接扣件連接，立桿

日勺對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置，兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立

桿的兩個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開的距離不適宜不不小于500mm；各接頭中心至主節(jié)

點(diǎn)的距離不適宜不小于步距的1/3；

d.水平桿搭接接頭的搭接長度不應(yīng)不不小于1m,應(yīng)采用不少于3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件

固定;

e.當(dāng)滿堂支撐架高寬比不滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》

附錄C表C-2?表C-5規(guī)定(高寬比不小于2或2.5)時(shí)，滿堂支撐架應(yīng)在支架的四面

和中部與構(gòu)造柱進(jìn)行剛性連接，連墻件水平間距應(yīng)為61n?