鋼廠eaf爐設(shè)備基礎(chǔ)大體積混凝土施工方法總結(jié)

術(shù)質(zhì)量要求最高、施工工藝最為繁雜也是最為關(guān)大體積混凝土的定義：根據(jù)《普通混凝土配合比大體積混凝土的施工特點(diǎn)：大體積混凝土結(jié)構(gòu)成，水泥水化熱高，聚集在混凝土內(nèi)部的熱量不易散此時(shí)受混凝土自約束，在結(jié)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生壓應(yīng)力，表面產(chǎn)凝土的極限抗拉強(qiáng)度時(shí)，就會(huì)在混凝土表面產(chǎn)生裂縫；在混逐漸散熱冷卻產(chǎn)生冷縮，加上混凝土硬化過(guò)程中本身的收縮土的約束，又將會(huì)產(chǎn)生較大的降溫收縮拉應(yīng)力，如超過(guò)該齡度時(shí)，也會(huì)產(chǎn)生裂縫。當(dāng)裂縫呈深進(jìn)的或貫穿性時(shí)，影響基大體積混凝土溫度控制的重點(diǎn)和標(biāo)準(zhǔn)；大體積大體積混凝土施工的各個(gè)環(huán)節(jié)控制混凝土澆筑塊體內(nèi)部溫度混凝土澆筑塊體溫度裂縫的目的。其溫度控制標(biāo)準(zhǔn)；1）混模溫度基礎(chǔ)上的最大溫升值為35℃;2）混凝土澆筑塊體大體積混凝土的施工技術(shù)要求比較高，特別是要溫度差產(chǎn)生溫度應(yīng)力裂縫。規(guī)范規(guī)定，大體積混特點(diǎn)和溫度控制標(biāo)準(zhǔn)，在施工前期的準(zhǔn)備工作中，我們?cè)谥莸貐^(qū)礦渣水泥數(shù)量極少，貨源緊張、成本高，加之工凝土數(shù)量不是很大等一些有利因素，在對(duì)多家普通水泥試配后，在各項(xiàng)指標(biāo)均符合《硅酸鹽水泥、普通硅酸強(qiáng)度較高，同時(shí)可減少用水及水泥用量，從而使~~1.3細(xì)骨料：選用平均粒徑較大的中、粗砂，拌制的混凝土可減少用水量10%左右，同時(shí)可相應(yīng)減少水泥用量，降低水灰比則，在科學(xué)檢驗(yàn)的基礎(chǔ)上，對(duì)細(xì)骨料的選擇，我們采用普通硅酸鹽水泥拌制大體積粉煤灰混凝土?xí)r，其粉煤灰取代水泥的40％。因此，考慮摻加適量的粉煤灰。經(jīng)反復(fù)驗(yàn)算和試配，我們確1.5外加劑：在工程開工前，我們初步篩選了3種外加劑，即較，結(jié)合本工程實(shí)際，我們最后確定采用FDN--2高效緩凝型減水劑，摻量為求的前提下，盡量減少水泥用量，以降低混凝使混凝土澆筑后的里外溫差和降溫速度控制的的費(fèi)用。根據(jù)這一原則，再結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際，檢經(jīng)反復(fù)分析、比較，綜合考慮各方面的不利）：考慮到本基礎(chǔ)工程混凝土數(shù)量及澆筑面積均不大，一是便于振搗，易保證混凝土的澆筑質(zhì)量；二是可利用混凝土層面散熱，對(duì)降低大體積混凝土澆筑塊體的溫升有利?；炷粮鶕?jù)規(guī)范規(guī)定，混凝土攤鋪厚度按350mm計(jì)算，混凝土的初凝時(shí)間暫場(chǎng)實(shí)際情況及可能發(fā)生的不利因素，要求檢測(cè)站配根測(cè)溫管，分別測(cè)設(shè)混凝土塊體表、中、里三個(gè)布置見(jiàn)附圖一，在砼澆筑前安裝完畢。測(cè)溫儀表測(cè)溫誤差不大于±0.2℃完全可以滿足大體積混凝考慮到泵送砼的特點(diǎn)：水灰比大，水泥用量小。這樣不僅加大了大體積砼的溫控、防裂難度。高。通過(guò)分析比較，我們采用看似原始卻較為有效至現(xiàn)場(chǎng)后，用搭設(shè)的溜槽下料，這樣，既可減少水比，有利于砼的溫控、防裂，也滿足抗?jié)B砼的水灰第一：由于本基礎(chǔ)工程砼塊體絕對(duì)體積、面保持濕潤(rùn)；加強(qiáng)雨天的保溫養(yǎng)護(hù)工作，防止混土的保溫養(yǎng)護(hù)其間，嚴(yán)禁采用強(qiáng)制、不均勻的填。避免混凝土側(cè)面長(zhǎng)期暴露；做好有效的在大體積混凝土澆筑，根據(jù)以上擬采取的防裂措施水化熱絕熱溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當(dāng)算，估量可能產(chǎn)生的最大溫度收縮應(yīng)力，如不超過(guò)混取的防裂措施能有效控制預(yù)防裂縫的出現(xiàn)；如超過(guò)混凝土的整混凝土的澆筑溫度，減低水化熱溫升值、降低內(nèi)外溫差、凝土性能，提高抗拉強(qiáng)度或改善約束等技術(shù)措施重新計(jì)算，Tmax=298×280(1－e-∞)/0.96×2420=35.92℃15y=0y120.58×(1－e-0.01×15)=0.295×10-4E（15E（c1－e-0.09t2.8×104(1e-0.09×15)＝2.074×104-0.15)＝0.913＜fct＝1.3在大體積混凝土澆筑后，我們根據(jù)實(shí)測(cè)的溫度值和相心各齡期水化熱升降溫度曲線，分別計(jì)算各降溫階段的混計(jì)總拉應(yīng)力不超過(guò)同齡期的混凝土抗拉強(qiáng)度，則表示所采預(yù)防裂縫的出現(xiàn)；如超過(guò)該階段時(shí)的混凝土抗拉強(qiáng)度措施，使其緩慢降溫和收縮，提高該齡期的混凝土抗拉強(qiáng)Tmax＝WQ0(1－e-mt)/Cγ=298×280×(1－e-0.4×28)/0.96×2420＝35.92℃Td(4)＝56.55℃-18℃=38.55℃Td(10)＝49.55℃-18℃=31.55℃Td(16)＝42.20℃-18℃=24.20℃Td(22)＝34.50℃-18℃=16.50℃Td(28)＝30.80℃-18℃=12.80℃經(jīng)實(shí)測(cè)已知基礎(chǔ)中心最高溫度在混凝土澆灌四天后出現(xiàn),4d的T1=264y=0y120.58×(1－e-0.01×4)=0.083×10-4-4;根據(jù)以上各齡期當(dāng)量溫差值,算出每齡期臺(tái)階間每隔6d作為一個(gè)臺(tái)階前提下，根據(jù)升降溫度曲線圖（附圖2）推算出各齡期的平均降溫差值，并求出每齡期臺(tái)階間的水化熱溫差值。為偏于安全計(jì)，采用4d的最高溫度56.5530.80℃的溫差值作為計(jì)算依據(jù)，算出各齡期臺(tái)階（同樣以每隔6d作為一臺(tái)階）的溫差值，如附圖3所示。為考慮徐變作用，把總降溫分成若干臺(tái)階式降溫，分別計(jì) To（tT（10T（16T（22T（28）=8.19℃+8.46℃+8.74℃+4.70℃=E（4E（c1－e-0.09t2.8×104(1e-0.09×4)＝0.8474E（282.575×104N/mm2）μ=0.15β=［Cx/HE（t1/20.02/3500*1.662*104］1/2=0.0180N/mm2max=σ(