滑動(dòng)軸承 流體動(dòng)壓潤(rùn)滑條件下試驗(yàn)機(jī)內(nèi)和實(shí)際應(yīng)用的滑動(dòng)軸承疲勞強(qiáng)度 征求意見稿

1本文件規(guī)定了通過評(píng)估導(dǎo)致軸承疲勞的應(yīng)力來提高測(cè)試結(jié)果可比性的方法（見附錄A）。在實(shí)際應(yīng)a)在動(dòng)載條件下，最小的軸承油膜厚度隨時(shí)間和位置的變化時(shí)，確保2應(yīng)該注意的是，軸承材料的疲勞測(cè)試也可以通過利用更經(jīng)典的測(cè)試方法進(jìn)行。見ISO7905-2至ISO為了確定操作和潤(rùn)滑條件，試驗(yàn)臺(tái)應(yīng)應(yīng)符:b)簡(jiǎn)單明了的機(jī)械結(jié)構(gòu);d)軸承在測(cè)試中的尺寸穩(wěn)定性，以及對(duì)軸承座變形和5.2測(cè)試方法6.2性能條件這樣設(shè)計(jì)的目的是為了避免由于嚴(yán)重的陽具接觸而產(chǎn)生的過高的溫度和摩擦剪切應(yīng)力。磨合的過+Rzs），其中h0等于最小油膜厚度，應(yīng)根據(jù)ISO7902-1到ISO7902-3通過測(cè)量或計(jì)算確定，Rzb和Rzs值，但是在疲勞試驗(yàn)中，它不應(yīng)該小于Rzs的初始值。磨合過程中，通過增加溫度降低油的粘度，以及3對(duì)于電接觸電阻控制，軸承與試驗(yàn)臺(tái)是電隔離的。電氣方案應(yīng)提供監(jiān)測(cè)軸和軸承之間的10mV電位警告-放射性核素進(jìn)入環(huán)境后，可能會(huì)作為放射性污染而造成有害影響害取決于許多因素，并可能損害健康組織/器官的功能。輻射照射可以產(chǎn)生從皮膚發(fā)紅和脫發(fā)到輻射燒6.2.2避免滑動(dòng)軸承組件的結(jié)構(gòu)件的這些構(gòu)成了評(píng)估周邊/軸向薄膜壓力分布的基礎(chǔ)，作為時(shí)間和軸承表面位置的函數(shù)。另外，也可以不影響流體力學(xué)薄膜發(fā)展的壓力測(cè)量和壓力表的壓力測(cè)量可以通過蒸發(fā)的金屬薄膜技術(shù)進(jìn)行。測(cè)σel–N曲線測(cè)試在50×106個(gè)應(yīng)力循環(huán)時(shí)終止。耐力極限應(yīng)力可按規(guī)定的循環(huán)次數(shù)引用；例如，3×106、的測(cè)試結(jié)果的分散性和疲勞極限的統(tǒng)計(jì)性質(zhì)，建議根據(jù)統(tǒng)計(jì)方6.3性能信息如果在固定溫度（控制在±2℃)下，對(duì)測(cè)試結(jié)果的評(píng)估不是由調(diào)查員自己進(jìn)行的，那么就有必要4這應(yīng)該包括尺寸、表面粗糙度參數(shù)、硬度、材料，以及這應(yīng)該包括軸承中薄膜厚度隨時(shí)間和位置的變化，以及在磨合和疲勞測(cè)試中與粗糙度數(shù)據(jù)有關(guān)的這應(yīng)該包括相對(duì)于軸承表面的隨時(shí)間和位置的分布，以便通過平均應(yīng)力和交變應(yīng)力確定耐久極限Haigh圖中的應(yīng)力幅度是根據(jù)平均應(yīng)力5由在軸上為了減少軸的變形而加上失衡的配重所產(chǎn)生的一種單純旋轉(zhuǎn)的狀態(tài)。流體動(dòng)壓薄膜條件是一6環(huán)形模型（見圖A.1）可以被視為不同的材料層。在使用這樣的系統(tǒng)時(shí)，切向應(yīng)力可以通過幾7bd——E—KH其他軸承座尺寸的修正值，—K2 N—nmin-18pR*————無量綱合金層厚度，s*2=s2/d——?effV——v2，（—v3，（ σ9σ-無量綱應(yīng)力，σ*=σ/p——— ψ—ωs-1圖A.3和A.4顯示了交變應(yīng)力幅值σA*與索 σ*A,2=σ*A,2,0(0.852+0.1430xE*)()(?0.1034+0.1010×E?)σ*A,2=σ*A,3,0(1.004×E?)?0.0888(A.2)平均應(yīng)力通常為負(fù)值（壓應(yīng)力）。應(yīng)力比R*幾乎與d/b無關(guān)，僅是索莫菲爾德數(shù)的函數(shù)。然而，對(duì)于模R2*=-4.410×E*(-1.111)+0.0239×S0×E?(?2.542)(A.4)R2*=-3.200×E*(-0.6149)+0.0202×S0×E?(?0.4071)(A.5)對(duì)于其他的軸承座直徑或合金層厚度參數(shù)，圖A.5和A.6給出了修正系數(shù)KH和K2，以便通過簡(jiǎn)單的乘法將圖鉛基巴氏合金層PbSb14Sn1在特定旋轉(zhuǎn)載荷14.7MPa下經(jīng)過1.8×106次載荷循環(huán)后開始產(chǎn)生軸承疲d/b=2.5mm軸承座的外徑dH=170mmd=2.77合金層厚度S2=0.5mmS=0.0081100℃時(shí)有效動(dòng)力粘度η2ff=1×10-2Pa·s合金層的彈性模量E2=29.5×103MPaσ*A,2,0=0.95σ*A,2=0.95×（0.852＋0.1438×0.468）×2.5(-0.1034+0.1010×0.468)R*=-4.410×0.468-1.111＋0.0239×4.68×4.68-2.542=-4.410×2.323＋0.0239×4.68和KH,R?,2,=0.90K2,A,2,=0.99和K2，R?,2=0.96KH,A,2×K2,A,2=0.83×14.7×1.30×0.99=15.7MPaR?==R×KH,R?,2×K2,R?,2=-9.47×0.90×0.96=-0.82=15.7×=-12.3MPa[1]ISO3448,Industrialliquidlubricants—ISOviscosityclassification[2]ISO3548-1,Plainbearings—Thin-walledhalfbearingswithorwithoutflange—Part1:Tolerances,designfeaturesandmethodsoftest[3]ISO4378-1,Plainbearings—Terms,definitions,classificationandsymbols—Part1:Design,bearingmaterialsandtheirproperties[4]ISO4378-2,Plainbearings—Terms,definitions,classificationandsymbols—Part2:Frictionandwear[5]ISO4378-3,Plainbearings—Terms,definitions,classificationandsymbols—Part3:Lubrication[6]ISO7146-1,Plainbearings—Appearanceandcharacterizationofdamagetometallichydrodynamicbearings—Part1:General[7]ISO7146-2,Plainbearings—Appearanceandcharacterizationofdamagetometallichydrodynamicbearings—Part2:Cavitationerosionanditscountermeasures[8]ISO7905-4,Plainbearings—Bearingfatigue—Part4:Testsonhalf-bearingsofametallicmultilayerbearingmaterial[9]HARBORDTJ.Contributiontotheoreticalevaluationofstressesinbearingshells.DissertationTUKarlsruhe,1975[10]FW-ForschungsheftNo174(1975).Bearingfatigue—Computerprogramforcalculationofstressesinunlayeredandmulti-layeredbearings[11]Biezeno.C.B.andGRAMMEL,R.TechnicalDynamic.ChapterVI,PlatesandShells,Selection5and6.Springer-Verlag,Berlin,1939[12]LangO.R.Bearingfatigueunderdynamicload.VDI-Berichte,No.248(1975),pp.57to67[13]LangO.R.Surfacefatigueofplainbearings.Wear,43(1977)(No.1),p.25[14]LangO.R.Bearingfatigueunderdynamicload;DerMaschinenschaden,52(1979),Heft2,Seite49;Sachverst?ndige,VI(1979),Heft7-8,Seite183.DerMaschinenschaden—Japan,23(1980)[15]LangO.R.Bearingfatigue—statuso