液化天然氣海底管道工程項目可行性研究報告

. 5 5 8 . . .上海液化天然氣有限責(zé)任公司（下稱：業(yè)主）依托上海洋山深水港的開經(jīng)過前期預(yù)可研路由比選，業(yè)主擬定：LNG碼頭和接收站建在洋港區(qū)的西門堂，然后通過海底輸氣管道在上海杭州灣北岸南匯嘴處登陸，再通過陸地輸氣管道將氣送往杭州灣北岸奉賢區(qū)奉新與城市管網(wǎng)相連。目前業(yè)在綜合評估前期預(yù)可研“海底管道預(yù)選路由桌面研究報告”（2004年9月由上海東海海洋工程勘察設(shè)計研究院完成，下稱：“桌面研究報告”）中推薦的八個路由后，2005年1月.海底管道預(yù)選路由關(guān)鍵點坐標(biāo)石油工程股份有限公司簽訂了合同，委托海洋石油工程股份有限公司基于上海燃?xì)庠O(shè)計院提供的海底管道界面工藝參數(shù)和管徑、進(jìn)行海底管道結(jié)構(gòu)、防腐工程可行性研究設(shè)計，并在此階段完成海底管道跨越海底光纜和電纜、海底管道安裝鋪設(shè)方法兩項專題研究。與此同時，業(yè)主委托上海東海海洋工程（R1），將影響海底管道運行和安裝期安全，所以上海東海海洋工程勘察設(shè).路由拐點AC3*路由拐點AC3*該推薦路由更合理，并基于此開展了海底管道工程可行性研究階段、合同界該推薦管道路由將交越中日光纜、嵊泗—上海（南線、北線）輸電電本工程可行性研究報告，是根據(jù)海洋石油工程股份有限公司海底管道設(shè)計、安裝、鋪設(shè)經(jīng)驗和設(shè)備、機具、鋪管船能力，從確保海底管道操作、施工安全性出發(fā)，以推薦路由為基礎(chǔ)，通過對各種技術(shù)方案、安裝/鋪設(shè)方法進(jìn)行比較，推薦適合本項目海底管道的技術(shù)方案、安裝/鋪設(shè).前期預(yù)可研階段,業(yè)主委托上海東海海洋工程勘察設(shè)計研究院就海底管道路由預(yù)選下海點為崎嶇列島的大烏龜山島和西門堂島北側(cè),預(yù)選登陸點為南匯咀、蘆潮港東、臨港電廠和大治河口，進(jìn)行了八條路由的比選工作。經(jīng)過認(rèn)真比選,最終推薦”由西門堂北側(cè)下海，向東北方向繞過大指頭島淺灘，轉(zhuǎn)即”在大烏龜山南側(cè)下海，轉(zhuǎn)向西北，在東海大橋與蘆潮港—大洋山海底通信該海底管道路由比選針對的預(yù)選下海點有兩個：崎嶇列島的大烏龜山島和西門堂島北側(cè)；蘆潮港附近預(yù)選登陸點有三個：南匯咀、蘆潮港東和臨港大烏龜山入海點暫時選擇在該島的南側(cè)。理由如下：東海大橋自北而南側(cè)，則管道入海后無論是去蘆潮港東還是去臨港電廠登陸點，都必須交越東海大橋；而如果入海點選擇在島的南側(cè)，則管道入海后，向西南繞行后就可根據(jù)工程海域主要的地質(zhì)地貌和海洋開發(fā)活動特點，各方案路由的走向北，至南匯咀登陸點，交越中日光纜、嵊泗—上海輸電電纜、C2C3A、C2C.該方案如果在小戢山北面轉(zhuǎn)向西北，除了上述與東海大橋交越外，與中（3）中方案B：大烏龜山南側(cè)下海，轉(zhuǎn)向西北，在東海大橋與蘆潮港—電纜、蘆潮港—東海平湖油氣田海底氣管后，轉(zhuǎn)向北偏西，至臨港電廠登陸該方案如果在小戢山北面轉(zhuǎn)向西北，除了上述與東海大橋、海底管線的三次交越外，還需與中日海底光纜交越兩次，而路由長度及其它條件并未明（5）西方案B：大烏龜山南側(cè)下海，轉(zhuǎn)向西北，交越蘆潮港—大洋山海底通信電纜、蘆潮港—東海平湖油氣田海底氣管后轉(zhuǎn)向北偏西，至臨港電廠...），與路由的交角也較大，一旦管道出露海底，潮流的沖擊作用就會很大，危及日海底光纜。據(jù)施工單位介紹，大型鋪管船正常施工無法通過東海大橋（非通航孔），必須采用“近底拖管法”鋪設(shè)，因受水深和潮流的限制，水面對接幾乎不可能；而且今后大橋附近管道的檢測、維護(hù)等也很困難；大橋附近（3）中方案B本身的海底路由長度為27km，加上連接段（或更近）處與中日海底光纜交越，由于距岸較近，跨.穿越不同的地形地貌，可見工程之復(fù)雜。西門堂至小洋山主要沿港區(qū)北堤鋪設(shè)，一是北堤既是港區(qū)重要的堤防，今后又是港區(qū)陸上重要的道路，風(fēng)險很大；二是海堤尚在建設(shè)之中主。而且管道需穿越小洋山與顆珠山之間的顆珠），海氣管和一條國內(nèi)通信電纜，交越條件比中方案A還差（增加了交越氣），（5）西方案B本身海底路由長度33.5km，加上連接段17km，總長50.5km，在諸方案中海底路由最長。該方案路由南部在東海氣管與之相交，此外還交越一條國內(nèi)通信電纜。東海氣管近年深接近海底面，多處暴露于海底，說明該海域近年沖刷為主，且沖刷量較大。LNG管道跨越東海氣管后，埋深將會很淺或暴露在海底，安全運行有很大隱患，而且由于東海氣管剛性，對其采取深埋等工程措施的風(fēng)險極大。因綜合比較以上5個路由后，前期預(yù)可研階段推薦東方案為預(yù)選路由；中.基本方案連接段基本方案連接段路由長度路由長度0水深范圍海底地形地貌底質(zhì)、淺地層入海點登陸點海底穩(wěn)定性水深范圍海底地形地貌底質(zhì)、淺地層入海點登陸點海底穩(wěn)定性水文氣象向南緩傾；南部為潮流淺槽；入海點小灘地粘土質(zhì)粉砂為主基巖海岸，陡峭40.5040.5南部為潮流淺槽南部局部粉砂入海點最深13m入海點潮流淺槽陸上施工較方便基本同基本同粘土質(zhì)粉南部局海堤，陸域平坦；需穿越北岸淤積強，其余微沖為海堤，陸域平坦；需穿越北岸淤積強，其余微沖為潮流交角較大3A、嵊泗—上海輸電電潮流較強，與北段與潮流交角較大北段與潮流交角較大東海大橋、交越大橋、海底管線北岸交越中日光纜交越大橋、海底管線纜、中日光纜.為更好地決策海底管道路由，預(yù)可研階段業(yè)主又委托上海東海海洋工程勘察設(shè)計研究院進(jìn)行了西門堂—大治河口海底管道路由桌面研究，為此上海東海海洋工程勘察設(shè)計研究院針對在大治河口登陸又進(jìn)行了東方案、中方對于西門堂—大治河口路由研究海域而言，銅沙沙咀應(yīng)該是最重要的海銅沙沙咀是指長江口南岸的傍岸淺灘，介于南匯東灘與長江口南槽之間，呈犁頭形由南匯東灘向東伸展，是長江入海泥），銅沙沙咀由于水深淺，面積大，風(fēng)大浪高，易發(fā)生沉船事故，其主體部分被.大大捕西大治河是上海市東南部地區(qū)一條重要的運河，也是上海臨港新城的北界），.兩期圍堤工程之間保留了狹窄的灘地，寬度約300），根據(jù)銅沙沙咀的形態(tài)，就預(yù)選的3條路由，即東方案、中方案和西（1）東方案：路由從西門堂北側(cè)入海，向），.（2）中方案：路由從西門堂北側(cè)入海，向北延伸，經(jīng)大處，到達(dá)銅沙沙咀東南翼，轉(zhuǎn)為西北方向穿越該沙咀至大治河口。海底路由（3）西方案：路由從西門堂北側(cè)入海，向西北延伸，經(jīng)小戢山東北面南匯東灘經(jīng)過世紀(jì)塘的圍堤工程后，高灘和中灘已被悉數(shù)圍墾，目前灘地高程基本上都在0m線附近，加之本區(qū)潮差較大，若要實施西方案，則必此一來，一是在臨港新城前沿形成圍堰，影響新城的規(guī)劃和沿海景觀；二是圍堰工程的費用很大，且施工的可行性有待研究，三是與臨港新城綜合區(qū)的.（4）根據(jù)規(guī)劃，來自西門堂島的液化天然氣），后，還需要在陸上繞行約30km，以避開臨港新城，需要增加巨額陸上費（5）綜上所述，預(yù)可研階段認(rèn)為，西門堂—大治河口路由方案的實施難4)《海底管道預(yù)選路由桌面研究報告》（2004年9月由上海東海5)《海底管道系統(tǒng)規(guī)范》DNV19817)《管線鋼管》APISPECIFICTAION5L-2000.12)《上海液化天然氣（LNG）項目海底管道路由勘察報告（送審稿）》3)《管線鋼管》APISPECIFICTAION5L-2000.15)《海上油（氣）田建設(shè)安裝工程定額》中國16)《海上油氣田開發(fā)工程項目投資估算、概算編制指南》中國海洋石油根據(jù)業(yè)主與海洋石油工程股份有限公司簽訂的合同，整個輸氣管道工藝系統(tǒng)模擬計算、海底管道直徑的確定不屬于我們的工作范圍，由上海燃?xì)庠O(shè)上海燃?xì)庠O(shè)計院基于二期600萬噸/年輸根據(jù)上海燃?xì)庠O(shè)計院提供的界面設(shè)計參數(shù)，經(jīng)海底管道運行、安裝期穩(wěn)為確保鋪設(shè)安裝期間穩(wěn)定性，全程海底管道外側(cè)需要包覆密度為.）：為長江泥沙的重要堆積地，海底地形平緩，沖淤變化幅度小，未發(fā)現(xiàn)大沖大度平均毎年約2~3cm，屬于微沖刷。1997年以后，路由建重大海岸海洋工程，如南匯咀世紀(jì)塘圍海工程、洋山深水港工程等，大規(guī)模采砂采泥和攔截長江泥沙，如2002年在南匯咀世紀(jì)塘外的距離有關(guān)，越近沖刷厚度越大，越遠(yuǎn)越小，這與北岸靠近長江口，受長江泥沙波動的影響較大有關(guān)。由此可見，長江泥沙減少和海洋海岸工程對路由北部的影響較大，而對遠(yuǎn)岸路由區(qū)的影響較小。隨著時間推移，海底逐漸趨向新的動態(tài)平衡，沖刷作用逐漸減弱，局部淤積作用加強，例如近年登陸點對比結(jié)果估計，今后路由海域的沖刷范圍可能比以往有所擴大，但以微沖刷幾乎悉數(shù)被世紀(jì)塘圍盡，除路由登陸點附近外，灘地缺失，近期不可能再有大規(guī)模的圍海促淤工程。長江入海泥沙減少，但目前平泥沙入海，其中相當(dāng)一部分?jǐn)U散進(jìn)入路由海區(qū)，根據(jù)前人研究成果粗略推表明，路由南部海底地形穩(wěn)定。而且該海域潮流流速較大，含沙量較高，海底地形的恢復(fù)力較強。路由南部近年新深潭出現(xiàn)、水深大幅度增加與大規(guī)模.深潭即會淤淺。因此總體上，路由海域的沖淤變化對海底管道的穩(wěn)定性的影響不大?！北M管上海東海海洋工程勘察設(shè)計研究院在補充報告中描述海底管道路由區(qū)以微沖刷至基本平衡為主，且路由海域的沖淤變化對海底管道的穩(wěn)定性的影響不大，但因報告中又描述微沖刷幅度為2~5cm/年，所以我刷位置、范圍、流場流速變化進(jìn)行深入研究，因此本階段我們也無法提出確管道儲運公司調(diào)研杭州灣三條海底管道采用阻流器調(diào)研結(jié)果，推薦以下兩種方案，具體那種方案更為可行，需在下階段結(jié)合管道路由沖刷情況進(jìn)行專題道進(jìn)行定期檢測，尤其是在臺風(fēng)過后，應(yīng)立即檢測。發(fā)現(xiàn)管道懸空，立即采方案二：采用阻流板技術(shù)，不埋設(shè)管道，依靠阻流板作用自埋管道，并根據(jù)阻流板技術(shù)在杭州灣的使用情況，本報告暫推薦方案二。建議業(yè)主盡快開展海底沖刷、海床遷移對海底管道穩(wěn)定性影響對策專題研究。以確定可以降低混凝土涂層厚度、減少管道振動、改善管道穩(wěn)定性（詳見調(diào)研報告）。但混凝土涂層厚度需經(jīng)阻流器提供廠商結(jié)合阻流器設(shè)置進(jìn)行設(shè)計，因本階段未開展此項工作，所以目前階段混凝土厚度仍按照管道深埋未設(shè)置阻.根據(jù)中國石油化工集團公司管道儲運公司介紹，采用阻流器后對安裝方案影響不大，因尚未進(jìn)行阻流器專題研究，所以本階段暫按無阻流器考慮的層外防腐系統(tǒng)、現(xiàn)場接頭采用熱縮帶和瑪蹄脂等材料、陰極防護(hù)采用鋁→鋅從技術(shù)可行、經(jīng)濟合理角度出發(fā)，推薦海底管道跨越4根國際光纜和2對于其他部分海底管道，建議采用海洋石油工程股份有成鋪設(shè)，路由內(nèi)AC2、AC3兩個拐點，由鋪管船控制1.5k底管道設(shè)計和安裝鋪設(shè)方法暫按海底管道鋪設(shè)前沒有該大堤考慮，建議業(yè)主盡快落實該大堤的具體情況，并在初步設(shè)計階段就管道和大堤跨越.采用后挖溝、自然回淤方式。全程海底管道埋設(shè)后，應(yīng)保證海底管道管頂至海底管道全程鋪設(shè)完成后，應(yīng)立即進(jìn)行清管、試壓、除水、干燥、惰化2海底管道路由選擇及地質(zhì)、地貌道運行、安裝/鋪設(shè)不利，所以經(jīng)比較預(yù)選路由和推薦路由，建議本階段海底管道路由選擇《上海液化天然氣（LNG）項目海底管道路由勘察報告（送審該推薦管道路由將交越中日光纜、嵊泗—上海（南線、北線）輸電電質(zhì)、地貌的描述基于上海東海海洋工程勘察設(shè)計研究院提供了《上海液化天....大大海至海海至大大蘆蘆蘆水路路輸信道.海底管道路由跨越海底光纜和電纜見圖2.1-3，各光纜和電纜設(shè)計參數(shù)如環(huán)球海底光纜是一條聯(lián)接海外的特大容量通信線路，起自英國Porthcumo，經(jīng)意大利、埃及、印度、馬來西亞、香港、上海、韓國等國家和地區(qū)，直至日本Miura，總長度12000km，在日本與太平洋后，與十二個國家和地區(qū)構(gòu)成環(huán)球通信網(wǎng)絡(luò)。中國上海段長度621k統(tǒng)，海纜規(guī)格為DA、DA－LAP、SAH、SAM、SAL等，外徑為5.5cm。鋪設(shè)方C2C海底光纜系統(tǒng)是一條聯(lián)接海外的大容量通信線路，由新加坡電信公.月建成投用，屬于中國電信集團公司。該光纜西起上海南匯，登陸點位于2.2.4上海至嵊泗輸電工程海底電纜（大陸—嵊泗海底電力電纜）.表2.2.5-1海底管道與海底光纜和海底電纜交越情況概述123456海底管道路由勘察報告（送審稿）》中對C2C-3A、C2.），西門堂島處于崎嶇列島小洋山島鏈的東南部，是由燕山早期花崗巖組成的基巖小島，NW—SE走向，長約600m，中部最寬，約300m，高程直插海底，坡腳為泥質(zhì)海底；島的南側(cè)為洋山港主水道。西門堂與中門堂相露為陸，兩島聯(lián)為一體；“缺口”的北部出露浪蝕殘余基巖，南部出露岸灘，上部為沙礫灘，下部為泥灘。兩島之間北側(cè)盡管沒有如南側(cè)那樣形成灘...由路管海.登陸點位于東海大橋東側(cè)海堤靠海側(cè)（圖2.4-1、2.4-2、2.4-3、2.4-），斜坡，土質(zhì)；外側(cè)面呈臺階狀，由擋浪墻、上斜坡、消浪平臺、下斜坡等構(gòu)窄，東部寬，高潮帶因圍堤缺失，主要為低潮帶，灘面平坦，向海傾緩；底.登陸點處于現(xiàn)代長江三角洲平原南緣最前端，登陸點后方陸域平坦，為海積、沖積平原成因，人工圍堤所成，現(xiàn)為規(guī)劃中的上海臨港新城主城區(qū)西2000年前后，興建二期工程，并與南匯咀北部新海堤合攏，海岸線外推幅..海由.大堤堤腳南匯嘴海灘陸上管線登陸點AC1：海陸管道交接點大堤堤腳南匯嘴海灘陸上管線海底面海底管線KP0（AC1）~KP1：路由長度1km，為南匯咀潮間帶岸灘，高程從約），.0.6°;下部水深6~8m，長度300m，坡度更平緩。向，基本上沿現(xiàn)代長江水下三角洲前緣堆積舌的西南翼延伸，因此路由沿程KP27.6~KP33.2：路由長度5.6km，處于崎嶇列島北側(cè)底地形地貌比較復(fù)雜?？睖y期間將該段海域的勘測寬選路由軸線為界，大指頭西北沖溝可分成東西兩部分，東部呈東西走向，最大水深24.8m，南北坡度均較大，約5°,北坡疊覆次級沖溝，局部相對沖刷深度可達(dá)6m（圖4-11、4-1束流影響，轉(zhuǎn)為東北—西南走向，海底相對較緩，坡度1°~2°,最大水深）；），）：處于西門堂北沖溝的尾部，北側(cè)坡度約0.5°,南側(cè)也即西門堂水下岸坡，..AC10-10m-20-30.南匯登陸點東海FLAG全球光纜C2C-3B海底光纜C2C-3A海底光纜堂到南匯嘴的輸氣管道約里中日海底光纜顆珠山島小洋山島簿刀嘴大指頭島簿刀嘴大巖礁島沈家灣島小巖礁島西門堂外后門燈樁.與薄刀嘴之間海域；在崎嶇列島北側(cè)潮流沖刷槽內(nèi)，小沖溝和沖刷痕微地貌集漁網(wǎng)區(qū)，約占勘測海區(qū)的一半，這些海域海底面的探測研究受到較大影響，盡管如此，根據(jù)路由海域的地理環(huán)境、地形地貌和潮流特點，總體上勘除路由南部潮流沖刷區(qū)地層剖面穿透厚度較大外，大部分（1）基巖：基巖分布于路由南部島嶼區(qū)，埋深較大，產(chǎn)狀很陡。僅R1西走向。為避開該基巖，根據(jù)勘測海域南部的地質(zhì)地貌條件，推薦路由南段.迅速變淺，至推薦路由最大水深已不足7m，而且本工程實施西門堂—大指頭島圍堤填海后，該沖溝區(qū)將成為陸地，因此其對工程的影響可以不予考（4）淺層氣：勘測海域除南部潮流沖刷槽區(qū)聲地層結(jié)構(gòu)比較部分海域淺層氣發(fā)育。淺層氣頂接近海底或至海底下5面比較模糊。勘測結(jié)果研究表明，未發(fā)現(xiàn)因淺層氣逸出造成的海底塌陷、泥丘等現(xiàn)象；未發(fā)現(xiàn)與淺層氣有關(guān)的淺部聲地層結(jié)構(gòu)構(gòu)造擾動變形的跡象；工程地質(zhì)鉆探過程中未觀測到與淺層氣有關(guān)的異?，F(xiàn)象。因此，可以認(rèn)為淺層KP4.5~16.5、KP22~29，為密集漁網(wǎng)區(qū)，約占勘測海區(qū)長度的一半。北岸潮間帶淺水區(qū)為檣張網(wǎng)，漁網(wǎng)連續(xù)延伸較長；淺海區(qū)水深相對較大，以定置張網(wǎng)為主。漁網(wǎng)對路由勘測儀器和調(diào)查船安全威脅很大，盡管采取措施，磁力漁網(wǎng)對管道施工也將構(gòu)成主要障礙，路由海域可以說是傳統(tǒng)漁場，基本上一年四季都有漁船捕撈作業(yè)，尤其在冬春季，大批漁船為捕撈鰻魚苗而來。施工前清網(wǎng)以及管道保護(hù)區(qū)的排他性質(zhì)，將使部分漁民“失?！?，直接.路由海域處于杭州灣口北部東端，緊鄰長江口南岸，登陸點處于長江口是長江三角洲平原的南沿，因此路由海域的演變與長江三角洲的變遷密切相第四紀(jì)末次冰期時，海岸線遠(yuǎn)在現(xiàn)在岸線數(shù)百公里之外，現(xiàn)今長江三角到最盛，形成以鎮(zhèn)江、揚州為頂點的巨大河口灣，北岸在揚州、泰州、呂四包括本路由北岸的現(xiàn)今廣大陸域平原。在距今2000河口灣的南岸海岸淤漲至徐六涇—方泰—奉賢一線。最近2000年以來，海角洲平原不斷向東南淤漲擴展，海域?qū)挾瘸掷m(xù)縮小?？傮w上今后相當(dāng)長時間杭州灣的泥沙和海底沉積物主要來源于長江入海泥沙。長江多年年平均總徑流量約為9240億立方米，輸沙總量年平均約4.減少較多，1997~2001年處于較低水平，年沙約一半堆積在長江口門內(nèi)水道，約一半隨沖淡水向外擴散。路由區(qū)及其附近海域是長江徑流和入海泥沙擴散至杭州灣和東南沿海的主要通道，泥沙以粉砂和粘土顆粒為主，與海域的底質(zhì)類型一致。長江入海泥沙在擴散進(jìn)入杭.州灣的過程中發(fā)生沉積，成為海區(qū)沉積物的主要來源，也使本海區(qū)成為主要淤積區(qū)。從而海床淤淺，由岸向海淤積作用逐漸減弱，即南匯咀近岸海域淤積最多，崎嶇列島附近相對淤積較少，這與路由海區(qū)海底地形北高南低的特點也是一致的。根據(jù)沈煥庭等的研究（2001），從路由區(qū)向東至嵊山附近，），北部和中部厚度較大，南部相對較薄，與前人在該海區(qū)的工作是吻合的。淺地層剖面記錄顯示，淺部海相沉積物層理發(fā)育，基本平行海底，表明海床是根據(jù)本次路由勘測實測水深和歷史資料研究最近約50年來路由海一是登陸點水下岸坡為強淤積區(qū)，不斷淤積變淺，與登陸點海岸線淤漲.二是不同年份之間沖淤變化幅度很小，也即未出現(xiàn)大沖大淤的現(xiàn)象，表誤差范圍。潮流淺槽區(qū)南坡不同年份之間水深變化較大，不一定反映海底沖淤的實際情況，原因是南坡處于島嶼附近，海底地形坡度較大，定位誤差容易引起水深值的較大變化，70年代一般采用六分儀或雷達(dá)定該時段路由海域附近興建大規(guī)模海岸、海洋工程，如洋山深水港區(qū)建設(shè)、南匯邊灘世紀(jì)塘工程、東海大橋等，對海域的泥沙環(huán)境和海底地形地貌一是該時段除北岸水下岸坡基本不變外，總體上海底沖刷的幅度由北向2000前后建造的世紀(jì)塘使南匯咀海岸線向海推進(jìn)，登陸點附近.底地形與潮流泥沙的平衡被打破，而且圍塘后的促淤過程也攔截了大量長江強度減弱和時間的推移，海底沖刷作用逐漸減弱，海底地形建立新的動態(tài)平指頭島、大巖礁與將軍帽島、鑊蓋檔島之間，其發(fā)育受上述島嶼的束流影測站即位于該淺槽內(nèi)，測驗結(jié)果表明潮流流向與淺槽走向基本一致，為往復(fù).大指頭北深溝形成的主要原因是與大規(guī)模海底采砂。洋山深水港從2002年動工，一期工程進(jìn)行了大規(guī)模的圍海造地工程，至2005年初，從汪右，主要是通過海底采砂、吹泥等工程措施形成的。本次勘測期間現(xiàn)場觀測前已述及，大指頭北深溝所在海域動力和地貌環(huán)境穩(wěn)定，加之海域含沙量較高，海底地形有較強的恢復(fù)力，一旦大規(guī)模海底采砂活動停止或采砂強大指頭島與將軍帽島之間正在填筑海堤，勘測期間海堤即將與大指頭島合攏，合攏后兩島之間的島峽被切斷，大指頭北深溝的西部也因此被截斷，.砂質(zhì)粉土、粉細(xì)砂為主；XS02站底質(zhì)箱式和重力柱狀取樣結(jié)果也表明該海路由海域是長江入海泥沙南下的重要通道和沉積區(qū)，北岸陸域緩慢向海素研究都表明，路由海域沉積環(huán)境穩(wěn)定，泥沙來源豐富，海床淤積，淤積速紀(jì)塘圍海工程、洋山深水港工程等，大規(guī)模采砂采泥和攔截長江泥沙，如運移，加之長江入海泥沙減少，因此路由區(qū)海底沖刷變化相對較大，年平均大，越遠(yuǎn)越小，這與北岸靠近長江口，受長江泥沙波動的影響較大有關(guān)。由此可見，長江泥沙減少和海洋海岸工程對路由北部的影響較大，而對遠(yuǎn)岸路由區(qū)的影響較小。隨著時間推移，海底逐漸趨向新的動態(tài)平衡，沖刷作用逐向外淤漲了約500m。根據(jù)近期路由區(qū)水深資料對比結(jié)果估計，今后路由海域的沖刷范圍可能比以往有所擴大，但以微沖刷至基本平衡為主，幅度約.路由登陸點附近外，灘地缺失，近期不可能再有大規(guī)模的圍海促淤工程。長擴散進(jìn)入路由海區(qū)，根據(jù)前人研究成果粗略推算，路由區(qū)沉積速率當(dāng)在毎年部海底地形穩(wěn)定。而且該海域潮流流速較大，含沙量較高，海底地形的恢復(fù)力較強。路由南部近年新深潭出現(xiàn)、水深大幅度增加與大規(guī)模海底采砂有關(guān)，而不是自然沖淤變化，一旦采砂活動停止或采砂強度減弱，深潭即會淤.根據(jù)業(yè)主與海洋石油工程股份有限公司、上海燃?xì)庠O(shè)計院簽訂的合同，海底管道界面設(shè)計數(shù)據(jù)、海底管道直徑由上海燃?xì)庠O(shè)計院提供，所以以下工/d(*)/d(*)/h(*)(某*)(某*)(某*)待下一步確定.氮注*1）由于資源還沒有確定，此處數(shù)據(jù)為暫定數(shù)據(jù).管道直徑：36".12345678911水深KP32.85處水深19m（見圖KP32.85處水深19m（見圖.....根據(jù)路由調(diào)查報告中工程潮位的描述，管道路由的工程設(shè)計水位可分為），站的水位；海管中間路由段的工程設(shè)計水位參考大戢山觀測站的水位；南匯嘴登陸段的工程設(shè)計水位參考蘆潮港觀測站的水位。小洋山站，大戢山站和--000--段、中段和北段風(fēng)速風(fēng)向的特征，以下統(tǒng)計資料為十分鐘平均風(fēng)速，并已統(tǒng).各向平均風(fēng)速(表3.3-2)以偏北向最大，路由區(qū)在7.4m/s-8.3m/s，路由區(qū)的波況以小洋山北側(cè)楊梅咀(1998-2002年)、大戢山(1978-1998按各向波浪出現(xiàn)的頻率劃分，路由區(qū)南段、中段的.月月年871425693路由區(qū)各向平均波高和最大波高總體上偏北向最大，SSW、SW、.NWENNWEWSS路由區(qū)各向平均周期的平均以偏北向最大，各路段在2.9s-3.4s（見表.NESSWWSWWNWSSENNWNNESESWNWSWN根據(jù)管道路由調(diào)查報告，可能最大海流流速見表3..VDVDVDVDVDVDVD均氣溫的月較差在20.5℃~22.4℃,從南向北略增大。極端最高氣溫在34.5℃~36.5℃,極端最低氣溫在-7.0℃~-3.5℃。層平均水溫與平均氣溫較為一致，降溫期表層平均水溫高于平均氣溫，反映.月月123456789年BBYY(m)X(m).ZK1ZK2ZK3ZK4ZK5ZK6ZK70.300.901.502.102.703.300.300.901.502.102.703.300.300.904.203.203.600.300.901.502.102.703.300.300.801.201.602.202.603.200.300.901.502.102.703.30W%密度密度ρG%93.499.999.498.697.699.793.996.499.097.193.894.792.365.299.895.998.396.699.893.298.099.499.699.898.5n%e-WL%%-IL-沉積物命名淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土.ZK8ZK9ZK10ZK11ZK12ZK1393.499.597.997.680.499.994.893.299.796.897.397.797.198.199.195.192.698.696.196.095.696.591.896.997.693.090.796.297.797.298.285.7砂粉粘質(zhì)粉土砂質(zhì)粉土腐蝕設(shè)計基礎(chǔ)數(shù)據(jù)主要包括底層水化學(xué)、海水電阻率、沉積物化學(xué)、沉.123456781212345678...1.8m2.0m2.3m3.0m1.0m1.2m1.5m1.0m1.3m1.5m1.8m1.0m1.5m1.7m2.0m1.0m1.5m1.7m2.0m℃.上海燃?xì)庠O(shè)計院經(jīng)過輸氣管道工藝模擬計算，確定采用單層管輸送、海作、安裝期強度和穩(wěn)定性分析，在考慮內(nèi)腐蝕裕量為3.0mm情況面埋弧焊直縫焊管（UOE或JCOE管），為確保鋪設(shè)安裝期間穩(wěn)定.PSL2X65、API5LPSL2X70進(jìn)行了最小壁厚計算。計算結(jié)果如表4.2-1所corrytmin-------計算的最小壁厚為+19.5-8計算時取-8%.-------屈服強度，X65448Mytcorr-------內(nèi)腐蝕裕量，3mm通過對以上各種公稱壁厚進(jìn)行不同組合，考慮溫度應(yīng)力、地震應(yīng)力、安裝應(yīng)力，經(jīng)過海底管道座底穩(wěn)定性、在位強度、安裝強度分析計算，以下三.公稱壁厚備注方案一量與陸地、島上管道材質(zhì)、壁厚一致，便于將來焊三腐蝕評估、確定合理的內(nèi)腐蝕裕量值基礎(chǔ)上，綜合安裝鋪設(shè)等因素，對壁.海底管道的穩(wěn)定性分析分為施工期穩(wěn)定性和管道操作期間長期穩(wěn)定性兩種。本計算考慮管線全程埋設(shè)，穩(wěn)定性設(shè)計僅進(jìn)行施工期管內(nèi)不充水的橫向穩(wěn)定性分析及運行期的垂向穩(wěn)定性分析。本階段對表4.2-2中三個方案進(jìn)行述，勘察區(qū)淺部主要分布有灰色砂質(zhì)粉土、灰黃～灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、灰色淤泥、灰黃～灰色淤泥質(zhì)粘土、灰黃～灰色淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、灰色粉細(xì)研究院溝通，其他鉆孔點因表層淤泥嚴(yán)重、近似泥漿，此次因未取到可做試報告》中沒有其他孔的表層土剪切強度值，鑒于此上海東海海洋工程勘察設(shè)計研究院建議本階段施工期海底管道橫向穩(wěn)定性計算按剪切強度5kPa考慮。但初步設(shè)計階段，業(yè)主應(yīng)委托勘察承包商補充進(jìn)行其他鉆孔表層0.3m內(nèi)剪切強度測定，以判斷工程可行性研究階段取值是否合理，目前選擇的混.1234567812根據(jù)OTC2277方法計算了運行期的垂向穩(wěn)定性。主底管道下沉或漂浮的可能性，下沉按管子充滿水考慮，漂浮按管子充滿氣體.Y-R<Y<Y+R12.12在南匯咀登陸段和西門堂島附近采用拖管法鋪設(shè)（詳見4.5）的處于海的管溝，管道鋪設(shè)后，需要采用中粗砂、碎石、塊石等進(jìn)行人工回填，后開設(shè)的管溝靠自然回淤。不論是預(yù)挖溝，還是后挖溝，都要保證埋設(shè)深度最低力、溫度變化引起的軸向應(yīng)力、地震引起軸向應(yīng)力、路由彎曲應(yīng)力、鋪管殘余應(yīng)力、相當(dāng)應(yīng)力等進(jìn)行了管道在位強度分析。詳細(xì)的計算過程及結(jié)果參見.道最小壁厚進(jìn)行計算，考慮內(nèi)管的腐蝕余量和壁厚制造公差；海底管道外管的環(huán)向應(yīng)力由靜水壓力和土壤對管道的壓力引起，此分析中考慮外管壁厚的方案一從計算結(jié)果可以看出，方案一、方案二及方案三.y.方案一YLYL.YYL.xpxcrypycrηη工況1工況2工況3方案一.對于方案一、方安二及方案三經(jīng)過校核管道不會發(fā)生擴展屈曲現(xiàn)象，是底管道擬采用預(yù)開溝、底拖法鋪設(shè)；其他約34.3km的海底管道需要用BH109鋪管船、采用S型鋪管高潮期間作業(yè)。本節(jié)僅對管道拖拉、鋪設(shè)時的拖拉力、應(yīng)力進(jìn)行分析，即僅就海底管道底拖法鋪設(shè)時的拖拉力、S型鋪管法鋪設(shè)時的正常鋪設(shè)及后挖溝進(jìn)行分析。本節(jié)對表4.2-2中的三個方案分別進(jìn)行本階段拖拉分析主要進(jìn)行管道負(fù)浮力和拖管力的計算，控制管道的負(fù)浮力，主要是為了滿足海洋石油工程股份有限公司設(shè)備能力。拖管力的計算與一系列設(shè)計參數(shù)相關(guān)，在計算拖管力時考慮了如下因素：管道在空氣和水中的單位重量、管道與預(yù)挖溝底土壤的摩擦系數(shù)、最終拖管總長度、拖拉索具.nF=Nkii=1對于底拖法鋪設(shè)的海底管道，本階段，拖拉長牽引力為342t，為此需要使用海洋石油工程股份有限公司的400噸工況4：鋪管時考慮了設(shè)計高潮位的實際最大水深，管線下彎段相當(dāng)應(yīng)..托管架角度(℃)TPM5.托管架角度(℃)TPM5.托管架角度(℃)TPM5要確保滿足規(guī)范要求，則張緊器需要提供張拉力為800kN，BH.供如此大的張拉力。方案二：當(dāng)張緊器提供張改造，才能滿足鋪設(shè)要求。方案三：當(dāng)張緊器提深度為1.5m加上外管管徑。挖溝方案一.種高性能的防腐涂層。它是由熔結(jié)環(huán)氧、聚合物膠粘劑和聚乙烯構(gòu)成。即緊貼鋼管表面的是較薄的熔結(jié)環(huán)氧涂層，外層是較厚的聚乙烯涂層，中間是用熔結(jié)環(huán)氧的附著力強、耐陰極剝離好、柔性好、抗土壤化學(xué)腐蝕、電絕緣性能好等優(yōu)點，又能保持聚乙烯層耐磨、抗沖擊等優(yōu)點，是一種比較理想的管道防腐涂層。但與混凝土配重層不易相嵌，在管道鋪設(shè)時，兩涂層之間容易..12345.海底管道的安全使用期限與現(xiàn)場接頭防腐涂層的質(zhì)量有很大關(guān)系，而現(xiàn)場接頭防腐涂層質(zhì)量的優(yōu)劣主要決定于接頭焊接后的除銹質(zhì)量、選用補口材帶有混凝土配重層和防腐層的管道對接焊好后，接口處的焊渣、焊接飛濺物、銹跡等應(yīng)該用電動工具、鋼絲刷等徹底清除干凈，使鋼管表面呈現(xiàn)出期的直流電源和調(diào)控設(shè)備，需配備管理和維修人員，使用不便。所以，目前~-.推薦采用鋁→鋅一銦系合金作為海底管道的犧牲陽極。兩半手鐲式陽極如圖依據(jù)海底管道工作海域的環(huán)境條件、保護(hù)年限、管道的幾何尺寸及外涂在確定陽極尺寸時，陽極厚度應(yīng)與混凝土厚度相匹配，以便滿足鋪管時劑等方法。環(huán)氧粉末涂層主要應(yīng)用于大口徑的管道內(nèi)防腐，液體環(huán)氧涂料主要應(yīng)用于小口徑的管道整體涂敷中。環(huán)氧樹脂類涂料是管道內(nèi)涂層的最佳涂.料，具有柔韌性好，耐化學(xué)性好，抗失壓氣泡能力強，附著力高，焊接燒損緩蝕劑、采用耐腐蝕材料、增加內(nèi)防腐涂層進(jìn)行防腐。目前對于海底管道采本項目中的內(nèi)腐蝕裕量按3mm進(jìn)行設(shè)計，如果輸送介質(zhì)成在海底管道兩端采用絕緣系統(tǒng)，使海底管道和相連接的南匯咀陸地管道、西門堂島上管道進(jìn)行電絕緣，以達(dá)到良好的電化學(xué)保護(hù)效果。海陸管道6海底管道交越海底光纜和電纜專題研究從技術(shù)可行性出發(fā)，推薦兩個交越方案，方案一為：海底管道在海底光纜和電纜露出、并能提升至水面切割、封堵，然后將光纜和電纜頭放回海床、固定，開始在交越點處放置雙層混凝土墊被，鋪設(shè)海底管道，待海底管道鋪設(shè)完成后，撈起光纜和電纜，使用預(yù)先準(zhǔn)備好的同等型號光纜和電纜短.節(jié)進(jìn)行連通、調(diào)試，交付光纜和電纜擁有者。新鋪設(shè)海管海管/海纜交叉點雙層混凝土墊被3EQ\*jc3\*hps30\o\al(\s\up5(1),m)海管/海纜跨越示意圖海床海床mm002mm002混凝土海底面海床海管海床第一層混凝土墊被第二層混凝土墊被海纜海管/海纜跨越點典型截面圖海管/海纜跨越點典型截面圖.海纜海纜海管混凝土海床mm002海床第一層混凝土墊被200mm.大大長無是是是是是高小短大否否否否否低經(jīng)比較以上兩個方案，從技術(shù)可行、經(jīng)濟合理角度出發(fā)，本階段推薦采7海底管道安裝鋪設(shè)方法專題研究..BH109船重復(fù)動復(fù)員問題，因此海底管道鋪設(shè)順門堂，也可以是從西門堂鋪向南匯咀，但從盡量減少對西門堂接收站建設(shè)進(jìn)度影響角度出發(fā)，建議鋪設(shè)順序為由西門堂向南匯咀鋪設(shè)，即：先用底拖法..對于采用底拖法鋪設(shè)的海底管道，需要采用對于采用底拖法鋪設(shè)的海底管道，需要采用預(yù)挖管溝、人工回填方式，管溝溝深至少2.5m、溝寬至少3.5m；對于采用鋪管船法鋪設(shè)的海底管道，采用后挖溝、自然回淤方式。全海底管道全程鋪設(shè)完成后，應(yīng)立即進(jìn)行清管、試壓、除水、干燥、惰化.在以上幾種因素中，環(huán)境和自然因素、不穩(wěn)定海床對海底管道運行操作風(fēng)暴、波浪、海流、潮流和地震等自然現(xiàn)象會給海底管道造成很大破壞。風(fēng)、浪、流及大潮汛疊加共同作用，將使海底管道路由海床（尤其是沙土地基海床）被局部沖刷，造成海底管道覆蓋層被沖走、管道底部地基淘空，形成管道局部懸跨，因?qū)嶋H懸跨超過設(shè)計允許懸跨，在渦激振動下管道發(fā)生疲勞破壞。地震帶來的危險是使海底管道震動和發(fā)生位移，從而損壞管后挖溝埋設(shè)，并按管道所在區(qū)域的地震烈度設(shè)防，埋設(shè)方式和管道結(jié)構(gòu)具備一定的安全防護(hù)和抗震能力，本管道能防止地震破壞，但是否發(fā)生沖刷懸空用方案一，即管道在上、光纜和電纜在下，當(dāng)海底光纜和電纜需要維護(hù)、維修時，需要對交越點附近一定范圍內(nèi)海底管道進(jìn)行局部支撐、再實施吹泥作業(yè)，避免管道過度懸跨破斷，同時在抽出管道下面光纜和電纜時，必須小心操作，避免機械設(shè)備對管道造成碰撞。如果采用方案二，即光纜和電纜在上、管道在下，當(dāng)海底光纜和電纜需要維護(hù)、維修時，必須小心吹泥作最大吹泥深度至露出混凝土墊被為止，吹泥作業(yè)和維修時必須避免重物落到.對密閉輸送管道，上下游設(shè)備突發(fā)性故障及操作失誤都會造成管道系統(tǒng)超壓。對本管道而言，形成管道超壓的原因為接收站內(nèi)及管道末站壓力控制系統(tǒng)事故、誤操作或操作不當(dāng)。為降低超壓對管道破壞的可能性，本管道起管材質(zhì)量低劣等原因，加速管線的腐蝕速率，導(dǎo)致管線強度達(dá)不到要求施工質(zhì)量未過關(guān)，管線接頭焊接質(zhì)量差或未焊透，導(dǎo)致腐蝕加速、強度腐蝕將得到有效保護(hù)；海底管道內(nèi)部考慮了3mm腐蝕階段增加防腐蝕監(jiān)測裝置（陸工王教授的裝置可否使用，能用把圖紙.格挑選施工隊伍，施工單位應(yīng)盡量選擇具有豐富的海底管道施工經(jīng)驗建立質(zhì)量保證體系，確保管道施工質(zhì)量。從事管道焊接以及無損檢測的檢測人員，必須按有關(guān)規(guī)定取得勞動行政部門頒發(fā)的特種作業(yè)人員資格書，并要求持證上崗。加強檢驗手段；制定嚴(yán)格的規(guī)章制度，發(fā)現(xiàn)缺陷及時正確修補并做好記錄；進(jìn)行水壓試驗，排除更多的存在于器清管；定期進(jìn)行管道壁厚的測量，發(fā)現(xiàn)問題及時維修更換；定期檢工程投產(chǎn)后，要求管理單位建立定期檢驗制度。定期對管道線路進(jìn)行檢查，尤其是在特殊情況下，如臺風(fēng)、海嘯、地震等嚴(yán)重自然災(zāi)害后，立即開展全面的線路檢查。如發(fā)現(xiàn)管道懸空、裸露于海床或其他危及管道運行安全本管道采用密閉輸送工藝，不會產(chǎn)生泄漏現(xiàn)象，不會對途經(jīng)海域造成污本海底管道在閥件、管材選擇和管道結(jié)構(gòu)等方面將十分重視考慮安全問題，且設(shè)有壓力保護(hù)裝置以及監(jiān)測系統(tǒng)，因此，本管道事故泄漏的可能性極小。一旦發(fā)生泄漏，入海點前及登陸點后的截斷閥將立即自動關(guān)斷，將影響施工期間，施工場地、機具、船舶及所攜帶的燃料、排泄物都有可能對.壓的水含鐵銹等物質(zhì)，如直接排放可能影響到附近的水域為了減少影響，可要求承包商合理布置場地，盡量減少臨時征地、灘涂，合理安排施工設(shè)備、船只，盡量縮短海上作業(yè)，同時排除事故隱患。對于機艙含油污水要求承包商運回陸地處理，生活污水需經(jīng)船用生活污水處理裝置處理后再排海，食物殘渣生活垃圾必須經(jīng)粉碎后方可排海，固體垃圾和...業(yè)主代表項目經(jīng)理項目助理技術(shù)負(fù)責(zé)潛水監(jiān)督地貌調(diào)查現(xiàn)場經(jīng)理工程物探船鋪管潛水員機工潛水醫(yī)生導(dǎo)航/定位/工程師管線/剖面儀工程師.焊接及裝配領(lǐng)班NDT領(lǐng)班焊接及裝配隊NDT隊拖輪主管運輸船主管..（2）上海液化天然氣項目海底管道跨越電纜專題工程投資估算報告含兩個方案：方案一：管道在光纜和電纜上方交越方案；方案二纜下方交越方案。在方案二中由于需進(jìn)行光纜及電纜切割封堵，造成通訊及供電中斷，費用估算中不含中斷損失補償費，費用估算中不含光纜及電（3）上海液化天然氣項目海底管道安裝鋪設(shè)分五段進(jìn)行，第一段（近岸段）采（4）海底管道鋪設(shè)用的挖泥船、海底管道倒駁所需的駁船及拖輪考慮從當(dāng)?shù)刈庥?；鋪管船隊則考慮從塘沽動復(fù)員；鋪設(shè)前后的勘察船考慮從當(dāng)?shù)刈庥?；?）費用估算中未含鋪管船改造費，如錨機改造、滾輪改造、錨泊系泊改造..涂敷、預(yù)制