工程流體力學(xué)習(xí)題及答案

第7章粘性流體動(dòng)力學(xué)選擇題：7.1速度v、長(zhǎng)度l、重力加速度g的無(wú)量綱集合是：（a）；（b）；（c）；（d）。解：（）。7.2速度v、密度、壓強(qiáng)p的無(wú)量綱集合是：（a）；（b）；（c）；（d）。 解：（）。7.3速度v、長(zhǎng)度l、時(shí)間t的無(wú)量綱集合是：（a）；（b）；（c）；（d）。解：（）。7.4壓強(qiáng)差、密度、長(zhǎng)度l、流量Q的無(wú)量綱集合是：（a）；（b）；（c）；（d）。 解：（）。7.5進(jìn)行水力模型實(shí)驗(yàn)，要實(shí)現(xiàn)有壓管流的動(dòng)力相似，應(yīng)選的相似準(zhǔn)則是：（a）雷諾準(zhǔn)則；（b）弗勞德準(zhǔn)則；（c）歐拉準(zhǔn)則；（d）其它。解：對(duì)于有壓管流進(jìn)行水力模型實(shí)驗(yàn)，主要是粘性力相似，因此取雷諾數(shù)相等 （）7.6雷諾數(shù)的物理意義表示：（a）粘性力與重力之比；（b）重力與慣性力之比；（c）慣性力與粘性力之比；（d）壓力與粘性力之比。解：雷諾數(shù)的物理定義是慣性力與粘性力之比（）7.7壓力輸水管模型實(shí)驗(yàn)，長(zhǎng)度比尺為8，模型水管的流量應(yīng)為原型輸水管流量的：（a）1/2；（b）1/4；（c）1/8；（d）1/16。 解：壓力輸水管模型實(shí)驗(yàn)取雷諾數(shù)相等即，若， 則，而 （）7.8 判斷層流或紊流的無(wú)量綱量是：（a）弗勞德數(shù)；（b）雷諾數(shù)；（c）歐拉數(shù)；（d）斯特勞哈爾數(shù)。解：判斷層流和紊流的無(wú)量綱數(shù)為雷諾數(shù)，當(dāng)為層流，否則為紊流。（b）7.9 在安排水池中的船舶阻力試驗(yàn)時(shí)，首先考慮要滿足的相似準(zhǔn)則是：（a）雷諾數(shù)；（b）弗勞德數(shù)；（c）斯特勞哈爾數(shù)；（d）歐拉數(shù)。解：在安排船模阻力試驗(yàn)時(shí)，理論上要滿足雷諾準(zhǔn)則和弗勞德準(zhǔn)則，但數(shù)和數(shù)同時(shí)分別相等是很難實(shí)現(xiàn)的，而且數(shù)相等在試驗(yàn)條件又存在困難，因此一般是取實(shí)船和船模的弗勞德數(shù)相等。（b）7.10弗勞德數(shù)代表的是之比：（a）慣性力與壓力；（b）慣性力與重力；（c）慣性力與表面張力；（d）慣性力與粘性力。解：（b）7.11在安排管道閥門(mén)阻力試驗(yàn)時(shí)，首先考慮要滿足的相似準(zhǔn)則是：（a）雷諾數(shù)；（b）弗勞德數(shù)；（c）斯特勞哈爾數(shù)；（d）歐拉數(shù)。解：由于管道閥門(mén)阻力試驗(yàn)是粘性阻力，因此應(yīng)滿足雷諾數(shù)相等。（b）7.12歐拉數(shù)代表的是之比：（a）慣性力與壓力；（b）慣性力與重力；（c）慣性力與表面張力；（d）慣性力與粘性力。解：（）計(jì)算題 7.13假設(shè)自由落體的下落距離s與落體的質(zhì)量m、重力加速度g及下落時(shí)間t有關(guān)，試用瑞利法導(dǎo)出自由落體下落距離的關(guān)系式。 解：設(shè)自由落體的下落距離 其中為落體質(zhì)量 為重力加速度 為下落時(shí)間 為常數(shù) 根據(jù)量綱式 以基本量綱 表示各物理量量綱 根據(jù)量綱齊次原理得 解得 整理得 7.14已知文丘里流量計(jì)喉管流速V與流量計(jì)壓強(qiáng)差、主管直徑、喉管直徑、以及流體的密度和運(yùn)動(dòng)粘度有關(guān)，試用定理證明流速關(guān)系式為 解：設(shè) 其中—文丘里流量計(jì)喉管流速 —流量計(jì)壓強(qiáng)差 —主管直徑 —喉管直徑 —流體密度 —運(yùn)動(dòng)粘度 選取為3個(gè)基本量，那么其余個(gè)物理量可表達(dá)成 對(duì)于： 得 對(duì)于： 得 即 或者 7.15球形固體顆粒在流體中的自由沉降速度v與顆粒直徑d、密度以及流體的密度、粘度、重力加速度g有關(guān)，試用定理證明自由沉降速度關(guān)系式 解：設(shè) 其中—固體顆粒在流體中的自由沉降速度 —顆粒直徑 —顆粒密度 —流體密度 —粘度 —重力加速度 選取為3個(gè)基本量，那么其余個(gè)物理量可表達(dá)成 對(duì)于： 得 對(duì)于： 得 即 或者 7.16一貯水箱通過(guò)一直徑為d的底部小孔排水，設(shè)排放時(shí)間t與液面高度h，重力加速度g，流體密度，粘度等參數(shù)有關(guān)，試用定理 （1）取h，g，為基本量，求包含時(shí)間的無(wú)量綱量 （2）取d，g，為基本量，求包含粘度的無(wú)量綱量解：（1）設(shè)取為基本量對(duì)于：得（2）取為基本量對(duì)于：得7.17設(shè)網(wǎng)球在空氣中飛行時(shí)，所受轉(zhuǎn)動(dòng)力矩M與網(wǎng)球的直徑d，飛行速度v，旋轉(zhuǎn)角速度，空氣的密度和粘度等因素有關(guān)，試用量綱分析方法推導(dǎo)力矩與這些參數(shù)的關(guān)系式，取，v，d為基本量解：設(shè)取為基本量對(duì)于得對(duì)于得對(duì)于得由得或者7.18如圖所示，圓形孔口出流的流速V與作用水頭H、孔口直徑d、水的密度、粘度、重力加速度g有關(guān)，試用定理推導(dǎo)孔口流量公式。 解：設(shè) —孔口出流速度， —作用水頭， —孔口直徑， —水密度， —粘度， —重力加速度 選取為3個(gè)基本量，其余3個(gè)物理量可表達(dá)成 解得 解得 即 或者 7.19單擺在粘性流體中擺動(dòng)時(shí)，其周期T與擺長(zhǎng)l、重力加速度g、流體密度以及粘度有關(guān)，試用定理確定單擺周期T與有關(guān)量的函數(shù)關(guān)系。解：設(shè)選取為基本量對(duì)于：得對(duì)于：得故為單擺周期7.20 假定影響孔口溢流流量Q的因素有孔口尺寸、孔口內(nèi)外壓強(qiáng)差、液體的密度、液體的粘度，又假定容器甚大，其它邊界條件的影響可忽略不計(jì)，試用定理確定孔口流量公式的正確形式。解：設(shè)選取為基本量對(duì)于：得對(duì)于：得由于故即得令，則流量公式為7.21為研究風(fēng)對(duì)高層建筑物的影響，在風(fēng)洞中進(jìn)行模型實(shí)驗(yàn)，當(dāng)風(fēng)速為9m/s時(shí)，測(cè)得迎風(fēng)面壓強(qiáng)為42N/m2，背風(fēng)面壓強(qiáng)為-20N/m2，試求溫度不變，風(fēng)速增至12m/s時(shí)，迎風(fēng)面和背風(fēng)面的壓強(qiáng)。 解：本題在風(fēng)洞中進(jìn)行模型實(shí)驗(yàn)，由于是測(cè)試風(fēng)壓應(yīng)取歐拉數(shù)相等 即 現(xiàn) 則 （迎風(fēng)面） （背風(fēng)面）7.22儲(chǔ)水池放水模型實(shí)驗(yàn)，已知模型長(zhǎng)度比尺為225，開(kāi)閘后10min水全部放空，試求放空儲(chǔ)水池所需的時(shí)間。 解：方法1本題屬重力相似，取相似準(zhǔn)則為相等，即 ，得 另外，由于本流動(dòng)屬于非恒定流，因此取斯特勞哈爾數(shù)（Strouhal） 相等， 即 式中 —特征尺度 —速度 —頻率 如以周期表示，則 故 分 方法2由相等，得 排水流體容積 而 因此 故 因此 分 即放空儲(chǔ)水池時(shí)間需150分鐘。7.23防浪堤模型實(shí)驗(yàn)，長(zhǎng)度比尺為40，測(cè)得浪壓力為130N，試求作用在原型防浪堤上的浪壓力。 解：防浪堤模型實(shí)驗(yàn)取相似準(zhǔn)數(shù)相等 即 ，得 由浪壓力之比為 取相似準(zhǔn)數(shù)為相等 即 ，故 因此7.24如圖溢流壩泄流實(shí)驗(yàn)，模型長(zhǎng)度比尺為60，溢流壩的泄流量為500m3/s。試求：（1）模型的泄流量；（2）模型的堰上水頭，原型對(duì)應(yīng)的堰上水頭是多少？ 解:（1）溢流壩泄流實(shí)驗(yàn)，取相似準(zhǔn)數(shù)相等， 即 ， 泄流量之比 故 （2）按幾何相似 ，故 7.25一油池通過(guò)直徑為的圓管輸送原油，流量為，油的密度，運(yùn)動(dòng)粘度為。為避免油面發(fā)生渦旋將空氣卷入，需確定最小油面深度h。在1：5模型中作試驗(yàn)，通過(guò)選擇試驗(yàn)流體的運(yùn)動(dòng)粘度，實(shí)現(xiàn)模型和原型的Fr數(shù)和Re數(shù)分別相等。試求（1）；（2）；（3）若，原型中h應(yīng)為多大？解：（1）為使實(shí)現(xiàn)模型和原型的和分別相等按相等，即式中則（）按相等，即則（）將（）代入（）（2）由于故（3）故7.26試根據(jù)模型潛艇在風(fēng)洞中的實(shí)驗(yàn)來(lái)推算實(shí)潛艇航行時(shí)的有關(guān)數(shù)據(jù)。設(shè)模型與實(shí)艇的比例為1/10，風(fēng)洞內(nèi)壓強(qiáng)為20個(gè)大氣壓，當(dāng)風(fēng)洞的風(fēng)速為12m/s時(shí)，測(cè)得模型的阻力為120N。試求：（1）對(duì)應(yīng)這一狀態(tài)的實(shí)艇的航速；（2）在這一航速下推進(jìn)實(shí)艇所需的功率。 解：查表，在常溫常壓下（1at，15℃時(shí)） 水 空氣 設(shè)風(fēng)洞中空氣為等溫壓縮，即不度，而密度變化導(dǎo)致變化 即 時(shí)，為 時(shí)，為 則 ， 而 因此 此時(shí) （1）本潛艇阻力實(shí)驗(yàn)，取相等 即 故 實(shí)艇的航速為 （2）當(dāng)動(dòng)力相似時(shí)，實(shí)艇與模型的阻力因數(shù)相等，即 故 故實(shí)艇所需功率 7.27比例為1/80的模型飛機(jī)，在運(yùn)動(dòng)粘度為的空氣中作實(shí)驗(yàn)，模型速度為。試求：（1）該模型飛機(jī)在運(yùn)動(dòng)粘度為的水中作實(shí)驗(yàn)來(lái)確定其阻力時(shí)，模型速度應(yīng)為多大？（2）模型飛機(jī)在水中的形狀阻力為5.6N時(shí)，原型飛機(jī)在空氣中的形狀阻力為多少？ 解：（1）飛機(jī)的阻力實(shí)驗(yàn)應(yīng)取相等，即 下標(biāo)表示在空氣中，下標(biāo)表示在水中， 這里（因?yàn)槭峭伙w機(jī)模型） 故 ②當(dāng)動(dòng)力相似時(shí)，飛機(jī)的形狀阻力因數(shù)相等，即 這里 故 7.28模型船與實(shí)船的比例為1/50，若已知模型在速度為時(shí)，船模的拖曳阻力為，試求在下列兩種情況下確定實(shí)船的速度和阻力。（1）主要作用力為重力；（2）主要作用力為摩擦阻力。解：（1）當(dāng)主要作用力為重力時(shí)，即主要測(cè)定波浪阻力，模型和實(shí)船應(yīng)取相等，即 故 此時(shí)它們的波浪阻力因數(shù)相等，即 故 （2）當(dāng)主要作用力為摩擦阻力時(shí)，應(yīng)取相等，即 設(shè) 故 此時(shí)，它們的摩擦阻力因數(shù)相等，即 故 7.29一水雷在水下以的速度運(yùn)動(dòng)，今用比例為1/3的模型在風(fēng)洞中測(cè)定水雷的阻力，試問(wèn)：（1）風(fēng)洞的風(fēng)速；（2）若已知模型受力為13.7N，水雷的形狀阻力為多大？（，海水，空氣。） 解:（1）測(cè)試水雷的阻力試驗(yàn),應(yīng)使相等 即 故 （2）水雷的模型和實(shí)物應(yīng)滿足阻力因數(shù)相等， 即 故 圓管中的流動(dòng)選擇題：8.1水在垂直管內(nèi)由上向下流動(dòng)，相距l(xiāng)的兩斷面間，測(cè)壓管水頭差h，兩斷面間沿程水頭損失，則：（a）；（b）；（c）；（d）。 解：上測(cè)壓管斷面為1，下測(cè)壓管斷面為2，設(shè)上測(cè)壓管高度為,下測(cè)壓管高度為，列1→2伯努利方程，由于速度相等，故，故，答案為()。8.2圓管流動(dòng)過(guò)流斷面上的切應(yīng)力分布為：（a）在過(guò)流斷面上是常數(shù)；（b）管軸處是零，且與半徑成正比；（c）管壁處是零，向管軸線性增大；（d）按拋物線分布。 解：由于圓管中呈層流，過(guò)流斷面上速度分布為拋物線分布，設(shè)為 ，由牛頓內(nèi)摩擦定律(c為常數(shù))，故在管軸 中心處，切應(yīng)力為零,處,切應(yīng)力為最大，且與半徑成正比，稱 為切應(yīng)力呈K字分布，答案(b)。8.3在圓管流動(dòng)中，紊流的斷面流速分布符合：（a）均勻規(guī)律；（b）直線變化規(guī)律；（c）拋物線規(guī)律；（d）對(duì)數(shù)曲線規(guī)律。 解：由于紊流的復(fù)雜性，圓管的紊流速度分布由半經(jīng)驗(yàn)公式確定符合對(duì)數(shù)分布規(guī)律或者指數(shù)分布規(guī)律。答案(d)。8.4在圓管流動(dòng)中，層流的斷面流速分布符合：（a）均勻規(guī)律；（b）直線變化規(guī)律；（c）拋物線規(guī)律；（d）對(duì)數(shù)曲線規(guī)律。 解：對(duì)圓管層流流速分布符合拋物線規(guī)律。答案(c)。8.5變直徑管流，小管直徑，大管直徑，兩斷面雷諾數(shù)的關(guān)系是：（a）；（b）；（c）；（d）。 解：圓管的雷諾數(shù)為，由于小管直徑處的流速是大管直徑處流速的4倍，即,故,答案(d)。8.6圓管層流，實(shí)測(cè)管軸上流速為，則斷面平均流速為：（a）；（b）；（c）；（d）。 解：圓管層流中，管軸處的流速為最大，而斷面平均流速是最大流速的一半，因此平均流速為0.2，答案(c)。8.7圓管紊流過(guò)渡區(qū)的沿程摩阻因數(shù)：（a）與雷諾數(shù)有關(guān)；（b）與管壁相對(duì)粗糙有關(guān)；（c）與及有關(guān)；（d）與及管長(zhǎng)l有關(guān)。 解：從實(shí)驗(yàn)可知，紊流過(guò)渡區(qū)的沿程摩阻因數(shù)與雷諾數(shù)及相對(duì)粗糙 度均有關(guān)。答案(c)。8.8圓管紊流粗糙區(qū)的沿程摩阻因數(shù)：（a）與雷諾數(shù)有關(guān)；（b）與管壁相對(duì)粗糙有關(guān)；（c）與及有關(guān)；（d）與及管長(zhǎng)l有關(guān)。 解：圓管紊流粗糙區(qū)又稱為阻力平方區(qū)，沿程摩阻因數(shù)僅與有關(guān)， 而與無(wú)關(guān)。答案(b)。8.9工業(yè)管道的沿程摩阻因數(shù)，在紊流過(guò)渡區(qū)隨雷諾數(shù)的增加；（a）增加；（b）減少；（c）不變；（d）不定。 解：由穆迪圖可以看出，工業(yè)管道的沿程摩阻因數(shù)隨雷諾數(shù)的增加是 減小的。答案(b)。8.10兩根相同直徑的圓管，以同樣的速度輸送水和空氣，不會(huì)出現(xiàn)情況。水管內(nèi)為層流狀態(tài)，氣管內(nèi)為紊流狀態(tài)；水管，氣管內(nèi)都為層流狀態(tài)；水管內(nèi)為紊流狀態(tài)，氣管內(nèi)為層流狀態(tài)；水管，氣管內(nèi)都為紊流狀態(tài)。解：由于空氣的運(yùn)動(dòng)粘度大約是水運(yùn)動(dòng)粘度的10倍，，當(dāng)這兩種流體的相等時(shí)，水為層流狀態(tài)，則空氣肯定也層流狀態(tài)。（）8.11圓管內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)為層流時(shí)，其斷面的平均速度等于最大速度的倍。0.5；1.0；1.5；2.0解：圓管內(nèi)的流態(tài)為層流時(shí)，斷面的平均流速是最大速度的0.5倍。（）8.12紊流附加切應(yīng)力是由于而產(chǎn)生的。分子的內(nèi)聚力；分子間的動(dòng)量交換；重力；紊流元脈動(dòng)速度引起的動(dòng)量交換。解：紊流的附加切應(yīng)力是由于紊流脈動(dòng)，上下層質(zhì)點(diǎn)相互摻混，動(dòng)量交換所引起的。（）8.13沿程摩阻因數(shù)不受數(shù)影響，一般發(fā)生在。層流區(qū)；水力光滑區(qū)；粗糙度足夠小時(shí)；粗糙度足夠大時(shí)。解：當(dāng)雷諾數(shù)足夠大時(shí)，此時(shí)為阻力平方區(qū)，該區(qū)域沿程摩阻因數(shù)不受影響，而從穆迪圖上看，該區(qū)域往往管壁粗糙度足夠大。（）8.14圓管內(nèi)的流動(dòng)為層流時(shí)，沿程阻力與平均速度的次方成正比。1；1.5；1.75；2解：當(dāng)流動(dòng)為層流時(shí)，沿程阻力與平均速度的1次方成正比。（）8.15兩根直徑不同的圓管，在流動(dòng)雷諾數(shù)相等時(shí)，它們的沿程阻力因數(shù)。一定不相等；可能相等；粗管的一定比細(xì)管的大；粗管的一定比細(xì)管的小。解：在管流中，當(dāng)流動(dòng)數(shù)相等時(shí)，沿程摩阻因數(shù)可能相等，也可能不相等，這還要由管壁粗糙度及紊流三個(gè)阻力區(qū)來(lái)決定。（）計(jì)算題 :8.16設(shè)水以平均流速流經(jīng)內(nèi)徑為的光滑鐵管，試求鐵管的沿程摩阻因數(shù)（水溫為℃）。 解：先確定流態(tài)，查表時(shí)， 流動(dòng)雷諾數(shù) >為紊流。 求流動(dòng)的沿程摩阻因數(shù)有以下方法： 方法1，由及紊流光滑區(qū)，查穆迪圖，得 方法2，由經(jīng)驗(yàn)公式，由于<<，應(yīng)用布拉修斯(Blasius) 公式 8.17設(shè)水以平均流速流經(jīng)內(nèi)徑為的光滑圓管，試求：（1）圓管中心的流速；（2）管壁剪切應(yīng)力（水溫為20℃）。 解：先求流動(dòng)雷諾數(shù)>為紊流 可應(yīng)用普朗特－史里希廷（Schlichting）公式 （適用范圍為<<） 由于該公式對(duì)是隱式，因此先用Blasius公式來(lái)計(jì)算 即 然后應(yīng)用迭代法，應(yīng)用Schlichting公式 得 由管壁切向應(yīng)力公式 切應(yīng)力速度項(xiàng) 紊流光滑區(qū)流速分布公式為 式中當(dāng)處，即管軸中心故圓管中心流速為 8.18今欲以長(zhǎng)，內(nèi)徑的水平光滑管道輸油，問(wèn)輸油流量欲達(dá)，用以輸油的油泵揚(yáng)程為多大（設(shè)油的密度，粘度） 解：平均流速 流動(dòng)雷諾數(shù)<為層流沿程水頭損失 因此輸油油泵的揚(yáng)程為（油柱）8.19一壓縮機(jī)潤(rùn)滑油管長(zhǎng)，內(nèi)徑，油的運(yùn)動(dòng)粘度，若流量。試求沿程水頭損失。 解：管內(nèi)的平均流速流動(dòng)雷諾數(shù) <為層流沿程摩阻因數(shù) 沿程水頭損失 （油柱）8.20試?yán)脠A管湍流速度的分布對(duì)數(shù)律，求出層流底層的無(wú)因次厚度。 解：對(duì)于層流底層，其速度剖面的分布式為而在紊流區(qū)速度分布為 很顯然，當(dāng)以上兩分布曲線交點(diǎn)處的即為層流底層厚度，即 列表計(jì)算無(wú)因次厚度5．07．09．011．012．013．011．611．639．5210．3610．9911．4911．7111．9111．6311．63 故層流底層的無(wú)因次厚度 8.2115℃的水流過(guò)內(nèi)徑的銅管。若已知在的長(zhǎng)度內(nèi)水頭損失。試求管內(nèi)的流量Q（設(shè)銅管的當(dāng)量粗糙）。 解：管道相對(duì)粗糙度 先假設(shè)管內(nèi)流動(dòng)為紊流阻力平方區(qū)，則由穆迪圖查得： 由于 ， 故 則流量 然后，再檢驗(yàn)是否符合以上的假設(shè) 時(shí)， 與原假設(shè)紊流阻力平方區(qū)相一致 故管內(nèi)的流量8.22弦長(zhǎng)為的對(duì)稱翼型在水溫為20℃的水中以的速度直線前進(jìn)，試求：（1）距前緣1cm下游處的層流底層厚度；（2）距前緣5cm下游處的層流底層厚度。 解：由于對(duì)稱翼形曲率較小，可將其作為平板來(lái)處理。設(shè)其表面切應(yīng)力為，則由邊界層理論這一章可知 或者 上式中為流體密度， 為流體速度， 為流體運(yùn)動(dòng)粘度， 為距前緣處邊界層的厚度而切應(yīng)力速度 設(shè) （℃時(shí)）則距前緣處切應(yīng)力速度 距前緣處切應(yīng)力速度 8.23一水箱通過(guò)內(nèi)徑為75mm，長(zhǎng)為100m的水平管道向大氣中排水，已知入口處局部損失因數(shù)，問(wèn)要求管內(nèi)產(chǎn)生出的體積流量時(shí)，水箱中應(yīng)維持多大的水面高度h。 解：管內(nèi)平均流速 由水箱自由液面1處到管出口處2列伯努利方程， 式中 ， 水頭損失 其中為求，先確定沿程摩阻因數(shù) 設(shè)水溫為， （紊流） 由穆迪圖查得 故 而 因此8.24今假定由儲(chǔ)水池通過(guò)內(nèi)徑為40cm的管道跨過(guò)高為50m（距水池水面）的小山，用水泵送水。已知AB段的管道長(zhǎng)度為2500m，流量為，沿程摩阻因數(shù)，試求欲使管路最高點(diǎn)B的壓強(qiáng)為12m水柱高時(shí)，水泵所需的功率（設(shè)水泵的效率為0.75）。 解：對(duì)儲(chǔ)水池自由表面A處到輸水管B處列伯努利方程式中 而 故 水泵所需功率8.25煙囪的直徑，通過(guò)的煙氣流量，煙氣的密度，外面大氣的密度按考慮，如煙道的，要保證煙囪底部1—1斷面的負(fù)壓不小于，煙囪的高度至少應(yīng)為多少。 解：從煙囪底部1－1至出口2－2列非空氣流伯努利方程 按題意 ， ， ， 而 代入得 解得 即煙囪的高度至少為。8.26圖示一直徑的虹吸管，將河水送至堤外供給灌溉。已知堤內(nèi)外水位差，管出口淹沒(méi)在水面以下，虹吸管沿程阻力因數(shù)，其上游段長(zhǎng)，該段總的局部阻力因數(shù)，下游段長(zhǎng)，該段總的局部阻力因數(shù)，虹吸管頂部的安裝高度。試確定該虹吸管的輸水量，管頂部的壓強(qiáng)，校核是否會(huì)出現(xiàn)空泡，設(shè)飽和蒸氣壓。解：（1）列左右兩自由液面1至2的伯努利方程式中而