2024年學(xué)習(xí)《鋼鐵公司煉鐵技術(shù)進(jìn)步》有關(guān)情況的匯報(bào)

學(xué)習(xí)《鋼鐵公司煉鐵技術(shù)進(jìn)步》有關(guān)情況的匯報(bào)費(fèi)總：

我們認(rèn)真學(xué)習(xí)了您推薦的《鋼鐵公司煉鐵技術(shù)進(jìn)步》，結(jié)合我們3月份及8月份2次到煉鐵廠考察學(xué)習(xí)情況，特匯報(bào)如下：

1、關(guān)于“優(yōu)化配料”

認(rèn)為。要合理應(yīng)用低價(jià)原料，必須要事先對(duì)一些低價(jià)礦的燒結(jié)性能等進(jìn)行分析和研究。而這些工作一般均在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行，即通過各種

原料的冶金性能試驗(yàn)，找出最佳冶金性能、最經(jīng)濟(jì)成本的各種原料配比，用于指導(dǎo)燒結(jié)、高爐實(shí)際生產(chǎn)?，F(xiàn)我們公司由于不具備各類礦石的冶金性能試驗(yàn)手段，因此，燒結(jié)、高爐用料結(jié)構(gòu)大多是是被動(dòng)、粗放式的。以高爐用料為例，由于只知道原料的物理化學(xué)指標(biāo)，當(dāng)采購回來一批塊礦或球團(tuán)礦時(shí)，開始只能是試著使用。如爐況順行，則對(duì)該礦使用比例提高一點(diǎn)；如影響爐況，則降低使用比例，嚴(yán)重時(shí)停止不用。因此，現(xiàn)在的高爐優(yōu)化配料方面，均是經(jīng)過長(zhǎng)時(shí)間的高爐實(shí)際生產(chǎn)，以有利于爐況順行、低成本為原則，逐漸總結(jié)、摸索出來的用料結(jié)構(gòu)。

2、關(guān)于“高鋁渣冶煉”

提出了鎂鋁比概念（mgo/al2o3），有借鑒之處。即通過調(diào)節(jié)二元堿度，參考爐渣中al2o3含量，調(diào)節(jié)燒結(jié)礦中mgo含量，控制鎂鋁比，保持爐渣四元堿度在0.95～1.0左右。實(shí)際生產(chǎn)中，由于燒結(jié)礦中mgo含量提高有一定限制。因此，一般采用附加入熔劑的方法，如在高爐爐料中配入蛇紋石或白云石等。從煉鐵廠實(shí)際生產(chǎn)看，該廠在3月份時(shí)，7高爐爐渣中al2o3含量高達(dá)19.45％，采用的是加入蛇紋石，用量由50kg/批增加到100kg/批（表

4、5）。在8月份時(shí)，其9高爐則采用的是加入120kg/批白云石的做法（表

6、7），而其當(dāng)日爐渣中al2o3含量并不太高。14座高爐冶煉高鋁渣經(jīng)驗(yàn)：

第一階段，爐渣中al2o3含量在18％以上時(shí)，控制二元堿度在1.10～1.15之間，mgo含量控制在13.5％以上，鎂鋁比值控制在0.75以上；

第二階段：爐渣中al2o3含量在17～18％時(shí)，控制二元堿度在1.05～1.10之間，mgo含量控制在12％左右，鎂鋁比值控制在0.70～0.75；

第三階段：爐渣中al2o3含量在16％左右時(shí)，控制二元堿度在1.10～1.15之間，mgo含量控制在10％左右，鎂鋁比值控制在065～0.70；

其通過外加蛇紋石或白云石用量的做法，達(dá)到控制合理鎂鋁比值范圍，降低高鋁渣粘度，增加其流動(dòng)性的做法，值得研究學(xué)習(xí)。安鋼高爐爐渣al2o3含量也基本處于較高水平（表1）。其中，

3、4高爐在～一段時(shí)間里，也由于原料中al2o3含量高，爐渣中al2o3含量也達(dá)到了17～19％，當(dāng)時(shí)采用了在爐料中加入蛇紋石，提高渣中mgo含量的做法。

高鋁渣冶煉對(duì)爐內(nèi)爐外的操作均帶來相當(dāng)多的困難，因此，一般均要求原燃料中鋁含量越低越好，以達(dá)到降低爐渣中al2o3含量目的。從表6看出，8月1日9高爐2爐爐渣中鋁含量均沒有超過15％。

安鋼高爐1～8月爐渣al2o

3、mgo含量平均值表1

時(shí)間

al2o3/％

mgo/％

二元堿度

月平均值

鎂鋁比

月平均值

月最高值

月平均值

mgo/al2o3

1月

16.594

18.97

8.795

1.127

0.53

2月

15.34

18.12

8.562

1.157

0.56

3月

15.879

18.37

8.475

1.133

0.53

4月

16.55

18.91

8.531

1.134

0.52

5月

15.458

17.98

8.738

1.124

0.57

6月

14.769

17.48

8.656

1.122

0.59

7月

14.977

17.67

9.018

1.121

0.60

8月

14.554

17.29

8.213

1.132

0.56

3、關(guān)于“多環(huán)布料”

表4～7

7、9高爐礦石批重為21～22t，礦石為4個(gè)布料環(huán)位，焦炭6個(gè)布料環(huán)位。我們

6、7高爐礦石批重為25t，礦石、焦炭均為4個(gè)布料環(huán)位；

3、4高爐礦石批重為16t，礦石為3個(gè)布料環(huán)位，焦炭為4個(gè)布料環(huán)位。從實(shí)際生產(chǎn)效果看，同樣保證了爐況順行，高爐各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好。

高爐在多環(huán)布料技術(shù)研究的一些細(xì)節(jié)、精細(xì)化程度方面做得較好，并在環(huán)位選擇、圈數(shù)選擇、多環(huán)布料調(diào)劑原則等，提出了具體的量化概念，可操作性、指導(dǎo)性較強(qiáng)。其核心理念為在爐喉料面形成一個(gè)焦炭平臺(tái)和中心漏斗，建立布料模型，確

定環(huán)位、圈數(shù)等。以9高爐8月1日j46344243.52392362332布料分析，它的6個(gè)布料角度為46°44°43.5°39°36°33°。其中46°→44°→43.5°這幾個(gè)邊緣角位差較?。?°，43.5°→39°→36°→33°角位差變大至3°以上，有利于形成邊緣平臺(tái)，中心漏斗。一般，布料模型的建立，大都以高爐開爐時(shí)料面測(cè)

得的實(shí)際布料數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，然后對(duì)設(shè)備提供的參數(shù)加以修正，最終找出適合高爐日常操作的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，指導(dǎo)高爐生產(chǎn)。而我們4座高爐開爐時(shí)，因各種原因，均沒有做過料面測(cè)試。因此，雖然也成功進(jìn)行了多環(huán)布料、大料批實(shí)踐，但在細(xì)節(jié)、精確控制布料方面，需要進(jìn)一步學(xué)習(xí)、探索。

4、關(guān)于“高風(fēng)溫”

風(fēng)溫是最經(jīng)濟(jì)、最廉價(jià)的能源。高風(fēng)溫在我們4座高爐上均得到了成功使用。

3、4高爐日常風(fēng)溫均在1150～1170℃左右，

6、7高爐相對(duì)低一點(diǎn)，基本在1150℃左右。目前，影響風(fēng)溫進(jìn)一步提高的因素一是送風(fēng)設(shè)備不能長(zhǎng)時(shí)間承受高風(fēng)溫，時(shí)不時(shí)出現(xiàn)直吹管燒壞現(xiàn)象。二是，

5、6高爐風(fēng)溫顯示檢測(cè)裝置有時(shí)會(huì)出現(xiàn)“失真”現(xiàn)象，特別是高爐倒流休風(fēng)后，由于灰塵擋住了紅外線探頭，致使不能正確顯示風(fēng)溫。每次清理均相當(dāng)費(fèi)事，也影響了入爐風(fēng)溫的進(jìn)一步提高。

5、關(guān)于“提高煤比”

3、4高爐噴煤投產(chǎn)后，設(shè)計(jì)噴煤量9～11t/h，煤粉粒度要求－200目的大于85％以上。經(jīng)過短時(shí)間努力，高爐噴煤能力很快達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。但噴煤系統(tǒng)制粉能力不足，嚴(yán)重制約了高爐進(jìn)一步大噴煤的需要。通過技術(shù)攻關(guān)，采用降低煤粉細(xì)度，將－200目的比例逐漸改為大于75％以上，最低時(shí)大于70％以上，成功解決了制粉能力不足的矛盾，將設(shè)備能力發(fā)揮到極限。現(xiàn)高爐最大小時(shí)噴煤量可達(dá)12～13t。

5、6高爐噴煤也達(dá)到了設(shè)備的極限水平。

6、關(guān)于“提高頂壓”

3、4高爐投產(chǎn)時(shí)間較早，其設(shè)計(jì)理念、裝備水平等與

6、7高爐均有差距，其頂壓目前在125kpa。

5、6高爐頂壓日常保持在165kpa，與600m3級(jí)高爐頂壓160kpa差不多。

7、關(guān)于“低硅冶煉”

目前，

3、4高爐爐溫要求在0.40～0.60％，

5、6高爐要求在0.30～0.50％。以8月份實(shí)際月平均爐溫為例，3高爐為0.488％，4高爐為0.515％，5高爐為0.517％，6高爐為0.528％。與平均含硅量0.37％相比，有差距。

能取得較低硅的成功經(jīng)驗(yàn)為一是狠抓原燃料管理，要求成分穩(wěn)定，提高強(qiáng)度、改善粒級(jí)等，二是注重高爐內(nèi)部管理。這些做法應(yīng)該說與我們差不多。但其控制低硅冶煉的獨(dú)特之處，在于高爐熱制度控制手段的多樣性。他們的具體措施為：熱制度以控制鐵水顯熱為依據(jù)，日常調(diào)劑以控制鐵中含硅量為手段，保證鐵水物理溫度≥1480℃等。從我們二次考察時(shí)觀測(cè)到的他們7爐次鐵水看，物理熱均超過了1480℃。

關(guān)于鐵水物理熱，目前已被大多數(shù)高爐采用。即改變了以前單純依靠鐵水化學(xué)熱[si]含量為依據(jù)的判斷爐溫標(biāo)志，增加鐵水物理熱判斷爐溫。物理熱相對(duì)化學(xué)熱，判斷爐溫更直接，更能較快判斷爐溫涼熱趨勢(shì)。同時(shí)，為低硅冶煉提供了可靠保證。比如，鐵水硅含量在0.20％時(shí)，如物理熱大于1480℃，則認(rèn)為正常。寶鋼高爐鐵水硅含量長(zhǎng)期控制在0.20％左右，其物理熱則要求＞1480℃，＞1450℃則為警戒溫度，要求采取措施提爐溫。又據(jù)《煉鐵》介紹，安鋼高爐現(xiàn)在全部實(shí)現(xiàn)了主要以鐵水物理熱作為調(diào)劑、判斷爐溫的手段，化學(xué)熱硅含量為參考，其硅含量在0.30％左右。反之，如果硅含量在0.50％，如其物理熱低于1480℃，則意味著爐缸溫度不高，爐溫可能向涼。此時(shí)，單從硅含量判斷，有可能誤判爐溫趨勢(shì)，造成爐涼。

我們6座高爐由于缺乏鐵水物理熱判斷手段，限制了硅含量進(jìn)一步降低。為了防止?fàn)t涼，高爐硬性規(guī)定：硅含量低于0.30％時(shí)，必須采取措施提爐溫。因此，為了進(jìn)一步降低鐵水硅含量及焦比，建議適當(dāng)時(shí)高爐增加物理熱檢測(cè)手段。

8、二煉鐵高爐實(shí)際生產(chǎn)指標(biāo)

⑴以7月1～31日為例，二者主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)比較如下：

7月份安鋼高爐與高爐主要指標(biāo)數(shù)值表2

單位

高爐號(hào)

爐容

利用系數(shù)t/m3.d

入爐

干焦比kg/t

燃料比kg/t

礦耗t/t

休風(fēng)率％

二煉鐵高爐

7

700m3

3.40

410.69

568.63

1.782

0.04

8

3.40

408.51

565.99

1.742

0.43

9

3.42

407.21

563.81

1.740

0.91

10

3.51

399.82

558.43

1.747

0.10

11

850m3

3.29

401.48

559.62

1.751

0.13

12

3.34

408.48

564.64

1.771

0.00

13

3.26

387.63

562.66

1.740

0.34

14

3.38

405.98

550.91

1.780

1.24

安鋼高爐

3

450m3

3.362

392.212

561.35

1.730

2.259

4

3.568

392.38

559.85

1.690

0.813

5

580m3

3.943

392.225

519.31

1.651

1.119

6

3.477

393.129

534.61

1.658

2.948

7月份二煉鐵高爐與安鋼高爐主要指標(biāo)月平均值比較表3

項(xiàng)目

安鋼高爐

高爐

差別

以安鋼7月份

22萬噸產(chǎn)量粗略計(jì)算

入爐品位％

約58.00

53.88

＋4.12

－

利用系數(shù)t/m3.d

3.603

3.37

＋0.236

多產(chǎn)鐵0.236t/m3·天

入爐干焦比kg/t

392.50

404.65

－12.15

節(jié)約干焦2673噸

燃料比kg/t

543.78

561.58

－17.80

節(jié)約燃料3916噸

礦耗t/t

1.678

1.757

－0.079

節(jié)約礦石17380噸

休風(fēng)率％

1.782

0.40

＋1.382

－

從表

2、3可以看出，安鋼高爐原料質(zhì)量高于高爐，雖然全月休風(fēng)率高出1.382％，但其主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)好于高爐。

⑵二煉鐵高爐不同時(shí)期生產(chǎn)指標(biāo)比較

3月14日7高爐（700m3）鐵水、爐渣情況表4

鐵次

鐵水

物理溫度

℃

爐渣

r2

燃料比/kg/t

[si]/%

[s]/%

al2o3/％

mgo/％

1464

0.64

－

1502

－

11.45

1.13

4：00′

557

1465

0.42

－

1489

－

－

－

8：00′

556

1466

0.51

－

1489

19.45

12.64

1.18

－

－

1467

0.44

－

1481

－

－

－

－

－

3月14日7高爐連續(xù)3次變料情況表5

干焦比

焦丁比

入爐

干焦比

燒結(jié)礦

球團(tuán)礦

低r2

燒結(jié)礦

塊礦

蛇紋石

料線

焦炭

負(fù)荷

計(jì)算

堿度

入爐品位

405kg/t

8kg/t

413kg/t

12.6t

2.52t

5.88t

－

50kg

1.0m

4.27

1.17

54.42

397kg/t

8kg/t

405kg/t

12.6t

2.52t

5.88t

－

50kg

1.0m

4.39

1.17

54.42

394kg/t

8kg/t

402kg/t

12.6t

2.52t

5.88t

－

100kg

1.0m

4.35

1.17

54.42

注：裝料制度：jj↓kk↓，礦石批重：21t，布料方式：k40337.53353323，j43241238.52362332272

8月1日9高爐（850m3）鐵水、爐渣情況表6

鐵次

鐵水

物理溫度

℃

爐渣

r2

燃料比kg/t

[si]/%

[s]/%

al2o3/％

mgo/％

2523

0.36

0.026

1498

13.48

9.47

1.13

4：00′

582

2524

0.58

0.021

1500

－

－

－

8：00′

589

2525

0.22

0.024

1518

－

－

－

2526

0.19

0.033

1485

14.72

11.87

1.09

8月1日9高爐連續(xù)4次變料情況表7

干焦比

焦丁比

入爐

干焦比

燒結(jié)礦

球團(tuán)礦

低r2

燒結(jié)礦

塊礦

白云石

料線

焦炭

負(fù)荷

計(jì)算

堿度

入爐品位

400kg/t

33kg/t

433kg/t

14.96t

1.32t

2.86t

2.86t

120kg

1.3m

4.03

1.11

53.92

400kg/t

33kg/t

433kg/t

14.52t

1.32t

3.3t

2.86t

120kg

1.3m

4.03

1.09

53.99

404kg/t

33kg/t

437kg/t

14.75t

1.32t

3.08t

2.86t

120kg

1.3m

3.98

1.10

53.45

404kg/t

33kg/t

437kg/t

14.74t

1.32t

2.64t

3.3t

120kg

1.3m

3.98

1.10