29.（第一版）超過一定規(guī)模的危險性較大螺栓固定式懸挑腳手架專項施工方案-8.10

中國五冶集團有限公司④8.8級M20承壓型連接高強螺栓同時承受剪力和拉力承載力驗算螺栓同時承受剪力和拉力承載力驗算應(yīng)滿足《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》（GB50017-2017）公式11.4.3-1、11.4.3-2的要求：［(Nv/Nvb)2＋(Nt/Ntb)2］1/2≤1；Nv≤Nｃｂ/1.2［(Nv/Nvb)2＋(Nt/Ntb)2］1/2＝［(10.1/61.20)2＋(60.7/97.917)2］1/2=0.69<1Nｃｂ/1.2＝112.8/1.2=94kN>Nv＝20.2/2＝10.1kN計算結(jié)果表明螺栓同時承受剪力和拉力承載力足夠，螺栓連接安全。10.2梁側(cè)預(yù)埋懸挑承力架上斜拉桿連接設(shè)計計算上拉式懸挑承力架的上斜拉桿頂端用1個銷栓與預(yù)埋在主體結(jié)構(gòu)外圍梁側(cè)的可拆式45#鋼M20普通螺栓模鍛雙耳環(huán)連接，見圖11-3；鋼筋斜拉桿下端與鋼梁上焊接雙耳板通過1個連接見圖11-2。鋼筋斜拉桿上頂端雙耳板的倒角處理，兩者厚度，孔邊凈寬一致。同一拉桿上下耳環(huán)、板和銷栓受力相等，因此，按上拉桿鋼筋最不利軸力和反力進行耳板、銷栓和螺栓的連接計算。（a）鋼筋斜拉桿上拉端連接（b）鋼筋斜拉桿下拉端連接圖11-2上斜拉桿構(gòu)造圖11-3雙耳拉環(huán)（板）的構(gòu)造10.2.1雙耳環(huán)（板）強度計算上斜拉桿、節(jié)點設(shè)計需按最不利情況考慮，上拉式懸挑承力架的支座反力計算表明，在2301mm工況（拉桿2不受力狀態(tài)）時，為最不利狀況。此時，上支座反力、軸力分別為PFX＝13.7kN，PFY＝22.8kN，Nmax＝26.6kN（拉）。斜拉桿頂、底端連接節(jié)點設(shè)計應(yīng)按這些最不利情形設(shè)計。（1）雙耳環(huán)（板）的軸心受拉強度計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）公式5.6.6計算，應(yīng)滿足:式中σ—雙耳環(huán)（板）軸心受拉應(yīng)力值（N／mm2）；At—雙耳環(huán)（板）凈截面面積，雙耳環(huán)（板）按四個截面計算,At＝4×b×t＝4×14.5×10=580mm2;t—雙耳環(huán)（板）凈截面厚度，t＝10mm;b—雙耳環(huán)（板）順受力方向?qū)挾?，b＝14.5mm;ft—雙耳環(huán)（板）的抗拉強度設(shè)計值，45#鋼按《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T699-2015）查得屈服強度fyk=355N/mm2，斷后伸長率δ=16%>10%,其力學(xué)性能優(yōu)于HPB300鋼筋，這里計算按HPB30鋼筋性能處理，查《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010（2015）第9.7.6條規(guī)定，取ft＝65N／mm2；Nt—預(yù)埋螺栓環(huán)承受的軸向拉力設(shè)計值（N）,Ntmax＝13700N。于是＝13700/580=23.6N／mm2<ft＝65N／mm2雙耳環(huán)（板）的受拉強度滿足要求。（2）雙耳環(huán)（板）的受剪強度計算雙耳環(huán)（板）承受的剪力設(shè)計值Nvmax＝26.6kN（按照最不利狀態(tài)）,雙耳環(huán)（板）的受剪承載力設(shè)計值為：Nv＝A×fv=4×b×t×fv式中Nv—雙耳環(huán)（板）的受剪承載力設(shè)計值（N）；b—雙耳環(huán)（板）每片環(huán)（板）的寬度，a＝14.5mm；t—雙耳環(huán)（板）每片環(huán)（板）的厚度，t＝10mm；fv—雙耳環(huán)（板）的抗剪強度設(shè)計值，45#鋼fyk=355N/mm2，計算按Q345查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》（GB50017-2017）表4.4.1，fv＝175N／mm2。于是：Nv＝4×b×t×fv＝4×b×t＝4×14.5×10×175＝101500N＝101.5kN＞Nvmax＝26.6kN雙耳環(huán)（板）受剪承載力滿足要求。10.2.2上端預(yù)埋螺栓拉環(huán)的螺栓桿受力計算（1）預(yù)埋螺栓拉環(huán)的螺栓桿受拉強度計算45#鋼M20普通螺栓桿承受的軸心拉力設(shè)計值PFx＝Ntmax＝13.7kN，螺栓受拉承載力設(shè)計值按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》(GB50017-2017)公式11.4.1-5計算：Ntb＝πde2ftb/4式中Ntb—預(yù)埋螺栓桿軸方向受拉承載力設(shè)計值（N）；de—預(yù)埋螺栓桿在螺紋處的有效直徑（mm），de＝17.6545mm；ftb—預(yù)埋螺栓桿抗拉強度設(shè)計值，C級普通螺栓查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》（GB50017-2017）表4.4.6，按預(yù)埋錨栓取ftb＝170N／mm2。則Ntb＝πde2ftb/4＝3.14×17.65452×170/4＝41615N＝41.615kN＞Ntmax＝13.7kN45#鋼C級M20預(yù)埋螺栓拉環(huán)的螺栓桿的抗拉承載力滿足要求。（2）預(yù)埋螺栓拉環(huán)的螺栓桿受剪強度驗算C級M20預(yù)埋普通螺栓拉環(huán)的螺栓桿承受的剪力設(shè)計值PfY＝Nvmax＝22.8kN，其受剪承載力設(shè)計值按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》(GB50017-2017)公式11.4.1-1計算：Nvb＝πd2fvb/4式中Nvb—預(yù)埋螺栓桿受剪承載力設(shè)計值（N）；d—預(yù)埋螺栓桿直徑（mm），取d＝20mm；fvb—預(yù)埋螺栓桿抗剪強度設(shè)計值，C級M20預(yù)埋普通螺栓查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》（GB50017-2017）表4.4.6，fvb=140N/mm2。則Nvb＝πd2fvb/4＝3.14×202×140/4＝43982N＝43.982kN＞Nvmax＝22.8kN，安全。（3）預(yù)埋螺栓拉環(huán)的螺栓桿同時受拉、剪強度驗算考慮預(yù)埋螺栓可梁頂或梁側(cè)預(yù)埋，C級M20預(yù)埋普通螺栓拉環(huán)的螺栓桿同時承受的軸心拉力設(shè)計值Ntmax＝13.7kN，剪力設(shè)計值Nvmax＝26.6kN，其同時受拉、剪承載力設(shè)計值按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》(GB50017-2017)公式11.4.1-8計算：［(Nv/Nvb)2＋(Nt/Ntb)2］1/2≤1根據(jù)前面計算可得：［(Nv/Nvb)2＋(Nt/Ntb)2］1/2＝［(26.6/43.982)2＋(13.7/41.615)2］1/2＝0.61<1計算結(jié)果表明預(yù)埋螺栓拉環(huán)的螺栓桿同時承受剪力和拉力承載力足夠，連接安全。預(yù)埋螺栓拉環(huán)的螺栓桿的強度滿足受力要求。10.2.3銷栓連接計算直徑20銷栓按C級普通螺栓設(shè)計，應(yīng)普通螺栓的計算方法進行銷栓的抗剪、抗壓強度計算。（1）銷栓抗剪強度計算每個銷栓承受的剪力設(shè)計值Nvmax＝29.7kN，其受剪承載力設(shè)計值按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》(GB50017-2017)公式11.4.1-1計算：Nvb＝nvπd2fvb/4式中Nvb—銷栓桿受剪承載力設(shè)計值（N）；nv—受剪面數(shù)目，由于銷栓是將耳板與鋼筋環(huán)連接起來，剪切面按最不利考慮，按1個計算，取nv＝1；d—銷栓桿直徑（mm），取d＝20mm；fvb—銷栓桿抗剪強度設(shè)計值，C級M20預(yù)埋普通螺栓查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》（GB50017-2017）表4.4.6，fvb=140N/mm2。則：Nvb＝πd2fvb/4＝3.14×202×140/4＝43982N＝43.982kNNvb＝43.982kN>Nvmax＝26.6kN銷栓抗剪強度滿足要求。（2）銷栓承壓強度計算參照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》(GB50017-2017)公式11.4.1-3計算，應(yīng)滿足:Ncb＝dΣtfcb式中Ncb—銷栓承壓強度設(shè)計值（N）；d—銷栓桿直徑（mm），取d＝20mm；Σt—在不同受力方向中一個受力方向承壓構(gòu)件總厚度的較小值(mm)，取Σt＝20mm；fcb—銷栓桿承壓強度設(shè)計值，Φ20銷栓按C級普通螺栓計算，按鋼筋斜拉桿強度等級Q235查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》（GB50017-2017）表4.4.6，fcb=305N/mm2。則：Ncb＝dΣtfcb＝20×20×305＝122000N＝122kN＞Nvmax＝26.6kN銷栓承壓承載力滿足要求，銷栓的強度滿足受力要求。10.2.4拉桿雙耳板焊縫連接計算上拉式懸挑承力架的上斜拉桿Φ20鋼筋底端用1個直徑20銷栓與焊接在型鋼梁上的雙耳環(huán)連接，雙耳環(huán)與型鋼梁采用直角焊縫連接，取直角焊縫hf＝6mm。則：:hf＝6mm＜hfmax＝1.2tmin＝1.2×6mm＝7.2mm＞hfmin＝1.5tmax1/2＝1.5×101/2＝4.74mm。直角焊縫按圖11-4計算。圖10-4拉桿節(jié)點立面示意圖一、荷載 F=26.6KN;荷載角度α(度)=60°二、連接參數(shù) 焊縫高度hf1=6mm; 焊縫長度Lw=50mm; 荷載外偏心e=0mm;三、鋼材等級 鋼材等級:Q235,焊縫強度設(shè)計值fw=160N/mm2四、應(yīng)力驗算:1.計算焊縫截面特性 焊縫的有效計算長度為Lwe=Lw-2×hf1=50-2×6=38mm 有效計算高度為he=0.7×hf1=0.7×6=4.2mm2.荷載計算 剪力V=F×cosα×0.5=26.6×cos60°×0.5=6.7(KN) 拉力N=F×sinα×0.5=26.6×sin60°×0.5=11.5(KN) 彎矩M=N×e=11.5×0.00=0.00(KN-m)3.應(yīng)力計算 焊縫形式：直角角焊縫 受力形式：拉(壓)彎剪 Lw=50mm,hf=6mm,he=4.2mm N=12.9kN,M=0.00kN,V=7.4kN 查表：ffw=160N/mm2 強度增大系數(shù)βf=1.22 W=Lwe2×he/6=382×4.2/6=1010.8mm3 σ=[N/(Lwe×he)+M/W]=[11.5×103/(38×4.2)+0.00×106/1010.80] =72.2N/mm2≤ffw×βf=160×1.22=76.5N/mm2，滿足要求。 τ=V/(Lwe×he)=6.7×103/(38×4.2)=41.2N/mm2≤ffw=160N/mm2，滿足要求。 σz=[(σ/βf)2+τ2]1/2=[(76.5/1.22)2+41.22]1/2 =72.4N/mm2≤ffw=160N/mm2。綜上，下拉桿與型鋼梁連接處雙耳板焊縫滿足要求。10.2.5混凝土內(nèi)螺帽對混凝土梁的沖切驗算梁側(cè)預(yù)埋懸挑梁斜拉桿上端采用一個內(nèi)置預(yù)埋混凝土的方形螺母螺栓固定，螺母傳遞螺栓的拉力作用給混凝土梁或混凝土墻，方形螺母尺寸為40×40×20mm。如圖11-4a所示，螺母受力簡圖如圖11-4b，圖11-4c所示。（a）方形螺母（b）方形螺母受力簡圖（c）方形螺母沖切錐體示意圖圖11-4方形螺母受力示意圖參照《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范》(GB50010-2010)2015公式6.5.1-1計算，應(yīng)滿足fl≤0.7βhftημmh0式中fl—螺栓最大拉力設(shè)計值（N）；βh—截面高度影響系數(shù)，當h≤800mm時，取1.0；ft—混凝土抗拉強度設(shè)計值；η—影響系數(shù)，取1.0；μm—計算截面的周長，取距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長；h0—截面的有效高度，取h0=150mm；由圖12-4（c）可知:μm=4×(40+150)=760mm螺栓所受最大拉力設(shè)計值fl(max)=Nt=55.8kNft＞fl/0.7βhημmh0=60700/（0.7×1.0×1.0×760×150）=0.76N/mm2結(jié)構(gòu)混凝土強度C30，ft=1.43＞0.88N/mm2，滿足設(shè)計要求，由《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范》(GB50010-2010)2015表4.1.4知,規(guī)范對應(yīng)最低C15混凝土抗拉強ft=0.91N/mm2＞0.76N/mm2，滿足要求。10.2.6懸挑承力架梁端板對混凝土的局部受壓承載力驗算當上拉式懸挑承力架拉桿在未工作狀態(tài)時，懸挑梁底座對混凝土梁有一個彎矩M的作用，在彎矩M的作用下，螺栓受拉，底座下端受壓，按平截面假定，壓應(yīng)力呈三角形分布，受力簡圖和計算簡圖如圖11-5（a），圖11-5（b）所示。圖11-5（a）梁端在彎矩M作用下受力簡圖圖11-5（b）梁端在彎矩M作用下計算簡圖參照《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范》(GB50010-2010)2015公式6.2章有關(guān)規(guī)定x—相對受壓區(qū)高度；h0—有效高度，取215mm；M—計算截面最大彎矩，M=26.1KN.mα1—系數(shù)，按《混凝土規(guī)范》6.2.6條計算；b—底座寬度，取210mm；fc—混凝土抗壓強度設(shè)計值，取14.3N/mm2；=45.2mmNmax=α1fcbx=1.0×14.3×210×45.2=135.6kN混凝土局部受壓強度可參照《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范》(GB50010-2010)2015，6.6.1，6.6.2條有關(guān)規(guī)定進行計算：本項目，a=210mm，b=x=53.0mm。AL=a×b=11130；Ab=（a+2b）×3b=50244mm2βl=（Ab/AL）1/2=2.0；βc=1.0可知，由《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范》(GB50010-2010)2015，6.6.1-1fc＞fl/1.35βcβlAl=135600/（1.35×1.0×2.0×11130）=4.51N/mm2因此，當混凝土強度為fc＞4.51N/mm2時，滿足型鋼梁底座對混凝土梁受壓要求，由《混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)范》(GB50010-2010)2015表4.1.4知，規(guī)范對應(yīng)最低C15混凝土fc=7.2N/mm2>4.51N/mm2，因此能夠滿足局部承壓要求，且尚有余量。梁側(cè)懸挑承力架傳給主體結(jié)構(gòu)荷載值單拉式懸挑承力架鋼筋斜拉桿上端f點的支座反力反向作用在上層主體結(jié)構(gòu)外圍梁上，也就是鋼筋斜拉桿上端傳給建筑物主體結(jié)構(gòu)混凝土墻、柱、梁外圍的荷載值。令鋼筋斜拉桿上端傳給上層主體結(jié)構(gòu)外圍梁的垂直集中荷載設(shè)計值為P上層Y1.2。n，水平集中荷載設(shè)計值為P上層X1.2.n。懸挑梁傳給本層主體結(jié)構(gòu)外圍梁的垂直集中荷載設(shè)計值為P本層Y1.2.n，水平集中荷載設(shè)計值為P本層X1.2.n。（2）當單拉式承力架在施工過程中可能出現(xiàn)某種突發(fā)狀況導(dǎo)致鋼筋斜拉桿未參與工作時，此時兩根立桿傳來的上部鋼管腳手架荷載將全部由懸挑型鋼梁單獨全部承受,此時工字鋼懸挑梁傳給本層建筑物主體結(jié)構(gòu)混凝土墻、柱、梁為最不利工況。此時工字鋼懸挑梁連接端為固定端的支座反力反向作用在本層主體結(jié)構(gòu)外圍梁上，也就是工字鋼懸挑梁固定端傳給建筑物主體結(jié)構(gòu)外圍梁的荷載值。令工字鋼懸挑梁固定端傳給本層主體結(jié)構(gòu)外圍梁上的垂直集中荷載設(shè)計值為Q本層Y1.2.n，彎矩荷載設(shè)計值為T本層1.2.n（即本層梁扭矩）。（3）雙拉式懸挑承力架鋼筋斜拉桿上端支座反力反向作用在上層主體結(jié)構(gòu)外圍梁上，也就是鋼筋斜拉桿上端傳給主體結(jié)構(gòu)混凝土墻、柱、梁外圍的荷載值。令鋼筋斜拉桿上端傳給上層主體結(jié)構(gòu)外圍梁的垂直集中荷載設(shè)計值為R上層Y1.2.n,水平集中荷載設(shè)計值為R上層X1.2.n。懸挑梁傳給本層主體結(jié)構(gòu)外圍梁的垂直集中荷載設(shè)計值為R本層Y1.2.n，水平集中荷載設(shè)計值為R本層X1.2.n。（4）當雙拉式承力架在施工過程中可能出現(xiàn)某種突發(fā)狀況導(dǎo)致一根鋼筋斜拉桿未參與工作時，此時立桿傳來的上部鋼管腳手架荷載將全部由一根拉桿和懸挑型鋼梁全部承受,此時工字鋼懸挑梁傳給本層建筑物主體結(jié)構(gòu)混凝土墻、柱、梁為最不利工況。令鋼筋斜拉桿上端傳給上層主體結(jié)構(gòu)外圍梁的垂直集中荷載設(shè)計值為S上層Y1.2。n，水平集中荷載設(shè)計值為S上層X1.2.n。懸挑梁傳給本層主體結(jié)構(gòu)外圍梁的垂直集中荷載設(shè)計值為S本層Y1.2.n，水平集中荷載設(shè)計值為S本層X1.2.n。承力架傳給主體結(jié)構(gòu)荷載值設(shè)計值：詳見表12-1。承力架傳給主體結(jié)構(gòu)荷載簡圖：詳見圖12-1。表12-1承力架傳給主體結(jié)構(gòu)荷載值設(shè)計值表荷載作用位置荷載設(shè)計值1300mm1800mm2100mm2301mm單拉式拉桿正常工作狀態(tài)上層P上層Y1.2,n19.0↓22.2↓//P上層X1.2.n5.4→9.4→//本層P本層Y1.2.n2.0↓0.2↓//P本層X1.2.n5.4←9.4←//拉桿（不受力）狀態(tài)本層Q本層Y1.2.n20.1↓20.2↓//T本層1.2。n16.326.1//雙拉式拉桿正常工作狀態(tài)上層R上層Y1.2.n//22.3↓22.1↓R上層X1.2.n//12.4→13.7→本層R本層Y1.2.n//4.5↓4.8↓R本層X1.2.n//12.4←13.7←拉桿2（不受力）狀態(tài)上層S上層Y1.2.n//23.2↓22.8↓S上層X1.2.n//12.4→13.7→本層S本層Y1.2.n//3.5↓3.9↓S本層X1.2.n//12.4←13.7←注：表中P,Q單位為KN，T單位為KN·mP上層Y1.2.n表示正常工作工況下的上層主體結(jié)構(gòu)所受豎向荷載值，1.2.n表示長度類別；P上層X1.2.n表示正常工作工況下的上層主體結(jié)構(gòu)所受水平荷載值，1.2.n表示長度類別；P本層Y1.2.n表示正常工作工況下的本層主體結(jié)構(gòu)所受豎向荷載值，1.2.n表示長度類別；P本層X1.2.n表示正常工作工況下的本層主體結(jié)構(gòu)所受水平荷載值，1.2.n表示長度類別；Qb本層Y1.2.n表示拉桿失效工況下的上層主體結(jié)構(gòu)所受豎向荷載值，1.2.n表示長度類別；Q本層X1.2.n表示拉桿失效工況下的上層主體結(jié)構(gòu)所受水平荷載值，1.2.n表示長度類別；T本層1.2.n表示單拉式懸挑架在拉桿失效時型鋼梁傳給本層主體梁的不利扭矩；有樓板約束時參照《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010折減；對于主體結(jié)構(gòu)有樓板時，可不考慮承力架的水平作用力對主體結(jié)構(gòu)的影響。表中數(shù)據(jù)為設(shè)計值，設(shè)計單位驗算原結(jié)構(gòu)時應(yīng)根據(jù)實際情況按標準值進行驗算，標準值與設(shè)計值轉(zhuǎn)換系數(shù)可為1.35。當平面布置圖中型鋼梁長度與表對應(yīng)長度不一致時，可簡化插值確定。根據(jù)《建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》DGJ32/J121-2011第5.2.2條規(guī)定，為安全起見，應(yīng)取表所示荷載布置圖對主體結(jié)構(gòu)外圍梁的承載力進行驗算，取拉桿正常工作狀態(tài)所對應(yīng)的上層豎向力驗算上層梁，取拉桿失效狀態(tài)時型鋼梁端對應(yīng)本層的豎向力及扭矩驗算本層梁。圖11-1承力架傳給主體結(jié)構(gòu)荷載簡圖懸挑承力架落在主體結(jié)構(gòu)懸挑構(gòu)件時支撐體驗算12.1支撐體選取部位及其懸挑架布置根據(jù)本項目結(jié)構(gòu)施工圖及梁側(cè)預(yù)埋懸挑承力架平面布置圖，本項目懸挑支撐體布置和需要驗算的邊梁及懸挑梁布置圖如圖13-1所示（對于非懸挑部位設(shè)計單位根據(jù)結(jié)構(gòu)計算模型驗算）。根據(jù)結(jié)構(gòu)圖，本項目有兩個類型懸挑，分別計算。圖12-1a懸挑支撐體布置圖圖12-1b懸挑支撐體布置圖12.2驗算部位荷載取值根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011的第5.5.3款“對搭設(shè)在樓面等建筑結(jié)構(gòu)上的腳手架，應(yīng)對支撐架體的建筑結(jié)構(gòu)進行承載力驗算，當不能滿足承載力要求時采取可靠的加固措施”的有關(guān)規(guī)定，必須經(jīng)原設(shè)計單位根據(jù)梁側(cè)懸挑承力架傳來的腳手架最不利荷載，對安裝懸挑承力架的主體結(jié)構(gòu)外圍墻、柱、梁進行承載力驗算合格后，或者當不能滿足承載力要求時應(yīng)采取增配鋼筋或其他可靠的加固措施后，方可進行懸挑承力架預(yù)埋件的安放工序。承力架傳給主體結(jié)構(gòu)荷載值詳見表12-1。承力架傳給主體結(jié)構(gòu)力學(xué)模型如圖13-1所示，按照拉桿失效時最不利情況調(diào)整上層、本層、下層部位構(gòu)件截面及配筋。a.邊梁力學(xué)模型b.懸挑梁力學(xué)模型圖12-1懸挑支撐體力學(xué)模型12.3主體結(jié)構(gòu)懸挑支撐體驗算A型懸挑支撐體驗算懸挑支撐體邊梁截面復(fù)核1計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:3.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:3.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:按裂縫控制配筋計算 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HRB400配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.300mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 3計算結(jié)果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=3700B×H=200×500左中右彎矩(-):0.0000.000-43.573彎矩(+):0.00025.7070.000剪力:24.767-25.058-46.610上部as:353535下部as:353535上部縱筋:200200353下部縱筋:351432274箍筋A(yù)sv:191191191上縱實配:2E14(308)2E14(308)2E18(509)下縱實配:2E18(509)2E18(509)2E18(509)箍筋實配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋實配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上實配筋率:0.31%0.31%0.51%下實配筋率:0.51%0.51%0.51%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂縫:0.0000.0290.060撓度:-0.0000.699-0.000最大裂縫:0.060mm<0.300mm最大撓度:0.699mm<18.500mm(3700/200)本跨計算通過.梁號2:跨長=3600B×H=200×500左中右彎矩(-):-43.5730.0000.000彎矩(+):0.00030.9790.000剪力:58.0999.829-39.526上部as:353535下部as:353535上部縱筋:276200200下部縱筋:228200200箍筋A(yù)sv:191191191上縱實配:2E18(509)2E14(308)2E14(308)下縱實配:2E20(628)2E20(628)2E20(628)箍筋實配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋實配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上實配筋率:0.51%0.31%0.31%下實配筋率:0.63%0.63%0.63%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂縫:0.0600.0280.000撓度:-0.0001.063-0.000最大裂縫:0.060mm<0.300mm最大撓度:1.063mm<18.000mm(3600/200)本跨計算通過.懸挑支撐體懸挑梁截面復(fù)核：為簡化計算，按照邊梁傳給懸挑梁的集中力計算，并考慮傳給邊梁的扭矩轉(zhuǎn)化成彎矩傳給懸挑梁。考慮樓板的作用，扭矩折減系數(shù)取值0.4，并按照每根工字鋼傳給邊梁兩端扭矩疊加法確定傳給懸挑梁的彎矩。1計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:3.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:3.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:按裂縫控制配筋計算 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HRB400配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.300mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 3計算結(jié)果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=1500B×H=200×500左中右彎矩(-):-206.806-113.127-26.000彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:129.275120.538111.800上部as:353535下部as:353535上部縱筋:1468729200下部縱筋:285200200箍筋A(yù)sv:216216216上縱實配:3E25(1473)3E25(1473)3E25(1473)下縱實配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋實配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋實配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上實配筋率:1.47%1.47%1.47%下實配筋率:0.31%0.31%0.31%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂縫:0.2690.1260.007撓度:-0.0001.1983.958最大裂縫:0.269mm<0.300mm最大撓度3.958mm<15.000mm(2×1500/200懸挑)本跨計算通過.A型懸挑支撐體懸挑梁-21計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:3.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:3.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:按裂縫控制配筋計算 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HRB400配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.300mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 3計算結(jié)果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=1000B×H=200×500左中右彎矩(-):-200.825-111.956-26.000彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:180.650174.825169.000上部as:353535下部as:353535上部縱筋:1414489200下部縱筋:200200289箍筋A(yù)sv:523523523上縱實配:3E25(1473)3E25(1473)3E25(1473)下縱實配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋實配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋實配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上實配筋率:1.47%1.47%1.47%下實配筋率:0.31%0.31%0.31%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂縫:0.2620.1250.007撓度:-0.0000.5231.735最大裂縫:0.262mm<0.300mm最大撓度1.735mm<10.000mm(2×1000/200懸挑)本跨計算通過.A型懸挑支撐體懸挑梁-31計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:3.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:3.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:按裂縫控制配筋計算 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HRB400配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.300mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 3計算結(jié)果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=2450B×H=200×500左中右彎矩(-):-193.369-63.406-26.000彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:137.74268.8710.000上部as:353535下部as:353535上部縱筋:1349402200下部縱筋:200270200箍筋A(yù)sv:267267267上縱實配:3E25(1473)3E25(1473)3E25(1473)下縱實配:2E16(402)2E16(402)2E16(402)箍筋實配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋實配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上實配筋率:1.47%1.47%1.47%下實配筋率:0.40%0.40%0.40%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂縫:0.2410.0470.007撓度:-0.0002.5027.506最大裂縫:0.241mm<0.300mm最大撓度7.506mm<24.500mm(2×2450/200懸挑)本跨計算通過.B型懸挑支撐體驗算懸挑支撐體邊梁截面復(fù)核1計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:3.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:3.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:按裂縫控制配筋計算 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HRB400配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.300mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 3計算結(jié)果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=4200B×H=200×500左中右彎矩(-):0.0000.000-35.339彎矩(+):0.00040.8590.000剪力:35.977-9.900-55.165上部as:353535下部as:353535上部縱筋:200200239下部縱筋:232594299箍筋A(yù)sv:191191191上縱實配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)下縱實配:3E16(603)3E16(603)3E16(603)箍筋實配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋實配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上實配筋率:0.31%0.31%0.31%下實配筋率:0.60%0.60%0.60%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂縫:0.0000.0340.116撓度:-0.0002.223-0.000最大裂縫:0.116mm<0.300mm最大撓度:2.223mm<21.000mm(4200/200)本跨計算通過.梁號2:跨長=2700B×H=200×500左中右彎矩(-):-35.340-15.079-38.158彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:26.78611.059-51.831上部as:353535下部as:353535上部縱筋:226200247下部縱筋:200200200箍筋A(yù)sv:191191191上縱實配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)下縱實配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋實配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋實配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上實配筋率:0.31%0.31%0.31%下實配筋率:0.31%0.31%0.31%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂縫:0.1160.0210.145撓度:-0.000-0.632-0.000最大裂縫:0.145mm<0.300mm最大撓度:0.000mm<13.500mm(2700/200)本跨計算通過.梁號3:跨長=4200B×H=200×500左中右彎矩(-):-38.1580.0000.000彎矩(+):0.00041.0020.000剪力:56.2075.743-40.135上部as:353535下部as:353535上部縱筋:243200200下部縱筋:253207278箍筋A(yù)sv:191191191上縱實配:2E14(308)2E14(308)2E14(308)下縱實配:2E16(402)2E16(402)2E16(402)箍筋實配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋實配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上實配筋率:0.31%0.31%0.31%下實配筋率:0.40%0.40%0.40%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂縫:0.1450.0990.000撓度:-0.0002.784-0.000最大裂縫:0.145mm<0.300mm最大撓度:2.784mm<21.000mm(4200/200)本跨計算通過.懸挑支撐體懸挑梁截面復(fù)核：為簡化計算，按照邊梁傳給懸挑梁的集中力計算，并考慮傳給邊梁的扭矩轉(zhuǎn)化成彎矩傳給懸挑梁?？紤]樓板的作用，扭矩折減系數(shù)取值0.4，并按照每根工字鋼傳給邊梁兩端扭矩疊加法確定傳給懸挑梁的彎矩。B型懸挑支撐體懸挑梁-11計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:3.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:3.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:按裂縫控制配筋計算 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HRB400配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.300mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 3計算結(jié)果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=1500B×H=200×500左中右彎矩(-):-169.756-87.777-26.000彎矩(+):0.0000.0000.000剪力:113.675104.93868.900上部as:353535下部as:353535上部縱筋:1152534200下部縱筋:200200405箍筋A(yù)sv:191191191上縱實配:3E25(1473)3E25(1473)3E25(1473)下縱實配:2E16(402)2E16(402)2E16(402)箍筋實配:2E8@100(1005)2E8@100(1005)2E8@100(1005)腰筋實配:2d12(226)2d12(226)2d12(226)上實配筋率:1.47%1.47%1.47%下實配筋率:0.40%0.40%0.40%箍筋配筋率:0.50%0.50%0.50%裂縫:0.2110.0870.007撓度:-0.0000.9553.119最大裂縫:0.211mm<0.300mm最大撓度3.119mm<15.000mm(2×1500/200懸挑)本跨計算通過.B型懸挑支撐體懸挑梁-21計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:3.00kN/m 活載準永久值系數(shù):0.50均布活載標準值:3.00kN/m 支座彎矩調(diào)幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3 計算時考慮梁自重:考慮恒載分項系數(shù):1.30 活載分項系數(shù):1.50活載調(diào)整系數(shù):1.00 配筋條件:按裂縫控制配筋計算 縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30 箍筋級別:HRB400配筋調(diào)整系數(shù):1.0 上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0% 下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.300mm 撓度控制系數(shù)C:200截面配筋方式:雙筋 3計算結(jié)果：單位說明:彎矩:kN.m 剪力:kN縱筋面積:mm2 箍筋面積:mm2/m裂縫:mm 撓度:mm梁號1:跨長=1500B×H=200×500