沙漏控制#知識學習

1、控制沙漏A1:有限單元法通常以結(jié)節(jié)點的位移為基礎(chǔ)變量，其中每個小區(qū)內(nèi)的點的位移和失真可以通過使用三角函數(shù)來內(nèi)插計算每個結(jié)節(jié)點的位移來獲得，并且應(yīng)力可以根據(jù)結(jié)構(gòu)方程式從失真計算來獲得，并隨后計算小區(qū)中的能量。 采用單點積分(積分點位于等殘奧圈套中心)，雖然在一些情況下結(jié)節(jié)點位移非零(即，單元有失真)，但是在內(nèi)插計算中得到的失真為零(例如，正方形單元變形為等腰梯形，結(jié)節(jié)點位移相等，但是符號相反，各個形狀的函數(shù)相同) (請參見。) 在這種情況下，一對用戶針織面料重疊就像沙漏，這種模式稱為沙漏模式或沙漏模式?，F(xiàn)在有很多控制沙漏的專業(yè)計程儀計劃。 例如，控制基于針織面料邊界的相對旋轉(zhuǎn)。 但是，這些個的方

2、法不能保持完全性。我主要談?wù)撐锢矸€(wěn)定性，在假定失真方法的基礎(chǔ)上，確立沙漏穩(wěn)定性的過程。 在這些個過程中，穩(wěn)定性殘奧表基于材料的性能。 這種穩(wěn)定性也被稱為物理沙漏控制。 在非壓縮材料中，即使穩(wěn)定性殘奧表是一次性的，這些個的穩(wěn)定性方法中也沒有自搖滾樂。 為了建立物理沙漏控制，1 .在用戶針織面料內(nèi)旋轉(zhuǎn)必須是常數(shù)這兩個假設(shè)。 2 .尤針織面料內(nèi)材料響應(yīng)均勻。A2:沙漏模式是非物理零能量變形模式，產(chǎn)生零失真和應(yīng)力。 只在減縮積分(單積分點)體、殼、厚殼尤針織面料中發(fā)生沙漏模式。 LS-DYNA中有幾個抑制沙漏模式的算法。 差動奧爾特算法通常不是最有效的算法，不過是最經(jīng)濟的。一種完全消除沙漏的方法是切換

3、到全積分或選擇減少積分(S/R )方程的UE針織面料。 然而，這種方法是下策。 例如，第一，類型2的體積針織面料比差分奧爾特的點積分體積針織面料計算的差異大的其二是更不穩(wěn)定的(易出現(xiàn)負體積)。 其三，如果2個類型的小區(qū)的小區(qū)形狀不好，在一些應(yīng)用中有變成剪切鎖死(shear-lock )的傾向，因此變得過硬。三角形外殼和四面體片尤針織面料雖然沒有沙漏模式，但在很多應(yīng)用中都有很硬的缺點。 減少沙漏的一個好方法是將網(wǎng)格細分，但那未必現(xiàn)實。 加載方法會影響沙漏的程度。 壓力載荷優(yōu)于單點載荷，因為它容易引起沙漏定模式。 要做評估沙漏，請將*control_energy卡設(shè)置為HGEN=2，并使用*dat

4、abase_glstat卡和*database_matsum卡打印系統(tǒng)和每個組件的沙漏。 這確認非物理沙漏在每個部件的峰值內(nèi)較小(經(jīng)驗上為10% )。 對于shell UE針織面料，可以繪制沙漏能量密度云圖，但必須將*database_extent_binary卡設(shè)置為SHGE=2。 在LS-Prepost中選擇fcompmischourglass能源。對于流體零配件，差速器奧爾特的沙漏系數(shù)通常是不合適的(過高)。 因此，對于流體，沙漏系數(shù)通?？s小為1-2位。 用粘性的沙漏控制流體。 差速器奧爾特的沙漏方程(type 1)對流體通常是可行的?；诮Y(jié)構(gòu)零配件一般剛性的沙漏控制(type 4，5，

5、5 )比粘性沙漏控制更有效。 通常，使用剛性沙漏控制時，習慣于將沙漏系數(shù)減少到0.030.05的范圍，將非物理的硬化響應(yīng)抑制到最小限度，同時有效地抑制沙漏模式。 對于高速沖擊，對于固體構(gòu)造零配件，也推薦基于粘性的沙漏控制(type1、2、3 )。粘性沙漏控制只能抑制沙漏模態(tài)的進一步發(fā)展，而剛性沙漏控制則使尤針織面料向不變形方向變形。類型8沙漏控制僅用于用戶針織面料類型1.6的情況。 該沙漏類型激活了1.6號外殼的翹曲剛性，不會因針織面料的翹曲而導致解劣化。 使用沙漏控制8，1.6號為shell-UE的針織面料可以用于解決被稱為扭轉(zhuǎn)波束的問題。對于單針織面料類型1的體和收縮積分2D體(殼類型13

6、15 )類型6沙漏控制，調(diào)用了失真協(xié)調(diào)旋轉(zhuǎn)方程式。 使用“沙漏特羅爾類型6”和“系數(shù)1.0”，彈性部件只需在厚度方向分割類型1的主體針織面料，即可獲得正確的彎曲剛性。 在隱含計算中，類型6沙漏控制應(yīng)當總是用于類型1的主體針織面料(在實際中，在V970中自動設(shè)置)。 (moreontype6hgcontrolfromleebindeman )類型6的沙漏控制和類型4、5并不使用假定應(yīng)力場和材料特性來推測假定應(yīng)力場。 由于此應(yīng)力在單元封閉域中積分以獲得沙漏力，因此單元表現(xiàn)為具有相同假設(shè)應(yīng)變場的全積分單元。 此類假設(shè)應(yīng)變場設(shè)計為阻止純彎曲中不現(xiàn)實的剪切變形和幾乎非壓制材料中的體積鏈死亡。類型4和類型

7、5的沙漏控制基于單元體積，波速和密度按照LS-DYNA理論手冊中的公式3.21計算沙漏剛度。對沙漏類型6的主要改進是應(yīng)力場在小區(qū)內(nèi)積分。 這樣，在使用大屏幕縱橫比和變形形狀的主體針織面料時，沙漏控制會非常丟失男低音。 類型4和類型5的沙漏特羅爾難以對較大的屏幕縱橫比和變形形狀的用戶針織面料產(chǎn)生反應(yīng)，沙漏模式的反應(yīng)較強，而具有較弱的其他模式的傾向。沙漏控制類型6的另一理論優(yōu)點是對于在厚度方向上僅具有一個單針織面料的南朝梁而言可獲得精確解。 為此，請將沙漏的剛性殘奧儀表設(shè)置為1.0。 同樣，當沙漏系數(shù)被設(shè)置為1.0時，彈性材料的方形截面桿扭轉(zhuǎn)問題可以以較少的針織面料解決。 然而，由于非線性材料沒有

8、如沙漏類型6的假定那樣線性改變應(yīng)力場，因此在粗糙網(wǎng)格中不可能獲得良好結(jié)果。 如果在南朝梁厚度方向上沒有更多的積分點，就無法捕捉應(yīng)力場的非線性狀態(tài)。選擇沙漏控制可能有以下幾個問題。 如果用戶針織面料有大的屏幕縱橫比或大的變形(無論初始變形中)，建議使用類型6的沙漏控制。 類型6的沙漏特羅爾通常適合于柔軟的材料，諸如泡沫或蜂窩搶先版的材料在計算中可能經(jīng)歷非常顯著的變形。4、5和6類型的沙漏特羅爾在材料特別柔軟或單元形狀合理，網(wǎng)格不粗糙的情況下也能得到相同的結(jié)果。 在這種情況下，建議使用類型4的沙漏進行特羅爾。 與其他類型相比，A3:總能量=內(nèi)動能與滑動界面能之間可以進行相互轉(zhuǎn)換，但在動力學問題上總

9、能量一般不會有太大變化。 是能量守恒的原理。 沙漏模式也是零能模式，他是理論上存在的變形模式，但在實際的模型中不存在。 零能量模式是指有變形，但不消耗能量。 顯然是偽變形模式，不控制的話計算模型會變得不穩(wěn)定，計算結(jié)果也沒有什么意義。 抵抗這種變形模式必須消耗相應(yīng)的能量，即沙漏能量。 這個比率過多，表示模型和實際的變形有很大的差異，當然不正確。 這也是減少積分的代價。 全積分單針織面料可以解決這個問題，但效率低，可能導致體積鏈死，存在著過于剛強的問題。沙漏特羅爾的是，沙漏一般在總能量的10%以下。 如果大于該值，則您的計算結(jié)果不可靠的用于A4:的全積分單針織面料可以大大降低沙漏。 全積分在計算動

10、力問題時有很多缺點，所以一般采用單點積分方式。 由此產(chǎn)生的沙漏問題，dyna可以提供各種算法，減少到5%以下，控制著沙漏。 首先，如果您的模型是由許多零配件組成的裝配體，則沙漏必須找到最大的零配件，并且可以進行適當?shù)目刂疲?第一，從載荷開始，必須避免集中荷載的第二，從網(wǎng)格開始，盡量實現(xiàn)網(wǎng)格的調(diào)和；第三，從沙漏控制開始，采用不同的控制方法；第四，從單體算法來說，不能將一個零件化分為多個零件單體算法不同以外相同，采用全積分！有限單元法一般是以結(jié)節(jié)點的位移為基本變量，并且單元內(nèi)的每個點的位移和失真可以通過使用矩形函數(shù)內(nèi)插計算每個結(jié)節(jié)點的位移來獲得，并且應(yīng)力可以通過基于結(jié)構(gòu)方程式的化學基的失真計算來獲

11、得，并且隨后可以計算單元內(nèi)的能量。 采用單點積分(積分點位于等殘奧圈套中心)，雖然在一些情況下結(jié)節(jié)點位移非零(即，單元有失真)，但是在內(nèi)插計算中得到的失真為零(例如，正方形單元變形為等腰梯形，結(jié)節(jié)點位移相等，但是符號相反，各個形狀的函數(shù)相同) (請參見。) 很明顯，麻煩來了。 所以，必須避免這種情況。 判別零動力模式出現(xiàn)的最簡單方法是在用戶針織面料的變形看情況從而成為用戶針織面料交替出現(xiàn)的梯形時(兩個像沙漏一樣，像windows中的漫動畫標注光標時)必須注意。 此外，使用use * hourglass卡和PART卡時，請查看hourglass energy，對部件進行沙漏控制，使其不超過總能量

12、的5%。 *control_houglassstard的功能和同樣的感覺，前者控制具體的部件，后者控制整個模型)根據(jù)本書，使用好的模型方式可以減少沙漏的發(fā)生，例如，避免網(wǎng)格的微細化、施加單點負荷，容易發(fā)生沙漏模式我的理解是在那些地方放上全積分的尤針織面料。 其他為單點積分單針織面料。 我的理解是增加要點有關(guān)沙漏問題，建議查看abaqus幫助文檔。 我覺得說話很好。 從淺到深，說深的容易理解。沙漏的發(fā)生是數(shù)值問題，是用戶針織面料自身存在的數(shù)值問題。 舉一個例子，在單積分點線性針織面料中，單針織面料受力變形而不產(chǎn)生應(yīng)變能也被稱為零能量模式。 在這種情況下，由于針織面料沒有剛性，不能抵抗變形，不合理

13、，必須避免這種情況。 既然沒有剛性，為了限制沙漏模式的擴大就必須加上假想的剛性有人為的沙漏剛性。沙漏現(xiàn)象的判別、即使0功能模式出現(xiàn)的方法中最簡單的是，通過觀察用戶針織面料變形的樣子，如之前所述的單點積分用戶針織面料那樣，若成為用戶針織面料交替出現(xiàn)的梯形，則這樣的用戶針織面料重疊多個，就會成為我們windows的沙漏圖標應(yīng)變：應(yīng)該可以用自適應(yīng)網(wǎng)格分割。 注： *CONTROL_ADAPTIVE和*PART的對應(yīng)設(shè)定) 164 UC針織面料不能自動分割。大變形確實存在網(wǎng)格畸形的問題，一般可以解決如下問題1、在變形尤針織面料少、位置不重要的情況下，刪除變形尤針織面料，繼續(xù)計算2 .適當調(diào)整殘奧儀表，

14、減少畸形出現(xiàn)和破壞畸形尤針織面料(ADD_EROSION )。3 .使用ale。版主所說的第一個解決方案是通過重啟實現(xiàn)的嗎？ 使用ALE。2.3 )今天在突然地，dyna牛鼻子字的*section_shell_ale的第8項setype注意到有3個選項：1- la grange。2-Euler，3-ale，還有*control_ale的第一個dct 2-歐拉、3-ale、3-ale環(huán)境。請告訴我這兩個牛鼻子字中的選項是否對應(yīng)，其優(yōu)先順序是否高，如果都選擇了1，則ale定義了什么？ 我一直困惑的著，希望能詳細說明，阿里嘎多。根據(jù)經(jīng)驗判斷，*section_shell_ale的定義應(yīng)該更高。 因為

15、在dyna中，通常的牛鼻子字總是比特定的part的牛鼻子字定義小。在dyna中，對差動奧爾特的Lagrange尤針織面料、構(gòu)造動力學解析、表示。 因此，在設(shè)定了ALE(*control_ale )、結(jié)構(gòu)熱力學分析(*CONTROL_SOLUTION )、隱式(*CONTROL_IMPLICIT_GENERAL )的情況下，發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)在差動奧爾特中是前者的現(xiàn)象的是DYNA的風格，避免了事故)完全重新啟動是一種新的分析，但必須考慮先前分析的相關(guān)零配件的變形和應(yīng)力，并且必須使用牛鼻子字*STRESS_INITIALIZATION_OPTION進行此傳遞。在dos命令中鍵入以下內(nèi)容ls-dyna ei=重啟輸入. krr=d3dvumpnn與小規(guī)模重啟不同，restartinput.k文件種類具有完整的牛鼻子字輸入，對于節(jié)點、用戶針織面料、追加的PART等需要初始化的PART，其輸入文件種類的節(jié)點、用戶針織面料數(shù)、數(shù)組和拓撲分析關(guān)系與上次求出的輸入文件相同動力顯示算法指南剛才看了dyna的樣本手冊，由part定義，簡單方便。 我用hypermesh作為預(yù)處理，很方便。 具體而言，在hypermesh中選擇bcs-entitysets-comps，輸入定義的set的名稱，選擇要包含的component，最后選擇create即可。 hypermesh作為dyna的預(yù)處理非