主船體結構初算-船DNV課件.ppt

1、1,符號說明-常規(guī)參數(shù),L，設計船長，單位m，粗算時可以取總長。 L1，取L，但不必大于300m。 B，船寬，單位m。 Ds或D，型深，單位m。 T，設計吃水，單位m。 TM，最小設計吃水，單位m。通常，對干貨船取0.35T，對液貨船取2+0.02L。 y，計算位置距中性面的垂直距離，單位m。 z，計算位置到基線的垂直距離，單位m。,2,符號說明-常規(guī)參數(shù),l，跨距，或者叫做支撐長度，單位m。 S，強梁之間的間距，單位m。 p, 設計壓力kN/m2，具體計算在后面的計算中會再次提到。 ，艙內液體的密度，如果是海水，取值，1.025t/m3 。 方型系數(shù)CB，可以從做穩(wěn)性的同事處得到。 s，型材

2、間距，未注明情況下單位取m,通常我們取型材間距在0.55m到0.75m之間。,3,符號說明-應力參數(shù),ZB，中剖面模數(shù)，單位cm3。 ，系數(shù)。遠洋船取1，港口或遮避海域取0.5。 Ms，靜水彎距，單位kNm。 Mw，波浪彎距，單位kNm。 Mw=-0.11* *Cw*L2*B*(CB+0.7)，中垂； Mw=0.19* *Cw*L2*B*(CB+0.7)，中拱。 f2b(f2d)，應力系數(shù),f2b(f2d)=5.7*(Ms+Mw)/ZB。,4,符號說明-穩(wěn)性參數(shù),GM，初穩(wěn)性高，metacentric height, in m。 kr，橫搖回轉半徑，單位m。 以下是近似計算值,5,符號說明-穩(wěn)

3、性參數(shù),TR，橫搖周期，單位s。由下式和30s中取小值。,k，系數(shù)。有舭龍骨取1.2；無舭龍骨取1；有有效的減搖裝置取0.8。 c，系數(shù)。c=(1.25-0.025*TR)*k。 橫搖角，單位弧度。=50*c/(B+75),6,符號說明,波浪系數(shù)Cw，按下表選?。?設計最高航速或最大拖航速度V，單位knots. 重力加速度g0，取9.81m/s2.,7,符號說明-加速度系數(shù),加速度參數(shù)a0，由下面的公式計算得到：,8,符號說明-垂向加速度,合成垂向加速度av，從下面的式中計算： 式中的系數(shù)kv見下頁的圖。,9,符號說明-系數(shù)kv,式中的系數(shù)kv的系數(shù)選擇：,10,符號說明-螺旋升角,螺旋上升周

4、期按下式計算。,11,符號說明-壓力相關系數(shù),f，從所在的橫向位置的水線到舷頂列板的最高點的距離，單位m 。 kf,計算吃水，單位m，kf=min(T,f)。 ks，系數(shù)， 計算如下：,12,符號說明-壓力相關系數(shù),壓力參數(shù)pl，單位kN/m2，從下式計算。,壓力參數(shù)ppd，單位kN/m2，從下式計算。,13,符號說明-壓力相關系數(shù), pdyn，計算壓力損失，由做P t0與前面的定義一樣； k,首樓甲板距首0.2L以內取0.01；0.7D以上有2層甲板的中間甲板，或上建或甲板室把船舯0.4L覆蓋50%以上的第一層在此范圍的甲板，取0.01；其余取0。,23,強力甲板縱骨計算,縱骨的剖面模數(shù)由下

5、式計算：,p=p1-p13; ,在船中0.4L見下表，其它的強力甲板取160f1。,24,強力甲板橫梁計算,橫梁的剖面模數(shù)要滿足下面的要求：,橫梁的剖面模數(shù)要滿足下面的要求：,式中p=p1-p13；其余的參數(shù)見上一頁的定義。,25,強梁尺寸的選取,對于強梁，一般我們選用T型材，除了滿足剖面模數(shù)的要求外，還要滿足下面的要求。 請看下頁的示意圖。 支撐距離就是L1和L2中的大值。 通常B 20*tf，如果采用偏心的T型材，單邊的寬度B1 c*tf，H36，c=9.64,H32，c=10.2，普通鋼c=11.8， 。 通常B*tfdw*tw/7。,26,27,型材尺寸要求,所有的甲板骨材腹板和面板要

6、滿足下面的公式。,通常取0.01L；對壓載艙，貨油艙邊界取0.015L；對強力甲板上的生活區(qū)甲板取0.5。 h，型材高度mm。對有面板的型材g=65，對扁鋼取20。tk，見前面的定義。,28,甲板強梁的計算,強梁的腹板厚度，面板厚度，肘板厚度及上面加強筋的厚度不小于下面計算值：,t = 12 s + tk k通常取0.01L；在放貨區(qū)的貨油艙，壓載艙取0.02L；在尖艙取0.03L，但最大不超過6。,29,甲板強梁的計算,對強力甲板通常需求的剖面模數(shù)如下：,式中p=(p1-p6,1.15p7,p8-p13)看哪個相關。,對船中0.4L內縱向強構件。 =160f1，對橫梁和其它位置縱桁。,30,

7、甲板強梁的計算,扣除貫穿孔后的腹板面積不小于正式的計算值：,在跨距的中點處面積不能小于0.5A。,31,船底板設計壓力,32,外板的計算,舷頂列板的寬度:b=800+5L mm。 厚度不小于與之相連的舷側外板，并且不小下式計算的值：,舷側列板或不小于下式計算所得的值：,33,外板的計算,參數(shù)p=p1,p2,p3，看哪一個是相關的。 =175 f1 120 f2b , maximum 120 f1 橫骨架式，在0.4L以內； = 120 f1縱骨架式，在0.4L以內； = 160 f1 在距離首尾垂線0.1L內。 其余位置用線性插值。 底板和舭部的外板不小于下式計算值：,34,外板的計算,舭部的

8、板厚不能小于與之相鄰的底板和舷側外板的板厚。 如果舭部外板沒有扶強材或僅有一根扶強材，則板厚不小于下式計算值：,35,外板的計算,l 沿弧長的長度，單位mm。 p = 10 (T + B /2 + 0.088 CB (B/2 + 0.8 CW) (kN/m2) = 2 p1 10 T (最小值) 橫搖角度。 CW 波浪系數(shù)。 如果扶強材在圓弧外側，R用R1代替，如上頁圖： R1 = R + 0.5 (a + b),36,內底板的計算,p=(p4p15)，看哪個相關。 =min( 200 f1 110 f2b, 140 f1) 在 船中0.4 L內，橫骨架式。 = 140 f1 在 船中0.4

9、L內，縱骨架式。 = 160 f1 在距垂線0.1L內。 在以上位置之外的地方可以用線性插值。,37,內底板的計算,同時，內底板厚不能小于下式計算值：,t0=7.0在holds區(qū)域，在干貨區(qū)的艙口下方，并且沒有天花板； =6.0，在holds區(qū)域，沒有天花板； =5.0，在其它區(qū)域。,38,肋板和雙層底下縱桁的計算,肋板和雙層底下縱桁的板厚,p=(p13p15)看哪個相關。 p=p1,在sea chest周圍。 = 160 f1 對肋板在距垂線 0.1 L 內；,39,肋板和雙層底下縱桁的計算,= 120 f1 在sea chest周圍。 在其它位置可以線性插值。 k = 0.04 L1 中縱

10、桁，到從龍骨向上2米范圍內； = 0.02 L1 其它的桁材和中縱桁剩余部分； = 0.05 L1 在sea chest周圍。, = 在船中0.4L內見下表：,40,底板和內底板的計算,橫骨架式的扶強材的剖面橫數(shù)：,p=p1p15，看哪個相關。 腹板和面板板厚不小于下式的計算值：,41,底板的計算,k = min(0.015 L1,5.0) h = 型材截面高度 mm g = 65 有面板的型材 = 20 扁鋼. 對縱骨架式，剖面模數(shù)計算如下：,42,底板的計算,p=p1p3,看哪個相關。 ,在船中0.4L內按下表取，最大不超過160f1。,舭部縱骨的取值：225 f1 130 f2 (zn

11、za)/zn, 在距離首尾垂線0.1內取161f1。 其余位置用線性插值。,43,底板的計算,b,在內底板下的艙室寬度，單位m。 db = 雙層底下型材的面板上的應力，通常取值不小于： = 20 f1 貨船的放貨區(qū) = 50 f1 壓載艙 = 85 f1 b/B 液貨船的液艙,44,底板的骨材的要求,腹板和面板板厚不小于下式的計算值：,k = min(0.015 L1,5.0) h = 型材截面高度 mm g = 65 有面板的型材 = 20 扁鋼.,45,內底板骨材的剖面模數(shù)計算, = 225 f1 100 f2B 0.7 db在船中0.4 L 內，最大160f1. = 160 f1在首尾垂

12、線0.1L內。 其余位置線性插值。 db 雙層底面板上名義應力，通常 = 20 f1 貨船放貨區(qū) = 50 f1壓載艙 = 85 f1b/B 液貨船的液艙,46,內底板骨材的要求,p=p4p15，看哪個相關。 b,在內底板下的艙室寬度，單位m。,47,內底板骨材構件的要求,k = min(0.015 L1,5.0) h = 型材截面高度 mm g = 65 有面板的型材 = 20 扁鋼.,48,雙層底肋板上扶強材剖面模數(shù),雙層底肋板上扶強材剖面模數(shù)和縱桁的剖面模數(shù)：,p=p13p15，看哪個相關。 p=p1，對sea chest的四周。,49,雙層底肋板上扶強材剖面模數(shù), = 225 f1 1

13、10 f2b, 最大 160 f1，在船中0.4L = 160 f1 縱向扶強材在首尾垂線0.1L內 和對橫向或垂向扶強材。 = 120 f1 對 sea chest外圍。 其余位置線性插值。,50,端部削斜的要求,如果扶強材的剖面模數(shù)增加40%，并且扶強材的厚度不小于下式的值。,51,雙層底的高度要求,雙層底高度為 h=1000B/20 mm 不小于760mm 不必大于2000mm。 在機艙，雙層底高度要增加45%如果主機有油底殼，如果沒有需要增加30%。,52,單底船底部桁材計算,腹板，面板，肘板和扶強材的厚度要求：,k = 0.04 從底部向上2m的中縱桁 = 0.02 對其余部分的中縱

14、桁 = 0.01 桁材上的扶強材 桁材的厚度還不能小于： t = 15 s + tk (mm),53,桁材面板的要求,如果是對稱的，厚度不能小于寬度的1/30. 如果是非對稱的，厚度不能小于單邊面板寬度的 1/15。,54,尖艙的桁材,在首尾尖艙通常桁材的間距不超過1.8m，支撐這些桁材的艙壁或大梁的間距不小于0.125B和5m中的較小者。 T型材腹板，扶強材和肘板的板厚：,k = 0.03 L1 對腹板和肘板 (最大為 6) = 0.01 L1 對腹板上的扶強材,55,尖艙的桁材,另外對桁材和肋板板厚不小于： t = 12 s + tk (mm) 桁材面板如果是對稱的，厚度不能小于寬度的1/

15、30；如果是非對稱的，厚度不能小于單邊面板寬度的 1/15。 桁材面板寬度不能小于防傾肘板間距的1/20.,56,垂止支撐件,縱向或橫向的型材如果被垂向型材支撐，面積不能小于：,k = 0.7 在壓載艙 = 0.6 其它位置 l = 被支撐的型材的跨距，單位m 支撐件的慣性距不小于： I = 2.5 hdb2 A (cm4) hdb 雙層底高度，單位 m.,57,首部波浪抨擊計算,抨擊的設計壓力：,c1 = L1/3 for L 150 m TBF 首部的設計吃水。,58,首部波浪抨擊計算,BB = 在距離基線0.15TBF處的船底的寬度 BB取值不能大于1.35 TBF和 中的較小者。 x

16、從首部到考慮上述寬度的距離，但不能小于x1 x1的取值見下式：,59,首部波浪抨擊計算,如果首部計算位置被設計為壓載艙，并且壓載水是滿的，計算壓力可以減小14h kN/m2，其中h為壓載艙的在該位置的高度。 在首部距基線低于0.05TBF的位置，板厚：,60,首部波浪抨擊計算,kr，修正系數(shù)kr=1-0.5s/r r，在沿扶強材方向的曲率半徑。 在此線以上部分，可以逐漸減小到正常板厚。但是，對于有升高地板的船，是不允許減小的。,61,波浪抨擊處型材計算,此處的剖面模數(shù)：,剪切面積不小于：,62,波浪抨擊處型材計算,h為型材的高度，單位m wk，壓載艙腐蝕修正系數(shù)。有面板的型材wk=1+0.1t

17、k；球扁鋼wk=1+0.06tk； 在靠近外板處的艙壁和桁材的腹板上的型材間距不大于下式： sw = 0.09 t (m) t為艙壁或桁材的腹板板厚,mm。,63,舷側列板設計壓力,64,舷側橫梁的跨距,舷側橫梁的跨距計算如下：,65,舷側板厚的計算,舷側外板厚計算公式：,p = p1 p8, 看哪一個相關。 = 140 f1對縱骨架式中性軸附近在船中0.4L內 = 120 f1對橫骨架式中性軸附近在船中0.4L內,66,舷側板厚的計算,對于中性軸上下到甲板和底板可以線性過渡以上都假定同樣的型材方向，并且材料系數(shù)f1 也被考慮進去 = 160 f1 在距首垂線0.05L以內和距尾垂線0.1L

18、以內,67,任何區(qū)域的外板都不能小于,k = 0.04 從夏季載重線直到以上 4.6 m 從此線向上的每個 2.3 m 可以線性減到0.01(k最小值0.01） = 0.06 連接尾封板的外板,68,特殊位置舷側外板板厚,尾部在載重線處寬度超過0.9B的，首部在載重線處寬度超過0.6B的，從最小吃水到夏季載重線以上0.25T處的舷側外板板厚不小于下式。,f最小屈服極限，單位MPa。,69,舷頂列板,舷頂列板的寬度： b=800+5L mm，最大1800mm 厚度不于相鄰的舷側列板且不小于：,式中t1，t2分別為舷側列板的厚度和強力甲板的厚度。,70,舷頂列板的其它規(guī)定,203 如果上建的兩側端

19、壁在船中0.5L內，部分甲板是強力甲板，舷頂列板的板厚要增加30% 204 冷壓或彎曲的曲率半徑不能小于15t 205 如果要進行熱成型加工，所有的成型節(jié)點和熱處理工藝都要經過船級社的認可。熱成形后通常要求做相應的熱處理。 舷頂列板的圓板向首尾過渡成直角時，火焰加熱矯正是允許的。,71,舷側縱骨要求,剖面模數(shù)要求：,p = p1 p8, 看哪個相關 允用應力(最大 160 f1)，在船中0.4L：,p = p1 p8, 看哪個相關 允用應力(最大 160 f1)，在船中0.4L：,最大 130 f1 在單層甲板結構中被垂向支撐的縱骨,72,舷側縱骨要求,在首尾柱0.1L范圍內 = 160 f1

20、 其余的位置線性插值 = 160 f1 對于龍骨后端適用聯(lián)合壓力為p6和p8時 f2 應力系數(shù)，在中性軸下方為 f2b 在中性軸上方為 f2d,73,腹板和面板的厚度要求,板厚不能小于下式中的大者：,k = 0.01 L1 通常情況下 = 0.015 L1 在貨油艙和壓載艙放貨區(qū)的邊界位置 h = 型材高度 mm g = 65 有面板的型材 = 20 扁鋼,74,主肋骨,主肋骨位于尖艙外側，連接肋板、雙層底、底邊艙和延伸到下甲板、水平桁或舷頂邊艙(翼艙)。剖面模數(shù)：,p = p1 p8, 看哪一個相關 C = 0.37 受外壓 (p1 p2)情況下 = 0.43 受內壓 (p3 p8)情況下

21、l 型材的總長度,m,75,主肋骨補充說明,上述公式的前提是兩端都有有效的肘板連接，肘板尺寸不小于： 0.12l對底部的肘板 0.07l對上部的肘板 剖面模數(shù)不能小于上式，包括肘板連接，l取總長，C系數(shù)如下： 上方端部: C = 0.56 應用外壓 (p1 p2) C = 0.64應用內壓 (p3 p8),76,主肋骨補充說明,下方端部連接: C = 0.74應用外壓 (p1 p2) C = 0.86應用內壓 (p3 p8) 當肘板的自由邊長度大于板厚的 40倍，應該有折邊或面板，面板的寬度至少是自由邊長度的1/15,77,主肋骨補充說明,如果把上式中的剖面模數(shù)增加50%，并且考慮總的跨距，可

22、以不裝肘板。 上面計算的剖面模數(shù)不能小于二層甲板肋骨的剖面模數(shù)。 如果沒有頂部邊艙，肋骨在艙口端部應該加強抵抗甲板結構傳遞的彎距。 主肋骨如果是角鋼或球扁鋼，長度l 5 m 應該在跨距的中點加防傾肘板。,78,二層甲板和尖艙肋骨,二層甲板肋骨是在下甲板或邊上的下水平桁與最上層的上建甲板在防撞艙壁和尖艙之間的肋骨。,79,二層甲板和尖艙肋骨,剖面模數(shù)不能小于下面兩式中的大者。,k = 6.5 對尖艙骨材 = 4.0 對二層甲板骨材 p = p1 p8, 哪一個相關,80,舷側外板強梁厚度要求,腹板和面板厚度要求：,k = 0.01 L1 通常情況下 = 0.02 L1 在貨油艙和壓載艙放貨區(qū)的邊

23、界 = 0.03 L1 (最大= 6.0) 在尖艙位置 對于單殼船，腹板同時還要滿足: t = 12 s + tk (mm),81,舷側外板強梁面板寬度,如果是對稱的，厚度不能小于寬度的1/30 如果是非對稱的，厚度不能小于單邊面板寬度的 1/15 對于機艙區(qū)域，面板寬度還不能小于35S mm,82,尖艙垂向強梁跨距,尖艙垂向強梁跨距不能大于2.25+ L/400 m，否則需要水平桁或平臺甲板支撐,83,舷側簡單強梁的剖面模數(shù),p = p1 p4 = 1.15 p5 = p6 p8, 哪一個相關 b 支撐寬度，單位 m,84,舷側簡單強梁的許用應力,在船中0.4L對縱向連續(xù)強梁適用上式，最大取

24、 160 f1 = 160 f1 對船中0.4L內的其它強梁 在其它位置可以線性插值 縱向強梁 = 160 f1 可以適用于壓力為 p6 和p8的任何情況下 f2 = 距中性軸的應力系數(shù) f2b =距中性軸的應力系數(shù) f2d,85,舷側強梁腹板的許用最小截面積,k = 0.06 對水平連續(xù)強梁和垂向梁的上端 = 0.08 對垂向梁的下端 h = 腹板高度，單位 m p = p1 p7, 看哪個相關 腹板面的載面積在中部可以為0.5 A,86,首部砰擊加強壓力,首部砰擊加強的范圍為從首柱向后0.1L。 砰擊壓力：,C = 0.18 (CW 0.5 ho), 最大為 1.0 CW = 波浪系數(shù)，見

25、第6頁 ho = 從計算點到吃水的垂直距離 (m) Cf = 1.5 tan ( + ) = 4.0, 最大,87,首部砰擊加強壓力, = 0.4 ( cos + sin) , 橫搖角，見第5頁，螺旋升角，見第10頁 = 外飄角，單位弧度， 在計算位置的舷側外板和垂線之間的夾角 =計算位置水線和縱骨線之間的夾角，單位弧度，參考下頁的圖示,外飄角 通常 tan =(a1+a2)/hd,88,首部砰擊加強示意圖,89,首部砰擊部分板厚,首部砰擊部分板厚計算：,首部砰擊部分板厚計算：,ka = (ka1 0.25ka2)2 kal = 1.1 通常情況下 = 1.22 在圓柱形或錐形首部，扶強材是垂

26、向或徑向，當s R/10時，要特殊考慮 R = 外板的曲率半徑，單位 m,90,首部砰擊部分板厚,ka2 = s/l , 但不能小于 0.4, 也不必大于 1.0 l = 板厚的長度，單位 m f= 材料的最小屈服極限，單位 N/mm2,91,艙壁結構的計算壓力,92,艙壁的板厚不小于下面二式,p = p1 p9, 看哪個相關 = 160 f1對縱艙壁在中性軸位置與船長無關時的垂向扶強材 = 140 f1對縱艙壁上縱向扶強材在船中0.4L內中性軸位置，但是，當取用壓力p6或p7 時可以用160f1 在中性軸以上或以上，可以到甲板或底板線性減小，前提是假設扶強材方向和材料系數(shù)與板材一樣,93,艙

27、壁的板厚, = 160 f1對艙壁在距首垂線0.05L以內或距尾垂線0.1L以內，或橫艙壁 = 220 f1對水密艙壁，防撞艙壁例外，當應用壓力為p1時 在這些特殊位置之外 可以進行線性插值,94,艙壁的板厚,k = 0.03 對縱艙壁，貨油艙和壓載液貨艙的雙殼艙壁除外 = 0.02 在尖艙，橫艙壁，貨油艙和壓載液貨艙的雙殼艙壁 = 0.01 對其它的艙壁,95,槽形艙壁的板厚,tn = 相連接的面板或幅板的板厚，單位 mm，但不能大于t 其余的參數(shù),s,p,tk見前面其它艙壁的取值,96,貨艙區(qū)縱艙壁板厚,貨艙區(qū)縱艙壁板厚還要滿足下式：,參數(shù)的定義和前面的一樣,97,艙壁上扶強材的剖面模數(shù),

28、p = p1 p9, 看哪個相關 在船中0.4L內，最大160 f1, = 160 f1 距離垂線0.1L內 在這些特殊位置之外的地方可以線性插值,98,艙壁上扶強材的剖面模數(shù),對縱骨 = 160 f1 可以用在適于壓力p6到p7附帶震蕩壓力p9的任何情況下 當壓力p1適用時，對水密艙壁許用應力可以增加 60 f1 ，防撞艙壁除外 f2 = 應力系數(shù)，在中性軸以下為 f2b =在中性軸以上為 f2d,99,扶強材的尺寸要求,k = 0.01 L1 通常情況下 = 0.015 L1 在貨油艙和壓載艙放貨區(qū)以及尖艙 h = 型材高度 mm g = 65 有面板的型材 = 20 扁鋼,100,垂向和

29、橫向扶強材,p = p1 p9, 看哪一個相關 = 160 f1對液艙，貨艙和防撞艙壁 = 220 f1對水密艙壁 m = 7.5對垂向扶強材簡支一端或兩端 = 10對橫向或垂向扶強材兩端剛性固定 = 10 對水平槽形艙壁兩端固定 = 13 對垂向槽形艙壁,上端固支,101,垂向和橫向扶強材,m= 20對垂向槽形艙壁, 上端柔性連接 = ms對垂向槽形艙壁, 下端連接到stool(漏斗) = 8ms/(ms-4)對垂向槽向艙壁在跨距的中點 m(max) = 13,102,垂向和橫向扶強材,bc = stool和槽形艙壁焊接處stool的寬度，單位m bs = stool在內底板處的寬度，單位

30、m HS = stool 的高度，單位m hdb = 雙層底的高度，單位 m l db = 在stool之間的貨艙長度，單位m，如果沒有stool不能大于 6 HS 或 6 hdb,103,艙壁上強梁尺寸要求,k = 0.01 L1 通常 = 0.02 L1 對腹板, 面板和肘板在貨油艙和壓載艙的放貨區(qū) = 0.03 L1 (= 6.0 最大) 對腹板, 面板在尖艙 腹板除了滿足上面的要求外，還要滿足： t = 12 s + tk (mm) s，腹板上加強筋間距，單位 m.,104,艙壁上強梁剖面模數(shù),p = p1 p3 = 1.15 p4 = p5 p9, 看哪個相關 b = 支撐寬度，單位

31、 m,在船中0.4L縱向連續(xù)強梁 = 160 f1 對其它的強梁,105,艙壁的特殊要求-軸隧,在彎曲部分的板厚可以取相同型材間距的平板的90% 如果頂部沒有天花板，在貨艙開孔下方的板厚要增加2mm 軸隧需要保證水密 在有限航區(qū)R2,R3,R4可以沒有軸隧，需要有效的保護措施，軸承和填料函可以接受,106,艙壁的特殊要求-槽形艙壁,在垂向槽形艙壁的上端和下端必需有足夠寬的平板來支撐 當槽形艙壁的面板被取消時應正常設計強梁 設計槽形艙壁上下端時要謹慎，在雙底底的下方要有與面板成一條線的對應結構,107,艙壁的特殊要求-支撐艙壁,艙壁做為甲板的支撐時應作為柱子考慮，帶板取40t，t為艙壁的板厚 扶

32、強材的剖面模數(shù)Z=2l2s cm3 支撐甲板結構的扶強材間距不應超過甲板型材間距的2倍，同時也不超過1. 5m 在最下層板厚不小于7.5mm，在二層艙不小于6.5mm 在最下層槽深不小于150mm，在二層艙不小于100mm,108,艙壁的特殊要求-大艙沖擊壓力,當艙室寬度大于0.56B或長度0.13Lls0.15L時，需要考慮大艙的沖擊壓 對距離橫艙壁0.25ls的強構件，沖擊壓：,對距離縱艙壁0.25bs的強構件，沖擊壓：,109,艙壁的特殊要求-大艙沖擊壓力,kf=1-2(0.7-h/H)2 h = 注入液體的高度 (m) H = 液艙高度 (m) ，在0.15 ls 或 0.15 bs之

33、內 GM = 最大GM 包括自由液面修正系數(shù) GMminimum = 0.12 B (m),110,艙壁的特殊要求-大艙沖擊壓力,ls = 有效受沖擊艙室長度，單位 m ，對兩端艙壁：,對制蕩艙壁：,111,艙壁的特殊要求-大艙沖擊壓力,bs = 受沖擊的艙的有效寬度，單位 m，對無制蕩艙壁：,對有制蕩艙壁：,112,艙壁的特殊要求-大艙沖擊壓力,l = 艙室長度，單位m b = 艙室寬度，單位 m nt = 在艙內的制蕩艙壁的數(shù)量，要求t 0.5 t= 在考慮注入液位線以下的制蕩艙壁上開孔的面積與該液位線以上的總面積比,113,艙壁的特殊要求-大艙沖擊壓力,如對注入液位高度沒有限制，h= 0

34、.7 H. n2 = web-ring frames 在整個艙室內的數(shù)量 t= web-ring frames在考慮液位線以下的開孔面積與該線以下的總面積比,114,艙壁的特殊要求-大艙沖擊壓力,nl = 縱向制蕩艙壁的數(shù)量，要求l 0.5 l= 和t 類似，只是取的是縱向制蕩艙壁 n4 = 縱向 ring-girders 的數(shù)量 l= 類似t 只不過取的是縱向 ring-girders,115,艙壁的特殊要求-大艙上部沖擊壓力,距離艙室端部或制蕩艙壁 0.15 ls 處,116,艙壁的特殊要求-大艙上部沖擊壓力,距離艙室端部或制蕩艙壁 0.15 bs 處,距離艙室端部或制蕩艙壁 0.15 b

35、s 處,分別在 0.15 ls 和 0.15 bs 之外到0.3 ls 和 0.3bs的壓力可以過渡到0 在 0.15 ls 和0.15 bs拐角處的壓力不能小于pi (橫向的) 或 pi (縱向的)+ 0.4 pi (橫向的),117,艙壁的特殊要求-大艙上部沖擊壓力,垂向艙壁距離水平甲板或斜甲板0.1ls 或 0.1bs范圍內可以從上面拐角處的壓力減少50%,h = 最大允許注入液面高度 (m) H = 艙室高度 (m)，在 0.15ls或0.15bs內 = 計算平板和垂向平面的夾角,118,艙壁的特殊要求-大艙下部沖擊壓力,在有雙層底的大艙中如果沒有內部橫向或縱向的梁來限制液體的流動，在高度(2 h0.2ls 或 2h0.2bs) 范圍內垂向或斜的艙室的表面沖擊壓,橫艙壁到高度0.2ls范圍內:,縱艙壁到高度0.2bs范圍內:,119,艙壁的特殊要求-大艙下部沖擊壓力,在上面給的高度以上1米，壓力可以減小到0 k = 1 對 L 200 = 下部邊界板和水平面的夾角 對艙室上部平板高于最低遠航線L/20 m 的沖擊壓力應該考慮放大因素： 1 + 6ze/L 對縱向晃蕩 1 + 7.5 ze GM/B2對橫向晃蕩 1 + 18ze/L 對縱向沖擊,120,艙壁的特殊要求-大艙下部沖擊壓力,1 + 17.5 ze GM/B2對橫