升降機(jī)驗(yàn)算方案及計(jì)算書文檔

1、經(jīng)八緯一改造項(xiàng)目B區(qū)8#-13#樓施工升降機(jī)在車庫頂板安裝承載力驗(yàn)算經(jīng)八緯一改造項(xiàng)目B區(qū)8#-13#樓及地下車庫項(xiàng)目，主樓升降機(jī)需在已施工完的車庫頂板上安裝，主樓與車庫頂板上均設(shè)置沉降后澆帶，后澆帯樓板為連續(xù)支撐，跨度為8.4m，特對(duì)此升降機(jī)基礎(chǔ)所處位置的頂板采用底部加支撐傳力的方法（基礎(chǔ)圖附后），滿堂架體搭設(shè)，支設(shè)范圍為施工升降機(jī)基礎(chǔ)底座外擴(kuò)1M。一、升降機(jī)基礎(chǔ)支撐設(shè)計(jì)為了加大安全系數(shù)，采取在升降機(jī)基礎(chǔ)范圍的車庫頂板下加鋼管支撐的方式，將上部載荷傳遞到筏板基礎(chǔ)上。鋼管支撐體系：搭設(shè)范圍5.5*5（升降機(jī)基礎(chǔ)范圍外擴(kuò)1m），滿堂支撐體系采用48mm3.5mm無縫鋼管，立桿縱橫間距0.7m，步距

2、1.2m，頂端用U型卡與方木支撐，方木截面大小50mm80mm，間距同立桿，底座支設(shè)在通長(zhǎng)300mm*50mm木質(zhì)墊板上。掃地桿距離地面200mm，縱橫方向滿加。梁底加設(shè)獨(dú)立立桿，立桿間距0.7m，立桿上端伸出至木方支撐點(diǎn)長(zhǎng)度0.1m，支撐架搭設(shè)高度3.95m。立桿與滿堂腳手架體四周加設(shè)剪刀撐與斜撐，斜撐與地面成45角。特將施工升降機(jī)的壓力進(jìn)行計(jì)算和滿堂支撐體系進(jìn)行驗(yàn)算。二、荷載驗(yàn)算根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)情況，本設(shè)備安裝在車庫頂板上。按照樓層總高和施工荷載要求，根據(jù)廠家提供的SC200/200施工升降機(jī)使用說明書中的數(shù)據(jù)驗(yàn)算如下：1、施工升降機(jī)的平均壓力設(shè)計(jì)值根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)情況，本設(shè)備安裝在車庫頂板上。按

3、照樓層總高和施工荷載要求，根據(jù)廠家提供的SC200/200施工升降機(jī)使用說明書中的數(shù)據(jù)驗(yàn)算如下：（1）吊籠重（含附件）：2X1600=3200kg=32KN（2）護(hù)欄重量： 1480kg=14.8KN（3）標(biāo)準(zhǔn)節(jié)（含附件）：145X54=7830kg=78.3KN前四項(xiàng)合計(jì)為202.93KN（5）最大載重量：39.2KN 動(dòng)力系數(shù)：1.1基座底面積A=4m4.5m=18m升降機(jī)總荷載設(shè)計(jì)值為：P=（202.931.2+39.21.11.4）/A=16.88KN/ m經(jīng)對(duì)地下車庫頂板以上的驗(yàn)算，能夠滿足施工升降機(jī)的承載力要求。為了加大安全系數(shù)，采取在升降機(jī)基礎(chǔ)范圍的車庫頂板下加鋼管支撐的方式，將

4、上部載荷傳遞到筏板基礎(chǔ)上。鋼管支撐體系：搭設(shè)范圍4.6*4（升降機(jī)基礎(chǔ)范圍），鋼管48*3，間距600*600，用頂托加木方頂在板下，木方間距600，橫桿步距1500，立桿上端伸出至木方支撐點(diǎn)長(zhǎng)度0.1m，支撐架搭設(shè)高度3.8m。2、頂板承載力驗(yàn)算： 根據(jù)施工升降機(jī)的受力情況，對(duì)加固支撐范圍內(nèi)的車庫頂板承載力進(jìn)行驗(yàn)算（車庫頂板強(qiáng)度等級(jí)為C30，設(shè)計(jì)荷載為（1.1米覆土）1.1 20=22 KN/ m活荷載10 KN/ m合計(jì)：1.222+1.410=40.4 KN/ m16.19 KN/ m取加固支撐面積5.5m*5m，荷載驗(yàn)算時(shí)取值在支撐范圍內(nèi)進(jìn)行驗(yàn)算。）Pk=( Kk +Gk)/A其中：P

5、k-基礎(chǔ)地面平均壓力值 Kk-上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面豎向力值 Gk-車庫頂板設(shè)計(jì)自重9.2 KN/ mPk=( Kk +Gk)/A， A-加固支撐面積Pk=( Kk +Gk)/A，=（202.931.2+39.21.11.4）/（5.5*5）+9.2 KN/ m=11.05KN/ m+9.2 KN/ m=20.25 KN/ m40.4 KN/ m故車庫頂板滿足荷載要求。3、鋼管支撐體系驗(yàn)算：施工升降機(jī)產(chǎn)生的荷載由前式得知：P=202.93KN施工升降機(jī)理論基礎(chǔ)面積由前式的知：S=4.5*4=18 m則： 單根鋼管承載力為：N=202.93/18*0.7*0.7=5.54滿堂腳手架工程方案計(jì)算書編

6、制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場(chǎng)概況2、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)。4、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）5、建筑施工手冊(cè)第四版（縮印本）6、建筑施工現(xiàn)場(chǎng)管理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20057、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）2006年版8、建書腳手架和模板計(jì)算軟件(建科評(píng)2007028號(hào))工程參數(shù)滿堂腳手架搭設(shè)參數(shù)搭設(shè)高度(m)3.95水平桿最大步距h(m)1.2立桿縱距(m)0.7立桿橫距(m)0.7橫向水平桿間距(m)0.18連接扣件采用雙扣件荷載參數(shù)腳手板自重(kN/m2)0

7、.35每米立桿承受支架自重(kN/m)：0.107鋼管類型483.0施工人員與材料設(shè)備荷載(kN/m2)：20橫向水平桿驗(yàn)算橫向水平桿間距0.18m，截面抵抗矩 W=4.49cm3；截面慣性矩 I=10.78cm4；（一）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算1、橫向水平桿按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，其計(jì)算跨度取立桿橫距，L=0.7m。2、荷載計(jì)算均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q= 1.20.35+1.4200.18=5.116KN/m3、強(qiáng)度驗(yàn)算M= 0.125ql2=0.1255.1160.72=0.31KNm支座力計(jì)算1ql=15.1160.7=3.58KN鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=215N/mm2；=M=0.31106=69.04N/mm

8、2 f=215N/mm2W4.49103橫向水平桿抗彎強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度變形時(shí)，采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合的設(shè)計(jì)值,各類荷載分項(xiàng)系數(shù)均取1。q = 0.18（0.3520）=3.663KN/m；橫向水平桿最大容許撓度值:700/150=4.7mm，且不得大于10mm鋼管彈性模量: E = N/mm2；=5ql4=53.6637004=0.5mm 4.7mm384EI38410.78104滿足要求!縱向水平桿驗(yàn)算（一）強(qiáng)度驗(yàn)算橫向水平桿作用在縱向水平桿的集中荷載P=3.58kN，計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax=0.940kN.m；鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=215N

9、/mm2；=Mmax=0.940106=209.354N/mm2 215N/mm2W4.49103縱向水平桿抗彎強(qiáng)度滿足要求!（二）撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度變形時(shí)，采用荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合的設(shè)計(jì)值,各類荷載分項(xiàng)系數(shù)均取1。橫向水平桿作用在縱向水平桿的集中荷載P=2.564kN，縱向水平桿最大變形V=1.050mm容許撓度值:700/150=4.7mm，且不得大于10mmVmax =1.050mm Rc，不滿足要求!建議采用頂托!立桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算（一）風(fēng)荷載計(jì)算基本風(fēng)壓采用山東濟(jì)南市10年一遇風(fēng)壓值采用，0=0.1kN/m2。滿堂腳手架計(jì)算高度H=3.95m，按地面粗糙度D類有密集建筑群且房屋較高的城市市

10、區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=0.62。計(jì)算風(fēng)荷載體形系數(shù)s將滿堂腳手架視為桁架，按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1第32項(xiàng)和36項(xiàng)的規(guī)定計(jì)算。滿堂腳手架的擋風(fēng)系數(shù)j=1.2An/(lah)=1.20.104/(0.71.2)=0.149式中An =(la+h+0.325lah)d=0.104m2An -一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la-立桿間距，0.7m，h-步距，1.2m，d-鋼管外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點(diǎn)面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-滿堂腳手架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長(zhǎng)度。單排架無遮攔體形系數(shù)：st=1.2j=1.20.149=0.18無遮攔多排滿堂腳手架的體形系數(shù)：s=st1

11、-n=0.181-0.91 3=0.491-1-0.91-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-滿堂腳手架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k=zs0=0.620.490.1=0.030kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mw：Mw=0.91.4klah2=0.91.40.0300.71.22= 0.004kNm1010（二）計(jì)算立桿段軸向力設(shè)計(jì)值N立桿穩(wěn)定性計(jì)算部位取底層腳手架。1、不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿軸向力設(shè)計(jì)值NN=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(0.1073.95+0.350.70.7)+1.4200.70.7=14.433kN式中：NG1K腳手架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力（kN）； NG

12、2K構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力（kN）； NQK施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和（kN），2、組合風(fēng)荷載時(shí)立桿軸向力設(shè)計(jì)值NN=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQk=1.2(0.1073.95+0.350.70.7)+0.91.4200.70.7=13.061kN（三）立桿的穩(wěn)定性計(jì)算組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N=13.061kN；j- 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比=Lo/i 查表得到；L0 - 計(jì)算長(zhǎng)度（m），L0=kh，h:步距，取1.2m;k:計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，其值取1.155,:考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算

13、長(zhǎng)度系數(shù)，依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001表5.3.3采用，取1.7，L0=2.36m。i - 鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ,i=1.59cm；A - 立桿的截面面積(cm2),A=4.24cm2；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值N/mm2,f= 215N/mm2；長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算：=Lo/i=236/1.59=148。按照長(zhǎng)細(xì)比查表得到軸心受壓立柱的穩(wěn)定系數(shù)j=0.316；N+Mw=13.061103+0.004106=97.482+0.891=98.373N/mm2 f=215N/mm2jAW0.3164.241024.49103立桿穩(wěn)定性滿足要求!不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算：N=14.433103=107.722N/mm2 f=215N/mm2jA0.3164.24102立桿穩(wěn)定性滿足要