萬景主體模板施工方案

1、 萬景荔知灣3#、5#樓主體模板施工方案編制： 審核： 批準(zhǔn)： 西安建工第五建筑有限公司二O一五年四月目 錄第一章 編制依據(jù)2第二章 工程概況2第三章 模板設(shè)計方案3第四章、質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn) 7第五章、模板施工技術(shù)措施 8第六章、模板安全措施11第七章、模板計算書15一、全鋼大模板計算書15二、梁模板的計算20三、板模板的計算36第八章、職業(yè)健康安全事故應(yīng)急救援預(yù)案46第九章、環(huán)境保護(hù)措施48第一章 編制依據(jù)序號編制依據(jù)名稱備 注1建筑施工手冊(第四版)2建筑施工簡易計算3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ 130-2001)4建設(shè)工程施工現(xiàn)場管理規(guī)定5建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理條例（國務(wù)院第

2、393號令）6建筑工程預(yù)防坍塌事故若干規(guī)定（建設(shè)部建質(zhì)200382號）7建筑施工安全檢查評分標(biāo)準(zhǔn)（JGJ59-99）8建設(shè)工程施工安全技術(shù)操作規(guī)程9公司質(zhì)量、環(huán)境和職業(yè)健康安全一體化管理文件10本工程建筑、結(jié)構(gòu)施工圖紙第二章 工程概況2.1、萬景荔知灣3#、5#樓工程，位于西安市長安區(qū)子午大道與學(xué)府大道十字東南角；剪力墻結(jié)構(gòu)；設(shè)計使用年限：50年；3#、5#樓地上33層；地下1層；建筑高度：3#、5#樓96.95m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：2.9m ；總建筑面積：3#樓：31032.9；5#樓：29787.18；3#、5#樓相對標(biāo)高0.000等于絕對標(biāo)高值（黃海系）432.65。第三章 模板設(shè)計方案根據(jù)施

3、工技術(shù)需要及達(dá)到清水砼墻效果，本工程采用LD-86系列平口大模板，整體性強(qiáng)、剛度大、墻體表面效果好。模板具體結(jié)構(gòu)：面板采用6mm鋼板，上下邊框、縱肋均選用8#槽鋼，左右邊框為8mm鋼板，加強(qiáng)背楞采用10#槽鋼, 并縱向設(shè)置三道。內(nèi)、外墻模板縱向相應(yīng)設(shè)置三排穿墻螺栓，橫向穿墻孔間距不大于900mm，能承受墻體混凝土最大側(cè)壓力為60KN/m2。3.1 墻體模板的配置墻體均配置內(nèi)板，內(nèi)模板高度為2820mm，外墻周圈（無頂板處）配置一整層180mm高的下包模板。（詳見節(jié)點(diǎn)圖）。配置下包模板，其優(yōu)點(diǎn)是避免了導(dǎo)墻的澆筑，解決了層與層之間接茬漏漿問題，而且內(nèi)外墻模板沒有區(qū)別，可以互換使用，不僅降低了模板投

4、入，而且提高了施工效率。3.2 角模陰角編號為J，角模采用企口搭接形式，其尺寸為35mm，陰角模與模板之間只留少許縫隙，一般為2mm，便于拆模。為防止陰角模向墻內(nèi)傾斜，特設(shè)計陰角模拉接器進(jìn)行450拉結(jié)，簡稱“陰角壓槽”它的特點(diǎn)是防止陰角錯位和漲模，拆模后墻體表面平滑，不需進(jìn)行特別處理。陽角編號為YJ，陽角處設(shè)計成陽角模，把兩塊模板焊接成整體使之成為一個剛性角，陽角的邊長一般為墻厚加上陰角模邊長，這樣能夠保證墻體結(jié)構(gòu)棱角分明，不漏漿。異型角模編號為S，異型角模與大模板之間采用L=200小鉤栓和小背楞進(jìn)行加固。較大的異型角模設(shè)有穿插墻螺栓加固3.3 節(jié)點(diǎn)的處理方法3.3.1 陰陽角部位的處理陰角模

5、與大模板之間通過L240小鉤栓和三道陰角壓槽連接，有效控制了錯臺、扭曲等現(xiàn)象，保證砼墻澆筑后平整、順直。大模板與陽角模之間平口用標(biāo)準(zhǔn)件進(jìn)行連接，并縱向設(shè)置二道直角背楞有效保證了陽角棱角順直光滑。（詳見節(jié)點(diǎn)圖）3.3.2 丁字墻部位的處理丁字墻部位的大模板配置：配置一整塊大模板與對面兩側(cè)模板通過穿墻螺栓加固；或是配置一塊堵板，通過邊框孔進(jìn)行連接，并另外利用兩邊大模板的橫肋，通過小背楞、小構(gòu)栓加固，再用穿插墻螺栓拉緊，使相鄰的幾塊大板連成一個整體，有效的避免了此部位的漲模問題。（詳見節(jié)點(diǎn)圖）3.3.3 穿墻螺栓、支腿、挑架，是大模板必不可少的組成部分。穿墻螺栓采用T32錐形螺栓，大頭T32，小頭2

6、8，設(shè)鋼楔孔，每套穿墻螺栓由1根螺栓、1個螺母、2塊墊片和1個鋼楔組成，操作簡單方便 。支腿，是大模板的支撐機(jī)構(gòu)，合模時用它來調(diào)整大模板的垂直度，拆模后作為落地的支撐，現(xiàn)與86系列模板配備使用的可疊式支腿,利用模板縱肋來固定,安裝十分靈活. 支腿的配量：1000模板寬度4500mm時，安裝3個支腿；同時考慮開間大小，小開間不配支腿。標(biāo)準(zhǔn)的支腿為H=1800mm、B=1100mm;挑架,即操作平臺,利用豎肋上的連接孔固定在大模板上。平臺挑架的安裝間距一般為1500-1800mm左右。根據(jù)吊裝次序，合理制作平臺挑架的踏腳板，踏腳板與平臺挑架間用鉛絲固定。挑架的配量：模板寬度1100mm，不配挑架，

7、但模板沒有與其它大板相連時或在拐角處，必須上挑架；1200模板寬度3000mm時，安裝2個挑架；30004200mm時，安裝4個挑架；同時考慮開間大小，小開間不配挑架。標(biāo)準(zhǔn)的挑架為H=500mm。樓梯踏步模（根據(jù)具體工程結(jié)構(gòu)特點(diǎn)由施工方進(jìn)行選用）根據(jù)工程需要可設(shè)計加工樓梯踏步。踏步模為一整體，擋板與墻體留20-30mm間隙.待墻體和休息平臺澆筑好后,將踏步模置于休息平臺上,通過調(diào)節(jié)地腳螺栓來調(diào)節(jié)踏步模的角度和位置，固定后澆筑。拆模時只需松開地腳螺栓即可實現(xiàn)脫模?？刹捎玫孛孀龇ㄍげ揭黄饾仓ㄗ钕乱徊郊痈撸┑姆椒?，真正達(dá)到一次成型的清水樓梯。（見附后示意圖）3.3.4 小托架為方便頂板施工時導(dǎo)墻

8、模的支設(shè)，以及解決外墻大模板的放置問題，本工程設(shè)計了小托架。利用小托架，不僅可以方便有效的完成頂板的澆筑，而且為上層大模板的支設(shè)提供了支點(diǎn)。具體見示意圖。（需注意小托架只作為導(dǎo)墻模和大模板的承重架，不能作為外墻的防護(hù)架）。3.4梁模板 3.4.1 梁側(cè)模板采用木方作為內(nèi)楞間距300mm，鋼管作為外楞間距500mm，采用可回收的12普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向間距同外楞。梁模板采用18mm膠合面板作為面板，梁底采用40 mm60 mm方木橫向布置，間距300mm?？v向支承為483.5鋼管?？奂戒摴苣_手架作為撐系統(tǒng)，腳手架梁跨方向0.8m，梁兩側(cè)立桿間距0.8m，步距1.5m。 3.

9、4.2梁模板施工時注意以下幾點(diǎn)： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）根據(jù)梁跨度，決定頂板模板起拱大?。?不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁側(cè)設(shè)置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45）3.5 樓板模板 3.5.1 樓板模板采用40mm60mm木方做板底支撐，中心間距250，扣件式鋼管腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.5m。 3.5.2樓板模板施工時注意以下幾點(diǎn)： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭

10、設(shè)橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）根據(jù)房間大小，決定頂板模板起拱大小：4 m開間不考慮起拱，4 mL6 m起拱10mm，6 m 的起拱15mm； （5）模板支設(shè)，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標(biāo)高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準(zhǔn)儀校正標(biāo)高，并用靠尺找平。鋪設(shè)四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉(zhuǎn)使用時，將表面

11、的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴(yán)密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 （6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按900mm 和1200mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應(yīng)。水平拉桿要求設(shè)上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設(shè)（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。 第四章、質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)序號項目允許偏差檢驗方法1模板高度-2mm用鋼卷尺2模板寬度-2mm用鋼卷尺3對角線3mm用鋼卷尺4面板平整度舊板4mm用2m測尺塞尺并把待驗板置于平臺之上放平，板面朝上。新板3mm5邊框

12、平直度2mm用2m測尺及塞尺6邊框垂直面板1mm直角尺塞尺7孔眼中心偏差1mm鋼卷尺或卡尺第五章、模板施工技術(shù)措施5.1準(zhǔn)備工作5.1.1 熟悉并掌握本工程模板設(shè)計方案中的全部內(nèi)容。模板設(shè)計依據(jù)流水段的劃分、模板配置平面圖各節(jié)點(diǎn)的處理示意圖及說明。模板配置明細(xì)表。模板安全操作規(guī)程5.1.2針對模板體形龐大的特點(diǎn)及現(xiàn)場情況繪制模板存放分區(qū)圖（如大塊模板、陰陽角模、各種配件等）;并依據(jù)分區(qū)圖作好模板存放的場地平整、排水處理工作。5.1.3按照模板明細(xì)表的規(guī)格、數(shù)量、及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)驗收模板（如平整度、拼縫、對角線、連接件等，發(fā)現(xiàn)問題及時反饋我公司）。 進(jìn)場以后的模板應(yīng)進(jìn)行嚴(yán)格的板面清理工作（如除銹、雜物

13、），用干凈棉紗擦拭兩遍，然后涂刷脫模劑（可用機(jī)油和柴油1：3）涂完后的板面標(biāo)準(zhǔn)是能照出人影。穿墻螺栓在連接模板時必須涂上黃油，支腿的地腳絲杠上也必須涂上黃油。墻厚大于300mm時穿墻螺栓由工地自行下套管。5.1.4模板的存放，如平放模板需在模板下墊10X10木方。存放高度不超過3米。立存模板應(yīng)面對面的放置，中間留出600的工作面。立存模板應(yīng)滿足自穩(wěn)角（7580度）的要求。5.1.5現(xiàn)場自備內(nèi)徑大于32的塑料管，用于小托架構(gòu)栓及特殊部位的預(yù)埋。（如雙頭扣對拉栓）5.1.6 現(xiàn)場自備長度小于墻厚12 mm的鋼筋頭（作定位鋼筋），用切割機(jī)斷料，不可用斷鋼機(jī)斷料。5.1.7準(zhǔn)備鋼絲蠅、花籃螺栓，用于模

14、板垂直度的控制。5.2 模板施工5.2.1彈出墻體模板、陰、陽角模、洞口處安裝控制線，誤差控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)。5.2.2在墻體鋼筋上綁扎鋼筋棍，成梅花形布置，上、中、下各三道，在陰陽角部位呈垂直布置三道，以防止角模扭轉(zhuǎn)、錯臺。5.2.3 安裝洞口模（木或鋼）并借助暗鋼筋加固。同時需在洞口模框上貼寬度1的海棉條，以防止脫漿。如窗口模寬度1800時，需在洞口模的下框上開設(shè)23個18的排氣孔，以確保砼密實。5.2.4為防止模板底部漏漿，應(yīng)保證墻根部頂板平整（平整度控制在2mm以內(nèi)）同時需在模板下邊框上貼膠條或較厚海棉條，或在模板根部摸沙漿，以防止?jié)沧㈨艜r漏漿。5.2.5先安裝陰角模，后安裝大模板，

15、先安裝內(nèi)墻板后安裝外墻板。按流水方向分開間進(jìn)行組裝，直至模板全部合攏就位。陰角模的操作方法：先將陰角模與結(jié)構(gòu)鋼筋綁牢，防止傾倒。大模板通過托槽壓住角模面板，形成企口搭接，角模與大板之間留12mm間隙。陰角模通過三道陰角壓槽與大模板連接固定。陽角模的操作方法：按控制線就位，用標(biāo)準(zhǔn)件與邊框孔進(jìn)行安裝連接，安裝兩道直角背楞加固。 5.2.6遇丁字墻部位配600mm單元板和相鄰兩塊模板穿墻孔橫向間距大于400時，需安裝2對小背楞加固。5.2.7為保證層間過渡平整、光滑，外模下口與已澆砼墻面相交部位貼海棉條。海棉條應(yīng)貼在模板的下端。 5.2.8安裝穿墻螺栓與校正大模板同步進(jìn)行。墻體截面尺寸及模板垂直度控

16、制在規(guī)范允許之內(nèi)。 5.2.9當(dāng)外墻采用搭設(shè)上排架（爬架）、挑架施工時，外模板較正無立支撐著力點(diǎn)，此時需在頂板上預(yù)埋的錨，并用鋼絲繩拉住內(nèi)側(cè)模板以較正外側(cè)模板。 5.2.10當(dāng)設(shè)計內(nèi)外墻模板高度相同時，墻體砼澆筑完成后，在支設(shè)頂板模的同時外墻周圈掛置小托架，間距為水平穿墻孔尺寸。在以已支設(shè)的掛架上支設(shè)下包模板，并用木楔楔緊。當(dāng)外墻模板為上和下包時均需在模板上口做導(dǎo)墻，導(dǎo)墻厚度以68cm為宜。高度不超過250mm。 5.2.11模板安裝完成后，應(yīng)進(jìn)行嚴(yán)格的檢查驗收。確保模板位置準(zhǔn)確、板面拼縫平整、接縫嚴(yán)密、加固牢靠。5.2.12墻體砼施工時，砼應(yīng)嚴(yán)格按規(guī)范分層澆筑，并注意砼澆筑的連續(xù)性，避免出現(xiàn)

17、“冷縫”現(xiàn)象。澆筑過程中，外墻要有專人看護(hù)，若發(fā)現(xiàn)模板下口漏漿或其它原因有砼濺到下層墻面上，要及時清洗干凈。 5.2.13墻體砼達(dá)到一定強(qiáng)度后，方可拆模（不沾模，不掉角，一般情況下砼達(dá)到1.2MPA或試驗確定）。常溫情況下砼澆筑 后8h可轉(zhuǎn)動穿墻栓，10h后可調(diào)走大模。冬期施工達(dá)4 MPA，外墻托架在墻體砼達(dá)到7.5MPA后方可掛設(shè)。 5.2.14拆除模板時應(yīng)先拆下穿墻栓，再松支撐調(diào)整螺桿，使模板完全脫離墻面。當(dāng)局部有吸附或粘結(jié)時，可在板下口用橇棍橇模板的橇點(diǎn)，嚴(yán)禁用錘砸模板。拆下的配件放入工具箱以備再用。5.2.15模板起吊前，應(yīng)全部拆除穿墻螺栓，清除模板上的雜物，無鉤、掛、兜、拌時方可起吊

18、。吊環(huán)應(yīng)落在模板的重心部位，并應(yīng)垂直慢速提升，不得碰撞墻體。 5.2.16為保證墻體與頂板相交陰角部位成直角，在墻體模板拆除后，在比頂板底標(biāo)高高10mm處，彈出水平線，用切割機(jī)延水平線切割510mm深，然后用鑿子剔除浮漿層。5.2.17拆下的模板應(yīng)隨時對模板的平整度、拼縫、單元模板間的螺栓連接、模板與吊環(huán)、支腿、挑架的連接進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時解決，以確保安全。 5.2.18模板落地或周轉(zhuǎn)至另一工作面，必須一次安放穩(wěn)固。傾斜角度以滿足自穩(wěn)角的要求。如不能達(dá)到，應(yīng)用腳手管搭專用架子，以保安全。 5.2.19五級以上大風(fēng)停止作業(yè)。第六章、模板安全措施大模板施工前和拆模前，現(xiàn)場施工負(fù)責(zé)人應(yīng)向操作人員

19、將大模板堆放、吊裝、支設(shè)、拆除及運(yùn)輸保管過程中的每一步驟，每一細(xì)節(jié)進(jìn)行具有時效性、針對性的安全技術(shù)交底。強(qiáng)化安全管理，確保施工安全。 6.1 熟悉大模板構(gòu)造，杜絕安全隱患 大模板按其結(jié)構(gòu)形式的不同可分為整體式、拼裝式和模數(shù)式等，每種均由模板、支撐系統(tǒng)及操作平臺組成。施工前，首先根據(jù)設(shè)計圖紙繪制配板圖進(jìn)行模板設(shè)計，力求模板拼裝和拆除的方便性，支撐的牢固性，同時保持較好的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性及整體拼裝后的平整度。并且，須對主要項目進(jìn)行驗算：混凝土澆筑時的側(cè)向張力；穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度；模板彈性模量的側(cè)向變形和整體穩(wěn)定性；大模板的自重荷載及起吊、起裝時對節(jié)點(diǎn)及支承點(diǎn)的強(qiáng)度、剛度要求。 6.2 大模板吊環(huán)

20、 大模板吊環(huán)的構(gòu)造形式因模板形式也不盡相同。拼裝式大模板使用組裝式吊環(huán)，整體式大模板的吊環(huán)直接焊在模板上。但無論何種吊環(huán)，設(shè)計時均按吊環(huán)受力狀況進(jìn)行強(qiáng)度設(shè)計，并留有足夠的安全儲備。整體式大模板吊環(huán)的位置、數(shù)量、安裝方法和焊縫長度均滿足設(shè)計要求，拼裝式吊環(huán)的連接螺栓型號及雙螺母緊固，也滿足設(shè)計要求。施工過程中，應(yīng)經(jīng)常檢查吊環(huán)、若發(fā)現(xiàn)螺母松動或其被吊環(huán)碰撞而損壞時，應(yīng)立即緊固或更換。 6.3 大模板斜支撐的地腳螺栓 施工過程中大模板經(jīng)多次起吊和落地，由于未能輕吊輕放，地腳螺栓中的螺母在多次反復(fù)沖擊下焊縫可能會開裂。堆放時一旦受外界荷載干擾，螺母脫落，致使大模板傾覆。因而設(shè)計時增加雙面護(hù)板，延長焊縫

21、，使用中盡量避免著地時沖撞地腳螺栓。6.4 大模板小托架 6.4.1小托架是大模板工藝的配套技術(shù)的產(chǎn)品。小托架的掛鉤是主要受力構(gòu)件，其材質(zhì)符合國家標(biāo)準(zhǔn)。小托架提升時，檢查掛鉤外伸懸臂是否過大，安裝時檢查小托架是否在沖擊力作用下發(fā)生掛鉤彎曲變形。 6.4.2大模板起落時，應(yīng)注意平衡，模板就位時應(yīng)避免沖撞外掛架，模板提升時應(yīng)注意不要剮碰與小托架連在一起的外圍護(hù)架及安全網(wǎng)。 6.4.3外墻洞中處應(yīng)該按要求設(shè)置附著，防止在風(fēng)載作用下外掛架擺動和內(nèi)傾。 6.4 .4小托架安裝時，墻體混凝土強(qiáng)度不得小于7.5MPa，尤其在冬期施工，混凝土強(qiáng)度增長慢，小托架不宜過早使用。 6.5 大模板安裝安全技術(shù)措施 6

22、.5.1大模板安裝操作人員應(yīng)嚴(yán)格按照模板設(shè)計和工序要求進(jìn)行施工。作業(yè)前，施工負(fù)責(zé)人應(yīng)做好專項安全技術(shù)交底和安全教育工作。檢查吊索、卡具及每塊模板上的吊環(huán)是否有效，并設(shè)專人指揮。統(tǒng)一信號，密切配合。做到穩(wěn)起穩(wěn)落，就位準(zhǔn)確。 6.5.2合模時，先將房間四角的角模安裝到位，并將角模上口用8鉛絲固定在剪力墻的暗柱鋼筋上，以防角模因入模碰撞而倒落。 6.5.3將一個施工流水段的正號大模板吊至安裝位置，初步就位后用撬棍按照墻體位置線，調(diào)整大模板位置，對稱調(diào)整大模板的一對地腳螺栓，使其地面位置偏差符合規(guī)范要求。再安裝反號大模板，校正垂直后，用穿墻螺栓將正反兩塊大模板鎖緊。大模板沒有固定前，不得進(jìn)行下道工序施

23、工。 6.5.4外墻大模板作業(yè)高度在4m以上或二層及二層以上，要按照高空作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范的要求進(jìn)行操作和防護(hù)，在爬架上設(shè)置防護(hù)欄桿，搭設(shè)水平兜網(wǎng)并滿掛密目網(wǎng)。內(nèi)墻大模板設(shè)置操作平臺，其外側(cè)設(shè)置欄桿和安全網(wǎng)。 6.5.5大模板安裝完畢，由施工負(fù)責(zé)人按照設(shè)計要求對模板工程進(jìn)行詳細(xì)檢查。對檢查出的問題，施工班組應(yīng)逐條整改，報請施工負(fù)責(zé)人復(fù)檢，確保模板工程符合混凝土質(zhì)量要求及施工安全要求后，施工負(fù)責(zé)人簽字認(rèn)可，方可進(jìn)行混凝土澆筑。 6.5.6混凝土澆筑時，應(yīng)設(shè)專人觀察模板及支撐系統(tǒng)變形情況。發(fā)現(xiàn)異常立即暫停施工，迅速疏散人員，排除險情，并經(jīng)現(xiàn)場施工負(fù)責(zé)人檢查同意后方可復(fù)工。 6.5.7雨季施工，高聳結(jié)

24、構(gòu)的大模板作業(yè)，要安裝避雷設(shè)施，其接地電阻不得大于4，五級以上大風(fēng)不得進(jìn)行大模板拼裝及吊裝作業(yè)。 6.5.8臨街及交通要道地區(qū)，應(yīng)設(shè)警示牌，避免傷及行人。 6.6 大模板拆除安全技術(shù)措施 6.6.1在混凝土強(qiáng)度能夠保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞時，方可拆除。在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)實際結(jié)構(gòu)混凝土強(qiáng)度未達(dá)到要求后，方可繼續(xù)拆除。 6.6.2拆模時嚴(yán)禁猛撬、硬砸，拆模若間歇停止，則須將拆下的模板首先運(yùn)送到指定地點(diǎn)集中堆放。不得堆放在施工層上，更不得留下松動的模板。 6.6.3拆模起吊前，應(yīng)復(fù)查穿墻螺栓是否全部拆凈，模板與墻體是否完全脫離，并清除大模板操作平臺上的雜物，檢查模板是否有勾掛兜絆的地方

25、，指揮塔吊至被拆除的模板正上方，將大模板吊出。 6.6.4在斜支撐的大模板應(yīng)面對面堆放，自穩(wěn)角為7580無斜支撐的大模板應(yīng)在現(xiàn)場搭設(shè)腳手架，將模板放入架子內(nèi)，不得倚靠在其它模板或構(gòu)件，以免下腳滑移、傾倒。 6.6.5大模板存放場地必須平整夯實，采取排水措施，并加設(shè)滿足地面承載力要求的墊塊；對濕陷性黃土，須有防水措施；對凍脹性土，須有防凍融措施；確保大模板堆放相對穩(wěn)定。 6.6.6大模板拆裝區(qū)周圍應(yīng)設(shè)置欄桿，并掛有明顯的標(biāo)志牌，禁止非作業(yè)人員入內(nèi)。第七章、模板計算書一、全鋼大模板計算書（一）已知條件： 模板面板為6mm厚鋼板，肋為8#或80*40*3方管,水平間距為300mm，背楞為雙根10#，

26、最大間距為1200mm，穿墻螺栓最大間距為1200mm，吊鉤為20圓鋼。（二）面板計算：（1）、計算簡圖： 新澆注砼側(cè)壓力值取F=60KN/m2，面板按單向受力計算，按三跨連續(xù)計算，取10mm寬板帶為計算單元，故q=0.6N/mm，計算簡圖如圖所示： （2）、強(qiáng)度計算： 按靜荷載最大查得彎矩系數(shù)Km= -0.100Mmax=Kmql2=0.1000.63002=5400NmmWx=bh2/6=1062/6=60mm2故面板最大內(nèi)力值為：=Mmax/(rxWx)=5400/(160)=90N/mm2f=215N/mm2滿足要求。（3）、撓度驗算：B0=EH3/12（1-2）=2.06x105x6

27、3/12(1-0.09)=4.075x105fmax=Kfql4/ B0=0.05x12004x/4.075x105查表得撓度系數(shù)Kf=0.677fmax=Kfql4/(100EI)其中鋼材彈性模量E=2.06105N/mm2,I=bh3/12=1063/12=180mm4故fmax=0.6670.63004/(1002.06105180)=0.874mm（三）肋計算：（1）、計算簡圖：肋的支承點(diǎn)為槽鋼背楞，近似按兩跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如圖所示： q1=0.0684300=20.52N/mm q2=20.521.75/2.25=15.96N/mm （2）、強(qiáng)度驗算：用矩分配法及疊加法求得:

28、Mmax=MB0=2.26X106 Nmm查得8#槽鋼 或80*40*3方管 WX=25.3X103 mm3 IX =101X104 mm4max= Mmax/(rx WX)=2.26x106/(1x25.3X103)=99.21 N/mm2f=215N/mm2滿足要求。（3）、撓度驗算：q1=0.005300=15N/mm q2=151.75/2.25=11.67N/mm 懸臂部分:fmax=q1l14/(8EIX)=152504/(82.06105101104)=0.035mm250/500=0.5 mm滿足要求?？缰胁糠郑篈B跨fmax=q1l14x(5-242)/(384EIX)=15

29、12004x5-(250/1200)2/(3842.06105101104)=1.54mm1200/500=2.4 mm滿足要求。BC跨:近似按一端固定，一端簡支的三角形分布荷載計算fmax=0.00239q2l34/(EIX)=0.0023911.67x12004/(2.06105101104)=0.24mm1200/500=2.4 mm滿足要求。（四）背楞計算：（1）、計算簡圖：背楞的支承點(diǎn)為穿墻螺栓，按承受均布荷載q=0.061350=81N/mm,計算簡圖如右所示：（2）、強(qiáng)度驗算： a、 背楞兩端為懸臂結(jié)構(gòu)，驗算下端支座A處強(qiáng)度：MA=qL12/2=813502/2=2.53106N

30、mm2根10槽鋼截面特征：W=79.4103mm3,I=396103mm4。A=MA/W=2.53106/(79.4103)=31.86N/mm2f=215N/mm2 滿足要求。b、 驗算支座B處強(qiáng)度：MB按不等跨連續(xù)梁在均布荷載作用下的最大內(nèi)力系數(shù)查表得：MB= -0.181qL22=0.1818110002=1.47107NmmB=MB/W=1.47107/(79.4103)=185.14N/mm2f=215N/mm2均滿足要求。（3）、撓度驗算：如上圖為一不等跨連續(xù)梁，BC=1350mm，跨度最大，故主要驗算跨的撓度。懸臂部分fmax=q1l14/(8EIX)=812504/(82.06

31、105396104)=0.05mm250/500=0.5mm滿足要求?？缰胁糠郑篺max=q1l14x(5-242)/(384EIX)=8113504x5-24(400/1200)2/(3842.06105396104)=2.48mm1350/500=2.7 mm滿足要求。（五）穿墻螺栓計算：穿墻螺栓水平間距1200mm，垂直間距：以中間一個穿墻螺栓為例，距上端螺栓1350mm，距下端螺栓1000mm，此螺栓承受的拉力為： =PA=0.061200(1350+1000)/2=84600N穿墻螺栓為帶錐度螺栓，大頭32、小頭，小頭面積n615.44mm=N/n =84600/615.44=137

32、.5N/mm2f=215N/mm2均滿足要求。（六）焊縫計算：主要計算面板與槽鋼肋或80*40*3方管肋之間的焊縫計算：q=0.06300=18 N/mm,按兩跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如右圖所示：0.625qL=0.625181350=15187N焊縫長度lw=Va/(0.7Hhffw) 焊縫間距a取300mm，肋高80mm，焊縫高度hf=4mm，fw=160N/mm2故最小焊縫長度：lw=Va/(0.7Hhffw)=15187300/(0.7804160)=127mm實際加工時焊縫為焊150mm，間距300mm，故滿足要求。（七）吊鉤計算： 1. 吊鉤采用HPB235(20圓鋼)，截面面積31

33、4.22mm2，每塊大模板上設(shè)四個吊鉤，按吊裝5500mm寬模板自重1.82T計算，模板自重荷載設(shè)計值取系數(shù)1.3，即x1.31.82=2.366T.=x /=23660/(4314.2)=18.8N/mm2=215N/mm2均滿足要求。215/18.8=11.4（滿足安全系數(shù)K=4的要求）。2.吊鉤與模板之間采用M1690螺栓連接，M1690截面面積A=201mm2螺栓主要受剪。x2.366T=23660N=x/=23660/（4201）=29.4N/ mm2=125 N/mm2故滿足要求。125/29.4=4.25（滿足安全系數(shù)K=4的要求）。 二、梁模板的計算梁設(shè)計簡圖如下：（一）參數(shù)信

34、息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.00；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；

35、模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：12.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：1

36、3.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：300mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；（二）梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土

37、的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、12.000 kN/m2，取較小值12.000 kN/m2作為本工程計算荷載。(三)梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝

38、土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.540.9

39、=2.52kN/m；計算跨度: l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.16.48(800-120)/(4-1)2 + 0.1172.52(800-120)/(4-1)2= 4.84104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.480(800-120)/(4-1)/1000+1.22.520(800-120)/(4-1)/1000=2.301 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 4.84104 / 3.33104=1.5N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =1

40、.5N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 6.48N/mm； l-計算跨度: l = (800-120)/(4-1)=226.67mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6776.48(800-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.058 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250

41、 =(800-120)/(4-1)/250 = 0.907mm；面板的最大撓度計算值 =0.058mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.907mm，滿足要求！(四)梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.301/0.500= 4.602kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/5 = 100cm3；I = 15101010/12 = 416cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算

42、簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.115 kNm，最大支座反力 R= 2.531 kN，最大變形 = 0.086 mm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: = M/Wf經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.15105/6.40104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.086mm 小于

43、 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.531kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = .00 N/mm2；主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.565 kNm，最大支座反力 R= 6.581 kN，最大變形 = 0.548 mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗算 = M/Wf經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: =

44、5.65105/1.02104 = 55.7 N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =55.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.548 mm主楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.548mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！(五)梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷

45、載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6002020/6 = 4.00104mm3； I = 600202020/12 = 4.00105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.500.600.90=13.543kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.600.90=3.024

46、kN/m；q=13.543+3.024=16.567kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/816.5673502=2.54105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.516.5670.35=2.899kN =Mmax/W=2.54105/4.00104=6.3N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =6.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1

47、.2=11.286kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =350.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大撓度計算值: = 513.5433504/(38460004.00105)=1.103mm；面板的最大撓度計算值: =1.103mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.4mm，滿足要求！(六)梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重

48、荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.899/0.6=4.832kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強(qiáng)度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.14.8320.62 = 0.174 kNm；最大應(yīng)力 = M / W = 0.174106/64000 = 2.7 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 2.7 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)

49、計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.8320.6 = 1.74 kN；方木受剪應(yīng)力計算值 = 31.741000/(26080) = 0.544 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.544 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6774.8326004 /(1009000256104)=0.184mm；方木的最大允許撓度 =0.6

50、001000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.184 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.899kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.800-0.350)/40.600(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.600(0.800-0.120)0.500=0.912kN 簡圖(kNm)剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=3.811 kN；最大彎矩 Mmax=0.857 kNm；最

51、大撓度計算值 Vmax=2.444 mm；最大應(yīng)力 =0.857106/5080=168.8 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值 168.8 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!(七)梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算(八)扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=3.811 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! (九)立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的