煤油冷卻器課程設(shè)計(jì)[優(yōu)秀]

1、 課程設(shè)計(jì)說明書題目煤油冷卻器的設(shè)計(jì)系(部)生環(huán)系專業(yè)(班級(jí)) 姓名學(xué)號(hào)指導(dǎo)教師 起止日期 化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書系主任_ 指導(dǎo)教師_ 學(xué)生_ _ 編號(hào):2.2.71、 設(shè)計(jì)題目名稱:煤油冷卻器的設(shè)計(jì) 二、設(shè)計(jì)條件:1煤油:入口溫度:130,出口溫度:50;2冷卻介質(zhì),循環(huán)水(P為0.3米Pa,進(jìn)口溫度28,出口溫度40)3允許壓強(qiáng)降,不超過105Pa;4每年按300天計(jì);每天24 h連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn).5處理能力65000噸/年;6設(shè)備型式:列管式換熱器.7煤油定性溫度下的物性數(shù)據(jù):三、設(shè)計(jì)內(nèi)容1熱量衡算及初步估算換熱面積;2. 冷卻器的選型及流動(dòng)空間的選擇;3. 冷卻器的校核計(jì)算;4. 結(jié)構(gòu)及附件設(shè)

2、計(jì)計(jì)算;5繪制帶控制點(diǎn)的工藝流程圖(A3)及冷卻器的工藝條件圖(A3);6編寫設(shè)計(jì)說明書.四、廠址:長(zhǎng)沙地區(qū)五、設(shè)計(jì)任務(wù)完成臥式列管冷卻器的工藝設(shè)計(jì)并進(jìn)行校核計(jì)算,對(duì)冷卻器的有關(guān)附屬設(shè)備的進(jìn)行設(shè)計(jì)和選用,繪制換熱器系統(tǒng)帶控制點(diǎn)的工藝流程圖及設(shè)備的工藝條件圖,編寫設(shè)計(jì)說明書.6、 設(shè)計(jì)時(shí)間安排三周:2012年5月28日-2012年6月16第一章長(zhǎng)沙學(xué)院課程設(shè)計(jì)鑒定表姓名學(xué)號(hào)專業(yè)班級(jí)設(shè)計(jì)題目指導(dǎo)教師指導(dǎo)教師意見: 評(píng)定等級(jí): 教師簽名: 日期: 答辯小組意見: 評(píng)定等級(jí):答辯小組長(zhǎng)簽名:日期:教研室意見: 教研室主任簽名: 日期: 系(部)意見: 系主任簽名:日期:目 錄第1章 設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介11.

3、1 換熱器概述11.2列管式換熱器11.2.1 固定管板式11.2.3U形管式21.3設(shè)計(jì)方案的擬定31.4工藝流程簡(jiǎn)圖(見附圖)3第二章工藝計(jì)算和主體設(shè)備設(shè)計(jì)42.1 初選換熱器類型42.2 管程安排及流速確定42.3確定物性數(shù)據(jù)52.4計(jì)算總傳熱系數(shù)5第三章 工藝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)93.1.管徑和管內(nèi)流速93.2.管程數(shù)和傳熱管數(shù)93.3.平均傳熱溫差校正及殼程數(shù)9第四章?lián)Q熱器核算14第五章輔助設(shè)備的計(jì)算和選型20第六章設(shè)計(jì)結(jié)果表匯22參考文獻(xiàn)24化工原理課程設(shè)計(jì)之心得體會(huì)2525第1章 設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介1.1 換熱器概述 換熱器是化工,煉油工業(yè)中普遍應(yīng)用的典型的工藝設(shè)備.在化工廠,換熱器的費(fèi)用約占總費(fèi)

4、用的10%20%,在煉油廠約占總費(fèi)用35%40%.換熱器在其他部門,如動(dòng)力、原子能、冶金、食品、交通、環(huán)保、家電等也有著廣泛的應(yīng)用.因此,設(shè)計(jì)和選擇得到使用、高效的換熱器對(duì)降低設(shè)備的造價(jià)和操作費(fèi)用具有十分重要的意義. 在不同溫度的流體間傳遞熱能的裝置稱為熱交換器,即簡(jiǎn)稱換熱器,是將熱流體的部分熱量傳遞給冷流體的設(shè)備. 換熱器的類型按傳熱方式的不同可分為:混合式、蓄熱式和間壁式.其中間壁式換熱器應(yīng)用最廣泛.1.2列管式換熱器 因設(shè)計(jì)需要,下面簡(jiǎn)單介紹下列管式換熱器 列管式換熱器又稱管殼式換熱器,在化工生產(chǎn)中被廣泛應(yīng)用.它的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、堅(jiān)固、制造較容易,處理能力大,適應(yīng)性能,操作彈性較大,尤其在高溫

5、、高壓和大型裝置中使用更為普遍.1.2.1 固定管板式 固定管板式即兩端管板和殼體連結(jié)成一體,因此它具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單造價(jià)低廉的優(yōu)點(diǎn).但是由于殼程不易檢修和清洗,因此殼方流體應(yīng)是較為潔凈且不易結(jié)垢的物料.當(dāng)兩流體的溫度差較大時(shí),應(yīng)考慮熱補(bǔ)償.有具有補(bǔ)償圈(或稱膨脹節(jié))的固定板式換熱器,即在外殼的適當(dāng)部位焊上一個(gè)補(bǔ)償圈,當(dāng)外殼和管束的熱膨脹程度不同時(shí),補(bǔ)償圈發(fā)生彈性形變,以適應(yīng)外殼和管束的不同的熱膨脹程度.這種熱補(bǔ)償方法簡(jiǎn)便,但不宜用于兩流體溫度差太大和殼方流體壓強(qiáng)過高的場(chǎng)合.見圖1.1 2.1-擋板 2-補(bǔ)償圈 3-放氣嘴圖1.1.固定管板式換熱器的示意圖 1.2.2 浮頭式 這種換熱器有一段管板不

6、與殼體相連,可沿軸向自由伸縮.這種結(jié)構(gòu)不但可完全消除熱應(yīng)力,而且在清洗和檢修時(shí),整個(gè)管束可以從殼體中抽出.因此,盡管其架構(gòu)較復(fù)雜,造價(jià)較高,但應(yīng)用仍較普遍.見圖1.22.圖1.2.浮頭式換熱器示意圖 1.2.3U形管式 每根管子都彎成U形,兩端固定在同一個(gè)管板上,因此,每根管子皆可自由伸縮,從而解決熱補(bǔ)償問題.這種結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單,質(zhì)量輕,適用于高溫高壓條件.其缺點(diǎn)是管內(nèi)不易清洗,并且因?yàn)楣茏右幸欢ǖ膹澢霃?其管板利用率較低.見圖1.21. 圖1.3.U形管式換熱器示意圖1.3設(shè)計(jì)方案的擬定 根據(jù)任務(wù)書給定的冷熱流體的溫度,來選擇設(shè)計(jì)列管式換熱器的固定管板式換熱器;再根據(jù)冷熱流體的性質(zhì),判斷其是

7、否容易結(jié)垢,來選擇管程走什么,殼程走什么.本設(shè)計(jì)中選擇使循環(huán)工業(yè)硬水走管程,煤油走殼程.從資料中查得冷熱流體的物性數(shù)據(jù),如比熱容,密度,粘度,導(dǎo)熱系數(shù)等.計(jì)算出總傳熱系數(shù),再計(jì)算傳熱面積.根據(jù)管徑,管內(nèi)流速確定傳熱管數(shù),算出傳熱管程,傳熱管總根數(shù)等.然后校正傳熱溫差及殼程數(shù),確定傳熱管排列方式和分程方法.根據(jù)設(shè)計(jì)步驟,計(jì)算出殼體內(nèi)徑,選擇折流板,確定板間距,折流板數(shù)等;接著再對(duì)換熱器的熱量,官稱對(duì)流傳熱系數(shù),傳熱系數(shù),傳熱面積進(jìn)行核算,再算出面積裕度,最后,對(duì)流體的流動(dòng)阻力進(jìn)行計(jì)算.1.4工藝流程簡(jiǎn)圖(見附圖)第二章 工藝計(jì)算和主體設(shè)備設(shè)計(jì) 2.1 初選換熱器類型 兩流體的溫度變化情況如下:(

8、1)煤油:入口溫度130,出口溫度50;(2)冷卻介質(zhì):自來水,入口溫度28,出口溫度40; 該換熱器用循環(huán)冷卻自來水進(jìn)行冷卻,冬季操作時(shí),其進(jìn)口溫度會(huì)降低,考略到這一因素, 估計(jì)所需換熱器的管壁溫度和殼體溫度之差較大,需考慮熱膨脹的影響,相應(yīng)地進(jìn)行熱膨脹的補(bǔ)償,故而初步確定選用帶有膨脹節(jié)的管板式換熱器.2.2 管程安排及流速確定已知兩流體允許壓強(qiáng)降不大于100kPa;兩流體分別為煤油和自來水.與煤油相比,水的對(duì)流傳熱系數(shù)一般較大.由于循環(huán)冷卻水較易結(jié)垢,若其流速太低,將會(huì)加快污垢增長(zhǎng)速度,使換熱器的熱流量下降,考慮到散熱降溫方面的因素,應(yīng)使循環(huán)自來水走管程,而使煤油走殼程.選用252.5的碳

9、鋼管,管內(nèi)流速取ui=0.5米/s.參考數(shù)據(jù)見表2.1,表2.21. 表2.1.列管式換熱器內(nèi)的適宜流速范圍 流體種類流速/(米/s)管程殼程一般液體0.530.51.5易結(jié)垢液體10.5氣體530315表2.2不同粘度液體的流速(以普通鋼壁為例)液體粘度/米Pas15001500500500100100353511最大流速/(米/s)0.60.751.11.51.82.42.3確定物性數(shù)據(jù)定性溫度:對(duì)于一般氣體和水等低黏度流體,其定性溫度可取流體進(jìn)出口溫度的平均值.殼程流體(煤油)的定性溫度為:管程流體(硬水)的定性溫度為:根據(jù)定性溫度,分別查取殼程和管程流體的有關(guān)物性數(shù)據(jù).見表2.31表2

10、.3.物性數(shù)據(jù)密度/(/米3)比熱容/(kJ/千克)粘度/(Pas)導(dǎo)熱系數(shù)/(W/米)煤油8252.227.1510-40.14水34)993.954.1747.2710-40.622.4計(jì)算總傳熱系數(shù) (1).煤油的流量已知要求處理能力為16.5萬噸煤油每年(每年按300天計(jì),每天24小時(shí)連續(xù)運(yùn)行),則煤油的流量為:Wh-熱流體的流量,千克/h; (2).熱流量由以上的計(jì)算結(jié)果以及題目已知,代入下面的式子,有:Q=WhCph(T1-T2)=9027.78千克/h2.22kJ/千克.(130-50)=1603333.73KJ/h =4.45105W (3).平均傳熱溫差 計(jì)算兩流體的平均傳熱

11、溫差 ,暫時(shí)按單殼程、多管程計(jì)算. 逆流時(shí),我們有煤油: 13050水: 4028 從而 = 此時(shí) P= R= 式子中: 熱流體(煤油)的進(jìn)出口溫度,K或; 冷流體(自來水)的進(jìn)出口溫度,K或; 可查得:=0.8410.8,所以,修正后的傳熱溫度差為: = (4).冷卻水用量由以上的計(jì)算結(jié)果以及已知條件,很容易算得:Wc= (5).總傳熱系數(shù)K 選擇時(shí),除要考慮流體的物性和操作條件外,還應(yīng)考慮換熱器的類型. 1.管程傳熱系數(shù): Re1= Pr1= i=0.023 =0.023W/米2 2.殼程傳熱系數(shù):假設(shè)殼程的傳熱系數(shù)是: =500W/米2污垢熱阻: Rsi=0.000344米2/W Rso

12、=0.000172 米2/W管壁的導(dǎo)熱系數(shù): =45 米2/W管壁厚度: b=0.0025內(nèi)外平均厚度: d米=0.0225在下面的公式中,代入以上數(shù)據(jù),可得 (6).計(jì)算傳熱面積 由以上的計(jì)算數(shù)據(jù),代入下面的公式,計(jì)算傳熱面積: 考慮15%的面積裕度,則: 第三章 工藝結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3.1.管徑和管內(nèi)流速 選用252.5的碳鋼管,管長(zhǎng)6米,管內(nèi)流速取ui=0.5米/s. 3.2.管程數(shù)和傳熱管數(shù) 根據(jù)傳熱管的內(nèi)徑和流速,可以確定單程管子根數(shù): ns= 按單程計(jì)算,所需傳熱管的長(zhǎng)度是:若按單程管計(jì)算,傳熱管過長(zhǎng),宜采用多管程結(jié)構(gòu),可見取傳熱管長(zhǎng)l=6米,則該傳熱管程數(shù)為:則傳熱管的總根數(shù)為:3.3

13、.平均傳熱溫差校正及殼程數(shù) =此時(shí): P= R=可查得:=0.8410.8,所以,修正后的傳熱溫度差為: = 于是,校正后的平均傳熱溫差是40.55,殼程數(shù)為單程,管程數(shù)為2.3.4.傳熱管排列和分程方法 采用組合排列法,即每程內(nèi)均按正三角形排列,隔板兩側(cè)采用正方形排列.取管心距t=1.25d0,則 橫過管束中心線的管數(shù) 3.5.殼程內(nèi)徑和換熱管的選型匯總 采用多管程結(jié)構(gòu),取管板利用率=0.7,則殼體內(nèi)徑為 圓整可取D450米米33.6.折流板設(shè)置折流板的目的是為了提高流速,增加湍動(dòng),改善傳熱,在臥式換熱器中還起支撐管束的作用.常用的有弓形折流板(圖1-20)和圓盤-圓環(huán)形折流板(圖1-21)

14、,弓形折流板又分為單弓形圖1-20(a)、雙弓形圖1-20(b)、三重弓形圖1-20(c)等幾種形式4.單弓形折流板用得最多,弓形缺口的高度h為殼體公稱直徑Dg的15%45%,最好是20%,見圖1-22(a);在臥式冷凝器中,折流板底部開一90的缺口,見圖1-22(b).高度為1520米米,供停工排除殘液用;在某些冷凝器中需要保留一部分過冷凝液使凝液泵具有正的吸入壓頭,這時(shí)可采用堰的折流板,見圖1-22(c)4.在大直徑的換熱器中,如折流板的間距較大,流體繞到折流板背后接近殼體處,會(huì)有一部分液體停滯起來,形成對(duì)傳熱不利的“死區(qū)”.為了消除這種弊病,宜采用雙弓形折流板或三弓形折流板.從傳熱的觀點(diǎn)

15、考慮,有些換熱器(如冷凝器)不需要設(shè)置折流板.但為了增加換熱器的剛度,防止管子振動(dòng),實(shí)際仍然需要設(shè)置一定數(shù)量的支承板,其形狀與尺寸均按折流板一樣來處理.折流板與支承板一般均借助于長(zhǎng)拉桿通過焊接或定距管來保持板間的距離,其結(jié)構(gòu)形式可參見圖1-237.由于換熱器是功用不同,以及殼程介質(zhì)的流量、粘度等不同,折流板間距也不同,其系列為:100米米,150米米,200米米,300米米,450米米,600米米,800米米,1000米米.5允許的最小折流板間距為殼體內(nèi)徑的20%或50米米,取其中較大值.允許的最大折流板間距與管徑和殼體直徑有關(guān),當(dāng)換熱器內(nèi)流體無相變時(shí),其最大折流板間距不得大于殼體內(nèi)徑,否則流

16、體流向就會(huì)與管子平行而不是垂直于管子,從而使傳熱膜系數(shù)降低.折流板外徑與殼體之間的間隙越小, 殼程流體介質(zhì)由此泄漏的量越少,即減少了流體的短路,使傳熱系數(shù)提高,但間隙過小,給制造安裝帶來困難,增加設(shè)備成本,故此間隙要求適宜.折流板厚度與殼體直徑和折流板間距有關(guān),見表3.1所列數(shù)據(jù).6表3.1 折流板厚度/ 米米殼體公稱內(nèi)徑/米米相鄰兩折流板間距/米米3003004504506006007507502002503561010400700561010127001000681012161000610121616支承板厚度一般不應(yīng)小于表3.2(左)中所列數(shù)據(jù).支承板允許不支承的最大間距可參考表3.2(

17、右)所列數(shù)據(jù).殼體直徑/米米4004008009001200管子外徑/米米19253857支承板厚度/米米6810最大間距/米米1500180025003400經(jīng)選擇,我們采用弓形折流板,取弓形折流圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25%,則切去的圓缺高度為:h=0.25450=112.5米米取折流板間距B=0.3D,則:B=0.3450=150米米可取B=200米米因而查表可得7:折流板厚度為5米米,支承板厚度為8米米,支承板允許不支承最大間距為1800米米.折流板數(shù)NB=折流板圓缺面水平裝配.3.7.接管3.7.1.殼程流體進(jìn)出口時(shí)接管 取接管內(nèi)油品流速為u=1.0米/s 則接管內(nèi)徑為: d= 所以,取

18、標(biāo)準(zhǔn)管的內(nèi)徑為57米米.3.7.2.管程流體進(jìn)出口時(shí)的接管 取接管內(nèi)循環(huán)水流速u=1.5米/s,則接管內(nèi)徑: d= 取標(biāo)準(zhǔn)管徑為108米米.3.7.3.接管最小位置 換熱器設(shè)計(jì)之中,為了使換熱面積得以充分利用,殼程流體進(jìn)出口接管應(yīng)盡量靠近兩端的管板,而管箱的進(jìn)出口盡量靠近管箱法蘭,從而減輕設(shè)備重量.所以,殼程和管程接管的最小位置的計(jì)算就顯得很必要了.1).殼程接管位置的最小尺寸所設(shè)計(jì)的為帶補(bǔ)強(qiáng)圈的殼程接管,則殼程接管位置的最小尺寸L1可用如下公式計(jì)算:L1式子中:補(bǔ)強(qiáng)圈的外圈直徑,米米 b管板厚度,米米 C補(bǔ)強(qiáng)圈外緣至管板與殼體焊縫之間的距離,米米.而且,C4S且C32,S為殼體厚度.經(jīng)計(jì)算易

19、得,殼程接管位置的最小尺寸為:120米米.2). 管程接管位置的最小尺寸所設(shè)計(jì)的為帶補(bǔ)強(qiáng)圈的管程接管,則管程接管位置的最小尺寸L2可用如下公式計(jì)算:L2式子中:補(bǔ)強(qiáng)圈的外圈直徑,米米 b管板厚度,米米 C補(bǔ)強(qiáng)圈外緣至管板與殼體焊縫之間的距離,米米.而且,C4S且C32,S為殼體厚度.經(jīng)計(jì)算易得,管程接管位置的最小尺寸為:140米米.3.8其他附件本傳熱器傳熱管外徑為25米米,故拉桿直徑為16,拉桿數(shù)為6個(gè).殼程入口出應(yīng)設(shè)置防沖擋板.第四章 換熱器核算4.1熱量核算4.1.1殼程對(duì)流傳熱系數(shù)對(duì)圓缺形的折流板,可采用克恩公式:計(jì)算殼程當(dāng)量直徑,由正三角形排列可得: =0.020米殼程流通截面積:

20、殼程流體流速為: 雷諾準(zhǔn)數(shù)為: 普朗特準(zhǔn)數(shù): 粘度校正 4.1.2管程對(duì)流傳熱系數(shù) 管程流通截面積: 管程流體流速: 雷諾準(zhǔn)數(shù)為: 普朗特準(zhǔn)數(shù): 4.1.3傳熱系數(shù)K根據(jù)冷熱流體的性質(zhì)及溫度,在(GB151-99P140-141)選取污垢熱阻:污垢熱阻: Rsi=0.000344米2/WRso=0.000172 米2/W還有,管壁的導(dǎo)熱系數(shù): =45 米2/W管壁厚度: b=0.0025內(nèi)外平均厚度: d米=0.0225在下面的公式中,代入以上數(shù)據(jù),可得 4.1.4傳熱面積S由K計(jì)算傳熱面積 該換熱器的實(shí)際傳熱面積Sp 該換熱器的面積裕度為: 傳熱面積裕度合適,該換熱器能完成生產(chǎn)任務(wù).4.2流

21、動(dòng)阻力的計(jì)算因?yàn)闅こ毯凸艹潭加袎毫档囊?所以要對(duì)殼程和管程的壓力降分別進(jìn)行核算. 4.2.1管程流動(dòng)阻力 管程壓力降的計(jì)算公式為: 其中Ns=1 , Np=2 , Ft=1.4Re=5977,為湍流,傳熱管相對(duì)粗糙度為查流速,所以 管程流動(dòng)阻力在允許范圍之內(nèi).4.2.2殼程流動(dòng)阻力 殼程壓力降埃索法公式為: 式中 流體橫過管束的壓力降,Pa; 流體通過折流擋板缺口的壓力降,Pa; Ft殼程壓力降的垢層校正系數(shù),對(duì)液體Ft=1.15; Ns殼程數(shù); (1)流體流經(jīng)管束的阻力 其中 , F管子排列方法對(duì)壓力降的校正系數(shù),對(duì)正三角形排列,F=0.5,對(duì)正方形斜轉(zhuǎn)45o排列,F=0.4,正方形排列

22、,F=0.3; fo殼程流體的摩擦系數(shù),當(dāng)Re500時(shí), nc橫過管束中心線的管子數(shù),對(duì)正三角形排列nc NB折流擋板數(shù) 代入數(shù)值得: （2） 流體流經(jīng)折流板缺口的阻力 其中 , D殼徑,米 B折流擋板間距,米 代入數(shù)值得: (3)總阻力 經(jīng)過以上的核算,我們發(fā)現(xiàn),管程壓力降和殼程壓力降都符合要求.第五章 輔助設(shè)備的計(jì)算和選型1)儲(chǔ)罐的選擇換熱器每小時(shí)冷卻的煤油量為65000103/(30024)=9028千克而儲(chǔ)罐只需儲(chǔ)存半小時(shí)的冷卻量即9028/2=4514千克 故儲(chǔ)罐應(yīng)選取能容納4514千克煤油的規(guī)格2)油泵的選擇140的煤油:=800/米3=2.010-4 PaSqv=65000103

23、/80030024=11.28 米3/h選用的管子則管內(nèi)流速鋼管絕對(duì)粗糙度取=0.1米米相對(duì)粗糙度/d=0.1/89=0.0012查得=0.021閘閥(全開): le/d=9 (5個(gè))單向閥(球式):le/d=3500(2個(gè))彎管: le/d=35(4個(gè))三通:le/d=50(2個(gè))現(xiàn)選取儲(chǔ)罐與油泵之間:高度差為1米 距離為1.2米油泵與換熱器之間:高度差為1.8米 距離為1.5米所以儲(chǔ)罐與換熱器之間的管路長(zhǎng)為1+1.2+1.5+1.8=5.5米管路壓頭損失Hf=(l+le)/d+)u2/2g=0.021(5.5/0.089+95+35002+354+502)0.52/(29.81)=19.6

24、9H=Z+Hf=0.8+119.69=20.5流量qv.2qv=1.211.28=13.5(20%的裕度)揚(yáng)程H=1.5H=30.75(50%的裕度)查油泵規(guī)格表可知,應(yīng)選取型號(hào)為IS80-50-315的油泵第六章設(shè)計(jì)結(jié)果表匯參數(shù) 數(shù)據(jù) 煤油流量千克/h9027.78循環(huán)水流量/千克/h31968實(shí)際傳熱面積S/47.57要求過程的總傳熱系數(shù)/W/()219.5總傳熱系數(shù)/W/()319.49裕度38.5%管程壓強(qiáng)降/Pa786.24殼程壓強(qiáng)降/Pa7402.6參數(shù) 數(shù)據(jù) 殼徑D/米米450殼程數(shù)1管程數(shù)Np2管子尺寸/米米管長(zhǎng)/米6管子總數(shù)n114管子排列方法正三角形(程內(nèi)) 正方形(隔板兩側(cè))管心距/米米32折流板數(shù)39板間距/米米150弓高/米米110殼程接管管程接管參考文獻(xiàn)1 天津大學(xué)化工原理教研室編.化工原理上、下冊(cè)(第二版) 米.天津:天津科技出版社,1996:125,147頁2 柴誠(chéng)敬.化工原理課程設(shè)計(jì)米,天津:天津科學(xué)技術(shù)出版社,2000: 265267頁3 偉萍編.化工過程及設(shè)備設(shè)計(jì)米, 北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2000:240,275頁4 潘國(guó)昌.化工設(shè)備設(shè)計(jì)米, 北京:清華大學(xué)出版社.2001:54頁5 婁愛娟,吳志泉,吳敘美編.化工設(shè)計(jì), 上海:華東理工大學(xué)出版社,2002:114頁6 黃璐主編.化工設(shè)計(jì).,米.北京:化學(xué)工業(yè)出版社,20