滿堂腳手架方案20140905155717

1、xx有限公司綜合車間滿堂腳手架施工方案附錄一：目 錄一、工程概況2二、使用材料2三、腳手架的計算2四、搭設(shè)技術(shù)措施2五、滿堂腳手架計算書3一、工程概況xxxx綜合車間工程，由xxxx有限公司投資建設(shè)，施工由x建設(shè)安裝集團有限公司承建，工程監(jiān)理單位為x市x建設(shè)監(jiān)理有限責任公司監(jiān)理，工程位于x市石橋子經(jīng)濟開發(fā)區(qū)。 本工程設(shè)計為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，層數(shù)為3層，建筑高度為19.2m。二、使用材料1、鋼管宜采用力學(xué)性能適中的Q235A(3號)鋼，其力學(xué)性能應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準炭素結(jié)構(gòu)鋼(GB/T700)中Q235A鋼的規(guī)定。 2、鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管。3、鑄件不得有裂紋、氣孔，不

2、宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干凈。 4、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應(yīng)保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應(yīng)不小于5mm。 5、扣件活動部位應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙應(yīng)小于1mm。 6、扣件表面應(yīng)進行防銹處理。 7、鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應(yīng)報廢和禁止使用。 8、外架鋼管采用金黃色，欄桿采用紅白相間色，扣件刷暗紅色防銹漆。三、腳手架的計算本工程的主體結(jié)構(gòu)樓層施工采用滿堂式腳手架，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1米，立桿的橫距1米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為 483.5，托梁材料選用40*80mm的木

3、方，在計算過程中，由于板厚、跨度不統(tǒng)一，為了安全起見，計算時各種參數(shù)均采用最大值。 四、搭設(shè)技術(shù)措施搭設(shè)技術(shù)措施：1、室內(nèi)滿堂腳手架搭設(shè)必須嚴格符合相關(guān)規(guī)定要求。2、滿堂腳手架的縱、橫距不應(yīng)大于1.1米。3、滿堂腳手架應(yīng)設(shè)登高設(shè)施，保證操作人員上下安全。4、滿堂腳手架的步距，應(yīng)控制在1.5米以內(nèi)，必須高于1.5米，應(yīng)有保護措施。5、滿堂腳手架的穩(wěn)固，應(yīng)采用斜桿（剪刀撐）保護。6、滿堂腳手架嚴禁采用鋼、竹混搭。五、滿堂腳手架計算書一、搭設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參數(shù)樓板模板支架高H為5.75m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距l(xiāng)a取1m，橫距l(xiāng)b取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中

4、心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬50mm，高80mm，布設(shè)間距0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 48 3.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。二、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（

5、一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w1000182/6=5.40104mm3；1、模板自重標準值：x10.31 =0.1kN/m；2、新澆板混凝土自重標準值：x20.1241 =2.4kN/m；3、梁板中鋼筋自重標準值：x30.11.11 =0.11kN/m；4、施工人員及設(shè)備活荷載標準值：x411 =1kN/m；5、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數(shù)1.35，4、5項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.

6、35=(0.3+2.4+0.11)1.35=3.79kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.790.32+0.14.20.32=0.065kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.790.32-0.1174.20.32= -0.078kNm；經(jīng)比較可知，荷載按照圖2進行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。M

7、max=0.078kNm；（2）底?？箯潖姸闰炈闳ax(M1max，M2max)進行底?？箯濖炈?，即 =0.078106 /(5.40104)=1.45N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =1.45N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底?？辜魪姸扔嬎恪：奢d對模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.790.3+0.6174.20.3=1.46kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =31460/(2100018)=0.122N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.122N/mm2小于 抗剪強度設(shè)計值fv =1.4N/mm2滿足

8、要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.159mm；底模面板的撓度計算值 =0.159mm小于撓度設(shè)計值v =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）板底模板的強度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.3=0.09kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.4240.3=9.6kN/m；梁板中鋼筋自重標準值：x3=0.41.10.

9、3=0.132kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標準值：x4=10.3=0.3kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標準值：x5=20.3=0.6kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數(shù)1.35，4、5項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設(shè)計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.09+9.6+0.05)1.35=9.82kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.3+0.6)1.4=1.26kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.19.8212-0.1171.2612=-1.13kNm；（2）方木抗彎強

10、度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40802/6+50802/6=10.7104 mm3； =1.13106/(10.7104)=10.56N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =10.56N/mm2 小于抗彎強度設(shè)計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.69.821+0.6171.261=6.66kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.832N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.832N/mm2小于抗剪強度設(shè)計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模

11、量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=40803/12=1.707106 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.924 mm；底模方木的撓度計算值 =0.924mm 小于 撓度設(shè)計值v =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據(jù)JGJ1302001，板底托梁按二跨連續(xù)梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自

12、重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守)方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝?nèi)力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.19.821+1.21.261=12.31kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下：托梁采用：木方 : 4080mm；W=42.667 103mm3；I=170.667 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 12.31 kN ；鋼

13、管的最大應(yīng)力計算值 = 1.122106/42.667103=26.307 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 4.692 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 =26.307 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設(shè)計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =4.692小于最大允許撓度 v=min(1000/150,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值N應(yīng)按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK

14、為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調(diào)托座傳力，根據(jù)3.1.4節(jié)，此值為F1=12.31kN。除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.155.5=0.825kN；立桿受壓荷載總設(shè)計值為：Nut=F1+F21.35=12.31+0.8251.35=13.135kN；其中1.35為下部鋼管自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn)1因為已經(jīng)是設(shè)計值，不再乘分項系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，

15、根據(jù)長細比按規(guī)程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.89102mm2； KH -高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1671.5391.5=2.69m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數(shù)，參照規(guī)程附表D1,取1.539； k -計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附表D2取值為1.167；故l0取2.155m；=l0/i=2.155103 /15.8=136；查規(guī)程附錄C得 =

16、 0.243；KH=1； =1.05N/(AKH)=1.0513.135103 /(0.2434.891021)=112.168N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =112.168N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計值計算。由前面的計算可知:Nut13.135kN；風(fēng)荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB500

17、09-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.45 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.06411.52/10=0.017kNm；（2）立桿穩(wěn)定性驗算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0513.135103/(0.2434.891021)+0.017106 /(5.08103)=115.515N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =115.515N/mm2 小于立桿的抗壓強度設(shè)計值 f =

18、205 N/mm2 ，滿足要求。（五）立桿的地基承載力計算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.0513.135/0.25=55.167 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 ：N = 13.135 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=55.167kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！（六）拆模時間計算參考建筑施工安全手冊（杜榮軍主編，中國建筑工業(yè)出版社出版社出版），各樓層層高、樓面設(shè)計荷載、樓板板厚均按相同計。1、支架所