卸料平臺方案.doc

萊蒙置地廣場工程 卸料平臺施工方案第一章 工程概況根據(jù)本工程施工特征以及立面的情況和周邊環(huán)境，決定布置卸料平臺，主要將木工拆模后的下層材料臨時堆放，便于用塔吊轉(zhuǎn)運(yùn)至上層作業(yè)面。1、卸料平臺的尺寸及組成：尺寸：2.5m*3.5m，伸入樓層內(nèi)1m。次梁：采用12.6槽鋼400mm主梁：采用16a槽鋼，懸挑長度3.5m；錨固長度0.8m。預(yù)埋件：直徑16mm圓鋼鋼繩：637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度1770MPa，直徑16.0mm。面板：九層木工板欄桿扶手：鋼管焊接欄桿扶手，采用滿鋪鋼板網(wǎng)進(jìn)行側(cè)面防護(hù)。荷載設(shè)計值：容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載5.00kN。使用荷載：卸料平臺限載8kN。2、卸料平臺平面圖及剖面圖第二章 懸挑卸料平臺計算書 平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度3.50m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.50m。次梁采用10號槽鋼U口水平，主梁采用16a號槽鋼U口水平，次梁間距0.40m。容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載5.00kN。一、次梁的計算 次梁選擇10號槽鋼U口水平槽鋼，間距0.40m，其截面特性為 面積A=12.74cm2,慣性距Ix=198.30cm4,轉(zhuǎn)動慣量Wx=39.70cm3,回轉(zhuǎn)半徑ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 1.荷載計算 (1)面板自重標(biāo)準(zhǔn)值：標(biāo)準(zhǔn)值為0.30kN/m2； Q1 = 0.300.40=0.12kN/m (2)最大容許均布荷載為2.00kN/m2； Q2 = 2.000.40=0.80kN/m (3)槽鋼自重荷載 Q3=0.10kN/m 經(jīng)計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.12+0.80+0.10) = 1.22kN/m 經(jīng)計算得到，活荷載計算值 P = 1.45.00=7.00kN 2.內(nèi)力計算 內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經(jīng)計算得到，最大彎矩計算值 M = 1.222.502/8+7.002.50/4=5.33kN.m 3.抗彎強(qiáng)度計算 其中 x 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f 鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 經(jīng)過計算得到強(qiáng)度 =5.33106/(1.0539700.00)=127.85N/mm2； 次梁槽鋼的抗彎強(qiáng)度計算 f,滿足要求! 4.整體穩(wěn)定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=5708.548.0235/(2500.0100.0235.0)=0.93 由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.753 經(jīng)過計算得到強(qiáng)度 =5.33106/(0.75339700.00)=178.34N/mm2； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 二、主梁的計算 主梁選擇16a號槽鋼U口水平槽鋼，其截面特性為 面積A=21.95cm2,慣性距Ix=866.20cm4,轉(zhuǎn)動慣量Wx=108.30cm3,回轉(zhuǎn)半徑ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標(biāo)準(zhǔn)值：標(biāo)準(zhǔn)值為0.15kN/m Q1 = 0.15kN/m (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 經(jīng)計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.17) = 0.38kN/m 經(jīng)計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.2(0.30+2.00)0.202.50/2+1.20.102.50/2)=0.84kN P2=(1.2(0.30+2.00)0.402.50/2+1.20.102.50/2)=1.53kN P3=(1.2(0.30+2.00)0.402.50/2+1.20.102.50/2)=1.53kN P4=(1.2(0.30+2.00)0.402.50/2+1.20.102.50/2)=1.53kN P5=(1.2(0.30+2.00)0.402.50/2+1.20.102.50/2)=1.53kN P6=(1.2(0.30+2.00)0.402.50/2+1.20.102.50/2)+7.00/2=5.03kN P7=(1.2(0.30+2.00)0.402.50/2+1.20.102.50/2)=1.53kN P8=(1.2(0.30+2.00)0.402.50/2+1.20.102.50/2)=1.53kN P9=(1.2(0.30+2.00)0.402.50/2+1.20.102.50/2)=1.53kN P10=(1.2(0.30+2.00)0.152.50/2+1.20.102.50/2)=0.66kN 2.內(nèi)力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=10.430kN,R2=8.127kN 支座反力 RA=8.127kN 最大彎矩 Mmax=7.098kN.m 3.抗彎強(qiáng)度計算 其中 x 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f 鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 經(jīng)過計算得到強(qiáng)度 =7.098106/1.05/108300.0+8.9401000/2195.0=66.491N/mm2 主梁的抗彎強(qiáng)度計算強(qiáng)度小于f，滿足要求! 4.整體穩(wěn)定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=57010.063.0235/(3500.0160.0235.0)=0.64 由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.638 經(jīng)過計算得到強(qiáng)度 =7.10106/(0.638108300.00)=102.69N/mm2； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 三、鋼絲拉繩的內(nèi)力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點(diǎn)的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=13.737kN 四、鋼絲拉繩的強(qiáng)度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進(jìn)行計算，為 RU=13.737kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00013.737/0.820=134.022kN。 選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度1700MPa，直徑15.0mm。 五、鋼絲拉繩吊環(huán)的強(qiáng)度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進(jìn)行計算作為吊環(huán)的拉力N，為 N=RU=13.737kN 鋼板處吊環(huán)強(qiáng)度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊環(huán)最小直徑 D=137374/(3.1416502)1/2=14mm第三章 操作平臺安全要求 1.卸料平臺的上部位結(jié)點(diǎn)，必須位于建筑物上，不得設(shè)置在腳手架等施工設(shè)備上； 2.斜拉桿或鋼絲繩，構(gòu)造上宜兩邊各設(shè)置前后兩道，并進(jìn)行相應(yīng)的受力計算； 3.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應(yīng)采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應(yīng)加補(bǔ)軟墊物，平臺外口應(yīng)略高于內(nèi)口； 4.卸料平臺左右兩側(cè)必須裝