《油井試油技術(shù)培訓(xùn)》PPT課件

1、.,1,油井試油技術(shù)培訓(xùn),樂樂收集整理發(fā)布 ,.,2,第一節(jié) 試井及試井分析,試井是對(duì)油、氣、水井進(jìn)行測(cè)試和分析的總稱。測(cè)試內(nèi)容包括：產(chǎn)量、壓力、溫度、取樣等。 試井是一種以滲流力學(xué)為基礎(chǔ)，以各種測(cè)試儀器為手段，通過對(duì)油氣井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)的測(cè)試來研究油氣水層和測(cè)試井的各種物性參數(shù)、生產(chǎn)能力以及油氣水層之間的連通關(guān)系的方法。,一、試井的概念,.,3,測(cè)試：將壓力計(jì)下到油層或氣層或注水層部位，開井或關(guān)井記錄井底壓力隨時(shí)間的變化得到一組數(shù)據(jù)。,分析(試井解釋W(xué)ell Testing Interpretation或不穩(wěn)定壓力分析Transient Pressure Analysis)：應(yīng)用滲流力學(xué)理論，分析

2、測(cè)試數(shù)據(jù)，反求油層和井的動(dòng)態(tài)參數(shù)。是滲流理論在油氣田開發(fā)中的直接應(yīng)用，反之，也是檢驗(yàn)油氣滲流理論正確與否或符合油田實(shí)際的重要方法。,第一節(jié) 試井及試井分析,.,4,二、試井分析方法的重要性,試井分析方法能夠得到的動(dòng)態(tài)滲透率(相滲透率)、用于評(píng)價(jià)產(chǎn)能，特別是油氣田勘探開發(fā)早期進(jìn)行油氣井產(chǎn)能的評(píng)價(jià)。,第一節(jié) 試井及試井分析,.,5,1.產(chǎn)能試井 改變?nèi)舾纱斡途?、氣井或水井的工作制度，測(cè)量在各個(gè)不同工作制度下的穩(wěn)定產(chǎn)量及相應(yīng)的井底壓力，從而確定測(cè)試井或測(cè)試層的產(chǎn)能方程或無阻流量 a.穩(wěn)定試井； b.等時(shí)試井； c.修正等時(shí)試井,第一節(jié) 試井及試井分析,三、試井的分類,產(chǎn)能試井 不穩(wěn)定試井,（一）按測(cè)

3、試目的分為：,.,6,改變測(cè)試井的產(chǎn)量，并測(cè)量由此而引起的井底壓力隨時(shí)間的變化，從而確定測(cè)試井和測(cè)試層的特性參數(shù)。 a. 壓降試井：一口井開井生產(chǎn)，測(cè)量井底壓力隨時(shí)間的變化，確定測(cè)試井和測(cè)試層的特性參數(shù)。要求測(cè)試井期間產(chǎn)量恒定 b. 壓力恢復(fù)試井：油井以恒定產(chǎn)量生產(chǎn)一段時(shí)間后關(guān)井，關(guān)井的同時(shí)測(cè)量井底壓力隨時(shí)間的變化，確定測(cè)試井和測(cè)試層的特性參數(shù)。 c. 變產(chǎn)量試井 d. 干擾試井 e. 脈沖試井 f. DST試井：中途測(cè)試或鉆桿測(cè)試,主要確定井與井之間的連通性,第一節(jié) 試井及試井分析,2.不穩(wěn)定試井,.,7,（二）按流體性質(zhì)分類,（1）油井試井 （2）氣井試井 （3）水井試井 （4）多相試井,

4、（三）按地層類型分類,（1）均質(zhì)油藏試井 （2）雙孔介質(zhì)油藏試井 （3）雙滲介質(zhì)油藏試井 （4）復(fù)合油藏油藏試井,（1）垂直井 （2）水平井 （3）壓裂井 （4）徑向井、分支井,（1）常規(guī)試井分析方法（半對(duì)數(shù)） （2）現(xiàn)代試井分析方法（雙對(duì)數(shù)）,（四）按井類別分類,（五）按試井資料處理方式分類,第一節(jié) 試井及試井分析,.,8,常用油藏物理模型(地層類型),第一節(jié) 試井及試井分析,.,9,根據(jù)勘探開發(fā)不同階段，結(jié)合注采井需要解決勘探開發(fā)部署和油田調(diào)整挖潛等工作中的問題，而賦予不同的試井目的。如對(duì)探井的地層評(píng)價(jià)、油（氣）藏開發(fā)的動(dòng)態(tài)評(píng)價(jià)、增產(chǎn)措施的效果評(píng)價(jià)、邊界特征和井間連通評(píng)價(jià)等。具體的講，運(yùn)用

5、試井資料，結(jié)合其他資料可以解決以下問題： (1)推算地層壓力; (2)確定地層參數(shù); (3)估算完井效率.井底污染情況,判斷酸化.壓裂效果。 (4)探測(cè)邊界及井間連通情況; (5)估算單井儲(chǔ)量.,第一節(jié) 試井及試井分析,四、 試井在油田開發(fā)中的作用,.,10,五、不穩(wěn)定試井發(fā)展概況,早期資料：主要反映井筒附近動(dòng)態(tài)(污染，增產(chǎn)措施等)； 中期資料：主要反映總的油藏動(dòng)態(tài)，可求得地層系數(shù)(k,kh)等； 晚期資料：以邊界影響為主，獲取油藏平均壓力，判斷 油藏的形狀。,壓力資料根據(jù)測(cè)壓時(shí)間分為早期、中期和晚期三個(gè)階段：,第一節(jié) 試井及試井分析,.,11,19201930年：首次用不穩(wěn)定試井方法，研究晚

6、期資料，用井底壓力推算油藏平均壓力。 19501960年：以Horner為主的常規(guī)試井分析方法以中期資料為主，將實(shí)測(cè)井底壓力和相應(yīng)的時(shí)間繪成半對(duì)數(shù)曲線，找出直線段進(jìn)行分析。 1954年：MBH法，求斷塊油藏邊界，邊界形狀或求平均壓力 。,第一節(jié) 試井及試井分析,.,12,60年代末70年代初，國(guó)外開始研究現(xiàn)代試井分析方法。 1969年，Ramry建立了考慮井筒存儲(chǔ)及表皮效應(yīng)的數(shù)學(xué)模型，并用Laplace變換求得解析解，繪制出無因次雙對(duì)數(shù)理論圖版。在此基礎(chǔ)上進(jìn)一步發(fā)展了Earlougher-Kersch理論圖版，Gringarten圖版等。 1982年，Bourdet在Gringarten圖版的

7、基礎(chǔ)上研制出了Bourdet壓力導(dǎo)數(shù)圖版，為診斷油藏類型提供了依據(jù)。,第一節(jié) 試井及試井分析,.,13,常規(guī)試井方法起步早，發(fā)展比較完善，原理簡(jiǎn)單又易于使用，但也存在不足之處： a. 以中晚期資料為主，測(cè)試時(shí)間長(zhǎng)，對(duì)于低滲油藏取得中晚期資料較難 b. 半對(duì)數(shù)直線起點(diǎn)難以確定； c. 當(dāng)續(xù)流影響大，井筒附近污染嚴(yán)重時(shí)，使用困難； d. 根據(jù)中期資料只能獲得反映總的油藏狀況的參數(shù)，而不能取得井筒附近的詳細(xì)信息。,第一節(jié) 試井及試井分析,.,14,(1)用高精度測(cè)試儀表測(cè)取正確的試井資料; (2)用現(xiàn)代試井解釋方法解釋試井資料，得到更可靠的解釋結(jié)果; (3)測(cè)試過程控制，資料解釋和試井報(bào)告編制的計(jì)算

8、機(jī)化。,第一節(jié) 試井及試井分析,六、現(xiàn)代試井技術(shù),1.現(xiàn)代試井技術(shù)包括的主要內(nèi)容：,.,15,、運(yùn)用了系統(tǒng)分析的概念和數(shù)值模擬方法，使試井解釋從理論上大大前進(jìn)了一步； 、由于考慮了井筒儲(chǔ)存和井壁污染對(duì)壓力動(dòng)態(tài)的影響，確立了早期資料的解釋方法，從早期數(shù)據(jù)中獲得了很多有用的信息； 、包含并進(jìn)一步完善了常規(guī)試井分析方法，給出了半對(duì)數(shù)直線段開始的大致時(shí)間，提高了半對(duì)數(shù)曲線分析的可靠性； 、通過實(shí)測(cè)壓力數(shù)據(jù)曲線與理論圖版中的無因次壓力與無因次時(shí)間曲線的擬合，可以對(duì)油藏和油井參數(shù)進(jìn)行局部或全局的定量分析，并能獲取常規(guī)試井分析方法中無法獲取的一些參數(shù)值；,第一節(jié) 試井及試井分析,2. 現(xiàn)代試井分析方法有下列

9、特點(diǎn)：,.,16,、利用導(dǎo)數(shù)曲線可識(shí)別不同的油藏類型，對(duì)有目的分析提供了依據(jù)，同時(shí)也提高了分析精度； 、整個(gè)解釋是一個(gè)“邊解釋邊檢驗(yàn)”的過程，幾乎對(duì)每一個(gè)流動(dòng)階段的識(shí)別及每個(gè)參數(shù)的計(jì)算，都可從兩種不同的途徑來獲取，然后進(jìn)行結(jié)果比較； 、最后對(duì)解釋結(jié)果進(jìn)行模擬檢驗(yàn)和歷史擬合，進(jìn)一步提高了解釋結(jié)果的可靠性、正確性。,第一節(jié) 試井及試井分析,.,17,要得到成功的試井解釋，必須做到以下兩點(diǎn): (1)解釋結(jié)果正確可靠; (2)從測(cè)試資料中得到盡可能多的信息。 要得到成功的試井解釋，測(cè)試前必須依據(jù)試井目的做出切實(shí)可行的試井設(shè)計(jì)，測(cè)試時(shí)按照設(shè)計(jì)要求測(cè)得齊全、準(zhǔn)確、可靠的產(chǎn)量和壓力數(shù)據(jù)，要有準(zhǔn)確可靠的基礎(chǔ)數(shù)

10、據(jù),采用先進(jìn)的解釋方法和解釋軟件，此外還需要試井解釋者的豐富經(jīng)驗(yàn)。,第一節(jié) 試井及試井分析,.,18,基本假設(shè): 考慮單層、均質(zhì)無限大油藏中有一口生產(chǎn)井的情況。 （1）油藏水平、均質(zhì)、等厚、各向同性、橫向無限大； （2）油井開井前地層中各點(diǎn)的壓力均勻分布，開井后油井以定產(chǎn)量生產(chǎn)。 （3）地層流體和地層巖石微可壓縮，壓縮系數(shù)為常數(shù)； （4）地層流體流動(dòng)符合達(dá)西滲流定律； （5）考慮穩(wěn)態(tài)表皮效應(yīng)，即看成是井壁無限小薄層上的壓降； （6）忽略重力和毛管力的影響，并設(shè)地層中的壓力梯度比較小。,七、試井分析理論基礎(chǔ),第一節(jié) 試井及試井分析,.,19,數(shù)學(xué)模型：,P=p(r,t)距井r處在t時(shí)刻的壓力，M

11、Pa；,Pi原始地層壓力，MPa；,t從開井起算的時(shí)間，h；,K地層的滲透率，um2； h油層厚度，m；,流體粘度，mP.s； 地層孔隙度，小數(shù)；,Ct綜合壓縮系數(shù)， Ct = Cr + CL ，MPa-1 ；rw井半徑，m；,q地面產(chǎn)量，m3/d； B體積系數(shù)， m3/(標(biāo)m3) ；,地層導(dǎo)壓系數(shù) um2.MPa/(mPa.s),第一節(jié) 試井及試井分析,.,20,達(dá)西單位制,將達(dá)西單位制的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行單位換算就得到標(biāo)準(zhǔn)單位(法定)制的數(shù)學(xué)模型。,第一節(jié) 試井及試井分析,.,21,數(shù)學(xué)模型的通解為：,Ei是冪積分函數(shù)：,當(dāng)x0.01時(shí)，近似式為：,井底壓力為：,當(dāng)井底存在污染時(shí)，井底壓力為：,

12、式中：s-污染系數(shù)；或稱為表皮系數(shù),第一節(jié) 試井及試井分析,.,22,當(dāng) 時(shí)，有：,第一節(jié) 試井及試井分析,.,23,第二節(jié) 均質(zhì)油藏試井分析方法,一、壓力降落試井分析方法,壓降試井是指油井以定產(chǎn)量生產(chǎn)時(shí)，井下壓力計(jì)連續(xù)記錄井底壓力隨時(shí)間的變化歷史，利用這些實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，反求地層和井參數(shù)。不影響生產(chǎn)，要求測(cè)試期間產(chǎn)量恒定。,.,24,兩種條件下進(jìn)行：,新井開始投產(chǎn)，保持恒定產(chǎn)量； 油井關(guān)井時(shí)間長(zhǎng)，后開井生產(chǎn)；,流動(dòng)階段(Flow Period)：,(1)早期段(Early Flow Period)，主要反映井筒流體儲(chǔ)存對(duì)井底壓力的影響，續(xù)流階段(AfterFlow)，主要地面開關(guān)井造成的；,(2)

13、不穩(wěn)定流動(dòng)階段(Transient Flow Period or Infinite-acting Radial Flow)，地下流體徑向流入油井，徑向流動(dòng)階段，主要反映測(cè)試井周圍地層的平均性質(zhì)；,流動(dòng)階段的概念：流體在地下流動(dòng)的宏觀形式，這里指的流動(dòng)階段是指能夠持續(xù)一定的時(shí)間，取得一定的數(shù)據(jù)能夠進(jìn)行有意義的數(shù)據(jù)分析。,.,25,A. 如果為無限大油藏(Infinite Reservoir)，徑向流動(dòng)階 段一直延續(xù)下去。,B. 若有封閉邊界(Closed Outer Boundary)： 過渡段，徑向流動(dòng)階段到邊界影響的階段； 擬穩(wěn)態(tài)流動(dòng)階段(Pseudosteady State)，主要反映封閉

14、邊界的影響。 擬穩(wěn)態(tài)流動(dòng)階段：任意時(shí)刻地層內(nèi)壓力下降速度相等；,C. 若有定壓邊界(Constant Pressure Boundary)： 過渡段，徑向流動(dòng)階段到邊界影響的階段； 穩(wěn)定流動(dòng)階段(Steady State)，主要反映定壓邊界的影響。 穩(wěn)態(tài)流動(dòng)階段：地層內(nèi)壓力不隨時(shí)間變化；,(3)外邊界作用階段,.,26,地層徑向流,邊界影響,井筒或近井地層影響,.,27,單相:,油氣水三相:,.,28,徑向流動(dòng)階段（中期段）壓力與時(shí)間的關(guān)系式為：,或：,.,29,以 或 為縱坐標(biāo)，以lgt為橫坐標(biāo)，這一階段的壓降降落曲線是一直線關(guān)系，直線段的斜率為m：,.,30,(c)地層滲透率,.,31,二

15、、壓力恢復(fù)試井分析方法,壓力恢復(fù)試井是油田上最常用的一種試井方法。 油井以恒定產(chǎn)量生產(chǎn)一段時(shí)間后關(guān)井，測(cè)取關(guān)井后的井底恢復(fù)壓力，并對(duì)這一壓力歷史進(jìn)行分析，求取地層和井的參數(shù)。,.,32,油井繼續(xù)生產(chǎn)，壓力降為：,虛擬注入井，壓力降為：,壓降疊加：,.,33,1、Horner曲線分析法 油井以產(chǎn)量q連續(xù)生產(chǎn)tP時(shí)間后關(guān)井測(cè)壓力恢復(fù)，測(cè)試時(shí)間為t，恢復(fù)時(shí)期的壓力隨時(shí)間變化的公式如下，即Horner公式：,或：,.,34,以 或 為縱坐標(biāo)，以 為橫坐標(biāo)，這一階段的壓力恢復(fù)曲線是一直線關(guān)系，直線段的斜率為m：,利用直線段的斜率可求以下參數(shù)： (a) 地層流動(dòng)系數(shù),(b) 地層系數(shù),.,35,(d)求原

16、始地層壓力 Horner曲線外推直線段到 所對(duì)應(yīng)的壓力即為原始地層壓力 。,(c)地層滲透率 ,.,36,由(1) 式，得到關(guān)井時(shí)刻的井底壓力：,公式（9）-（15）得 ：,2. MDH分析法,(15),(16),.,37,如果關(guān)井前的生產(chǎn)時(shí)間與關(guān)井測(cè)壓時(shí)間相比大得多，即：,得恢復(fù)時(shí)期的壓力隨時(shí)間變化的公式可以近似表示如下：,上式即為MDH公式。,或：,則(16)中：,.,38,以 或 為縱坐標(biāo)，以 為橫坐標(biāo)，這一階段的壓力恢復(fù)曲線是一直線關(guān)系，直線段的斜率為m：,利用直線段的斜率可求以下參數(shù)： (a) 地層流動(dòng)系數(shù),(b) 地層系數(shù),.,39,(c)地層滲透率 ,(d) 表皮系數(shù) 在半對(duì)數(shù)直

17、線段或其延長(zhǎng)線上取一點(diǎn)（原則上可在直線段上任取一點(diǎn)，但一般取 t =1h 所對(duì)應(yīng)的壓力或壓差值），計(jì)算表皮系數(shù)：,或：,.,40,多數(shù)情況下，關(guān)井前產(chǎn)量一直保持不變是不可能的，只能做到關(guān)井前的一段時(shí)間內(nèi)產(chǎn)量穩(wěn)定。生產(chǎn)時(shí)間可用折算時(shí)間，它等于相鄰兩次穩(wěn)產(chǎn)期的累積產(chǎn)量除以關(guān)井前的穩(wěn)定產(chǎn)量，即：,這樣做并不影響試井結(jié)果的精度。,.,41,三、變產(chǎn)量試井分析方法,在實(shí)際生產(chǎn)，常常難以保證產(chǎn)量為常量，特別是對(duì)于新開采的高產(chǎn)井，保持定產(chǎn)量是不可能的，也是不實(shí)際的。因此，對(duì)于這類油井就需要采用改換油嘴大小來實(shí)現(xiàn)多級(jí)產(chǎn)量（或叫變產(chǎn)量）的測(cè)試及分析方法。 右圖為變產(chǎn)量生產(chǎn)歷史示意圖。,實(shí)際上，產(chǎn)量變化往往是連續(xù)

18、的，將連續(xù)變化產(chǎn)量的過程劃分為多個(gè)時(shí)間段，在每個(gè)小段內(nèi)的產(chǎn)量即可認(rèn)為是常量，分段越多，越接近于實(shí)際，分析精度也越高。,.,42,油井變產(chǎn)量下的井底壓力可由迭加原理得到：,-最后一時(shí)間段的產(chǎn)量。,縱坐標(biāo):,橫坐標(biāo):,繪制曲線：,.,43,地層流動(dòng)系數(shù)：,地層系數(shù)：,地層滲透率:,直線的斜率為：,在直線或直線的延長(zhǎng)線上，選點(diǎn)使橫坐標(biāo)等于A：,表皮系數(shù):,式中：B橫坐標(biāo)為A時(shí)所對(duì)應(yīng)的縱坐標(biāo)值,則：,.,44,在實(shí)際的變流量測(cè)試中，應(yīng)用最多的是采用二級(jí)流量測(cè)試，這主要是可以減少井筒存儲(chǔ)效應(yīng)的影響，分析過程也簡(jiǎn)單。,當(dāng)油井從一個(gè)穩(wěn)定產(chǎn)量變到另一個(gè)穩(wěn)定產(chǎn)量之后，測(cè)量瞬時(shí)的井底壓力隨時(shí)間的變化，就完成了二級(jí)

19、流量測(cè)試，對(duì)其所測(cè)壓力數(shù)據(jù)的分析，同樣可以確定地層參數(shù)。,.,45,在測(cè)試前，油井以定產(chǎn)量q1生產(chǎn)到時(shí)間tP ，然后產(chǎn)量由q1立刻變?yōu)閝2 ，測(cè)試時(shí)間為t，則井底壓力公式可由疊加原理求得：,以 為縱坐標(biāo)，以 為橫坐標(biāo)，這一階段的壓力曲線是一直線關(guān)系，直線段的斜率為m：,.,46,利用直線段的斜率可求以下參數(shù)： (a) 地層流動(dòng)系數(shù),(b) 地層系數(shù),(c)地層滲透率,.,47,開始改變產(chǎn)量時(shí)的瞬時(shí)壓力值；,改變產(chǎn)量后 時(shí)的直線段或直線段延長(zhǎng)線上的壓力值。,(d) 表皮系數(shù),式中：,.,48,第三節(jié) 有界地層的不穩(wěn)定試井分析方法,實(shí)際應(yīng)用中，不存在真正的無限大地層，幾乎所有的地層都有邊界。將地層

20、處理成無限大是由于壓力波還未擴(kuò)散到地層邊界，邊界的特征還沒有反映出來。當(dāng)測(cè)試時(shí)間較長(zhǎng)時(shí)，無論是壓降還是壓力恢復(fù)試井，在后期都將出現(xiàn)偏離不穩(wěn)態(tài)滲流的特征，表現(xiàn)出過渡段和擬穩(wěn)態(tài)壓力的特征。,油藏邊界可分為沒有流體通過的邊界和有流體通過的邊界。沒有流體通過的邊界一般認(rèn)為是斷層邊界、封閉邊界和尖滅邊界等；而油水邊界常作為有流體通過的恒壓邊界。另外，如果油藏面積很大，但又不止一口生產(chǎn)井，則其他井對(duì)測(cè)試井的影響，將使測(cè)試井處在一個(gè)有限的供油范圍內(nèi)，對(duì)測(cè)試井來說，可以作為有限地層來分析。,.,49,各種邊界影響示意圖,.,50,一、任意油藏邊界條件下擬穩(wěn)態(tài)階段的壓力,對(duì)于圓形油藏中心一口井的情況，在擬穩(wěn)態(tài)流

21、動(dòng)階段油藏平均壓力與井底壓力的關(guān)系如下：,供油面積,（321）,.,51,一般供油面積不是圓形的，此時(shí)可用形狀因子 代替31.6206代入上式，即考慮邊界形狀狀的影響，則上式變?yōu)椋?由物質(zhì)平衡原理：,（323）,（322）,.,52,由式（322）和式（323）聯(lián)立：,（324）,進(jìn)行無量綱化：,式中：,若油藏邊界不是圓形的，井不位于油藏的幾何中心， CA 就取不同的值，如表31所示。這些值是直接解擴(kuò)散方程或使用映射法得到的。,（325）,.,53,.,54,擬穩(wěn)定流動(dòng)形態(tài)的起始時(shí)刻由下面的方法確定：不穩(wěn)態(tài)流動(dòng)階段的壓力與擬穩(wěn)態(tài)流動(dòng)階段的壓力相等。將式（3-4）利用上述無因次參數(shù)進(jìn)行無量綱化，

22、從而得到：,對(duì)于圓形供給邊界，將 代入式（3-26）可得：,（326）,.,55,二、確定地層的平均壓力,油藏的平均壓力是重要的開發(fā)指標(biāo)之一，是儲(chǔ)量計(jì)算、動(dòng)態(tài)預(yù)測(cè)的一個(gè)重要參數(shù)。但是，測(cè)準(zhǔn)油藏的平均壓力不是易事：時(shí)間短了，壓力恢復(fù)不到應(yīng)有的水平；時(shí)間過長(zhǎng)又會(huì)與鄰井發(fā)生干擾。從工程角度出發(fā)，應(yīng)在盡可能短的關(guān)井時(shí)間內(nèi)得到盡可能準(zhǔn)確的平均地層壓力。,開發(fā)初期Horner曲線外推到 :,外推的壓力,=原始地層壓力,.,56,對(duì)已開發(fā)油藏， 就失去了平均壓力的物理意義。,對(duì)于外邊界封閉的油藏，一般情況下， ，要經(jīng)過適當(dāng)?shù)男Ｕ拍軓?求得油藏的平均壓力 。,.,57,1. MBH方法,每口井的供油面積內(nèi)

23、的平均地層壓力與供油區(qū)形狀、大小和在其中所處的位置有關(guān)。美國(guó)學(xué)者M(jìn)athews、Brons和Hazebrook等三人用鏡像映射法和疊加原理處理了外邊界封閉、油藏形狀、井的相對(duì)位置各不相同的25種幾何條件，基本上包括了實(shí)際上所可能遇到的各種油藏形狀和布井方式。將計(jì)算結(jié)果繪制成圖版，圖版以無因次的MBH壓力為縱坐標(biāo)：,（327）,m-徑向流動(dòng)階段Horner曲線所對(duì)應(yīng)的直線段的斜率。,.,58,井位于油藏幾何中心,.,59,井位于正方形油藏不同部位,.,60,井位于邊長(zhǎng)比為2：1長(zhǎng)方形油藏不同部位,.,61,井位于邊長(zhǎng)比為4：1和5：1長(zhǎng)方形油藏不同部位,.,62,確定有界地層平均壓力的MBH方法

24、,1.壓力恢復(fù)試井分析（Horner方法或MDH方法），確 定直線段斜率、流動(dòng)系數(shù)、地層系數(shù)和滲透率；,2.外推地層平均壓力 ：,3.由生產(chǎn)時(shí)間計(jì)算無因次時(shí)間 ：,4.由圖版得到：,5.由式（327）計(jì)算：,.,63,2. Dietz法（狄亞子方法）,一般情況下 ，因此可在某一關(guān)井時(shí)刻 從半對(duì)數(shù)直線段的延長(zhǎng)線上得到 。 當(dāng)生產(chǎn)時(shí)間 很長(zhǎng)時(shí)：,（329）,（328）,式（3-22）減式（3-28），得到：,（322）,.,64,由式(3-29)得到：,（330）,對(duì)于 與 的關(guān)系曲線， 對(duì)應(yīng)的壓力即為地層的平均壓力 。,對(duì)于Horner曲線，當(dāng)：,.,65,封閉油藏系統(tǒng)，流動(dòng)測(cè)試或壓力恢復(fù)測(cè)試中

25、，當(dāng)邊界效應(yīng)開始影響，地層滲流達(dá)到擬穩(wěn)態(tài)時(shí)，由式（3-24）得：,三確定地質(zhì)儲(chǔ)量,對(duì)式（3-33）兩邊積分，得：,（3-33）,（3-34）,.,66,則有：,設(shè)：,在直角坐標(biāo)系中若將測(cè)試后期（擬穩(wěn)態(tài)）數(shù)據(jù)作或關(guān)系曲線（如圖3-15），則可得直線斜率為：,可求得封閉系統(tǒng)的儲(chǔ)量：,（3-35）,（3-36）,（3-37）,.,67,封閉油藏?cái)M穩(wěn)態(tài)流動(dòng)階段壓力與時(shí)間的關(guān)系曲線,.,68,四、確定井到一條封閉邊界（直線斷層）的距離,直線斷層附近一口生產(chǎn)井,.,69,井到邊界的直線距離為，當(dāng)對(duì)油井進(jìn)行壓降測(cè)試或恢復(fù)測(cè)試時(shí)，其井底壓力可由鏡像映射和疊加原理求得： 井A1單獨(dú)生產(chǎn)產(chǎn)生的壓降：,井A2單獨(dú)生

26、產(chǎn)產(chǎn)生的壓降：,（3-38）,.,70,生產(chǎn)早期由于t比較小,隨著測(cè)試的進(jìn)行，t增大到一定數(shù)值后，A2井壓力波已擴(kuò)散到斷層邊界，此時(shí)：,（3-39）,（3-40）,（3-41）,.,71,在半對(duì)數(shù)曲線 關(guān)系圖中，壓力變化的前一階段呈斜率為m的直線段，而在后一階段呈現(xiàn)斜率為2m的直線段。,.,72,設(shè)兩條直線段的交點(diǎn)對(duì)應(yīng)時(shí)間為 ，則有：,對(duì)于壓力恢復(fù)，利用疊加原理同樣可得到上述結(jié)論。,（3-42）,.,73,五、Y函數(shù)探邊測(cè)試分析,Y函數(shù)探邊測(cè)試是一種利用壓降（或壓力恢復(fù)）曲線來判斷是否存在斷層和油水邊界的方法。在我國(guó)的一些斷塊油田上已經(jīng)得到了較為廣泛的應(yīng)用，并獲得了較好的結(jié)果。常產(chǎn)量壓降試井的

27、井底壓力為：,上式對(duì)t進(jìn)行微分，得井底壓力隨時(shí)間的變化率：,（3-43）,.,74,令：,則：,由Y函數(shù)的定義式看出：Y函數(shù)的物理意義為單位產(chǎn)量下的井底壓力隨時(shí)間的變化率。而D稱為達(dá)西常數(shù)。,（3-44）,對(duì)式(3-44)兩邊取對(duì)數(shù)，則有：,以 為縱坐標(biāo)， 為橫坐標(biāo)，繪制曲線，如圖3-18所示，對(duì)于不穩(wěn)態(tài)流動(dòng)階段壓力特征將呈現(xiàn)單位斜率的直線段。,（3-45）,.,75,對(duì)于有界地層，當(dāng)?shù)貙訚B流進(jìn)入擬穩(wěn)態(tài)時(shí)，由式（3-24）可得：,（3-24）,在圖3-18上，對(duì)應(yīng)擬穩(wěn)態(tài)的數(shù)據(jù)函數(shù)特征為一條水平直線段。由水平直線段的縱坐標(biāo)（即）可求得地質(zhì)儲(chǔ)量：,（3-46）,（3-47）,.,76,圖3-18

28、不穩(wěn)態(tài)期和擬穩(wěn)態(tài)期的Y函數(shù)特征,.,77,由于不穩(wěn)態(tài)時(shí)的Y函數(shù)特征呈直線，因此當(dāng)直線受干擾，可由干擾的特征來判斷地層性質(zhì)的變化。,圖319 氣水或氣油邊界,圖3-19表示氣水或氣油邊界的影響，說明井底附近存在高粘區(qū)域。由于低粘區(qū)域傳導(dǎo)性高于高粘區(qū)，表現(xiàn)在函數(shù)上則為其值增加。,.,78,圖3-20表示井底附近存在低粘區(qū)，即有油水邊界或油氣邊界存在。 圖3-21表示由于井底附近存在兩條斷層，滲透率發(fā)生突變的情況。,圖320油水或油氣邊界 321 滲透率突變地層,.,79,對(duì)于關(guān)井壓力恢復(fù)的情況，也可用相同的方法，不同之處是：繪制 的關(guān)系曲線，此時(shí) 其中 為關(guān)井壓力。,六調(diào)查半徑,調(diào)查半徑也叫做供給

29、半徑或研究半徑，為地層中壓力分布達(dá)到了擬穩(wěn)態(tài)時(shí)壓力波所傳播的距離。 目前常用的調(diào)查半徑的計(jì)算公式是考慮油藏為圓形油藏，其中心有一口井。此時(shí)擬穩(wěn)態(tài)開始的時(shí)間為：,封閉邊界的半徑。,（3-50）,.,80,調(diào)查半徑的計(jì)算公式可以寫為：,因此，當(dāng)油井試井(生產(chǎn)) t時(shí)間后，其調(diào)查半徑可用式(3-51)來計(jì)算。隨著測(cè)試時(shí)間的增大，供油半徑的值也不斷增加。該值實(shí)質(zhì)上應(yīng)比時(shí)刻壓力波的真實(shí)傳播距離要大。 值得注意的是，若油藏在t時(shí)間內(nèi)已有邊界反映，或是發(fā)現(xiàn)壓力波已于鄰井供油區(qū)相遇，則式(3-51)已不再適用。對(duì)于開采兩層或多層的互不連通的地層，用式(3-51)計(jì)算的調(diào)查半徑要比真實(shí)的調(diào)查半徑大的多。這是由于

30、式(3-50)計(jì)算的擬穩(wěn)定時(shí)間要遠(yuǎn)小于真實(shí)的擬穩(wěn)定時(shí)間值。 若地層為非圓形，但油井在地層中處于中心的位置(或?qū)ΨQ位置)，則盡管此時(shí)無法計(jì)算調(diào)查半徑，但可以計(jì)算調(diào)查面積(或供油面積)：,（3-52）,（3-51）,.,81,例3-1：由地震和地質(zhì)資料認(rèn)為某油藏可能是一個(gè)邊長(zhǎng)比為2：1的矩形油藏。對(duì)第一口探井進(jìn)行試井。該井以穩(wěn)定流量生產(chǎn)，同時(shí)下入壓力計(jì)測(cè)量不同時(shí)刻的井底壓力。,油藏?cái)?shù)據(jù),第四節(jié) 均質(zhì)油藏試井分析應(yīng)用實(shí)例,.,82,測(cè)壓數(shù)據(jù),求：有效滲透率和表皮效應(yīng)。,.,83,也可以采用對(duì)時(shí)間取對(duì)數(shù)的方法,.,84,.,85,(1)將測(cè)壓數(shù)據(jù)繪制到半對(duì)數(shù)坐標(biāo)系上，發(fā)現(xiàn)前4個(gè)點(diǎn)成一條直線，其斜率為：

31、,(MPa/周期),代入式(3-10)，則有：,將有關(guān)數(shù)據(jù)代入式(3-11)，則有：,.,86,例3-2： 某油藏的探井生產(chǎn)了近100h后關(guān)井測(cè)壓力恢復(fù)，生產(chǎn)數(shù)據(jù)及估算的油藏流體性質(zhì)為：,求：地層滲透率、原始地層壓力、表皮效應(yīng)、表皮所造成的壓力降。,例3-2中的壓力數(shù)據(jù),.,87,解： (1) 計(jì)算折算時(shí)間：,計(jì)算,.,88,(2) 在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)系中畫出,直線的斜率：,由式(3-16)，則有：,(3) 計(jì)算污染系數(shù),t/(t+tp),.,89,(2) 在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)系中畫出,(3) 計(jì)算污染系數(shù),t,.,90,(4) 計(jì)算污染附加壓力降,.,91,例3-3： 例3-2中的探井在投產(chǎn)7.5個(gè)月后又

32、進(jìn)行了一次壓力恢復(fù)測(cè)試，此時(shí)累計(jì)產(chǎn)油量為11829.6m3，關(guān)井前的穩(wěn)定產(chǎn)量為63.6m3/d，供油面積為 ，其余參數(shù)同例3-2。根據(jù)地質(zhì)推斷，井位于邊長(zhǎng)比為2：1的矩形供油面積的右上角內(nèi)。 求：地層的滲透率、污染系數(shù)、供油區(qū)內(nèi)的平均地層壓力。,.,92,.,93,解：(1)折算時(shí)間：,(2)畫出Horner曲線。,.,94,計(jì)算結(jié)果與開發(fā)初期的滲透率值基本一致。,.,95,t/(t+t),.,96,關(guān)井時(shí)刻壓力：13.281Mpa,.,97,可以采用MBH和dietz方法,(3)計(jì)算平均壓力的方法如下：,井位于邊長(zhǎng)比為2：1的矩形供油面積的右上角內(nèi),.,98,查表3-13得：,若按照Diet

33、z方法求平均地層壓力，需要確定出一個(gè)對(duì)應(yīng)時(shí)刻，確定直線上的壓力，horner曲線和MDH曲線都可以確定,.,99,Horner曲線：,Horner曲線發(fā)現(xiàn)已經(jīng)超出了圖上橫坐標(biāo)的范圍。先求得 處的壓力為19.57Mpa，然后外推兩個(gè) 周期，即 ，得平均壓力 ：,.,100,MDH曲線：,.,101,第五節(jié) 雙重介質(zhì)油藏的常規(guī)試井分析,雙重孔隙介質(zhì)油藏的有關(guān)概念 雙重介質(zhì)油藏常規(guī)試井分析方法 例題分析,.,102,一、雙重孔隙介質(zhì)油藏的有關(guān)概念,雙重介質(zhì)是指巖石既有孔隙又有裂縫的儲(chǔ)層。 可為碳酸鹽巖，也可為砂巖 “重”指孔隙和裂縫重疊在一起，即基質(zhì)巖塊介質(zhì)和裂縫介質(zhì)均勻分布，油藏中任何一個(gè)體積單元

34、都存在著這兩個(gè)系統(tǒng)。 基質(zhì)m高、Km低，裂縫f低、Kf高，壓力波的擴(kuò)散和地下流體滲流規(guī)律將與均質(zhì)油藏完全不同。任何一點(diǎn)應(yīng)同時(shí)引進(jìn)兩個(gè)壓力（即裂縫中的壓力pf和基質(zhì)巖塊中的壓力pm,）參數(shù)，同時(shí)也將存在兩個(gè)滲流場(chǎng)。 另外由于兩種孔隙介質(zhì)中的壓力分布不同，在基巖和裂縫介質(zhì)之間將產(chǎn)生流體的交換，這種現(xiàn)象稱之為介質(zhì)間的竄流(Crossflow）。,.,103,1.雙重孔隙介質(zhì)模型,由kfkm,認(rèn)為原地下流體由基質(zhì)巖塊到裂縫系統(tǒng)，然后由裂縫系統(tǒng)流到井筒，忽略由基質(zhì)巖塊系統(tǒng)直接流入井筒，即：基巖系統(tǒng)裂縫系統(tǒng)井筒。,.,104,2.雙重介質(zhì)中流體的流動(dòng)形態(tài),壓力動(dòng)態(tài)變化存在三個(gè)階段:,過渡段:生產(chǎn)一段時(shí)間后

35、，縫中流體減少，pf下降，使Pm與pf形成了壓差，產(chǎn)生竄流，該階段的壓力特征反映基巖和裂縫之間的竄流性質(zhì),第一階段:油井開始生產(chǎn),kf km,裂縫系統(tǒng)中的原油首先流入油井，基質(zhì)巖塊系統(tǒng)保持靜止?fàn)顟B(tài)，此時(shí)的井底壓力只反映裂縫系統(tǒng)的特征，這是裂縫系統(tǒng)的流動(dòng)階段,第三階段:隨著生產(chǎn)進(jìn)行，Pm，此時(shí)既有流體從基質(zhì)流到裂縫，又有流體從裂縫系統(tǒng)流入井筒，兩者同時(shí)進(jìn)行，達(dá)到一個(gè)動(dòng)平衡，Pwf反映的是整個(gè)系統(tǒng)的特征，這一特征與單孔介質(zhì)的特征相同。,.,105,二、雙重介質(zhì)油藏常規(guī)試井分析方法,假設(shè)條件： 水平等厚無限大雙孔介質(zhì)地層； 中心一口井，以定產(chǎn)量q生產(chǎn)； 由于kfkm，故設(shè)km=0， 基質(zhì)和裂縫之間的

36、竄流為擬穩(wěn)態(tài),.,106,1.模型及解,竄流量q由下式確定：,0流體的密度； 流體的粘度； 形狀因子。,數(shù)學(xué)模型,(1),IC,BC,.,107,Warren-Roots給出了井底壓力的近似解析解,彈性儲(chǔ)容比,反映縫、基質(zhì)彈性儲(chǔ)量的大小,竄流系數(shù),形狀因子,(2),a,a,a,.,108,定義為,l 基質(zhì)巖塊的特征長(zhǎng)度； n裂縫面的維數(shù)。,基巖層狀時(shí)，設(shè)層厚為hm則有:,基巖正方體，正方體單元邊長(zhǎng)為am,基巖呈球形時(shí)，球的半徑為rm,12,.,109,2.試井分析,對(duì)于壓力恢復(fù)測(cè)試，利用疊加原理,(3),當(dāng)較大時(shí)，(3)中含(tp+t)兩項(xiàng)的Ei值可忽略，故得,(4),.,110,1)當(dāng)x0時(shí)

37、:,故t較小(關(guān)井時(shí)間不太長(zhǎng))時(shí)，(4)寫成,(5),在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)系上繪,曲線，可得直線I1，,直線段稱之為雙孔介質(zhì)油藏的Horner曲線的初始直線段，反映了裂縫介質(zhì)系統(tǒng)的均質(zhì)特性。,Pwf,.,111,2)當(dāng)t較大時(shí)，即關(guān)井時(shí)間較長(zhǎng)，式(4)中兩項(xiàng)Ei值均趨于零,(6),故后期,曲線，也為直線I2，為雙孔介質(zhì)的Horner曲線的后直線段，它反映了雙孔介質(zhì)的整個(gè)系統(tǒng)（裂縫系統(tǒng)十基巖系統(tǒng)）的均質(zhì)特性。,Pwf,.,112,(5),(6),比較式(5)和式(6)，兩條直線的斜率相等，即：,兩條直線段互相平行，兩直線段的截距差為DP：,可求彈性儲(chǔ)容比,.,113,3)在I1和I2兩條直線段之間的過渡

38、段即反映了裂縫和基巖的擬穩(wěn)態(tài)竄流特征。,Pwf,4)參數(shù)計(jì)算,p1h第二直線段或其延長(zhǎng)線上t=1 h時(shí)的壓力值。,在實(shí)際礦場(chǎng)測(cè)試中，由于續(xù)流、堵塞及關(guān)井時(shí)來不及測(cè)壓等原因，I1不易測(cè)到；或者測(cè)試時(shí)間不夠長(zhǎng)，I2不出現(xiàn)。,.,114,例：已知油藏的參數(shù)如下:q=79. 5 m3/d,tp=300 h,h=18. 9 m,=0. 97 mPas，B=1.103 2 m3/（標(biāo)m3） ,Ct=1. 813 10-3 MPa-1，=0. 287,rw=0. 106 7 m，壓力數(shù)據(jù)見表,.,115,解：畫出Horner曲線,第一條直線段不出現(xiàn)，第二條直線段的斜率m=1.61MPa周期，外推壓力P*=1

39、9.306 MPa, pw(1h)=15.316MPa,pwf= 13.557 MPa,由常規(guī)試井分析方法無法求得、值。,.,116,第六節(jié) 垂直裂縫井的常規(guī)試井分析,深度超過700m的地層中，壓裂產(chǎn)生的裂縫基本是垂直縫。 模型：無限導(dǎo)流能力、有限導(dǎo)流能力 一、無限導(dǎo)流能力模型的常規(guī)試井分析,.,117,1.無限導(dǎo)流能力模型 (1)均質(zhì)地層被壓開一條裂縫，不考慮地層厚度，裂縫與井筒對(duì)稱，半翼縫長(zhǎng)為xf。 (2)整條裂縫中壓力相同，即沿著裂縫沒有壓力降產(chǎn)生，也沒有滲流，此時(shí)裂縫的滲透率kf為無限大。 (3)不計(jì)裂縫寬度，即wf =0，裂縫穿透整個(gè)地層。 (4)若油井位于方形地層的中央，裂縫方向與

40、該油藏的一條不滲透邊界相平行。 (5)由于kf=，則流體一旦從地層流入裂縫，即瞬時(shí)流入井筒。,.,118,2.無限導(dǎo)流垂直裂縫的流動(dòng)形態(tài) 早期線性流動(dòng)階段：油井開始生產(chǎn)時(shí)為流體流向垂直裂縫的地層線性流。 原因：裂縫具有無限導(dǎo)流能力，裂縫中的流動(dòng)瞬間即可完成，因此對(duì)于無限導(dǎo)流垂直裂縫的油藏，縫中的流動(dòng)不存在。,.,119,晚期擬徑向流 ：當(dāng)壓力波傳播到較遠(yuǎn)的地層時(shí)，由于裂縫兩端部流動(dòng)的影響，地層中出現(xiàn)的一種徑向流動(dòng)。 若存在封閉外邊界，則徑向流之后會(huì)呈現(xiàn)擬穩(wěn)態(tài)流動(dòng)階段 。,.,120,3.無限導(dǎo)流垂直裂縫的常規(guī)試井分析,裂縫的壓力解可得，在地層線性流動(dòng)階段：,(1),.,121,斜率： 對(duì)（1）

41、兩邊取對(duì)數(shù)，則有： lgp與1g t為一條斜率等于1/2的直線,.,122,M=0.5,.,123,由m的表達(dá)式可得： 或,.,124,二、有限導(dǎo)流垂直裂縫的常規(guī)試井分析,1.有限導(dǎo)流垂直裂縫的模型 （l）均質(zhì)地層被壓開一條裂縫，不考慮地層厚度，裂縫與井筒對(duì)稱，半翼縫長(zhǎng)為xf。 (2)裂縫具有一定的滲透率，即沿著裂縫存在壓力降，亦即縫中有流動(dòng)。 (3)裂縫寬度wf 0，裂縫同樣穿透地層。 (4)一般情況下kfk (地層滲透率)。 這類裂縫往往出現(xiàn)在大型的水力壓裂中。,.,125,2.有限導(dǎo)流垂直裂縫的流動(dòng)形態(tài) 早期線性流：首先是裂縫中的線性流，時(shí)間短難測(cè)到；而后出現(xiàn)裂縫和地層的雙線性流。 后期

42、擬徑向流：同前。,.,126,3.有限導(dǎo)流垂直裂縫的常規(guī)試井分析 在雙線性流動(dòng)階段 ： 取對(duì)數(shù)，則有:,.,127,M=0.25,可判斷哪些數(shù)據(jù)屬于雙線性流動(dòng)階段。,.,128,pt0.25直線的斜率為 可求： 當(dāng)分析壓力恢復(fù)數(shù)據(jù)時(shí)，方法中的pt0.5或t0.25應(yīng)改為p-(t) 0.5或(t)0.25, t關(guān)井時(shí)間。,.,129,第七節(jié) 水平井的常規(guī)試井分析方法,水平井的滲流問題受水平段長(zhǎng)度、外邊界，尤其是上、下邊界的影響大，不能像垂直井那樣簡(jiǎn)化成一個(gè)二維的滲流問題。因此，要比垂直井的滲流問題復(fù)雜得多，流動(dòng)形態(tài)比較復(fù)雜。 對(duì)于水平井常規(guī)試井分析來說，正確診斷水平井的流動(dòng)形態(tài)是十分重要的。,.

43、,130,國(guó)內(nèi)外水平井發(fā)展概況,一、水平井發(fā)展史,就水平鉆井而言，它比現(xiàn)代石油工業(yè)的歷史還要長(zhǎng)。早在200年前，英國(guó)在煤層中鉆了一口水平井，以求從其中找油，隨后于1780年和1840年間進(jìn)行生產(chǎn)。20世紀(jì)初，美國(guó)和德國(guó)開始采用這種技術(shù)，1929年，美國(guó)在得克薩斯州鉆了第一口真正的水平井。該井僅于1000米深處從井筒橫向向外延伸了8米。 然而，由于工業(yè)上采用了水力壓裂作為油層增產(chǎn)的有效技術(shù)措施，使水平井鉆井停滯不前。例如，蘇聯(lián)和中國(guó)在50年代和60年代就已開始鉆水平井，但直到1979年才又重新起。,.,131,水平井的發(fā)展歷史可分為兩個(gè)階段：,第一階段：70年代前，從技術(shù)上證實(shí)了鉆水平井的可行性

44、。 結(jié)論：水平井技術(shù)上可行，經(jīng)濟(jì)上不行。 失敗的原因：地點(diǎn)選擇不對(duì)，而不是技術(shù)上不過關(guān)。 第二階段：70年代后，水平井鉆井技術(shù)取得顯著成果，水平井 在一定范圍內(nèi)進(jìn)入生產(chǎn)應(yīng)用階段。,1989年初世界共完鉆各種類型的水平井700多口，而1988年完鉆200多口，1989年完鉆440口，1995年2500口左右。 美國(guó)：2000年美國(guó)水平井的數(shù)量占當(dāng)年完成井的33以上。美國(guó)平均每年都要鉆井3萬(wàn)多口井，若按33預(yù)測(cè)，每年鉆成1萬(wàn)口水平井。自1978年以來，世界上鉆的水平井主要集中在三類油藏： (1)裂縫性油氣藏 占50 (2)有水錐、氣錐的油氣藏 占40 (3)薄層油氣藏 占10,.,132,二、水平

45、井的優(yōu)越性,(1)提高單井產(chǎn)能 計(jì)算結(jié)果表明：在相同泄油面積情況下，300m以上的水平井的采油指數(shù)是垂直井的3倍以上。 提高單井產(chǎn)能的主要原因：水平井提高了油井與油藏的接觸面積，另外水平井相當(dāng)于一條長(zhǎng)的準(zhǔn)確定向的裂縫。 (2)減緩水氣脊進(jìn)(water or gas cresting) 水平井盡量遠(yuǎn)離油氣或油水界面，同時(shí)在保持與垂直井相同產(chǎn)量的情況下，大大降低了井筒附近的生產(chǎn)壓差和流體流動(dòng)速度，減緩了油井生產(chǎn)對(duì)油水或油氣界面變形的影響。水平井段長(zhǎng)600m的水平井，其計(jì)算的臨界速度比垂直井高約4倍。,.,133,(3)開發(fā)一些特殊類型的油藏 裂縫性油藏，水平井可橫穿更多的天然垂直裂縫； 層狀油藏;

46、 傾斜的層狀油藏。 (4)提高氣層產(chǎn)能 直井中，井壁附近的氣體流速高，造成紊流現(xiàn)象，導(dǎo)致壓力損失，壓力降正比于流速，約占總壓降的30。水平井的泄油面積較大，流速要低得多，紊流完全消失，因此用水平井能增加氣產(chǎn)量。,.,134,(5)提高采收率 在相同的驅(qū)油面積和產(chǎn)量下，水平井較直井儲(chǔ)量動(dòng)用大，能減緩含水上升速度，提高無水采油量； 油井見水后，由于水平井泄油面積大，降低了油層壓力下降速度，合理利用驅(qū)動(dòng)能量。 (6)減少出砂對(duì)油井產(chǎn)能的影響 出砂與井眼周圍的粘滯力大小有關(guān)，粘滯力則正比于流速。水平井的流速遠(yuǎn)低于直井。 (7)稠油油田開采 (8)降低海上油田開發(fā)的工程和作業(yè)費(fèi)用,.,135,三、水平井的局限性,(1)地質(zhì)因素對(duì)水平井效果起著主要的作用； (2)水平段物性太差，其產(chǎn)能也會(huì)受到很大的影響； (3)底水、氣頂油層，要求油層具有一定的厚度； (4)對(duì)于垂向滲透率非均質(zhì)性大的底水油藏、效果差； (5)多油層、厚油層超過100m，垂向滲透率差的油層。,.,136,一、均質(zhì)油藏水平井系統(tǒng)的物理模型和數(shù)學(xué)模型,1.物理模型 考慮盒狀砂巖油藏中一口水平井生產(chǎn)。,.,137